JPH02124947A - 繊維強化熱可塑性一体フォーム及びその製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、繊維マットで強化された熱可塑性一体成形フ
オームに関する。

従来の技術 繊維マット、特にガラス繊維マットで強化された熱可塑
性樹脂は、多種多様な目的のための成形品、例えば自動
車座席、シェル、エンジンケーシング、音響機器、ケー
ス及び同種のものを製造するために工業において有効に
使用されるようになった。これらの成形品は、繊維マッ
トを熱可塑性樹脂の溶融物とプレス加工することにより
製造される。複合材料を任意の型内で加熱しかつプレス
することにより任意の成形体に加工することができる。

熱可塑性一体フオーム、即ちシールされた周辺部を有す
る熱可塑性樹脂は、家具、ケーシングを製造するため、
又は自動車工業分野、運輸、建築及びスポーツ用品工業
において使用するために工業において確固たる位置を有
するようになった。これらのフオームは、熱可塑性樹脂
から、加熱すると発泡ガスを分離する化学的発泡剤を添
加することにより、押出成形又は射出成形によって製造
される。

発明が解決しようとする課題 本発明の課題は、繊維強化熱可塑性樹脂をベースとする
公知の複合材料の密度を、機械的強度を十分に維持した
上で低下させることであった。多面では、本発明の課題
は、熱可塑性一体フオームに一層高い剛性及び強度を付
与することであった。更に、簡単な製造技術及び加工技
術と結び付いた、低い密度、優れた断熱能、高い強度及
び高い表面品質を有する外皮、高い曲げ強さ、機械的衝
撃に対する高いエネルギー吸収、低下せしめられた熱膨
張及びクリープ傾向及び好ましい燃焼挙動により優れて
いる複合材料を提供することであった。

課題を解決するための手段 前記課題は、マット状の強化繊維を含有するシールされ
た周辺部を有する熱可塑性一体フオームによって解決さ
れる。

従って、本発明の対象は、少なくとも５０Ｍ翼の平均長
さを何するマット状の強化繊維２〜６０重量％を含有す
る、厚さが０．０５〜１．５ｍｍある、シールされた周
辺部を有する５０〜５００　ｋｇ／ｍ３の密度を有する
繊維強化熱可塑性一体フオームである。

更に　本発明の対象は、繊維強化熱可塑性−体フオーム
を製造する方法であり、該方法は、繊維マットを発泡剤
含有熱可塑性重合体の溶融物と一緒に加圧下にプレス成
形し、その際溶融物の発泡を阻止し、引続き繊維強化し
た発泡剤含有重合体を軟化点よりも高い温度で発泡させ
かつフオームの硬化後に周辺部を軟化点よりも高い温度
で新たにシールすることを特徴とする特許 ７〜５０ｖの長さのガラス繊維を含有するガラス繊維強
化成形体が公知である。該成形体の周辺部はシールされ
ていない。

国際公開第８４−０３０９５号明細書から、３〜２５ｍ
ｍの長さの強化繊維１０〜５５重Ｍ％を含有する、ポリ
エチレン、ボエイエーテルイミド又はポリ（エーテル）
スルホンをベースとする架橋したフオームが公知である
。該フオームの周辺部はシールされていない。

本発明による一層フォームは、５０〜５００ｋｇ／１１
ｓ１特ニ１　０　０　〜３　５　０ｋｇ／ｍ３、有利ニ
ハ１００〜２　５　０　ｋｇ／ｍ”の密度を有する。該
一層フォームはシールされた周辺部を有する。一般に０
、０５〜１，５１１、有利には０．２〜０．９ｍ鷹の厚
さを有する周辺部の密度は、コア領域の密度の１．５〜
２０倍、有利には２〜ｌＯ倍である。周辺部からコア領
域までの密度低下は、漸進的に行われていてもよい。周
辺部を新たにシールすることにより、急激な密度低下が
惹起される。その際には、サンドイプチ構造を得ること
ができる。その際には、外皮は未発泡材料と同じ密度を
有することができる。

本発明による一層フォームのベースは、熱可塑性樹脂で
ある。熱可塑性樹脂の選択は、一層フォームの所望の温
度安定性に基づき行う。適当な熱可塑性樹脂は、ポリオ
レフィン、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、スチ
レン１■合体、例えばポリスチレン、ポリ−α−メチル
スチレン、スチレン単位少なくとも５０重ｑ％を含有す
る共重合体例えばスチレン−アクリルニトリル共重合体
、ＡＢＳ．ＡＳＡ及びその他のゴム含有ポリスチレンの
タイプの耐衝撃性ポリスチレン、ボリアミド、例えばナ
イロン６、ナイロン６．６、ナイロン４．６、ナイロン
１２及びナイロン６．ｌ２、芳香族ポリカーボネート例
えばビスフェノール八一ポリヵーボネート、芳香族ポリ
エーテルスルホン、例えばビスフェノールΔ及び／又は
ビスフェノールＳとｐ。

ｐ′−ノクロルジフェニルスルホンとをアルカリ金属の
存在下に重縮合させることにより得られたポリ（エーテ
ル）スルホン、ポリフェニレンエーテル、例えばポリ−
２，６−シメチルフエニレンオキシド、ポリフェニレン
スルフィド・１シびに前記熱可塑性樹脂の混合物である
。熱可塑性樹脂の選択は、場合によりその燃焼特性に基
づき行う。良好な耐火性を達成するためには、芳香族ポ
リエーテルスルホン、ポリフェニレンスルフィド、ポリ
カーボネート又は更にポリアミドが有利である。

新規の一層フオームは、マット状の強化繊維２〜５０重
ら１％、有利には５〜３０重ｂｔ％、特にｌＯ〜２５市
量％を含有する。繊維マットとしては、ランダムに敷設
されたエンドレス繊維、整列されていない分布を有する
ステープル繊維又は完全にもしくは部分的に整列された
エンドレス繊維又は切断された繊維からなる組織化され
た平面状成形体が該当する。１００〜１２０９／１の面
積当り重量を有する繊維マットはエンドレスの整列され
ていない繊維からなる繊維マットが有利である。繊維マ
ットは固定されていなくともよい。しかし、これらはま
た重合体結合剤により又は機械的結合技術、例えば縫製
、縫合もしくはキルチングにより固定されていてもよい
。繊維としては、例えば炭素繊維、金属繊維、芳香族ポ
リアミドからなる繊維及び特にガラス繊維が使用される
。個々の繊維は、般に８〜１５μｍの直径及び少なくと
６５０ｘｍ。

有利には少なくとも２５０　ａｍの平均長さを有する。

個々の繊維の代わりに、場合により多数の単一繊維から
なる接着した束を使用するこができる。繊維マットは一
般に弾性挙動を呈する。

これらは圧縮により緻密化することができかつ放圧の際
にその初期の厚さを取り戻す。更に、これらは好ましく
は膨張可能である、即ち熱可塑性樹脂の発泡の際に発泡
性熱可塑性樹脂と同様に膨張する、従ってフオームはそ
の全厚さに亙って均一な繊維分布を有する。均一な形状
分布は、なかんずく熱可塑性樹脂に対して高ｔ１相容性
を有する僅かに結合された繊維において達成される。そ
の際、膨張するフオームは繊維を連行する。他面、繊維
はまた発泡する重合体を漸進的に固定する。膨張は制御
されて進行する繊維の付着は、適当に選択したサイズに
より改丹することができる。

また、金属繊維もしくは金属化された炭素繊維を用いて
、その厚さに関して、電磁作用に対するシールド材料と
して使用される極めて剛性の複合物を製造することがで
きる。

特に繊維強化ポリアミドフオームの場合には、繊維は環
境湿気に依存する寸法変化を誠少さ仕る。

一般に、発泡性サブストレート内に埋設された繊維は強
度の核形成作用を示すことが判明している。繊維添加物
又はその他の芽晶形成剤が存在しなければ、粗い気泡状
の不均一なフオームが生成する。核形成効果は、短いガ
ラス繊維（０，２〜９．１３ｍｍ）を添加すると特に顕
著である。

一層フオームは、その他に常用の添加物、例えば染料、
顔料、静電気帯電防止剤、滑剤、防火剤及び芽晶形成剤
を含有することができる。

繊維マットで強化した一層フオームを製造するには、繊
維マットを熱可塑性樹脂の発泡剤含有溶融物と一緒に、
咳溶融物の発泡が阻止される圧力でプレスする。

発泡剤としては、使用熱可塑性樹脂の溶融温度未満の温
度で沸騰しかつ溶融温度で熱可塑性樹脂中に加圧下に可
溶性である低沸点液体を使用する。適当な発泡剤は、例
えば４〜８個の炭素原子を有する脂肪族及び脂環式炭化
水素、例えばブタン、ペンタン、ヘキサン、シクロヘキ
サン、ヘプタン、オクタン；６〜８個の炭素原子を有す
る芳香族炭化水素、例えばベンゼン、トルエン、キシレ
ン；２〜４個の炭素原子を何するアルコール、例えばエ
タノール、プロバノ−ル、ｉ−プロパツール、ブタノー
ル；３〜５個の炭素原子を有するケトン、例えばアセト
ンメチルエチルケトン及びジエチルケトン：４〜６個の
炭素原子を有する環式エーテル、例えばジエチルエーテ
ル及びジイソプロピルエーテル：４〜６個の炭素原子を
有するエステル、例えば酢酸エチル、プロピオン酸メチ
ル、酢酸プロピル及び酢酸ブチル；１〜２個の炭素原子
を有するクロル炭化水素、例えば塩化メチレン、クロロ
ホルム、ジクロルエタン、トリクロルエタン及びクロル
ベンゼン：水：並びに前記物質の混合物である。

発泡剤は、熱可塑性樹脂に対して、一般に４〜３０重量
％、有利には４〜２５重Ｍ％、特に８〜■８重量％の量
で使用する。最適な発泡剤及び最適な量は、その都度の
熱可塑性樹脂に対して簡単な実験により確認することが
できる。

ポリオレフィン及びスチレン重合体を発泡させるために
最適な発泡剤は、脂肪族炭化水素及びハロゲン化炭化水
素である。ポリアミドを使用する際には、脂肪族炭化水
素の他にアルコール及び特に水が有利であることが判明
した。芳香族ポリカーボネート、ポリエーテルスルホン
、ポリフェニレンエーテル及びポリフェニレンスルフィ
ドは、クロル炭化水素、アルコール、ケトン、エーテル
又はエステルを使用して発泡させるのが有利である。

フオームを製造するには、繊維マット強化した発泡剤含
有重合体を混合物の軟化点を上回る温度で発泡させる。

フオームの硬化後に、周辺部を新たに軟化点を上回る温
度で、例えば加熱式プレスを用いてフオームをその体積
の９０〜２５％、有利には８０〜４０％まで圧縮するこ
とにより、シールする。

フオームは、公知方法で多種多様な被覆厚さで、例えば
木材、メラミン樹脂プレスプレートからなるもの、プラ
スチック又は金属からなるシート又はプレートで積層す
ることができる。

１００〜３００　ｙ／ｍ”　（ガラスに対して）の面積
当り重量を有する樹脂含浸ガラス繊維織物ら適当である
。

被覆層との複合は、常法で圧感又は溶融型接着剤により
行うことができる。しばしば、積層体を前記のような助
剤を用いずに、重合体の軟化点を上回る温度で、直接的
に別の処理工程で実施した周辺部のシールと組み合わせ
ることらできる。

例えば未含浸のガラス繊維織物を第１工程と同時に強化
作用繊維マット及び発泡剤含有重合体と一緒に圧縮する
と、−層簡単に積層体を製造することができる。

実施例 次に、実施例により本発明の詳細な説明する例１ 発泡剤としてペンタン５重量％の含量を有するパール状
の市販の膨張可能なポリスチレンを、耐圧性の型内で１
１０℃で厚さ１　ａｍのプレートに圧縮しかつ引続き室
温で冷却した。加熱及び冷却可能な、耐圧性の浸漬エツ
ジ型内で、１１ｍの厚さの発泡剤含ａポリスチレンプレ
ート及び少なくとも２５０１１の繊維長さを有する３０
０９／１の面積当り市へｔのガラス繊維マット（個々の
繊維の直径１１　μａ、　Ｇｅｖｅｔｅｘ社のＴｙｐ　
Ｕ３１４／３００）を装入した。プレス機械を閉鎖しか
つ４０バールの圧力下に１２０〜１４０℃に加熱した。

その際、発泡剤含有ポリスチレン溶融物は一緒に圧縮さ
れたガラス繊維マットに均一に浸透した。プレス型を解
放する際に、プレートは１３１１の厚さの繊維強化フオ
ームに発泡した。冷却した後に、フオームを１５０℃で
短時間プレスすることにより１１ｍ＋１１の厚さに圧縮
したマットの形のガラス繊維１２重量％を含有する、１
８０　ｋｇ／ｍ”の厚さのプレート状の一層フオームが
得られた。

コアの密度は１３４　ｋｇ／ｌａ３であった。表面は欠
陥のない平滑性を有していた。該複合材料は、約０．３
ｘｒｘの厚さの、十分に緻密な表面層を有し、その密度
は５４０　ｋｇ／＠”であった。

該一体フオームの曲げ強さは、ＤＩＮ５３４２３に基づ
き測定して、４．３Ｍｐａであった。

実施例２ ５５の粘度数（２５℃、Ｎ−メチルピロリドンＩ　３４
９／Ｉ　Ｏ０ｃｔ３で測定）のポリエーテルスルホン（
０−ＣａＨ４−３ｏｗ−Ｃｓｌｌｔ）ｎ及び同じ量のメ
チルエチルケトンを、ゲルが形成されるまで相互に分散
させ、過剰のメチルエチルケトンを分離しかつニーダ内
でゲルを芽品形成剤としてステアリン酸アルミニウム１
重量％を添加して５０℃で均一にしかつ１００℃未満の
温度で２ａｍの厚さのプレートまで圧縮した。該プレー
トを３日間貯蔵した後に、メチルエチルケトンの含ｒ１
１は１３重量％であった。該混合物のガラス転移温度は
、ＤＳＣに刈上き測定して７０℃であったプレートプレ
ス内で、メヂルエチルケトン１２重量％の含量を有する
ポリエーテルスルホンのＪ、８ＪＩＪｌの厚さのプレー
トを２つのガラス繊維？、Ｆト（面積当り重量３００　
ｇ７ａｍ”　、ＧｅｖｃＬｅｘ社のＴｙｌ）　［８１４
、繊維直径１１μｍ、平均繊維長さ〉２５０μｍ）の間
に２２０℃でプレスした。冷却及び離型後に、厚さ２ｘ
ｚのフオーム状半製品が得られた。

前記半製品をプレートプレス内で２００℃に加熱した。

プレスを解放した後に、発泡により約１８ｍｍの厚さの
フオームプレートが得られたその際同時に、発泡剤は十
分に飛散した。ガラス繊維ストランドはフオーム体内に
均一に分配されていた。２６０℃で短期間断たにプレス
することにより、周辺部をソールした。このシールによ
り、繊維は良好に周辺層の重合体内に良好に埋設されて
いた。ガラス繊維２９重量％を合釘する、２８０　ｋｇ
／ｍ’　（７）　密１ｆ’ｔ　有ｔ　ル、８．４１１の
厚さの繊維強化一体フオームプレートが得られた。ＤＩ
Ｎ５３４２１に基づく１０％の圧縮率での圧応力は、０
．４６ＭＰａであり、ＤＩＮ５３４２３に基づく曲げ強
さはｌｏ、３１１Ｐａであった。周辺部は、０．８ｍｍ
の厚さを有しており、ＤＩＮ５３４５７に基づき測定し
た曲げＥ−弾性率は８２３　ＭＰａであった。

前記と同様に操作するが、但し１８ｚｘから弔に１２．
３ｘｍの厚さに圧縮した場合には、一体フオームの密度
は２００　ｋｇ／ｍ３であった。圧応力は０　、５　Ｍ
Ｐａ、曲げ強さは５　、９　ＭＰａであった。

コア帯域の密度は１２４　ｋ’ｉ／ｒｍ３であった。０
゜６１１度の周辺部は、６５０　ｋｇ／ｍ３の密度を有
していた。曲げ−Ｅ−弾性率は３９３　ＭＰａであった
例３ 実施例２に記載と同様ｆこ、メヂルエチルケトン１２重
量％の含量を有するポリエーテルスルホンからなる２枚
の１．Ｏｙｉの厚さのプレートを両者の間に挿入された
ガラス繊維マット（３００ｇ／ｌ″）と−緒に２２０℃
で圧縮した。生じた２、１ｘｚの厚さのフオーム状半製
品をプレートプレス内で２００℃に加熱した。プレスを
解放した後に、埋め込まれたガラス繊維１■重ｔ４％の
ために尚粗い、平滑でない表面を有する、２２１１ｍの
厚さのフオームプレートが得られた。

この不均一体をプレス内で２６０℃で短時間平滑化した
後に、該プレートは約０．０５％ｍの厚さのシールされ
た周辺部を有していた。全かさ密度は９７　ｋＬｉ／ｌ
ｓ”、耐圧性は０．７１　ＭＰａ、曲げ強さはｌ　、Ｉ
　ＭＰａであった。

これらの平滑化した粗製フオームプレートはプレス内で
２６０℃で任意に圧縮することができた。この際、厚さ
及び密度が増大した、強度にシールされた周辺部が生じ
、一方コア帯域は殆ど変化しなかった。圧縮度を増大す
るに伴実施例 ３ａ ｂ Ｃ 厚さ　　全 （ｍｘ）　　　周辺部 ２２　　　　　　１５．１　　　１０．０約０．０５　
　０．７　　０．９ 密度　　全 Ｃｋｇ／ｍつ周辺部 圧応力（ｉｏ％）（ＭＰａ） （ＤＩＮ５３４２１） ０．７１ ０．６８ ０．５５ 曲げ強さ（ＭＰａ　） （ＤＩＮ４３４２３） １．１　　　　　２．８　　　　　７．７曲げ−Ｅ−弾
性率（ＭＰａ） （ＤＩＮ５３４５７−Ｂ４） ＤＩＮ５２６１２に基づき１０℃で測定した一層フオー
ム３ｂの熱伝導率は、０．０４０Ｗ／ｄであった。３５
Ｘ３５Ｘ１．５ｃｍの寸法を有する、得られたプレート
３ｂは、２２ｃｍの直径を有する（長手軸方向で切断し
た）半割円筒体に加熱加工することができた。この加工
は、凹面状の台座及び凸面状のボンデを有する２４０℃
に加熱したプレス型で行った。離型前に、１８０℃に冷
却した。

例４ ２輪スクリュウ押出機内で、１時間当り３４０℃でポリ
エーテルスルホン１５重量部（粘度数５５）並びにステ
アリン酸アルミニウム０゜１５部を溶融させ、１時間当
りアセトン２，２重量部を計量供給し、発泡剤含有溶融
物を１０５℃に冷却しかつフラットダイを介して排出し
た。生じた帯材は僅かに発泡しているにすぎずかっ尚ア
セトン１１重量％を含有していた。該帯材を８０℃でカ
レンダを介して引き出しかつ平滑にした。

１１重量％の発泡剤を含ｍを有する３１１Ｒの厚さのプ
レートを、プレートプレス内で２つのガラス繊維マット
（面積当り重量４５０　ｇ／ｍ”、Ｇｅｖｅｔｅｘ社の
Ｔｙｐ　１３８１４／４５Ｇ）の間に２２０℃でプレス
した。ガラス繊維割合は１６％であった発泡剤含有の繊
維マット強化材料を２００℃で２４　ａｍの厚さのフオ
ームプレートに発泡させかつフオームの硬化後に２６０
℃で１５ｍｍに圧縮した。

得られた一層フオームは、密度１５８　ｋｙ／ｌａ’コ
ア密度１１９に９／ｌａ”　　０．５１１の周辺部の密
度６１０　ｋｇ／ｌａ３を有し、かつ以下の機械的特性
を示した １０％の圧縮率での圧応力０．６８　ＭＰａ、曲げ強さ
３．４　ＭＰａ。

例４ａ（比較実験） メチルエチルケトン１２重量％の含量を有するポリスル
ホンからなる、１，４１１１の厚さのプレートを、プレ
ートプレス中で１７０℃で発泡させかつ２６０℃で短時
間平滑化した。固定作用ガラス繊維マットが存在するこ
とにより、発泡は配向されずに進行しかつ制御困難であ
った約０．０５ｇｍの周辺部を有する、１０２　ｋｇ／
ｍ３の全密度の１７．２ｍｍの厚さの大きな気泡状のフ
オームプレートが得られた。

例５ 例３におけると同様に操作したが、但しこの場合には３
００ν／Ｃのガラス繊維マットの代わりに７００　ｇｅ
ｍ”の面積当り重量を有する縫製したガラス繊維フェル
トを使用した。この際、２６０℃で２６０℃でシールし
た後に、３０重量％のガラス繊維割合及び０．８ｓｖの
厚さのシールされた周辺部を有する９、７ａｍの厚さの
一層フオームプレートが得られた。密度は３１０＆９／
ｓ’ｌＯ％及び１５％の圧縮率での圧応力はそれぞれ０
．８３及び１．２３１１Ｐａ、曲げ強さは１９關Ｐａで
あった。

例６ １９６℃の溶融粘度（ＤＩＮ５３７３６、方法Ａ）を有
するコポリアミド６／６６　（８５／１５）の顆粒を、
２２０℃で１ＭＩ＆のプレートにプレスした。このよう
な２つのプレートの間に３００　ｇｅｍ”の面積当り重
量を有するガラス繊維マットを挿入しかっこの構造物を
前記温度で新たに２１１１の厚さのガラス繊維含有プレ
ートに圧縮した。これらのプレートを水／エタノール混
合物（１：１）中で７０℃で２日間貯蔵したその際、該
プレートは重量を＋４．５％増大しかつ１７５℃に加熱
したプレス内で１１ｍ１＋の厚さのガラス繊維含有粗製
プレートに発泡させた。プレス内で２２０℃でシールし
た後に、３２０　ｋｇ／ｍ”の全かさ密度を有する、７
１１１の厚さの繊維強化一体フオームプレートが得られ
た。

０．５１１の周辺部は、６７０　ｋｇ／ｌａ’の密度を
有していた。

未発泡のガラス繊維含有プレートを水中で８０℃で１０
時間貯蔵した場合、該プレートは９．７重量％増大した
。これらを１８０℃で８１１１の厚さの粗製プレートに
発泡させた。プレス内で２２０℃でシールした後に、ガ
ラス繊維１１６２重量％を含有する、５１Ｎの厚さの一
層フオームプレートが生じた。標準気候（２３℃／相対
空気湿度５０％）で測定した、そのかさ密度は３８０　
ｋｇ／ｌａ３、曲げ強さは９　、６　ＭＰａであった例
７ 例３のガラス繊維マットの代わりに、５０ｇ／１１宜の
面積当りｉＴｊ　ｌｉｔのポリアラミド−繊維フェルト
のネードル？　（ｎｅｅｄ　１ｏｎａ）ＫＲ５２（Ｂａ
ｙ　、　Ｉｏｌ　ｌ　ｒ　ｉ　１ｚｒａｂｒｉｋｅｎ、
　（Ｈｆｉｎｇｅｎ）を使用し、かつ前記のように０．
／ｍｍの厚さのシールした周辺部及び３重４１％の繊維
割合を有する５、８１１の厚さの一層フオームプレート
を製造した。密度は２２０Ｍ／ｍ３％圧応力は０　、７
　ＭＰａ及び曲げ強さは９゜２　ＭＰａであった。

メチルエチルケトン１２重量％の含量を有するポリエー
テルスルホンからなる２枚のＩ　ｘｙｔの厚さのプレー
トを、両者の間に挿入した、２００　ｇｉｎ”の面積当
り重量を有する鉄綿絡み繊維フリースと一緒に２５０℃
でプレスした。鉄繊維長さはＩＯ〜１５０ｚｉ＋、直径
は７０μ−及び重量割合は４３重量％であった。

プレス内で２００℃で発泡させかつ引続き２６０℃で５
．５ｍｓ＋の厚さの繊維含有一体フオームプレートにシ
ールした。シールした周辺部は０．６ｍｍであった。圧
力は６６０　ｋｇ／ｌａ３、圧応力１　、１　ＭＰａで
あった。磁界内でのシールド作用は３０Ｍｔｌｚで２８
ｄＢであった。

例９ ポリカーボネート顆粒（Ａｎｉｃ社からの５ＩＮＶＥＴ
：粘度数０．７　［ｄ１２／９］　、塩化メチレン中２
５℃で測定）から、２００℃でＩｍｍの厚さのプレート
をプレスした。このような２枚のプレートの間に、３０
０　ｇｉｎ”の面積当り重量のガラス繊維マットを挿入
しかっこの構造体を２１０℃で半製品にプレスした。こ
の１６．５重量％のガラス繊維含ｈ１を有する半製品を
、容量比６：４のアセトン／塩化メチレンの混合物中に
室温で３日間貯蔵した。この際、重量は３０％増大した
。発泡剤含有プレートを、プレートプレス内で１７０℃
で発泡しかつ引続き１９０℃で６１１１１の厚さのガラ
ス繊維含有一体フオームプレートにシールした。

密度は３６０　ｋｇ／ｍ３、圧応力は０．６５　ＭＰａ
。

曲げ強さは５ ．７ＭＰａであった。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、少なくとも５０ｍｍの平均長さを有するマット状の
   強化繊維２〜６０重量％を含有する、厚さが０．０５〜
   １．５ｍｍある、シールされた周辺部を有する５０〜５
   ００ｋｇ／ｍ＾３の密度を有する繊維強化熱可塑性一体
   フォーム。 ２、フォームがポリオレフィン、スチレン重合体、ポリ
   アミド、芳香族ポリカーボネート、芳香族ポリエーテル
   スルホン、ポリフェニレンエーテル及び／又はポリフェ
   ニレンスルフィドからなる請求項１記載の繊維強化一体
   フォーム。 ３、マット状の強化繊維が、ガラス、炭素、芳香族ポリ
   アミド及び／又は金属からなる請求項１又は２記載の繊
   維金属一体フォーム。 ４、請求項１記載の繊維強化熱可塑性一体フォームを製
   造する方法において、繊維マットを発泡剤含有熱可塑性
   重合体の溶融物と一緒に加圧下にプレス成形し、その際
   溶融物の発泡を阻止し、引続き繊維強化した発泡剤含有
   重合体を軟化点よりも高い温度で発泡させかつフォーム
   の硬化後に周辺部を軟化点よりも高い温度で新たにシー
   ルすることを特徴とする繊維強化熱可塑性一体フォーム
   の製法。