JPH02121783A - 高Ni合金クラッド鋼及びその製造方法 - Google Patents
高Ni合金クラッド鋼及びその製造方法Info
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- JPH02121783A JPH02121783A JP27718088A JP27718088A JPH02121783A JP H02121783 A JPH02121783 A JP H02121783A JP 27718088 A JP27718088 A JP 27718088A JP 27718088 A JP27718088 A JP 27718088A JP H02121783 A JPH02121783 A JP H02121783A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高耐食性を必要とする化学装置用材料、油井
管等に使用される高Ni合金クラッド鋼及びその製造法
に関する。
管等に使用される高Ni合金クラッド鋼及びその製造法
に関する。
優れた機能を有する材料を安価に提供すること、強度と
耐食性といった複数機能の合体を目的として開発された
クラッド鋼のなかでも、高Ni合金クラッド鋼は特に大
きな意味を持つ材料と言える。
耐食性といった複数機能の合体を目的として開発された
クラッド鋼のなかでも、高Ni合金クラッド鋼は特に大
きな意味を持つ材料と言える。
それは、高N1合金が他の耐食性材料、例えばオーステ
ナイトステンレス鋼と比べて、耐食性に優れるにかかわ
らず、極めて高価で、且つ高強度を得ることが難しく、
単体での使用が困難なためである。
ナイトステンレス鋼と比べて、耐食性に優れるにかかわ
らず、極めて高価で、且つ高強度を得ることが難しく、
単体での使用が困難なためである。
すなわち、インコネル等の高Ni合金は、厳しい腐食環
境においても優れた耐食性を発揮することが知られてい
るが、炭素鋼と比べた場合は勿論のこと、オーステナイ
トステンレス鋼等の汎用耐食性材料と比べても極めて高
価であり、その上、高強度を得ることが難しく、従って
、相対的に安価でしかも強度化の容易な炭素鋼や低合金
鋼等のいわゆる鋼材とクラッドされることによって始め
て化学装置用材料や油井管等の工業材料としての使用が
可能になるのである。
境においても優れた耐食性を発揮することが知られてい
るが、炭素鋼と比べた場合は勿論のこと、オーステナイ
トステンレス鋼等の汎用耐食性材料と比べても極めて高
価であり、その上、高強度を得ることが難しく、従って
、相対的に安価でしかも強度化の容易な炭素鋼や低合金
鋼等のいわゆる鋼材とクラッドされることによって始め
て化学装置用材料や油井管等の工業材料としての使用が
可能になるのである。
一方、クランド鋼は工業的には熱間圧延で製造されるこ
とが多い、熱間圧延によるクラッド鋼製造方法の代表例
を第1図を参照して説明する。先ず、母材となる第1の
材料1,1の間に、該材料より狭い合せ材となる第2の
材料2.2を該材料間に剥離剤4を介在させて挟む0次
に、第1の材料L i間の第2の材料2.2周囲に、第
1の材料1.1と実質同一の第3の材料3.3を溶接す
る。得られた組立スラブ5は、内部を真空に脱気した状
態で加熱を受け、所定条件で材料重合方向に熱間圧延さ
れる。熱間圧延後、剥離剤4のところで材料を2分し、
2枚のクラフト鋼板が得られる。
とが多い、熱間圧延によるクラッド鋼製造方法の代表例
を第1図を参照して説明する。先ず、母材となる第1の
材料1,1の間に、該材料より狭い合せ材となる第2の
材料2.2を該材料間に剥離剤4を介在させて挟む0次
に、第1の材料L i間の第2の材料2.2周囲に、第
1の材料1.1と実質同一の第3の材料3.3を溶接す
る。得られた組立スラブ5は、内部を真空に脱気した状
態で加熱を受け、所定条件で材料重合方向に熱間圧延さ
れる。熱間圧延後、剥離剤4のところで材料を2分し、
2枚のクラフト鋼板が得られる。
ところで、クラッド鋼の接合界面は異材境界であること
から、クラッド鋼をこのような熱間圧延で製造した場合
、接合界面で材質変化を起こすことが懸念される。特開
昭59−189086号公報には、オーステナイトステ
ンレス鋼を合せ材としたクラッド鋼を熱間圧延で製造し
た場合の問題と対策が示されている。
から、クラッド鋼をこのような熱間圧延で製造した場合
、接合界面で材質変化を起こすことが懸念される。特開
昭59−189086号公報には、オーステナイトステ
ンレス鋼を合せ材としたクラッド鋼を熱間圧延で製造し
た場合の問題と対策が示されている。
すなわち、オーステナイトステンレス鋼を合せ材とする
クラッド鋼を熱間圧延で製造する場合は、母材の炭素鋼
からステンレス鋼に浸炭が生じ、粒界にクロム炭化物の
析出が生じて耐食性を低下させる。その対策としては接
合前に合せ材となる第2の材料と接触する予定の炭素鋼
表面を、炭素を含まない材料で被覆するのが有効であり
、炭素を含まない材料として純Ni、純鉄が示されてい
る。
クラッド鋼を熱間圧延で製造する場合は、母材の炭素鋼
からステンレス鋼に浸炭が生じ、粒界にクロム炭化物の
析出が生じて耐食性を低下させる。その対策としては接
合前に合せ材となる第2の材料と接触する予定の炭素鋼
表面を、炭素を含まない材料で被覆するのが有効であり
、炭素を含まない材料として純Ni、純鉄が示されてい
る。
炭素鋼表面をこのような材料で覆っておくと、熱間圧延
時に接合界面で炭化物の浸炭による炭化物生成を生じる
のが防止される。
時に接合界面で炭化物の浸炭による炭化物生成を生じる
のが防止される。
しかしながら、高N1合金を合せ材とするクラッド鋼を
熱間圧延で製造した時に生じる問題は、ステンレス鋼を
合せ材としたクラッド鋼で生じる問題とは異質であり、
純Niや純鉄による被覆は有効な解決策にはなり得ない
ことが判明した。
熱間圧延で製造した時に生じる問題は、ステンレス鋼を
合せ材としたクラッド鋼で生じる問題とは異質であり、
純Niや純鉄による被覆は有効な解決策にはなり得ない
ことが判明した。
すなわち、合せ材に高Ni合金を用いたクラッド鋼を熱
間圧延で製造する場合には、接合界面でNiの大きな濃
度勾配が存在し、高温下では合せ材となる高Ni合金材
料の側から母材となる炭素鋼材料の側にNiが拡散する
。
間圧延で製造する場合には、接合界面でNiの大きな濃
度勾配が存在し、高温下では合せ材となる高Ni合金材
料の側から母材となる炭素鋼材料の側にNiが拡散する
。
この拡散により数%のNiを含むこととなった接合界面
近傍の炭素鋼層では、オーステナイト化温度域が拡大す
る。オーステナイト化した炭素鋼層はフェライトの部分
と比べて炭素の活量(aCtivity)が小さいため
、炭素はフェライトの部分からオーステナイト化した層
に集まる。炭素が集まり富化したオーステナイト層は、
冷却によりマルテンサイト化して硬化層となる。
近傍の炭素鋼層では、オーステナイト化温度域が拡大す
る。オーステナイト化した炭素鋼層はフェライトの部分
と比べて炭素の活量(aCtivity)が小さいため
、炭素はフェライトの部分からオーステナイト化した層
に集まる。炭素が集まり富化したオーステナイト層は、
冷却によりマルテンサイト化して硬化層となる。
この硬化層は、接合界面の延性を消失させるだけでなく
、硫化水素環境等の水素が侵入し得る環境においては脆
化を生じ、接合界面を剥離させる。
、硫化水素環境等の水素が侵入し得る環境においては脆
化を生じ、接合界面を剥離させる。
炭素鋼材料を純Niで被覆して高Ni合金材料と接合し
た場合は、むしろNiの拡散が顕著となり、硬化層の生
成が促進される。また、炭素鋼材料を純鉄で被覆しても
純鉄内にNiが拡散し、この部分でオーステナイト化に
よる炭素集中が生じることは避けられず、冷却後にマル
テンサイト化による硬化が生じる。
た場合は、むしろNiの拡散が顕著となり、硬化層の生
成が促進される。また、炭素鋼材料を純鉄で被覆しても
純鉄内にNiが拡散し、この部分でオーステナイト化に
よる炭素集中が生じることは避けられず、冷却後にマル
テンサイト化による硬化が生じる。
以上は熱間圧延で製造される場合の問題であるが、製造
後のクラッド鋼が熱処理や溶接等において加熱された場
合にも同様に、接合界面に硬化におよびこれに起因する
剥離の問題が生じる。
後のクラッド鋼が熱処理や溶接等において加熱された場
合にも同様に、接合界面に硬化におよびこれに起因する
剥離の問題が生じる。
本発明は接合界面での硬化およびこれに起因する剥離に
対して強い抵抗性を持つ高Ni合金グランド鋼及びその
製造方法を提供することを目的とする。
対して強い抵抗性を持つ高Ni合金グランド鋼及びその
製造方法を提供することを目的とする。
高Ni合金クラッド鋼で問題となる接合界面の硬化に対
して、特開昭59−189086号公報に示された純N
iや純鉄からなる中間層の介在が有効に機能しないこと
は、前述したとおりである。
して、特開昭59−189086号公報に示された純N
iや純鉄からなる中間層の介在が有効に機能しないこと
は、前述したとおりである。
本発明者らは、高Ni合金クラッド鋼においては接合界
面でのNi拡散が避けられないことを前提に、Ni拡散
が生じてもオーステナイト化を生じ難いこと、またオー
ステナイト化が生じても炭素の集中を生じ難いことの2
観点から、接合界面の硬化に対する有効材料の実験研究
を続けた。
面でのNi拡散が避けられないことを前提に、Ni拡散
が生じてもオーステナイト化を生じ難いこと、またオー
ステナイト化が生じても炭素の集中を生じ難いことの2
観点から、接合界面の硬化に対する有効材料の実験研究
を続けた。
すなわち、高Ni合金クラッド鋼における硬化層の生成
メカニズムは、前述したように次のプロセスを経ること
が本発明者らの調査から明らかとなっている。高温下で
のNi拡散→オーステナイト化温度域の拡大→オーステ
ナイト化→炭素活量の増大→オーステナイト化部分への
炭素集中→炭素集中部分のマルテンサイト化による硬化
。合せ材としての高Ni合金を用いる以上、Ni拡散は
避けられないことであるが、オーステナイト化、炭素集
中が回避されれば、Ni拡散が生じても硬化に至ること
はない0本発明者らはこのような観点から実験研究を続
けた結果、低炭素でSiを含存する中間層が有効なこと
を知見した。
メカニズムは、前述したように次のプロセスを経ること
が本発明者らの調査から明らかとなっている。高温下で
のNi拡散→オーステナイト化温度域の拡大→オーステ
ナイト化→炭素活量の増大→オーステナイト化部分への
炭素集中→炭素集中部分のマルテンサイト化による硬化
。合せ材としての高Ni合金を用いる以上、Ni拡散は
避けられないことであるが、オーステナイト化、炭素集
中が回避されれば、Ni拡散が生じても硬化に至ること
はない0本発明者らはこのような観点から実験研究を続
けた結果、低炭素でSiを含存する中間層が有効なこと
を知見した。
本発明は、斯かる知見に基づきなされたもので、高Ni
合金材からなる合せ材と、Feを主成分とする鋼材から
なる母材との間に、C<0.01 w t%、0.1<
Sl<3wt%を含む中間層を有することを特徴とする
高Ni合金クラッド鋼を第1発明の要旨とし、また第2
の発明は高Ni合金材からなる合せ材用の材料と、Fe
を主成分とする鋼板からなる母材用の材料との間に、C
<0.01wt%、0゜1<S i<3wt%を含む中
間層用の材料を介在させ、その後、熱間圧延することを
特徴とする高Ni合金クラフト鋼の製造法を要旨とする
。
合金材からなる合せ材と、Feを主成分とする鋼材から
なる母材との間に、C<0.01 w t%、0.1<
Sl<3wt%を含む中間層を有することを特徴とする
高Ni合金クラッド鋼を第1発明の要旨とし、また第2
の発明は高Ni合金材からなる合せ材用の材料と、Fe
を主成分とする鋼板からなる母材用の材料との間に、C
<0.01wt%、0゜1<S i<3wt%を含む中
間層用の材料を介在させ、その後、熱間圧延することを
特徴とする高Ni合金クラフト鋼の製造法を要旨とする
。
中間層材料中のC量を制限し、中間層自体の硬化を抑え
た状態で、中間層材料中にStが存在していると、高温
下で高Ni合金材の側から中間層材料中にNiが拡散し
てきても、中間層材料のオーステナイト化が抑制される
。その理由は、Siがフェライト安定化元素であること
にある。
た状態で、中間層材料中にStが存在していると、高温
下で高Ni合金材の側から中間層材料中にNiが拡散し
てきても、中間層材料のオーステナイト化が抑制される
。その理由は、Siがフェライト安定化元素であること
にある。
また、中間層材料がオーステナイト化した場合でも、C
の活量が上がることになり、Siが低いオーステナイト
に比べてCの活量が高いフェライトからのCの拡散駆動
力が小さくなる。オーステナイト下でCの活量が上昇す
るのは、前述のようにStが固溶していることに起因す
る。
の活量が上がることになり、Siが低いオーステナイト
に比べてCの活量が高いフェライトからのCの拡散駆動
力が小さくなる。オーステナイト下でCの活量が上昇す
るのは、前述のようにStが固溶していることに起因す
る。
中間層材料の硬化を抑えるためには、Cは0.01wt
%未満に抑える必要があり、少ないほど望ましい。
%未満に抑える必要があり、少ないほど望ましい。
中間層材料のオーステナイト化抑制およびオーステナイ
ト化部分のCの活量増大を図るには、Siは0.1 w
t%を超えることが必要である。しかし、Si量が過
多になると、中間層が脆くなるため、3wt%未溝に制
限する。
ト化部分のCの活量増大を図るには、Siは0.1 w
t%を超えることが必要である。しかし、Si量が過
多になると、中間層が脆くなるため、3wt%未溝に制
限する。
このような中間層を有する本発明の高Ni合金クラッド
鋼は、熱間圧延で製造されても接合界面に硬化層を生じ
ることがないのは勿論のこと、熱処理や溶接で加熱され
ても硬化層を生じない。従って、硫化水素環境等の水素
が侵入し得る環境で使用されても、硬化層の脆化に起因
する界面剥離は生じない。
鋼は、熱間圧延で製造されても接合界面に硬化層を生じ
ることがないのは勿論のこと、熱処理や溶接で加熱され
ても硬化層を生じない。従って、硫化水素環境等の水素
が侵入し得る環境で使用されても、硬化層の脆化に起因
する界面剥離は生じない。
本発明の製造方法は、このような高Ni合金クラッド鋼
を熱間圧延により経済性よく製造する。
を熱間圧延により経済性よく製造する。
本発明の実施の態様を母材、合せ材、中間層、製造方法
の順で詳述する。
の順で詳述する。
○ 母材
母材に用いる鋼板とは、高Ni合金の弱点である高価、
機械的強度の不足等を補い得るFe主体の材料のことで
あり、炭素鋼、低合金鋼等の汎用鋼材から適宜選択され
る。
機械的強度の不足等を補い得るFe主体の材料のことで
あり、炭素鋼、低合金鋼等の汎用鋼材から適宜選択され
る。
O合せ材
合せ材に用いる高Ni合金とは、Niを35wt%以上
含有する合金のことである。
含有する合金のことである。
Niは合せ材の耐食性確保のための主要元素である。N
i<35wt%ではNi拡散による硬化層が問題になら
ないので、Ni<35wt%の材料は対象外とする。
i<35wt%ではNi拡散による硬化層が問題になら
ないので、Ni<35wt%の材料は対象外とする。
他の元素については、適宜選択され、通常は15≦Cr
≦35wt%、MO≦17wt%を含み、更に必要に応
じて3.5 w t%以下のTi、Nb、4、5 w
L%以下のCu、Co、W等を含み、残部Feおよび不
可避的不純物からなる。
≦35wt%、MO≦17wt%を含み、更に必要に応
じて3.5 w t%以下のTi、Nb、4、5 w
L%以下のCu、Co、W等を含み、残部Feおよび不
可避的不純物からなる。
Crは耐食性確保に重要な元素であるが、過多の場合は
熱間加工性を低下させる。従って、15≦Cr≦35w
t%である。
熱間加工性を低下させる。従って、15≦Cr≦35w
t%である。
Moは耐孔食性向上に有効な元素であるが、使用環境に
よっては添加する必要はない、添加する場合は熱間加工
性確保の点から17wt%を上限とする。
よっては添加する必要はない、添加する場合は熱間加工
性確保の点から17wt%を上限とする。
Cu、Co、Wは耐食性向上に有効であり、添加する場
合は熱間加工性確保の点からいずれも4゜5wt%を上
限とする。
合は熱間加工性確保の点からいずれも4゜5wt%を上
限とする。
Ti5Nbは合せ材の粒界炭化物析出を抑制する効果が
あり、添加する場合は熱間加工性確保の点から共に3.
5 w t%を上限とする。
あり、添加する場合は熱間加工性確保の点から共に3.
5 w t%を上限とする。
○ 中間層
前述した理由によりC<0.01wt%、0.l〈Si
<3%を含む、残部は実質的にFeを基本とするが、硬
化層形成防止に悪影響に与えないP、Sや少量のMn
(2,0wt%以下)等を含むことを阻げるものではな
い。
<3%を含む、残部は実質的にFeを基本とするが、硬
化層形成防止に悪影響に与えないP、Sや少量のMn
(2,0wt%以下)等を含むことを阻げるものではな
い。
これらの成分は、厳密には素材段階の成分である。熱間
圧延等を受けた場合は、合せ材からのNi等の合金元素
の拡散を生じるが、これらは中間層の極く表層に限られ
るので、素材段階の成分を製品段階の成分と見做して支
障はない。
圧延等を受けた場合は、合せ材からのNi等の合金元素
の拡散を生じるが、これらは中間層の極く表層に限られ
るので、素材段階の成分を製品段階の成分と見做して支
障はない。
熱間圧延で製造される場合、厚みは圧延前の段階で0.
1〜2mが好ましい。この厚みが0.1間未満の場合は
高温下でNiが中間層を貫通して鋼材の側に拡散し、中
間層の有効性が活用されないこともあり得る。厚い場合
はNi拡散の点からは支障ない、しかし、不必要に厚く
する必要性も存在しない、製造上の取り扱い性等を考慮
すると、2麺以下に抑えるのが望まれる。
1〜2mが好ましい。この厚みが0.1間未満の場合は
高温下でNiが中間層を貫通して鋼材の側に拡散し、中
間層の有効性が活用されないこともあり得る。厚い場合
はNi拡散の点からは支障ない、しかし、不必要に厚く
する必要性も存在しない、製造上の取り扱い性等を考慮
すると、2麺以下に抑えるのが望まれる。
クラッド鋼における厚みは、通常は圧下比2〜4で圧延
されるため素材の174〜1/2となる。
されるため素材の174〜1/2となる。
O製造方法
熱間圧延で製造するのを基本とするが、他の固相接合法
等で製造されてもよい。熱間圧延で板材を製造する場合
は、第1図に示す組立スラブ5を製作する際に、母材と
なる第1の材料1と、合せ材となる第2の材料2との間
に、中間層となる材料6を予め介在させる。これには材
料6を板状で介在させる他に材料6を粉末の状態で第1
の材料1、第2の材料2の少なくとも一方の表面に溶射
することも可能である。製作された組立スラブ5は、通
常のクラッド条件で熱間圧延される0代表的なりラッド
条件は、加熱温度1150〜1250°C1圧下比2以
上である。
等で製造されてもよい。熱間圧延で板材を製造する場合
は、第1図に示す組立スラブ5を製作する際に、母材と
なる第1の材料1と、合せ材となる第2の材料2との間
に、中間層となる材料6を予め介在させる。これには材
料6を板状で介在させる他に材料6を粉末の状態で第1
の材料1、第2の材料2の少なくとも一方の表面に溶射
することも可能である。製作された組立スラブ5は、通
常のクラッド条件で熱間圧延される0代表的なりラッド
条件は、加熱温度1150〜1250°C1圧下比2以
上である。
熱間圧延で管材を製造する場合も、これとほぼ同様の条
件である。
件である。
次に、本発明の実施結果を比較例による結果と対比させ
て説明する。
て説明する。
母材となる材料および合せ材となる材料の化学成分を第
1表に示し、中間層となる材料の化学成分を第2表に示
した第1図構造の複合スラブを下記手順で製作した。
1表に示し、中間層となる材料の化学成分を第2表に示
した第1図構造の複合スラブを下記手順で製作した。
先ず、2枚の母材となる第1の材料1.1の間に2枚の
合せ材となる第2の材料2.2を、第2の材料2,2間
に剥離材(アルミナ粉)4を介在させ第1の材料と第2
の材料2との間に中間層となる材料6を介在させた状態
で挟む、中間層となる材料6は板状、第2の材料2への
溶射の2種類で介在させた。
合せ材となる第2の材料2.2を、第2の材料2,2間
に剥離材(アルミナ粉)4を介在させ第1の材料と第2
の材料2との間に中間層となる材料6を介在させた状態
で挟む、中間層となる材料6は板状、第2の材料2への
溶射の2種類で介在させた。
次に、高真空(10−”To r r)中で周囲に第1
の材料1と同一成分の第3の材料3を電子ビーム溶接で
接合し、内部の脱気と密封を行った後、溶接部を被覆ア
ーク溶接にて補強して複合スラブ5を得た。
の材料1と同一成分の第3の材料3を電子ビーム溶接で
接合し、内部の脱気と密封を行った後、溶接部を被覆ア
ーク溶接にて補強して複合スラブ5を得た。
複合スラブ5の幅は150am、長さは200mm、高
さは約150mである。高さの内訳は、第1の材料lの
厚み60mm、第2の材料2の厚み15胴、中間層とな
る材料4の厚み0.1〜2圓、剥離剤の厚み0.1 w
taである。
さは約150mである。高さの内訳は、第1の材料lの
厚み60mm、第2の材料2の厚み15胴、中間層とな
る材料4の厚み0.1〜2圓、剥離剤の厚み0.1 w
taである。
得られた複合スラブを1200 ’Cに加熱し、高さが
40閣になるまで熱間圧延した後、1100’CX 3
0分+650°C×10分の条件で熱処理した。この熱
処理の目的は、残留応力低減とクラッド鋼母材の焼もど
し処理である。
40閣になるまで熱間圧延した後、1100’CX 3
0分+650°C×10分の条件で熱処理した。この熱
処理の目的は、残留応力低減とクラッド鋼母材の焼もど
し処理である。
熱処理後、熱間圧延材料を剥離剤のところで分離し、2
枚のクラッド鋼板を得た。
枚のクラッド鋼板を得た。
得られたクラッド鋼板から第2図に示す試験材を切り出
し、これを5%NaCjl! (25°C)水溶液に浸
漬してポテンショスタットにより−1,5VvsSCE
になる電位に保持し、水素をチャージした。この状態で
100Hr保持した後の接合界面での剥離の発生の有無
を調査した結果を第3表に示す。第2図において、11
は母材、12は合せ材、16は中間層を表わしている。
し、これを5%NaCjl! (25°C)水溶液に浸
漬してポテンショスタットにより−1,5VvsSCE
になる電位に保持し、水素をチャージした。この状態で
100Hr保持した後の接合界面での剥離の発生の有無
を調査した結果を第3表に示す。第2図において、11
は母材、12は合せ材、16は中間層を表わしている。
□本発明範囲外
第
表(wt%)
本発明範囲外
第3表から明らかなように、高Ni合金を合せ材とする
クラッド鋼では、母材と合せ材との間に中間層が存在し
ない場合(TBI)は1、水素浸食環境下で剥離が生じ
る。これは前述したように合せ材の側から母材の側への
Ni拡散による硬化層の生成が原因である。また、中間
層があっても中間層のSi層が過多の場合(TB2)、
過少の場合(TB4.5L C量が過多の場合(TB3
)は同様に剥離が生じる。これは硬化層の生成が十分に
抑えれていないためである。
クラッド鋼では、母材と合せ材との間に中間層が存在し
ない場合(TBI)は1、水素浸食環境下で剥離が生じ
る。これは前述したように合せ材の側から母材の側への
Ni拡散による硬化層の生成が原因である。また、中間
層があっても中間層のSi層が過多の場合(TB2)、
過少の場合(TB4.5L C量が過多の場合(TB3
)は同様に剥離が生じる。これは硬化層の生成が十分に
抑えれていないためである。
これに対し、適正な組成(C<0.01wt%、0.1
<Si<3wt%)の中間層を有するクラッド鋼(TA
O〜9)では、剥離が一切生じていない。これは、Ni
拡散によるオーステナイト化およびオーステナイト化に
ともなうCの活量低下が効果的に抑制され、接合界面に
硬化層を生じなかったためである。
<Si<3wt%)の中間層を有するクラッド鋼(TA
O〜9)では、剥離が一切生じていない。これは、Ni
拡散によるオーステナイト化およびオーステナイト化に
ともなうCの活量低下が効果的に抑制され、接合界面に
硬化層を生じなかったためである。
熱間圧延前に使用した中間層用材料の成分と、圧延後の
中間層の成分を調査した結果、中間層成分が圧延の前後
で実質的に変化しないことも確認した。
中間層の成分を調査した結果、中間層成分が圧延の前後
で実質的に変化しないことも確認した。
を発明の効果〕
本発明の高N1合金クラッド鋼は、熱間圧延で製造され
ても、また製造後に熱処理や溶接等の加熱を受けても、
接合界面に硬化層を生じることがなく、硫化水素環境等
の水素浸食環境下で使用された場合にも界面剥離に対し
て強い抵抗性を示す。
ても、また製造後に熱処理や溶接等の加熱を受けても、
接合界面に硬化層を生じることがなく、硫化水素環境等
の水素浸食環境下で使用された場合にも界面剥離に対し
て強い抵抗性を示す。
第1図は熱間圧延でクラッド鋼を製造する際に用いる複
合スラブの断面図、第2図は本発明の実施効果確認に使
用した試験片の斜視図である。 図中、l:母材となる材料、2:合せ材となる材料、6
:中間層となる材料、ll:母材、12:合せ材、16
:中間層。 (mm)
合スラブの断面図、第2図は本発明の実施効果確認に使
用した試験片の斜視図である。 図中、l:母材となる材料、2:合せ材となる材料、6
:中間層となる材料、ll:母材、12:合せ材、16
:中間層。 (mm)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、高Ni合金材からなる合せ材と、Feを主成分とす
る鋼材からなる母材との間に、C<0.01wt%、0
.1<Si<3wt%を含む中間層を有することを特徴
とする高Ni合金クラッド鋼。 2、高Ni合金材からなる合せ材用の材料と、Feを主
成分とする鋼材からなる母材用の材料との間に、C<0
.01wt%、0.1<Si<3wt%を含む中間層用
の材料を介在させ、その後、熱間圧延することを特徴と
する高Ni合金クラッド鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27718088A JPH02121783A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 高Ni合金クラッド鋼及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27718088A JPH02121783A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 高Ni合金クラッド鋼及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02121783A true JPH02121783A (ja) | 1990-05-09 |
Family
ID=17579924
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27718088A Pending JPH02121783A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 高Ni合金クラッド鋼及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02121783A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20130139373A1 (en) * | 2004-06-10 | 2013-06-06 | Ati Properties, Inc. | Clad alloy substrates and method for making same |
CN111822718A (zh) * | 2020-07-07 | 2020-10-27 | 鞍钢股份有限公司 | 一种粉末冶金-热轧制备不锈钢复合板的方法 |
-
1988
- 1988-10-31 JP JP27718088A patent/JPH02121783A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20130139373A1 (en) * | 2004-06-10 | 2013-06-06 | Ati Properties, Inc. | Clad alloy substrates and method for making same |
US8813342B2 (en) * | 2004-06-10 | 2014-08-26 | Ati Properties, Inc. | Clad alloy substrates and method for making same |
CN111822718A (zh) * | 2020-07-07 | 2020-10-27 | 鞍钢股份有限公司 | 一种粉末冶金-热轧制备不锈钢复合板的方法 |
CN111822718B (zh) * | 2020-07-07 | 2022-05-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种粉末冶金-热轧制备不锈钢复合板的方法 |
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