JPS62118986A - 表面疵のないNi基合金クラツド鋼板の製造方法 - Google Patents
表面疵のないNi基合金クラツド鋼板の製造方法Info
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- JPS62118986A JPS62118986A JP25933885A JP25933885A JPS62118986A JP S62118986 A JPS62118986 A JP S62118986A JP 25933885 A JP25933885 A JP 25933885A JP 25933885 A JP25933885 A JP 25933885A JP S62118986 A JPS62118986 A JP S62118986A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
この発明は、Ni基合金をクラッドし几クラッド鋼板の
製造方法に保シ、とぐに表面疵のないNi基合金クヲツ
ド鋼板の製造方法に関する。
製造方法に保シ、とぐに表面疵のないNi基合金クヲツ
ド鋼板の製造方法に関する。
〈従来の技術〉
Ni基合金は、一般炭素鋼はもとよシ、各種ステンレス
鋼とくらべても、耐食性において遥かに勝るものでfj
す、近年、とぐに各種の化学工業用材料あるいはcz−
、COJ 、 HJS等の腐食要素を含む環境に晒され
る油井、ガス井用材料等として注目されるよりになつt
o ところがNi基合金は、周知のとおり高価なNiを多量
に含むことから、価格の点で決定的に不利であり、ここ
にクラッド材としての利用が考えられてくる。すなわち
、耐食性はいわば表面特性であることから、材料の内部
を炭素鋼、低合金鋼とし、表層部にだけNi基合金をお
くというもので、コスト低減には有益な手法である。
鋼とくらべても、耐食性において遥かに勝るものでfj
す、近年、とぐに各種の化学工業用材料あるいはcz−
、COJ 、 HJS等の腐食要素を含む環境に晒され
る油井、ガス井用材料等として注目されるよりになつt
o ところがNi基合金は、周知のとおり高価なNiを多量
に含むことから、価格の点で決定的に不利であり、ここ
にクラッド材としての利用が考えられてくる。すなわち
、耐食性はいわば表面特性であることから、材料の内部
を炭素鋼、低合金鋼とし、表層部にだけNi基合金をお
くというもので、コスト低減には有益な手法である。
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかしながらこの適用には、次のような問題がある。す
なわち、上記の如き金属(合金)の組合せになるクラッ
ド鋼の製造は、熱間圧延法によるのが一般である。これ
は、母材(炭素鋼、低合金#)に合せ材としてのNi基
合金板金、それらの間にインサート材(Mi箔)を介在
させて溶接組立し、これを、真空脱気後熱間圧延にかけ
て母材と合せ材を相互接合させる方法である。ところが
、一般にNi基合金は熱間加工性が非常に悪く、このた
め上記製造工程における熱間圧延によシ、割れや表面疵
の発生が惹起される結果となり、このようなことから品
質のよいNi基合金クフッドW4を安定的に製造するの
はきわめて困難なことになるのである。
なわち、上記の如き金属(合金)の組合せになるクラッ
ド鋼の製造は、熱間圧延法によるのが一般である。これ
は、母材(炭素鋼、低合金#)に合せ材としてのNi基
合金板金、それらの間にインサート材(Mi箔)を介在
させて溶接組立し、これを、真空脱気後熱間圧延にかけ
て母材と合せ材を相互接合させる方法である。ところが
、一般にNi基合金は熱間加工性が非常に悪く、このた
め上記製造工程における熱間圧延によシ、割れや表面疵
の発生が惹起される結果となり、このようなことから品
質のよいNi基合金クフッドW4を安定的に製造するの
はきわめて困難なことになるのである。
不発明は、熱間圧延法により表面疵を出さずにNi基合
金クヲツド鋼板を製造することができる方法を提供しよ
うとするものである。
金クヲツド鋼板を製造することができる方法を提供しよ
うとするものである。
く問題点を解決する九めの手段・作用〉ここでまず、N
i基合金の成分組成そのものについて考えてみると、こ
の種合金は通常、とくに高温特性の観点から、Ti、
Nb、 ktの添加が行われている。これは、メカニズ
ム的には、γ(Nix(At、 Ti) ) 、γ(N
j−JNb )といつ定規則相の析出によって高温強度
、附クリープ特性を改善するというところに狙いがある
が、このγ、γ規則相の析出は、反面、材料の硬化につ
ながるもので、熱間加工性の面からは、歓迎すべきこと
ではない。
i基合金の成分組成そのものについて考えてみると、こ
の種合金は通常、とくに高温特性の観点から、Ti、
Nb、 ktの添加が行われている。これは、メカニズ
ム的には、γ(Nix(At、 Ti) ) 、γ(N
j−JNb )といつ定規則相の析出によって高温強度
、附クリープ特性を改善するというところに狙いがある
が、このγ、γ規則相の析出は、反面、材料の硬化につ
ながるもので、熱間加工性の面からは、歓迎すべきこと
ではない。
クラッド鋼に供する場合の↓うに、熱間加工性がことの
他重要視される場合にはし九がって、こうし−tp−’
fi、 Nb、 Alの添加はまず第1に、避けなけれ
ばいけない。
他重要視される場合にはし九がって、こうし−tp−’
fi、 Nb、 Alの添加はまず第1に、避けなけれ
ばいけない。
ところで、上記γ、γ規則相析出による材料の硬化(脆
化)は、700〜900’Cの温度域での現象であるが
、Ni基合金はこの温度帯以外にも、1000〜110
0℃付近において割れ金おこす傾向がある。この現象に
ついては、発明者らの詳細な実験研究の結果、オーステ
ナイト合金に特有の、結晶粒界近傍に局所的に生じる動
的再結晶(以下、局部的再結晶という)に起因して粒界
割れが生じるものであることが明らかとなつ几。
化)は、700〜900’Cの温度域での現象であるが
、Ni基合金はこの温度帯以外にも、1000〜110
0℃付近において割れ金おこす傾向がある。この現象に
ついては、発明者らの詳細な実験研究の結果、オーステ
ナイト合金に特有の、結晶粒界近傍に局所的に生じる動
的再結晶(以下、局部的再結晶という)に起因して粒界
割れが生じるものであることが明らかとなつ几。
そこで発明者らは、この局部動的再結晶による粒界脆化
を防止する有効策を見出すべく、更に実験、研究を行つ
九結果、その粒界脆化の度合は結晶粒の大きさに依存し
、粒径サイズを細かくしてやることが、粒界脆化の防止
に有効であること、そしてそのような細粒化は、予め一
定以上の圧下率の冷間圧延を行っておくことで実現され
得ること、以上のような知見を得九。
を防止する有効策を見出すべく、更に実験、研究を行つ
九結果、その粒界脆化の度合は結晶粒の大きさに依存し
、粒径サイズを細かくしてやることが、粒界脆化の防止
に有効であること、そしてそのような細粒化は、予め一
定以上の圧下率の冷間圧延を行っておくことで実現され
得ること、以上のような知見を得九。
すなわち本発明は、以上のような知見に基づくものであ
って、熱間圧延法によるNi基合金クフッド鋼板の製造
において、合せ材として、Ni20〜40wt%、Cr
15〜80wt%、Mn0.5〜2.。
って、熱間圧延法によるNi基合金クフッド鋼板の製造
において、合せ材として、Ni20〜40wt%、Cr
15〜80wt%、Mn0.5〜2.。
wt%、Mo1.0〜5. Owt%、残シFeおよび
不可避的不純物よシなるNi基合金を用い、これを予め
圧下率20%以上の冷間圧延を行つtのち母材(炭素鋼
、低合金M)にNiインサート材とともに溶接組立し、
真空脱気後これを、1100’O以下の温度域に加熱し
仕上温度600℃以上で熱間圧延することを特徴とする
Ni基クツツド鋼板の製造方法を要旨とする。
不可避的不純物よシなるNi基合金を用い、これを予め
圧下率20%以上の冷間圧延を行つtのち母材(炭素鋼
、低合金M)にNiインサート材とともに溶接組立し、
真空脱気後これを、1100’O以下の温度域に加熱し
仕上温度600℃以上で熱間圧延することを特徴とする
Ni基クツツド鋼板の製造方法を要旨とする。
上記方法によれば、表面疵、割れのない高品質のNi基
合金クラッド鋼板を安定的に製造することが可能である
。
合金クラッド鋼板を安定的に製造することが可能である
。
以下、本発明の方法金、第1図の工程説明図を3照しな
がら具体的かつ詳細に説明する。
がら具体的かつ詳細に説明する。
・使用する材料としては、母材(1)、合せ材(2]、
そしてインサート材(3)である(■工程参照)。まず
母材(1)は、炭素鋼、低合金鋼とする。鋼種は、クラ
ッド鋼板の用途を考慮して選定され、耐食性以外の所要
の特性(強度、伸び、靭性)が確保されるように決めら
れる。炭素鋼、低合金鋼以外では、コストが嵩みクラッ
ド鋼としての経済的メリットが減殺されることになる。
そしてインサート材(3)である(■工程参照)。まず
母材(1)は、炭素鋼、低合金鋼とする。鋼種は、クラ
ッド鋼板の用途を考慮して選定され、耐食性以外の所要
の特性(強度、伸び、靭性)が確保されるように決めら
れる。炭素鋼、低合金鋼以外では、コストが嵩みクラッ
ド鋼としての経済的メリットが減殺されることになる。
合せ材(21としては、Ni基合金を使用し、その成分
組成は、以下のものとする。
組成は、以下のものとする。
N’120〜40wt% Cr15〜80wt%Mn
0.5〜2.0wt% Mo1.0〜5. OWtX
AtO,05〜0.005wt% 残実質的にFe上記
成分組成は、Ni基合金の耐食性を重視し、熱間加工性
に不利なr、γ規則相の析出をなくす九めに、Ti、N
Y)および過度のA4の添加を避けるよう考慮し九もの
で、各成分についての限定の理由としては、次のとおり
である。
0.5〜2.0wt% Mo1.0〜5. OWtX
AtO,05〜0.005wt% 残実質的にFe上記
成分組成は、Ni基合金の耐食性を重視し、熱間加工性
に不利なr、γ規則相の析出をなくす九めに、Ti、N
Y)および過度のA4の添加を避けるよう考慮し九もの
で、各成分についての限定の理由としては、次のとおり
である。
Ni : Niはオーステナイト相の安定化と酎食性の
向上、強度の維持の几めに添加するもので、この目的に
は20wt%以上を必要とするが、40wt%をこえる
と熱間加工性が劣化すると共に材料の水素脆化感受性が
高くなる。
向上、強度の維持の几めに添加するもので、この目的に
は20wt%以上を必要とするが、40wt%をこえる
と熱間加工性が劣化すると共に材料の水素脆化感受性が
高くなる。
Or : Orは酎食性の見地から添加するもので15
wt%以上の添加を必要とするが、80wt%をこえる
と材料の延性が劣化し、圧下率20%以上の冷間圧延が
困難になる。
wt%以上の添加を必要とするが、80wt%をこえる
と材料の延性が劣化し、圧下率20%以上の冷間圧延が
困難になる。
Mn : Mnは不純物元素Sを硫化物(Mn S )
として固〉茎する定めに添加する。この目的の九めに0
.5wt%以上の添加を必要とするが、2,9wt%を
こえる添加は必要でなく、熱間圧延時の粒界脆化をひき
おこす原因ともなるので、多量添加は避けるべきである
。
として固〉茎する定めに添加する。この目的の九めに0
.5wt%以上の添加を必要とするが、2,9wt%を
こえる添加は必要でなく、熱間圧延時の粒界脆化をひき
おこす原因ともなるので、多量添加は避けるべきである
。
MO:MOは耐食性の見地から添加するもので、1.0
wt%以上の添加全必要とするが、5. c) vrt
、XをこえるとOrと同様冷間加工性を劣化させる。
wt%以上の添加全必要とするが、5. c) vrt
、XをこえるとOrと同様冷間加工性を劣化させる。
kl : Atは脱酸剤として添加するもので、この目
的のためには、Q、Q95wt%以上の添加が必要であ
るが、Q、Q5wt%以下の添加で十分である。
的のためには、Q、Q95wt%以上の添加が必要であ
るが、Q、Q5wt%以下の添加で十分である。
使用する母材、合せ材の厚みは、特に規定する必要はな
い。
い。
・製造工程としては、溶接組立(125工程)に先立ち
、上記合せ材(2)を予め、冷間圧延にかける。これは
、先にも述べ皮ように、後述の熱間圧延の過程における
Ni基合金の脆化、すなわち1000〜1100℃付近
における局部動的再結晶による粒界脆化を防ぎ、同温度
域での圧延による割れの発生を回避するtめのもので、
この冷間圧延は、熱延の加熱によって生じる再結晶粒全
細粒化し、こ□れを通して上記目的を達成するものであ
る。圧下率としては、少なくとも20%にすべきである
。
、上記合せ材(2)を予め、冷間圧延にかける。これは
、先にも述べ皮ように、後述の熱間圧延の過程における
Ni基合金の脆化、すなわち1000〜1100℃付近
における局部動的再結晶による粒界脆化を防ぎ、同温度
域での圧延による割れの発生を回避するtめのもので、
この冷間圧延は、熱延の加熱によって生じる再結晶粒全
細粒化し、こ□れを通して上記目的を達成するものであ
る。圧下率としては、少なくとも20%にすべきである
。
これ未満では、熱延加熱時十分な細粒が得られず、所期
の目的が有効に達成されない。
の目的が有効に達成されない。
・冷間圧延を施し九あと、このNi基合金材(2)を、
θ工程に示すように母材(1)にインサート材(3)ヲ
介して重ね合せ、この8者を両側端面において洛接しC
I@接部ヲ(4)で示す)一体に組立る。
θ工程に示すように母材(1)にインサート材(3)ヲ
介して重ね合せ、この8者を両側端面において洛接しC
I@接部ヲ(4)で示す)一体に組立る。
・次いでこの積層体(ロ)を、真空脱気(各層間の空気
全完全に排除して、熱延による相互接合をi*にする)
した上で、O工程の熱間圧延に回す。熱間圧延は、もと
より母材(1)と合せ材(2)とを接合させる工程であ
り、この場合の加熱温度としては1100’O以下とす
る。これは、炭素鋼ま几は低合金鋼−Ni基合金の組合
せでは、接合の九めの熱延の温度は1100℃以下で十
分で、むしろこれをこえるところでは、M基合金が結晶
粒界に存在する硫化物、リン化物の溶融によって脆化を
来たすおそれがあり、表面疵の発生につながる危険が生
じてくる。1100℃以下の温度領域であれば、予め@
工程で冷間圧延音節されているNi基合金は、細かい再
結晶粒を生じることから、実質的に脆化をおこさず、圧
延による割れ、表面疵発生の事態は回避されるものであ
る。この仕上温度については、母材、合せ材について熱
延に必要な最低限の変形能全維持するという意味におい
て、少なくとも60Q”Cとする必要がある。
全完全に排除して、熱延による相互接合をi*にする)
した上で、O工程の熱間圧延に回す。熱間圧延は、もと
より母材(1)と合せ材(2)とを接合させる工程であ
り、この場合の加熱温度としては1100’O以下とす
る。これは、炭素鋼ま几は低合金鋼−Ni基合金の組合
せでは、接合の九めの熱延の温度は1100℃以下で十
分で、むしろこれをこえるところでは、M基合金が結晶
粒界に存在する硫化物、リン化物の溶融によって脆化を
来たすおそれがあり、表面疵の発生につながる危険が生
じてくる。1100℃以下の温度領域であれば、予め@
工程で冷間圧延音節されているNi基合金は、細かい再
結晶粒を生じることから、実質的に脆化をおこさず、圧
延による割れ、表面疵発生の事態は回避されるものであ
る。この仕上温度については、母材、合せ材について熱
延に必要な最低限の変形能全維持するという意味におい
て、少なくとも60Q”Cとする必要がある。
なお、熱間圧延の圧下率については、とくに限定はしな
いが、熱延による圧着によって十分な母材と合せ材の接
合強ff?得る丸めに、40%以上とするのが望ましい
。
いが、熱延による圧着によって十分な母材と合せ材の接
合強ff?得る丸めに、40%以上とするのが望ましい
。
〈実施例〉
第1表に示す8種のNi基合金(8)〜(0の熱延板(
スケール酸洗除去)を合せ材とし、まずこれに第2表に
示す各圧下率の冷間圧延を施して(一部実施せず)、何
れも6藺厚とし比。この各合せ材を次いで、厚さ90”
!の母材(低合金構造用鋼:00.12%−51o、s
s%−Mn 0.855(、−Ni O,05%−30
,007%−Fo、021%−〇r0.35%−8O1
A10.082%)に、150μ厚のNi箔tインサー
ト材として溶接組立し、これを真空脱気後、加熱温度、
仕上温度を同表の条件にして熱間圧延し、全厚20gm
に仕上げ友。
スケール酸洗除去)を合せ材とし、まずこれに第2表に
示す各圧下率の冷間圧延を施して(一部実施せず)、何
れも6藺厚とし比。この各合せ材を次いで、厚さ90”
!の母材(低合金構造用鋼:00.12%−51o、s
s%−Mn 0.855(、−Ni O,05%−30
,007%−Fo、021%−〇r0.35%−8O1
A10.082%)に、150μ厚のNi箔tインサー
ト材として溶接組立し、これを真空脱気後、加熱温度、
仕上温度を同表の条件にして熱間圧延し、全厚20gm
に仕上げ友。
こうして得られ次りクツド鋼板について、それぞれその
Ni基合金表面をエメリーベーパで研磨してスケール除
去後、更にパフ研磨全行い、同面の、無作為に設定した
10ケ所について疵の発生状況を観察し、単位面積当り
の疵の発生頻度を求めた。結果は、第2表の浸潤に示す
とおシであつ第 2 表 注)X/:本発明例、 Xコニ比較例 上表に明らかなように、合せ材に予め20%以上の圧下
率で冷間圧延を施し九本発明例(X/)は、何れも表面
疵が皆無であつto これに対し、同冷間圧延の圧下率が20%未満あるいは
その圧延そのものを実施しなかつ次比較例(XJ)では
、その全てにおいて表面疵が認められた。
Ni基合金表面をエメリーベーパで研磨してスケール除
去後、更にパフ研磨全行い、同面の、無作為に設定した
10ケ所について疵の発生状況を観察し、単位面積当り
の疵の発生頻度を求めた。結果は、第2表の浸潤に示す
とおシであつ第 2 表 注)X/:本発明例、 Xコニ比較例 上表に明らかなように、合せ材に予め20%以上の圧下
率で冷間圧延を施し九本発明例(X/)は、何れも表面
疵が皆無であつto これに対し、同冷間圧延の圧下率が20%未満あるいは
その圧延そのものを実施しなかつ次比較例(XJ)では
、その全てにおいて表面疵が認められた。
〈発明の効果〉
以上の説明から明らかなように本発明は、熱間圧延法に
よるNi基合金クフッド鋼板の製造において、Ni基合
金に表面疵が発生するのを確実に防止し、高品質のNi
基合金クラッド鋼板の安定製造を可能ならしめる効果が
あシ、しかも採用する手段としては合せ材としてのNi
基合金を予め冷間圧延しておくというだけの、きわめて
実施容易なものであるから、実用上著しく有意義な発明
ということができる。
よるNi基合金クフッド鋼板の製造において、Ni基合
金に表面疵が発生するのを確実に防止し、高品質のNi
基合金クラッド鋼板の安定製造を可能ならしめる効果が
あシ、しかも採用する手段としては合せ材としてのNi
基合金を予め冷間圧延しておくというだけの、きわめて
実施容易なものであるから、実用上著しく有意義な発明
ということができる。
第1図は本発明法によるNi基合金クラッド鋼板製造の
手順を示す工程説明図である。 図中、l:母材、2:合せ材、8:インサート材、4:
f#接部 第 1 図
手順を示す工程説明図である。 図中、l:母材、2:合せ材、8:インサート材、4:
f#接部 第 1 図
Claims (1)
- (1)炭素鋼または低合金鋼を母材に、Niをインサー
ト材としてNi基合金を熱間圧延によつて接合するNi
基合金クラッド鋼板の製造において、合せ材として、N
i20〜40wt%、Cr15〜30wt%、Mn0.
5〜2.0wt%、Mo1.0〜5.0wt%、残りF
eおよび不可避的不純物よりなるNi基合金を用い、こ
れを予め圧下率20%以上の冷間圧延を行つたのち母材
にインサート材とともに溶接組立し、真空脱気後これを
、1100℃以下の温度域に加熱し仕上温度600℃以
上で熱間圧延することを特徴とする表面疵のないNi基
合金クラッド鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25933885A JPS62118986A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 表面疵のないNi基合金クラツド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25933885A JPS62118986A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 表面疵のないNi基合金クラツド鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62118986A true JPS62118986A (ja) | 1987-05-30 |
Family
ID=17332714
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25933885A Pending JPS62118986A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | 表面疵のないNi基合金クラツド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62118986A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5330091A (en) * | 1992-10-09 | 1994-07-19 | The Boc Group, Inc. | Seamless cylinder shell construction |
-
1985
- 1985-11-19 JP JP25933885A patent/JPS62118986A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5330091A (en) * | 1992-10-09 | 1994-07-19 | The Boc Group, Inc. | Seamless cylinder shell construction |
US5485736A (en) * | 1992-10-09 | 1996-01-23 | The Boc Group, Inc. | Seamless cylinder shell construction |
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