JPH067803A - オーステナイト系ステンレスクラッド鋼材の製造法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレスクラッド鋼材の製造法Info
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- JPH067803A JPH067803A JP15240992A JP15240992A JPH067803A JP H067803 A JPH067803 A JP H067803A JP 15240992 A JP15240992 A JP 15240992A JP 15240992 A JP15240992 A JP 15240992A JP H067803 A JPH067803 A JP H067803A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、圧延終了後、接合界面に遅れ破壊
が生ずることのないオーステナイト系ステンレス鋼クラ
ッド材の製造方法に関するものである。 【構成】 オーステナイト系ステンレス鋼と（Ｎｉ当量
−３０）／Ｃｒ当量＜−１なる鋼のクラッド鋳片を熱間
圧延した後２００℃以下に冷却し２４時間以内に２５０
〜６００℃の温度範囲でｔ分以上保持することによっ
て、接合境界部に生成するマルテンサイト相の遅れ破壊
が回避できる。なお、ｔ＝３・ｅｘｐ（２０００／Ｔ）
である。 【効果】 本発明によって、鋳込み複相鋳片によるオー
ステナイト系ステンレス鋼クラッド材の製造が可能とな
り、従来の爆着法や真空圧着法によって製造されるクラ
ッド材に比べて大幅なコスト・ダウンが可能となった。
が生ずることのないオーステナイト系ステンレス鋼クラ
ッド材の製造方法に関するものである。 【構成】 オーステナイト系ステンレス鋼と（Ｎｉ当量
−３０）／Ｃｒ当量＜−１なる鋼のクラッド鋳片を熱間
圧延した後２００℃以下に冷却し２４時間以内に２５０
〜６００℃の温度範囲でｔ分以上保持することによっ
て、接合境界部に生成するマルテンサイト相の遅れ破壊
が回避できる。なお、ｔ＝３・ｅｘｐ（２０００／Ｔ）
である。 【効果】 本発明によって、鋳込み複相鋳片によるオー
ステナイト系ステンレス鋼クラッド材の製造が可能とな
り、従来の爆着法や真空圧着法によって製造されるクラ
ッド材に比べて大幅なコスト・ダウンが可能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は接合界面に遅れ破壊が生
ずることのないオーステナイト系ステンレスクラッド鋼
材の製造法に関するものである。
ずることのないオーステナイト系ステンレスクラッド鋼
材の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近時、機械、電気、化学、建築などに使
用される材料に対しては性能面と経済面の両面から益々
過酷な要求が出されている。例えば耐食性と耐熱性と機
械的強度が優れている金属材料、耐食性と機械的強度が
優れている金属材料など各種の性質を有する材料が要求
されているが、これらの性質を具備する単一金属材料の
生産量は極めて少なく、時には高価な場合もある。また
使用する目的から要求する性質が得られない場合は、異
なる組成または性質の金属材料を２種または３種以上張
合せた（接合）あるいは被覆したクラッド材が一般に使
用されている。その中でもオーステナイト系ステンレス
と普通低合金鋼を接合したオーステナイト系ステンレス
クラッド鋼材が、耐食性に優れかつ加工性と溶接施工性
が良好で、しかも無垢のステンレス鋼に較べ安価な理由
から、産業構造用部材として多く使用されるものと期待
されている。
用される材料に対しては性能面と経済面の両面から益々
過酷な要求が出されている。例えば耐食性と耐熱性と機
械的強度が優れている金属材料、耐食性と機械的強度が
優れている金属材料など各種の性質を有する材料が要求
されているが、これらの性質を具備する単一金属材料の
生産量は極めて少なく、時には高価な場合もある。また
使用する目的から要求する性質が得られない場合は、異
なる組成または性質の金属材料を２種または３種以上張
合せた（接合）あるいは被覆したクラッド材が一般に使
用されている。その中でもオーステナイト系ステンレス
と普通低合金鋼を接合したオーステナイト系ステンレス
クラッド鋼材が、耐食性に優れかつ加工性と溶接施工性
が良好で、しかも無垢のステンレス鋼に較べ安価な理由
から、産業構造用部材として多く使用されるものと期待
されている。
【０００３】しかし、オーステナイト系ステンレスクラ
ッド鋼材は、圧着後接合界面が脆化し易い理由から遅れ
破壊を早め、剥離強度を低下する問題があった。この脆
化の原因は、 圧着前被接合界面の酸化 圧着後の接合界面に炭化物の析出 接合界面の成分拡散によるマルテンサイト相の生成が
考えられている。
ッド鋼材は、圧着後接合界面が脆化し易い理由から遅れ
破壊を早め、剥離強度を低下する問題があった。この脆
化の原因は、 圧着前被接合界面の酸化 圧着後の接合界面に炭化物の析出 接合界面の成分拡散によるマルテンサイト相の生成が
考えられている。
【０００４】このために、例えば特開昭５８−１０７２
８８号公報などのように「接合すべき材料間にＮｂ，Ｔ
ｉなどの中間薄層を介在させあるいはＮｉあるいはＣｕ
の箔をインサートする製造法」や「接合部材間の接着線
に耐熱性の接着剤を塗布して加熱し、圧延する接着不良
を防止したクラッド鋼板の製造法」、さらには特開昭５
８−１１３３２６号公報記載の「熱間圧延終了後のクラ
ッド鋼板の冷却の際に、熱間圧延終了温度から６００℃
に達するまでの温度域を急冷するステンレスクラッド鋼
板の製造法」などのように、上記の脆化原因を回避した
多くの製造法が提案されている。
８８号公報などのように「接合すべき材料間にＮｂ，Ｔ
ｉなどの中間薄層を介在させあるいはＮｉあるいはＣｕ
の箔をインサートする製造法」や「接合部材間の接着線
に耐熱性の接着剤を塗布して加熱し、圧延する接着不良
を防止したクラッド鋼板の製造法」、さらには特開昭５
８−１１３３２６号公報記載の「熱間圧延終了後のクラ
ッド鋼板の冷却の際に、熱間圧延終了温度から６００℃
に達するまでの温度域を急冷するステンレスクラッド鋼
板の製造法」などのように、上記の脆化原因を回避した
多くの製造法が提案されている。
【０００５】しかしながら、これらの製造法には、現場
作業で、次のような問題があった。すなわち、接合部材
間にＮｂ，Ｎｉなどをインサートする製造法は、大量生
産ラインにおいて作業工程を増やし、製造プロセスを複
雑化すること、また、急冷による製造法は、硬いマルテ
ンサイト相を生成して歪変形を起こすため、強い矯正加
工を行わねばならないことなどである。
作業で、次のような問題があった。すなわち、接合部材
間にＮｂ，Ｎｉなどをインサートする製造法は、大量生
産ラインにおいて作業工程を増やし、製造プロセスを複
雑化すること、また、急冷による製造法は、硬いマルテ
ンサイト相を生成して歪変形を起こすため、強い矯正加
工を行わねばならないことなどである。
【０００６】図３は、表層がオーステナイト系ステンレ
ス鋼（ＳＵＳ３０４）、内層が溶接構造用圧延鋼（ＳＭ
４００）である複相鋳片を熱間圧延し放冷した接合部の
板厚方向のＣｒおよびＮｉ濃度分布（Ａ）と硬さ分布
（Ｂ）を示す。すなわち、クラッド鋼の接合部におい
て、０．５mm程度の厚みで、ＣｒおよびＮｉ成分の濃度
勾配を示し、マルテンサイト相が生成する。マルテンサ
イト相を呈した圧延ままのクラッド鋼は、マルテンサイ
ト相に沿ってクラックが発生し伝播し、その数は時間の
経過とともに増加する。さらに本発明者らは、クラック
を発生した破面を観察した結果、擬壁開破面を呈してい
ることを知った。この破面は、マルテンサイト相に固溶
した水素に起因するもので、脆化質である。一般にオー
ステナイト系ステンレス鋼の鋼中水素量は高く、通常２
ppm 以上が含まれている。従って、オーステナイト系ス
テンレス鋼クラッド鋼片を、熱間圧延するためのオース
テナイト化温度に加熱すると、水素が鋼片全体に拡散
し、マンテンサイト相を呈した水素固溶限の少ない接合
部の水素濃度が高くなり、遅れ破壊感受性を強める問題
があった。
ス鋼（ＳＵＳ３０４）、内層が溶接構造用圧延鋼（ＳＭ
４００）である複相鋳片を熱間圧延し放冷した接合部の
板厚方向のＣｒおよびＮｉ濃度分布（Ａ）と硬さ分布
（Ｂ）を示す。すなわち、クラッド鋼の接合部におい
て、０．５mm程度の厚みで、ＣｒおよびＮｉ成分の濃度
勾配を示し、マルテンサイト相が生成する。マルテンサ
イト相を呈した圧延ままのクラッド鋼は、マルテンサイ
ト相に沿ってクラックが発生し伝播し、その数は時間の
経過とともに増加する。さらに本発明者らは、クラック
を発生した破面を観察した結果、擬壁開破面を呈してい
ることを知った。この破面は、マルテンサイト相に固溶
した水素に起因するもので、脆化質である。一般にオー
ステナイト系ステンレス鋼の鋼中水素量は高く、通常２
ppm 以上が含まれている。従って、オーステナイト系ス
テンレス鋼クラッド鋼片を、熱間圧延するためのオース
テナイト化温度に加熱すると、水素が鋼片全体に拡散
し、マンテンサイト相を呈した水素固溶限の少ない接合
部の水素濃度が高くなり、遅れ破壊感受性を強める問題
があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、こうし
た問題から遅れ破壊の感受性を弱めた接合界面をもつオ
ーステナイト系ステンレスクラッド鋼材を提供すること
を目的とする。
た問題から遅れ破壊の感受性を弱めた接合界面をもつオ
ーステナイト系ステンレスクラッド鋼材を提供すること
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的を
達成するために、実験結果に基づいて種々検討した結
果、オーステナイト系ステンレスクラッド鋼片を、熱間
圧延した後、所定の熱サイクルの脱水素熱処理を施すこ
とによって、目的のオーステナイト系ステンレスクラッ
ド鋼材が製造されることを知見した。
達成するために、実験結果に基づいて種々検討した結
果、オーステナイト系ステンレスクラッド鋼片を、熱間
圧延した後、所定の熱サイクルの脱水素熱処理を施すこ
とによって、目的のオーステナイト系ステンレスクラッ
ド鋼材が製造されることを知見した。
【０００９】すなわち、本発明の要旨は、下記の式から
当量と加熱時間を求め、オーステナイト系ステンレス鋼
と（Ｎｉ当量−３０）／Ｃｒ当量＜−１なる鋼のクラッ
ド鋼片を熱間圧延した後温度２００℃以下に冷却し、２
４時間以内に２５０〜６００℃の温度範囲に加熱しｔ分
間以上保持する熱処理を施すオーステナイト系ステンレ
スクラッド鋼材の製造法である。 Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０×Ｃ％＋０．５×Ｍｎ％ Ｃｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５×Ｓｉ％ ｔ（分）＝３・ｅｘｐ（２０００／Ｔ） Ｔ：加熱温度 以下、本発明について詳細に説明をする。接合すべきオ
ーステナイト系ステンレス鋼と（Ｎｉ当量−３０）／Ｃ
ｒ当量＜−１なる鋼を、鋳造法、爆着法、溶接法など通
常の積層法によって、オーステナイト系ステンレスクラ
ッド鋼片に製造する。オーステナイト系ステンレス鋼の
成分組成については何ら限定するものでない。しかしな
がらステンレス鋼と接合する他方の合せ材については、
クラッド鋼片を高温度の熱間圧延温度に加熱した際ステ
ンレス鋼からＮｉまたはＣｒ成分の溶け込みによって、
接合境界部でマルテンサイト相が生成し、水素による遅
れ破壊感受性を著しく高める問題から、本発明ではマル
テンサイト相を呈する接合部のＮｉまたはＣｒ成分の含
有量と、遅れ破壊感受性の関係を整理した実験結果に基
づいて、（Ｎｉ当量−３０）／Ｃｒ当量＜−１なる鋼に
限定したものである。この場合のＮｉ当量はＮｉ％＋３
０×Ｃ％＋０．５×Ｍｎ％、またＣｒ当量はＣｒ％＋Ｍ
ｏ％＋１．５×Ｓｉ％である。
当量と加熱時間を求め、オーステナイト系ステンレス鋼
と（Ｎｉ当量−３０）／Ｃｒ当量＜−１なる鋼のクラッ
ド鋼片を熱間圧延した後温度２００℃以下に冷却し、２
４時間以内に２５０〜６００℃の温度範囲に加熱しｔ分
間以上保持する熱処理を施すオーステナイト系ステンレ
スクラッド鋼材の製造法である。 Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０×Ｃ％＋０．５×Ｍｎ％ Ｃｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５×Ｓｉ％ ｔ（分）＝３・ｅｘｐ（２０００／Ｔ） Ｔ：加熱温度 以下、本発明について詳細に説明をする。接合すべきオ
ーステナイト系ステンレス鋼と（Ｎｉ当量−３０）／Ｃ
ｒ当量＜−１なる鋼を、鋳造法、爆着法、溶接法など通
常の積層法によって、オーステナイト系ステンレスクラ
ッド鋼片に製造する。オーステナイト系ステンレス鋼の
成分組成については何ら限定するものでない。しかしな
がらステンレス鋼と接合する他方の合せ材については、
クラッド鋼片を高温度の熱間圧延温度に加熱した際ステ
ンレス鋼からＮｉまたはＣｒ成分の溶け込みによって、
接合境界部でマルテンサイト相が生成し、水素による遅
れ破壊感受性を著しく高める問題から、本発明ではマル
テンサイト相を呈する接合部のＮｉまたはＣｒ成分の含
有量と、遅れ破壊感受性の関係を整理した実験結果に基
づいて、（Ｎｉ当量−３０）／Ｃｒ当量＜−１なる鋼に
限定したものである。この場合のＮｉ当量はＮｉ％＋３
０×Ｃ％＋０．５×Ｍｎ％、またＣｒ当量はＣｒ％＋Ｍ
ｏ％＋１．５×Ｓｉ％である。
【００１０】このようにして接合されたクラッド鋼片
は、通常の加熱温度に昇温して所定の厚み、形状に熱間
圧延した後、２００℃以下の温度に冷却して、接合境界
部に水素固溶限の少ないマルテンサイト相を生成させ
る。その冷却終了温度はマルテンサイト相の生成量を増
加させる意味から、できるだけ室温付近まで冷却するこ
とが望ましい。図１は、接合境界部のマルテンサイト相
成分に相当する１３％Ｃｒ−３％Ｎｉ鋼の昇温過程から
冷却過程までの、変態挙動について示したものである。
昇温過程の６５０℃付近からマルテンサイト相がオース
テナイト相に逆変態する。つまり、オーステナイト化温
度域で熱間圧延を終了した後、２００℃以下の温度に冷
却することによって、接合境界部にマルテンサイト相が
生成する。このように冷却過程で一旦生成したマルテン
サイト相は、温度６５０℃付近まで逆変態しない。従っ
て、マルテンサイト相化した接合境界部は、過飽和な水
素を含有して、遅れ破壊感受性を著しく高める問題があ
る。
は、通常の加熱温度に昇温して所定の厚み、形状に熱間
圧延した後、２００℃以下の温度に冷却して、接合境界
部に水素固溶限の少ないマルテンサイト相を生成させ
る。その冷却終了温度はマルテンサイト相の生成量を増
加させる意味から、できるだけ室温付近まで冷却するこ
とが望ましい。図１は、接合境界部のマルテンサイト相
成分に相当する１３％Ｃｒ−３％Ｎｉ鋼の昇温過程から
冷却過程までの、変態挙動について示したものである。
昇温過程の６５０℃付近からマルテンサイト相がオース
テナイト相に逆変態する。つまり、オーステナイト化温
度域で熱間圧延を終了した後、２００℃以下の温度に冷
却することによって、接合境界部にマルテンサイト相が
生成する。このように冷却過程で一旦生成したマルテン
サイト相は、温度６５０℃付近まで逆変態しない。従っ
て、マルテンサイト相化した接合境界部は、過飽和な水
素を含有して、遅れ破壊感受性を著しく高める問題があ
る。
【００１１】この問題を防止するために、２００℃以下
の温度に冷却後２４時間以内に、２５０〜６００℃の温
度範囲（Ｔ）に加熱し、かつその温度にｔ＝３・ｅｘｐ
（２０００／Ｔ）から求められる時間（分）以上に保持
する熱処理を施す。冷却後熱処理するまでの時間を２４
時間を超えて放置すると鋼中水素によって、接合境界部
のマルテンサイト相が遅れ破壊を起こし、接合剥離割れ
を引き起こす問題が生じてくる。図２は、図１で熱間圧
延を終えマルテンサイト相に変態した鋼を１５時間経過
後、２５０〜６００℃の各温度に加熱保持した時の熱処
理と鋼中水素量（ppm)の関係を示す。すなわち、鋼中水
素量が１ppm 以下になると遅れ破壊割れが防止され、し
かもその水素レベルにするにはＴ・Ｉｎ（ｔ／３）≧２
０００の条件を満たす必要がある。ここで、Ｔは加熱温
度（Ｋ）、ｔは加熱保定時間（分）である。この式を展
開して、ｔ≧３・ｅｘｐ（２０００／Ｔ）となる。この
時の熱処理温度を２５０〜６００℃に限定した理由は鋼
中の脱水作用効果と耐食性劣化問題から規定したもので
あって、２５０℃未満の低い加熱温度では水素の鋼中拡
散速度が極めて遅いためマルテンサイト相の脱水に長時
間を要し、また６００℃を超える高い加熱温度では耐食
性を著しく劣化する傾向にあるからである。次に、本発
明の実施例について説明をする。
の温度に冷却後２４時間以内に、２５０〜６００℃の温
度範囲（Ｔ）に加熱し、かつその温度にｔ＝３・ｅｘｐ
（２０００／Ｔ）から求められる時間（分）以上に保持
する熱処理を施す。冷却後熱処理するまでの時間を２４
時間を超えて放置すると鋼中水素によって、接合境界部
のマルテンサイト相が遅れ破壊を起こし、接合剥離割れ
を引き起こす問題が生じてくる。図２は、図１で熱間圧
延を終えマルテンサイト相に変態した鋼を１５時間経過
後、２５０〜６００℃の各温度に加熱保持した時の熱処
理と鋼中水素量（ppm)の関係を示す。すなわち、鋼中水
素量が１ppm 以下になると遅れ破壊割れが防止され、し
かもその水素レベルにするにはＴ・Ｉｎ（ｔ／３）≧２
０００の条件を満たす必要がある。ここで、Ｔは加熱温
度（Ｋ）、ｔは加熱保定時間（分）である。この式を展
開して、ｔ≧３・ｅｘｐ（２０００／Ｔ）となる。この
時の熱処理温度を２５０〜６００℃に限定した理由は鋼
中の脱水作用効果と耐食性劣化問題から規定したもので
あって、２５０℃未満の低い加熱温度では水素の鋼中拡
散速度が極めて遅いためマルテンサイト相の脱水に長時
間を要し、また６００℃を超える高い加熱温度では耐食
性を著しく劣化する傾向にあるからである。次に、本発
明の実施例について説明をする。
【００１２】
【実施例】表１に示す化学組成を有する表層がＳＵＳ３
０４、内層がＳＭ４００の鋳込み複相鋳片を溶製した。
このスラブを１１８０℃に加熱し板厚２０mmに熱間圧延
した後、同じく表２に示す本発明の条件で熱処理したN
o. １〜３の試料は、剥離割れおよび表層ステンレス鋼
の鋭敏化を生ずることなくクラッド材の製造が可能であ
った。
０４、内層がＳＭ４００の鋳込み複相鋳片を溶製した。
このスラブを１１８０℃に加熱し板厚２０mmに熱間圧延
した後、同じく表２に示す本発明の条件で熱処理したN
o. １〜３の試料は、剥離割れおよび表層ステンレス鋼
の鋭敏化を生ずることなくクラッド材の製造が可能であ
った。
【００１３】しかし、室温まで冷却後３０時間放置した
No. ４の試料は、この後５５０℃で２時間の再加熱処理
を施しても割れが生じた。また、室温まで冷却後６５０
℃で再加熱したNo. ５の試料は剥離割れを起こさないも
のの、表層ステンレス鋼が鋭敏化し耐食性が著しく劣化
した。圧延終了後の冷却過程で５５０℃×２時間保定し
たNo. ６の試料、および圧延後室温まで冷却しただけで
再加熱処理しなかったNo. ７の試料は、接合界面に剥離
割れが生じた。
No. ４の試料は、この後５５０℃で２時間の再加熱処理
を施しても割れが生じた。また、室温まで冷却後６５０
℃で再加熱したNo. ５の試料は剥離割れを起こさないも
のの、表層ステンレス鋼が鋭敏化し耐食性が著しく劣化
した。圧延終了後の冷却過程で５５０℃×２時間保定し
たNo. ６の試料、および圧延後室温まで冷却しただけで
再加熱処理しなかったNo. ７の試料は、接合界面に剥離
割れが生じた。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】以上の実施例から明らかのように、本発明
は圧延後の熱処理と鋼中水素の拡散挙動が密接に関連し
極めて効果的に作用し、従来困難であると考えられてい
た鋳込み複相鋳片によるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼クラ
ッド材の製造が可能となった。
は圧延後の熱処理と鋼中水素の拡散挙動が密接に関連し
極めて効果的に作用し、従来困難であると考えられてい
た鋳込み複相鋳片によるＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼クラ
ッド材の製造が可能となった。
【００１７】
【発明の効果】本発明によって、鋳込み複相鋳片による
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼クラッド材の製造が可能とな
り、従来の爆着法や真空圧着法によって製造されるクラ
ッド材に比べて大幅なコスト・ダウンが可能となった。
さらに、爆着設備や真空引き設備などの専用設備が不要
となり、製造工程の簡略化が可能となったことによっ
て、消費エネルギーおよび労力も大幅に低減された。こ
れらの改善によってもたらされる産業上の意義は極めて
多大なものである。
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼クラッド材の製造が可能とな
り、従来の爆着法や真空圧着法によって製造されるクラ
ッド材に比べて大幅なコスト・ダウンが可能となった。
さらに、爆着設備や真空引き設備などの専用設備が不要
となり、製造工程の簡略化が可能となったことによっ
て、消費エネルギーおよび労力も大幅に低減された。こ
れらの改善によってもたらされる産業上の意義は極めて
多大なものである。
【図１】接合境界部マルテンサイト相成分相当（１３Ｃ
ｒ−３Ｎｉ）鋼の昇温過程から冷却過程の変態挙動を示
す図。
ｒ−３Ｎｉ）鋼の昇温過程から冷却過程の変態挙動を示
す図。
【図２】熱延後１５時間経過後各温度に加熱保持したと
きの熱処理と鋼中水素量の関係を示す図。
きの熱処理と鋼中水素量の関係を示す図。
【図３】複相鋳片を熱延−放冷した接合部の板厚方向に
おけるＣｒ，Ｎｉの濃度分布（Ａ）と硬さ分布（Ｂ）を
示す図。
おけるＣｒ，Ｎｉの濃度分布（Ａ）と硬さ分布（Ｂ）を
示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 良輔 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼と〔（Ｎ
ｉ当量−３０）／Ｃｒ当量＜−１〕なる鋼のクラッド鋼
片を熱間圧延した後温度２００℃以下に冷却し、２４時
間以内に２５０〜６００℃の温度範囲に加熱しｔ分間以
上保持する熱処理を施すことを特徴とするオーステナイ
ト系ステンレスクラッド鋼材の製造法。 但し、Ｎｉ当量＝Ｎｉ％＋３０×Ｃ％＋０．５×Ｍｎ％ Ｃｒ当量＝Ｃｒ％＋Ｍｏ％＋１．５×Ｓｉ％ ｔ（分）＝３・ｅｘｐ（２０００／Ｔ） Ｔ：加熱温度
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15240992A JPH067803A (ja) | 1992-06-11 | 1992-06-11 | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15240992A JPH067803A (ja) | 1992-06-11 | 1992-06-11 | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼材の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH067803A true JPH067803A (ja) | 1994-01-18 |
Family
ID=15539885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15240992A Withdrawn JPH067803A (ja) | 1992-06-11 | 1992-06-11 | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH067803A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019189871A1 (ja) | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | 二相ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法 |
| WO2020071343A1 (ja) * | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼板および母材鋼板ならびにクラッド鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-06-11 JP JP15240992A patent/JPH067803A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019189871A1 (ja) | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | 二相ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法 |
| KR20200138370A (ko) | 2018-03-30 | 2020-12-09 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 2상 스테인리스 클래드 강판 및 그 제조 방법 |
| WO2020071343A1 (ja) * | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレスクラッド鋼板および母材鋼板ならびにクラッド鋼板の製造方法 |
| KR20210066888A (ko) * | 2018-10-01 | 2021-06-07 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 클래드 강판 및 모재 강판 그리고 클래드 강판의 제조 방법 |
| JPWO2020071343A1 (ja) * | 2018-10-01 | 2021-09-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス圧延クラッド鋼板および母材鋼板ならびに圧延クラッド鋼板の製造方法 |
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