JPH02121714A - 連続鋳造鋼片の脱スケール方法 - Google Patents
連続鋳造鋼片の脱スケール方法Info
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- JPH02121714A JPH02121714A JP27104888A JP27104888A JPH02121714A JP H02121714 A JPH02121714 A JP H02121714A JP 27104888 A JP27104888 A JP 27104888A JP 27104888 A JP27104888 A JP 27104888A JP H02121714 A JPH02121714 A JP H02121714A
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は鋼片時に連続鋳造鋼片表面のスケールを除去す
る方法に関するものである。
る方法に関するものである。
従来連続鋳造設備で製造される鋼材は、連続鋳造設備の
機端を経てから、加熱炉まで搬送される際デスケーリン
グ工程は有さす、加熱炉から熱間圧延ラインの熱間圧延
機までの工程で、加熱炉における加熱酸化によるスケー
ルを除去するデスケーリング工程と、圧延中の鋼材の空
気酸化によるスケールを除去するデスケーリング工程を
設けている。上記のようなスケールは完全に除去して圧
延しないと、スケールが圧延時に鋼材表面に押し込まれ
て製品のスケール疵となったり、強制冷却時にスケール
が残存していると、スケール残留部と剥離部との冷却能
の差により、鋼材温度が機内で不均一になり平坦度不良
が発生し、製品スペックを満足しないという問題が生じ
る。
機端を経てから、加熱炉まで搬送される際デスケーリン
グ工程は有さす、加熱炉から熱間圧延ラインの熱間圧延
機までの工程で、加熱炉における加熱酸化によるスケー
ルを除去するデスケーリング工程と、圧延中の鋼材の空
気酸化によるスケールを除去するデスケーリング工程を
設けている。上記のようなスケールは完全に除去して圧
延しないと、スケールが圧延時に鋼材表面に押し込まれ
て製品のスケール疵となったり、強制冷却時にスケール
が残存していると、スケール残留部と剥離部との冷却能
の差により、鋼材温度が機内で不均一になり平坦度不良
が発生し、製品スペックを満足しないという問題が生じ
る。
これらを解決するための従来技術としては特公昭５９−
１３５７４号公報で示すように、鋼材をデスケーリング
する際、鋼材表面温度を高目に規制してヒートパターン
を制御する技術および特公昭６２−３９０４４号公報で
示すようにデスケーリング終了後次のデスケーリング開
始までの経過時間を規制したものがある。
１３５７４号公報で示すように、鋼材をデスケーリング
する際、鋼材表面温度を高目に規制してヒートパターン
を制御する技術および特公昭６２−３９０４４号公報で
示すようにデスケーリング終了後次のデスケーリング開
始までの経過時間を規制したものがある。
〔発明が解決しようとする課題］
通常、連続鋳造鋼片は連続鋳造設備内のロール帯、二次
冷却帯で高温多湿状態にさらされていて第２図に示すよ
うに鋼片表面にファヤライト層（２ＦｅＯ−３ｉＯｚ）
、ウスタイト層（Ｆｅｄ） 、マグネタイト層（Ｆｅ
、０４）、ヘマタイトＪｉ（ＦｅｚＯｚ）により構成さ
れるスケール層が存在する。ファヤライト層は初期の段
階は、剥離性がよいが、時間の経過とともにウスタイト
層及び地鉄粒界に侵入し剥離性が悪くなる。また、ウス
タイト層中にはファヤライトからのガス発生及び鉄イオ
ンの外部拡散等により空孔、ワレが成長し、空孔等の成
長と共に剥離性が悪くなる。全体のスケール層は、第３
図に示すように経過時間の増加とともに厚みを増し、空
気酸化よりも、連続鋳造設備の機内における水蒸気雰囲
気の酸化の方がより大きい。連続鋳造設備の機内では通
常４０〜８０分で綱片が通過するので、スケール層の全
体厚みは約０．５′″１程度である。さらに鋼片は連続
鋳造設備の機端以降加熱炉又は熱間圧延機まで空気酸化
にさらされ１〜数時間経て、スケール層の全体厚みは０
．８”以上に成長していき、加熱炉を通過後、加熱酸化
によるスケールの成長が行われ、合計でスケール層の厚
みは１．５”以上まで成長する。この段階以降、高圧水
噴射によるデスケーリングを行う場合、特に脱スケール
性の悪い調性、例えばシリコンキルド、アルミキルド鋼
やＮｉ、Ｃｕ、Ｍｏ等を含存する鋼種ではファヤライト
層を完全に除去することはできない。
冷却帯で高温多湿状態にさらされていて第２図に示すよ
うに鋼片表面にファヤライト層（２ＦｅＯ−３ｉＯｚ）
、ウスタイト層（Ｆｅｄ） 、マグネタイト層（Ｆｅ
、０４）、ヘマタイトＪｉ（ＦｅｚＯｚ）により構成さ
れるスケール層が存在する。ファヤライト層は初期の段
階は、剥離性がよいが、時間の経過とともにウスタイト
層及び地鉄粒界に侵入し剥離性が悪くなる。また、ウス
タイト層中にはファヤライトからのガス発生及び鉄イオ
ンの外部拡散等により空孔、ワレが成長し、空孔等の成
長と共に剥離性が悪くなる。全体のスケール層は、第３
図に示すように経過時間の増加とともに厚みを増し、空
気酸化よりも、連続鋳造設備の機内における水蒸気雰囲
気の酸化の方がより大きい。連続鋳造設備の機内では通
常４０〜８０分で綱片が通過するので、スケール層の全
体厚みは約０．５′″１程度である。さらに鋼片は連続
鋳造設備の機端以降加熱炉又は熱間圧延機まで空気酸化
にさらされ１〜数時間経て、スケール層の全体厚みは０
．８”以上に成長していき、加熱炉を通過後、加熱酸化
によるスケールの成長が行われ、合計でスケール層の厚
みは１．５”以上まで成長する。この段階以降、高圧水
噴射によるデスケーリングを行う場合、特に脱スケール
性の悪い調性、例えばシリコンキルド、アルミキルド鋼
やＮｉ、Ｃｕ、Ｍｏ等を含存する鋼種ではファヤライト
層を完全に除去することはできない。
このことは特公昭６２−３９０４４号公報（第６図）に
示しているように、約８％の欠陥発生材が生じているこ
とからも明らかである。すなわち従来技術の課題として
は、脱スケール性の悪い鋼材では、スケール除去を完全
に行うことができず、そのために、スケール起因の欠陥
発生材がまだ多いことがあげられる。
示しているように、約８％の欠陥発生材が生じているこ
とからも明らかである。すなわち従来技術の課題として
は、脱スケール性の悪い鋼材では、スケール除去を完全
に行うことができず、そのために、スケール起因の欠陥
発生材がまだ多いことがあげられる。
〔課題を解決するための手段］
本発明は従来技術の上記課題を有利に解決するものであ
って、その特徴とするところは連続鋳造設備で製造され
る鋼片を前記連続鋳造設備の機端より加熱炉又は熱間圧
延機まで搬送する搬送ロール帯上にデスケーリング装置
を設置し、該デスケーリング装置により吐出圧力１０ｋ
ｇ／ｄ以上の高圧水を前記鋼片の表面に噴射する連続鋳
造鋼片の脱スケール方法である。
って、その特徴とするところは連続鋳造設備で製造され
る鋼片を前記連続鋳造設備の機端より加熱炉又は熱間圧
延機まで搬送する搬送ロール帯上にデスケーリング装置
を設置し、該デスケーリング装置により吐出圧力１０ｋ
ｇ／ｄ以上の高圧水を前記鋼片の表面に噴射する連続鋳
造鋼片の脱スケール方法である。
本発明は連続鋳造装置の機端と加熱炉との間にデスケー
リング装置を設けて、特に剥離性の悪いファヤライト層
及び空孔、ワレを有するウスタイト層をカミるスケール
が生長する前の初期生成段階で、高圧水噴射によって完
全に除去しようとするものである。このために、上記デ
スケーリング装置を機端にできるだけ近い位置に設置し
て鋼片が機端通過後、遅くとも１時間以内に高圧水噴射
が行われるようにすることが必要である。１時間以上経
過してウスタイト層とファヤライト層が０．５′″−以
上に成長してしまうと後工程での高圧水によるデスケー
リングではスケールを完全に剥離することは難しい。
リング装置を設けて、特に剥離性の悪いファヤライト層
及び空孔、ワレを有するウスタイト層をカミるスケール
が生長する前の初期生成段階で、高圧水噴射によって完
全に除去しようとするものである。このために、上記デ
スケーリング装置を機端にできるだけ近い位置に設置し
て鋼片が機端通過後、遅くとも１時間以内に高圧水噴射
が行われるようにすることが必要である。１時間以上経
過してウスタイト層とファヤライト層が０．５′″−以
上に成長してしまうと後工程での高圧水によるデスケー
リングではスケールを完全に剥離することは難しい。
〔実施例］
本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明の実施例による鋼材（鋼片及び鋼板）の
搬送工程を示す概要図である。鋼片は連続鋳造装置ｌの
機端２を経て加熱炉３まで搬送され、熱間圧延装置４の
粗圧延機５および仕上圧延機６をｉｌ遇する。前記機端
２と加熱炉３との間にはデスケーリング装置１０が設け
られている。このデスケーリング装置１０において、１
０〜２００ ｋｇ／−程度の高圧水を搬送速度１０〜５
０ｍ／ｍｉｎで移動する綱片表裏の表面に、ノズル角度
３５〜５５°程度でかつ２０〜６０１／ｍｉｎ程度の量
を噴射する。これにより綱片表面のへマタイト層、マグ
ネタイト層、ウスタイト層は完全になくなりファヤライ
ト層もほとんど除去される。その後加熱炉３までは空気
酸化でスケールが０．３１程度（はとんどがウスタイト
層）生成し、さらに加熱炉３での加熱酸化によりスケー
ルが発生するが、この場合、ファヤライト層の生成が少
なく、その結果ウスタイト中の空孔、ワレの発生が抑制
されるため、剥離性の良いスケールが大部分を占める。
搬送工程を示す概要図である。鋼片は連続鋳造装置ｌの
機端２を経て加熱炉３まで搬送され、熱間圧延装置４の
粗圧延機５および仕上圧延機６をｉｌ遇する。前記機端
２と加熱炉３との間にはデスケーリング装置１０が設け
られている。このデスケーリング装置１０において、１
０〜２００ ｋｇ／−程度の高圧水を搬送速度１０〜５
０ｍ／ｍｉｎで移動する綱片表裏の表面に、ノズル角度
３５〜５５°程度でかつ２０〜６０１／ｍｉｎ程度の量
を噴射する。これにより綱片表面のへマタイト層、マグ
ネタイト層、ウスタイト層は完全になくなりファヤライ
ト層もほとんど除去される。その後加熱炉３までは空気
酸化でスケールが０．３１程度（はとんどがウスタイト
層）生成し、さらに加熱炉３での加熱酸化によりスケー
ルが発生するが、この場合、ファヤライト層の生成が少
なく、その結果ウスタイト中の空孔、ワレの発生が抑制
されるため、剥離性の良いスケールが大部分を占める。
そのため加熱炉３と粗圧延機５との間のデスケーリング
装置７により、スケールはほぼ完全に除去される。
装置７により、スケールはほぼ完全に除去される。
その後鋼片は粗圧延機５及び仕上圧延機６で複数パス圧
延され、空気酸化によるスケールを０．２〜０．５１程
度生じるが、デスケーリング装置８゜９での高圧水噴射
によって完全に除去される。
延され、空気酸化によるスケールを０．２〜０．５１程
度生じるが、デスケーリング装置８゜９での高圧水噴射
によって完全に除去される。
第１表にデスケーリング装置７〜１０の一任様を示す。
鋼片は厚板４０〜６０にクラスのもので、機端２での厚
みは２４０′″Ｍ、幅が１〜２．２′″であり、仕上圧
延機６の出側で板厚４〜１８０”の鋼板に減厚されるも
のとする。
みは２４０′″Ｍ、幅が１〜２．２′″であり、仕上圧
延機６の出側で板厚４〜１８０”の鋼板に減厚されるも
のとする。
第４図は鋼材（鋼片及び鋼板）の表面温度分布を示す。
機端２と加熱炉３との間にデスケーリング装置ｌＯを設
けると、高圧水噴射時に一時点に鋼片表面温度が約１０
°Ｃ低下するが、綱片内部の保有熱によってすぐに復熱
するため、温度降下はデスケーリング装置１０がない場
合とほとんど同じである。
けると、高圧水噴射時に一時点に鋼片表面温度が約１０
°Ｃ低下するが、綱片内部の保有熱によってすぐに復熱
するため、温度降下はデスケーリング装置１０がない場
合とほとんど同じである。
次に、上記仕様のデスケーリング装置１０によって通板
試験を行い、ショツトブラスト処理後のスケール起因の
欠陥発生結果を、かかるデスケーリング装置を設置しな
い場合と比較して、第５図に示す（ａ片のＮ数二本発明
・ ２１３枚、比較例・２４９枚）。
試験を行い、ショツトブラスト処理後のスケール起因の
欠陥発生結果を、かかるデスケーリング装置を設置しな
い場合と比較して、第５図に示す（ａ片のＮ数二本発明
・ ２１３枚、比較例・２４９枚）。
本発明によればスケール起因の欠陥発生機の比率が２７
．７％から２．９％に大幅に改善されている。
．７％から２．９％に大幅に改善されている。
本発明は連続鋳造鋼片の製造直後において、剥離性の悪
いスケールが生長する前に完全にこれを除去するので、
後工程で発生したスケールも極めて除去し易くなり、こ
れによりスケール起因による欠陥発生が甚だしく減少す
る。従って、その工業的効果は甚大である。
いスケールが生長する前に完全にこれを除去するので、
後工程で発生したスケールも極めて除去し易くなり、こ
れによりスケール起因による欠陥発生が甚だしく減少す
る。従って、その工業的効果は甚大である。
第１図は本発明の実施例による鋼材の搬送工程を示す概
略図、 第２図はスケール層の構造を示す概略断面図、第３図は
スケール層の厚さと経過時間との関係を示す図、 第４図は本発明による鋼材表面温度推移を示す図、 第５図は本発明と従来法との比較を示す欠陥発生材の比
率を示す図である。 １・・・連続鋳造装置、 ２・・・連続鋳造装置の機端、 ３・・・加熱炉、 ４・・・熱間圧延装置、
５・・・粗圧延機、 ６・・・仕上圧延機、７〜
１０・・・デスケーリング装置。
略図、 第２図はスケール層の構造を示す概略断面図、第３図は
スケール層の厚さと経過時間との関係を示す図、 第４図は本発明による鋼材表面温度推移を示す図、 第５図は本発明と従来法との比較を示す欠陥発生材の比
率を示す図である。 １・・・連続鋳造装置、 ２・・・連続鋳造装置の機端、 ３・・・加熱炉、 ４・・・熱間圧延装置、
５・・・粗圧延機、 ６・・・仕上圧延機、７〜
１０・・・デスケーリング装置。
Claims (1)
- 連続鋳造設備で製造される鋼片を前記連続鋳造設備の機
端より加熱炉又は熱間圧延機まで搬送する搬送ロール帯
上にデスケーリング装置を設置し、該デスケーリング装
置により吐出圧力１０ｋｇ／ｃｍ＾２以上の高圧水を前
記鋼片の表面に噴射することを特徴とする連続鋳造鋼片
の脱スケール方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63271048A JPH069707B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 連続鋳造鋼片の脱スケール方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63271048A JPH069707B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 連続鋳造鋼片の脱スケール方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02121714A true JPH02121714A (ja) | 1990-05-09 |
| JPH069707B2 JPH069707B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=17494678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63271048A Expired - Lifetime JPH069707B2 (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 連続鋳造鋼片の脱スケール方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069707B2 (ja) |
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| WO2007039102A1 (de) * | 2005-10-06 | 2007-04-12 | Sms Demag Ag | Verfahren und vorrichtung zum reinigen von brammen, dünnbrammen, profilen oder dergleichen |
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| CN104550237B (zh) * | 2014-11-28 | 2016-09-21 | 中冶南方工程技术有限公司 | 用于生产棒线材和型材的连铸-直接轧制装置及方法 |
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| JPS6261352U (ja) * | 1985-10-03 | 1987-04-16 |
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1988
- 1988-10-28 JP JP63271048A patent/JPH069707B2/ja not_active Expired - Lifetime
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