JPH0211656B2 - - Google Patents
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- JPH0211656B2 JPH0211656B2 JP19279981A JP19279981A JPH0211656B2 JP H0211656 B2 JPH0211656 B2 JP H0211656B2 JP 19279981 A JP19279981 A JP 19279981A JP 19279981 A JP19279981 A JP 19279981A JP H0211656 B2 JPH0211656 B2 JP H0211656B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Description
本発明は耐食性構造物に用いられる歪時効硬化
性と高耐食性とを兼ね備えた表面処理鋼板の製造
方法を提供せんとするものである。 近年、自動車業界は燃費向上対策の面からは車
体の軽量化を目的とした高強度冷延鋼板の使用、
また車体防錆対策の面からは表面処理鋼板の使用
を強力に推進しており、さらにそれらの両者の性
能を兼ね備えた高強度表面処理鋼板への要求も高
まつてきている。 現在、高強度冷延鋼板において特に注目されて
いるのが、成形前は軟質でプレス等の加工が容易
であると同時に、加工後の塗布焼付によつて強度
が著しく上昇するという歪時効硬化性を有する鋼
板であり、この歪時効硬化性は鋼板中に強制固溶
されたＣによる歪時効に依るものである。 一方、高耐食性表面処理鋼板としては、溶融亜
鉛メツキ鋼板、電気亜鉛メツキ鋼板、合金化処理
溶融亜鉛メツキ鋼板、Zn−Ni等の合金電気亜鉛
メツキ鋼板等種々の鋼板があるが、現在非常に耐
食性の優れた鋼板として注目を浴びているのが、
主として金属亜鉛粉末を含む有機系被膜を塗装焼
付した鋼板である。特に塗装の下地として、Zn
−NiやZn−Ni−CrもしくはZn−Ni−Cr−Fe等
の合金電気亜鉛メツキ鋼板を用いると耐食性に加
え耐ハクリ性等のプレス成形性にも優れたものと
なる。 しかし、このように鋼板製造時に焼付けという
熱処理を施すことは、歪時効硬化性を有する鋼板
にとつては需要家にわたる以前に鋼板を硬化させ
てしまうことになり、需要家での成形時に成形不
良が発生し、加工用素材としての価値を失なわせ
ることになる。 本出願人は先に、焼付処理後に調質圧延を施す
ことにより、鋼板の材質を被膜焼付前の材質に近
いものに回復させる発明を特許出願（特願昭56−
144987号）しているが、この先願発明は被膜焼付
設備と同一ライン上に調質圧延機を有する場合は
非常に有効であるが、同一ライン上に調質圧延機
がない場合、かかる処理を施すことは生産性の低
下、コストの上昇を招くことになる。そこで本発
明者らは、有機系被膜の焼付処理に特別な考慮を
払い、上記のような被膜焼付後の調質圧延を施さ
ずに材質の劣化を最小限に抑える方法を発明し
た。 本発明は、出発鋼板の成分および工程を調整し
て歪時効硬化性を付与するに十分なＣを固溶体と
して残存せしめた鋼板に表面処理を施すにあた
り、有機系被膜の焼付処理に特別の考慮を払い、
歪時効硬化性を損うことなく高耐食性を有する表
面処理鋼板を提供することを目的とするものであ
る。 本発明の要旨とするところは、Ｃ：0.03％以
下、Mn：0.40％以下、sol.Al：0.10％以下に加
え、必要に応じてＰ：0.150％以下、Si：0.80％以
下のいずれかを単独で、もしくは両者を複合して
含み、残部Feおよび不可避的不純物から成る鋼
を出鋼してスラブとし、熱延および冷延により最
終所望の板厚の鋼板を製造し、次いでこの鋼板を
箱焼鈍炉で再結晶焼鈍し、しかる後1.5％以下の
調質圧延を施し、そのまま、もしくは電気亜鉛メ
ツキ、もしくは亜鉛を主とする電気複合メツキま
たは電気合金メツキを施した後、主として金属亜
鉛粉末を含む有機系皮膜を塗布し、加熱焼付する
にあたり、加熱速度５℃／sec以上、冷却速度30
℃／sec以上でかつ焼付温度Ｔ（℃）と焼付時間ｔ
（sec）が、 ０≦log ｔ≦−0.024T＋5.52 …(1) なる関係を満足する焼付サイクルで焼付けること
を特徴とする歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製
造方法にある。 以下、本発明における成分、製造条件の限定理
由を詳述する。 Ｃは0.03％超では焼鈍後の徐冷によつて全量が
炭化物として析出し固溶Ｃが残存しにくいため、
0.03％以下とする。なお焼鈍をタイトコイルで行
う場合は固溶Ｃの析出をさらに抑えるため、Ｃを
0.02％以下とすることが好ましい。 Mnは鋼を強化し、また熱間脆性を抑制する上
で不可欠の元素であるが、その含有量が0.40％超
では冷却時のFe3Cの析出を促進し、焼鈍後の鋼
中の固溶Ｃ量を低下させるので、0.40％以下とす
る。 Alは脱酸の目的で添加するが、その含有量が
sol.Alで0.10％を超えるとアルミナクラスターの
増加で表面性状を劣化させるので、sol.Alで0.10
％以下とする。 Ｐは固溶強化元素として非常に有効であるが、
その含有量が0.150％超では鋼が著しく脆化する
ため、その添加量は0.150％以下が好ましい。一
方、Ｐを添加しない普通鋼ベースの場合、伸びを
確保する点からＰ量は0.01％以下が好ましい。 Siは歪時効硬化性を起こす固溶Ｃ量を箱焼鈍時
に増加させるので、その添加量は多い方が好まし
いが、含有量が0.80％を超えると溶接性を害する
ので、添加する場合は0.80％以内の添加が好まし
い。 ついで箱焼鈍炉により再結晶焼鈍するが、その
際の焼鈍条件は通常、加熱速度10〜250℃／ｈ、
焼鈍温度650〜800℃、焼鈍時間１〜12時間、冷速
10〜250℃／ｈである。なお、冷却時における固
溶Ｃの析出を一層抑制し、鋼中に多量の固溶Ｃを
残し歪時効硬化性を大きくするためには、オープ
ンコイル焼鈍法を用い、冷却速度を50〜250℃／
ｈとすることが好ましい。 次いでかかる熱処理を施した鋼板に調質圧延を
施すが、この調質圧延はプレス加工などの際、ス
トレツチヤーストレインと呼ばれる凹凸が生じ表
面の平滑さが損なわれるので、これを防止するた
めに必要不可欠である。しかしこの調質圧延率が
伸び率で1.5％超であるとこの段階での機械的性
質の劣化が著しくなるため1.5％以下、好ましく
は0.8〜1.2％とする。 次いでこの鋼板をそのまま、もしくは電気亜鉛
メツキ、もしくは亜鉛を主とする電気複合メツキ
または電気合金メツキを施して有機系被膜の塗装
のための下地鋼板とするが、耐食性、耐ハクリ性
等のプレス性、および溶接性に優れた塗装鋼板を
得るには、耐食性、プレス性に優れたZn系の電
気合金メツキを施すことが好ましいが、中でも特
に溶接性に優れたZn−Ni−Cr−Fe系の電気合金
メツキを施して下地鋼板とすることが好ましい。 また、有機系被膜としては通常、主として金属
亜鉛粉末を含むジンクリツチ塗料が用いられる
が、溶接性の観点から金属亜鉛粉末以外に１〜40
％のステンレス粉末を含ませることは特に好まし
い。 有機系被膜塗布後の加熱・焼付用の熱源として
は赤外ランプもしくは近赤外ランプを用いること
が好ましいが、特に出力エネルギー密度が極めて
高く、通電後定常出力に達する時間が１秒程度と
極めて短い近赤外ランプを用いることが好ましい
が温熱風吹き付け等その他の手段で焼付を行つて
もよい。 加熱速度、冷却速度は焼付ラインの長さを考慮
してそれぞれ５℃／sec以上、30℃／sec以上とし
たが、加熱冷却に長時間を要し、鋼板を長時間高
温下に曝すことは鋼板の歪時効を促進することに
なり、材質の劣化が大きくなるため、加熱速度は
30℃／sec以上、冷却速度は50℃／sec以上が好ま
しい。 有機系被膜の焼付条件は下記に述べる理由によ
りある特定範囲に限定される。焼付温度および焼
付時間は塗膜の焼付だけを目的とする場合は高温
長時間ほど好ましい。しかし歪時効硬化性を有す
る鋼板を塗膜の下地鋼板として用いた場合、高温
長時間の加熱は歪時効を著しく促進するため、焼
付段階で降伏点の上昇、降伏点伸びの出現という
時効による劣化が生じ、需要家での成形時に成形
不良が発生することになる。この焼付処理後に圧
下率1.5％以下の調質圧延を施すことによつて固
溶Ｃによつて固着された転位を開放し、さらに新
たな転位を導入して鋼板の材質を焼付処理前に近
いものに回復させることは可能であるが、焼付ラ
イン内にこのための調質圧延機がない場合には、
かかる調質圧延を施すことは生産性の低下、コス
トの上昇を招くことになる。本発明者らは、有機
系被膜の焼付温度と焼付時間を変化させて数多く
の実験を行い、その結果を解析したところ以下の
ことが明らかになつた。 すなわち焼付温度Ｔ（℃）と焼付時間ｔ（sec）
が ０≦log ｔ≦−0.024T＋5.52 …(1) なる関係を満足すれば、焼付処理後においても降
伏点は現われず、また降伏点の上昇も１Kgｆ／mm2
程度に抑えることが出来る。 以下本発明の効果を実施例により具体的に説明
する。使用した鋼の化学成分を第１表に示す。
性と高耐食性とを兼ね備えた表面処理鋼板の製造
方法を提供せんとするものである。 近年、自動車業界は燃費向上対策の面からは車
体の軽量化を目的とした高強度冷延鋼板の使用、
また車体防錆対策の面からは表面処理鋼板の使用
を強力に推進しており、さらにそれらの両者の性
能を兼ね備えた高強度表面処理鋼板への要求も高
まつてきている。 現在、高強度冷延鋼板において特に注目されて
いるのが、成形前は軟質でプレス等の加工が容易
であると同時に、加工後の塗布焼付によつて強度
が著しく上昇するという歪時効硬化性を有する鋼
板であり、この歪時効硬化性は鋼板中に強制固溶
されたＣによる歪時効に依るものである。 一方、高耐食性表面処理鋼板としては、溶融亜
鉛メツキ鋼板、電気亜鉛メツキ鋼板、合金化処理
溶融亜鉛メツキ鋼板、Zn−Ni等の合金電気亜鉛
メツキ鋼板等種々の鋼板があるが、現在非常に耐
食性の優れた鋼板として注目を浴びているのが、
主として金属亜鉛粉末を含む有機系被膜を塗装焼
付した鋼板である。特に塗装の下地として、Zn
−NiやZn−Ni−CrもしくはZn−Ni−Cr−Fe等
の合金電気亜鉛メツキ鋼板を用いると耐食性に加
え耐ハクリ性等のプレス成形性にも優れたものと
なる。 しかし、このように鋼板製造時に焼付けという
熱処理を施すことは、歪時効硬化性を有する鋼板
にとつては需要家にわたる以前に鋼板を硬化させ
てしまうことになり、需要家での成形時に成形不
良が発生し、加工用素材としての価値を失なわせ
ることになる。 本出願人は先に、焼付処理後に調質圧延を施す
ことにより、鋼板の材質を被膜焼付前の材質に近
いものに回復させる発明を特許出願（特願昭56−
144987号）しているが、この先願発明は被膜焼付
設備と同一ライン上に調質圧延機を有する場合は
非常に有効であるが、同一ライン上に調質圧延機
がない場合、かかる処理を施すことは生産性の低
下、コストの上昇を招くことになる。そこで本発
明者らは、有機系被膜の焼付処理に特別な考慮を
払い、上記のような被膜焼付後の調質圧延を施さ
ずに材質の劣化を最小限に抑える方法を発明し
た。 本発明は、出発鋼板の成分および工程を調整し
て歪時効硬化性を付与するに十分なＣを固溶体と
して残存せしめた鋼板に表面処理を施すにあた
り、有機系被膜の焼付処理に特別の考慮を払い、
歪時効硬化性を損うことなく高耐食性を有する表
面処理鋼板を提供することを目的とするものであ
る。 本発明の要旨とするところは、Ｃ：0.03％以
下、Mn：0.40％以下、sol.Al：0.10％以下に加
え、必要に応じてＰ：0.150％以下、Si：0.80％以
下のいずれかを単独で、もしくは両者を複合して
含み、残部Feおよび不可避的不純物から成る鋼
を出鋼してスラブとし、熱延および冷延により最
終所望の板厚の鋼板を製造し、次いでこの鋼板を
箱焼鈍炉で再結晶焼鈍し、しかる後1.5％以下の
調質圧延を施し、そのまま、もしくは電気亜鉛メ
ツキ、もしくは亜鉛を主とする電気複合メツキま
たは電気合金メツキを施した後、主として金属亜
鉛粉末を含む有機系皮膜を塗布し、加熱焼付する
にあたり、加熱速度５℃／sec以上、冷却速度30
℃／sec以上でかつ焼付温度Ｔ（℃）と焼付時間ｔ
（sec）が、 ０≦log ｔ≦−0.024T＋5.52 …(1) なる関係を満足する焼付サイクルで焼付けること
を特徴とする歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製
造方法にある。 以下、本発明における成分、製造条件の限定理
由を詳述する。 Ｃは0.03％超では焼鈍後の徐冷によつて全量が
炭化物として析出し固溶Ｃが残存しにくいため、
0.03％以下とする。なお焼鈍をタイトコイルで行
う場合は固溶Ｃの析出をさらに抑えるため、Ｃを
0.02％以下とすることが好ましい。 Mnは鋼を強化し、また熱間脆性を抑制する上
で不可欠の元素であるが、その含有量が0.40％超
では冷却時のFe3Cの析出を促進し、焼鈍後の鋼
中の固溶Ｃ量を低下させるので、0.40％以下とす
る。 Alは脱酸の目的で添加するが、その含有量が
sol.Alで0.10％を超えるとアルミナクラスターの
増加で表面性状を劣化させるので、sol.Alで0.10
％以下とする。 Ｐは固溶強化元素として非常に有効であるが、
その含有量が0.150％超では鋼が著しく脆化する
ため、その添加量は0.150％以下が好ましい。一
方、Ｐを添加しない普通鋼ベースの場合、伸びを
確保する点からＰ量は0.01％以下が好ましい。 Siは歪時効硬化性を起こす固溶Ｃ量を箱焼鈍時
に増加させるので、その添加量は多い方が好まし
いが、含有量が0.80％を超えると溶接性を害する
ので、添加する場合は0.80％以内の添加が好まし
い。 ついで箱焼鈍炉により再結晶焼鈍するが、その
際の焼鈍条件は通常、加熱速度10〜250℃／ｈ、
焼鈍温度650〜800℃、焼鈍時間１〜12時間、冷速
10〜250℃／ｈである。なお、冷却時における固
溶Ｃの析出を一層抑制し、鋼中に多量の固溶Ｃを
残し歪時効硬化性を大きくするためには、オープ
ンコイル焼鈍法を用い、冷却速度を50〜250℃／
ｈとすることが好ましい。 次いでかかる熱処理を施した鋼板に調質圧延を
施すが、この調質圧延はプレス加工などの際、ス
トレツチヤーストレインと呼ばれる凹凸が生じ表
面の平滑さが損なわれるので、これを防止するた
めに必要不可欠である。しかしこの調質圧延率が
伸び率で1.5％超であるとこの段階での機械的性
質の劣化が著しくなるため1.5％以下、好ましく
は0.8〜1.2％とする。 次いでこの鋼板をそのまま、もしくは電気亜鉛
メツキ、もしくは亜鉛を主とする電気複合メツキ
または電気合金メツキを施して有機系被膜の塗装
のための下地鋼板とするが、耐食性、耐ハクリ性
等のプレス性、および溶接性に優れた塗装鋼板を
得るには、耐食性、プレス性に優れたZn系の電
気合金メツキを施すことが好ましいが、中でも特
に溶接性に優れたZn−Ni−Cr−Fe系の電気合金
メツキを施して下地鋼板とすることが好ましい。 また、有機系被膜としては通常、主として金属
亜鉛粉末を含むジンクリツチ塗料が用いられる
が、溶接性の観点から金属亜鉛粉末以外に１〜40
％のステンレス粉末を含ませることは特に好まし
い。 有機系被膜塗布後の加熱・焼付用の熱源として
は赤外ランプもしくは近赤外ランプを用いること
が好ましいが、特に出力エネルギー密度が極めて
高く、通電後定常出力に達する時間が１秒程度と
極めて短い近赤外ランプを用いることが好ましい
が温熱風吹き付け等その他の手段で焼付を行つて
もよい。 加熱速度、冷却速度は焼付ラインの長さを考慮
してそれぞれ５℃／sec以上、30℃／sec以上とし
たが、加熱冷却に長時間を要し、鋼板を長時間高
温下に曝すことは鋼板の歪時効を促進することに
なり、材質の劣化が大きくなるため、加熱速度は
30℃／sec以上、冷却速度は50℃／sec以上が好ま
しい。 有機系被膜の焼付条件は下記に述べる理由によ
りある特定範囲に限定される。焼付温度および焼
付時間は塗膜の焼付だけを目的とする場合は高温
長時間ほど好ましい。しかし歪時効硬化性を有す
る鋼板を塗膜の下地鋼板として用いた場合、高温
長時間の加熱は歪時効を著しく促進するため、焼
付段階で降伏点の上昇、降伏点伸びの出現という
時効による劣化が生じ、需要家での成形時に成形
不良が発生することになる。この焼付処理後に圧
下率1.5％以下の調質圧延を施すことによつて固
溶Ｃによつて固着された転位を開放し、さらに新
たな転位を導入して鋼板の材質を焼付処理前に近
いものに回復させることは可能であるが、焼付ラ
イン内にこのための調質圧延機がない場合には、
かかる調質圧延を施すことは生産性の低下、コス
トの上昇を招くことになる。本発明者らは、有機
系被膜の焼付温度と焼付時間を変化させて数多く
の実験を行い、その結果を解析したところ以下の
ことが明らかになつた。 すなわち焼付温度Ｔ（℃）と焼付時間ｔ（sec）
が ０≦log ｔ≦−0.024T＋5.52 …(1) なる関係を満足すれば、焼付処理後においても降
伏点は現われず、また降伏点の上昇も１Kgｆ／mm2
程度に抑えることが出来る。 以下本発明の効果を実施例により具体的に説明
する。使用した鋼の化学成分を第１表に示す。
【表】
また、本実施例で用いた焼鈍サイクルを第１図
および第２図に示したが、タイトコイルでの焼鈍
（第１図）、オープンコイル焼鈍（第２図）ともに
加熱速度は40℃／ｈ、焼鈍温度700℃、焼鈍温度
での保持時間は４時間であり、平均冷却速度はタ
イトゴイルで40℃／ｈ、オープンコイルで150
℃／ｈとした。 焼鈍後第３表に示す調圧率で調質圧延を施し
た。 次いで、このような鋼板にZnを主成分とし、
Niを15重量％、Feを５重量％、Crを３重量％含
む合金を20ｇ／m2ほど電気メツキした後、35重量
％のステンレス粉末を含むジンクリツチ塗料を
10μの厚みで塗料し焼付けた。焼付の加熱源とし
ては、特に好ましいとした近赤外ランプを用い、
加熱速度、冷却速度ともに50℃／secとした。第
２図に焼付サイクルを示したが、焼付温度と焼付
時間は第３表に示す組合せとした。 このようにして製造した塗装鋼板の耐食性の評
価には、JIS Z2371で規定された塩水噴霧試験の
促進法と考えられるサイクル腐食試験を用いた
が、その条件を第２表に示した。
および第２図に示したが、タイトコイルでの焼鈍
（第１図）、オープンコイル焼鈍（第２図）ともに
加熱速度は40℃／ｈ、焼鈍温度700℃、焼鈍温度
での保持時間は４時間であり、平均冷却速度はタ
イトゴイルで40℃／ｈ、オープンコイルで150
℃／ｈとした。 焼鈍後第３表に示す調圧率で調質圧延を施し
た。 次いで、このような鋼板にZnを主成分とし、
Niを15重量％、Feを５重量％、Crを３重量％含
む合金を20ｇ／m2ほど電気メツキした後、35重量
％のステンレス粉末を含むジンクリツチ塗料を
10μの厚みで塗料し焼付けた。焼付の加熱源とし
ては、特に好ましいとした近赤外ランプを用い、
加熱速度、冷却速度ともに50℃／secとした。第
２図に焼付サイクルを示したが、焼付温度と焼付
時間は第３表に示す組合せとした。 このようにして製造した塗装鋼板の耐食性の評
価には、JIS Z2371で規定された塩水噴霧試験の
促進法と考えられるサイクル腐食試験を用いた
が、その条件を第２表に示した。
【表】
また、スポツト溶接性は連続溶接2000打点以上
でのナゲツト径の変化を評価基準とした。 第３表に評価結果を示した。
でのナゲツト径の変化を評価基準とした。 第３表に評価結果を示した。
【表】
【表】
第３表から本発明材の優位性は明らかである。
すなわち、被膜焼付時間が本発明の条件式(1)で決
まる時間より長いもの（No.２、５、７、10、12、
14、16）では、いずれも鋼板が歪時効によつて硬
化するとともに降伏点伸びが回復しており、ま
た、被膜焼付前の調圧率が本発明の範囲より高め
にはずれているもの（No.３、４）では加工硬化に
より降伏点、伸びが本発明材と比べ著しく劣化し
ている。 本発明材（No.１、６、８、９、11、13、15）は
機械的性質、耐食性、溶接性ともに優れており、
自動車部品のうちプレス加工が厳しく、かつ耐食
性も要求される部品に有効に使用される効果があ
ることは明らかである。
すなわち、被膜焼付時間が本発明の条件式(1)で決
まる時間より長いもの（No.２、５、７、10、12、
14、16）では、いずれも鋼板が歪時効によつて硬
化するとともに降伏点伸びが回復しており、ま
た、被膜焼付前の調圧率が本発明の範囲より高め
にはずれているもの（No.３、４）では加工硬化に
より降伏点、伸びが本発明材と比べ著しく劣化し
ている。 本発明材（No.１、６、８、９、11、13、15）は
機械的性質、耐食性、溶接性ともに優れており、
自動車部品のうちプレス加工が厳しく、かつ耐食
性も要求される部品に有効に使用される効果があ
ることは明らかである。
第１図および第２図は本発明実施例の焼鈍サイ
クルを示す図で、第１図はタイトコイルでの焼鈍
サイクル、第２図はオープンコイルでの焼サイク
ルである。第３図は本発明実施例の有機系被膜の
焼付処理サイクルを示す図である。図中Ｔは焼付
温度（℃）、ｔは焼付時間（sec）を表わす。
クルを示す図で、第１図はタイトコイルでの焼鈍
サイクル、第２図はオープンコイルでの焼サイク
ルである。第３図は本発明実施例の有機系被膜の
焼付処理サイクルを示す図である。図中Ｔは焼付
温度（℃）、ｔは焼付時間（sec）を表わす。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.03％以下、Mn：0.40％以下、sol.Al：
0.10％以下に加え、必要に応じてＰ：0.150％以
下、Si：0.80％以下のいずれかを単独で、もしく
は両者を複合して含み、残部Feおよび不可避的
不純物から成る鋼を出鋼してスラブとし、熱延お
よび冷延により最終所望の板厚の鋼板を製造し、
次いでこの鋼板を箱焼鈍炉で再結晶焼鈍し、しか
る後1.5％以下の調質圧延を施し、そのまま、も
しくは電気亜鉛メツキ、もしくは亜鉛を主とする
電気複合メツキまたは電気合金メツキを施した
後、主として金属亜鉛粉末を含む有機系皮膜を塗
布し、加熱焼付するにあたり、加熱速度５℃／
sec以上、冷却速度30℃／sec以上でかつ焼付温度
Ｔ（℃）と焼付時間ｔ（sec）が、 ０≦log ｔ≦−0.024T＋5.52 …(1) なる関係を満足する焼付サイクルで焼付けること
を特徴とする歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19279981A JPS5896822A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19279981A JPS5896822A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5896822A JPS5896822A (ja) | 1983-06-09 |
| JPH0211656B2 true JPH0211656B2 (ja) | 1990-03-15 |
Family
ID=16297176
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19279981A Granted JPS5896822A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 歪時効硬化性を有する塗装鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5896822A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4907533A (en) * | 1986-09-08 | 1990-03-13 | Bgk Finishing Systems, Inc. | Automotive coating treatment apparatus with plural radiant lamps |
| US4908231A (en) * | 1986-09-08 | 1990-03-13 | Bgk Finishing Systems, Inc. | Automobile coating heat treating process |
| EP3279369B1 (en) | 2015-03-31 | 2020-09-23 | Nippon Steel Corporation | Surface-treated metal sheet, coated member and method for producing coated member |
-
1981
- 1981-12-02 JP JP19279981A patent/JPS5896822A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5896822A (ja) | 1983-06-09 |
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