JPH02101148A - 耐硝酸性の優れた機器部材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は高酸化性イオンを含む硝酸溶液環境中に使用さ
れる新規な部材に係り、特に原子燃料再処理プラントに
おけるオーステナイト合金接合継手又は表面処理層を備
えた耐硝酸性に優れた機器部材に関する。

〔従来の技術〕

硝酸中ではオーステナイト合金は良好な耐食性を有して
いる。しかしながら、腐食性の高い高酸化性イオン、例
えばＣｒ６÷＋　Ｃｅ　’＋、　（ｒ　ｅ　３十等を含
有する硝酸中では著しく腐食が促進されることが知られ
ている。このような過酷な環境を取扱うプラントの一つ
に原子燃料再処理プラントがある。

使用済原子燃料から有益なウラン、プルトニウムを取出
す原子燃料再処理プラントにおける主要な工程を第２図
に示す。この中の重要な機器として、例えば溶解］、廃
液濃縮蒸発缶２．酸回収蒸発缶３、酸回収精留塔４．廃
液貯蔵タンク５であり、第３図に濃縮蒸発缶２及び第４
図に貯蔵タンク５の構成図を示す。これらの機器は、前
者は廃液を蒸発させて濃縮するための設備、また後者は
放射性廃液を長期間に亘り貯蔵するための設備である。

各装置には配管６，８が設けられ、この配管６゜８への
加熱媒体の供給によって各蒸発缶及びタンク内の硝酸溶
液が加熱される。特に、装置内を減圧下で沸騰させるの
が腐食の点で好ましい。

この中で溶解工程以降は燃料の溶解のために硝酸溶液を
用いる。酸化性の強い硝酸溶液には種々の腐食生成物の
他１３更に多量の核分裂生成物が含まれる。そのうち、
特にルテニウム（Ｒｕ）は腐食性の強い元素であり、第
３２同席食防食討論会予稿集、ｐ３１７　（１９８５−
８）にはＲｕは硝酸中で腐食促進作用が強いことが示さ
れている。

また、第２５回日本原子力学会年会要旨集（第■分冊）
、ｐ　１．６０　（１９８７−４）には硝酸中でＲｕ　
ａ＋がＲｕ’十に酸化されＲｕ　０４　として揮発する
ことが記載されている。

原子燃料再処理プラント機器の部材は現在オーステナイ
ト合金が用いられているが、この腐食性の強い環境にさ
らされて腐食を生じるため、これら部材の耐食性向上が
強く望まれている。

オーステナイト合金部材のうち、均一なオーステナイト
（γ）相を有する母材に対して、溶融接合部又は溶融を
伴う表面処理層（肉盛溶接等）では化学成分、金属組織
の不均一性が高い凝固組織を有している。

一般に工業的に広く用いられているアーク溶接法ではあ
る種のオーステティ１〜鋼接合部の場合溶融凝固部はγ
相の他に５〜１０％程度のδ−フェライト相（δ相と略
記する）を含む二相混合組織となっている。例えば、溶
接便覧（溶接学会編。

改訂３版、丸首（昭和５２〜３）によれば５〜」０％の
フェライトが溶接金属中に存在すると溶接時の耐割れ性
の改善に有効であるとの記述がある。しかしながら、」
１記文献にも記載されているが、一般にはフェライトが
存在すると溶接金属の耐食性が劣化するといわれており
、通常のオーステナイト鋼の溶接部はδフェライト相を
含むことによる耐割れ性の改善というメリツ１〜と耐食
性の低下というデメリットの両方の効果を有している。

このため、溶接割れと耐食性との兼ね合いから適切なδ
フエライト量を選定するのが常識になっている。

また、一般に隙間が存在すると隙間腐食が生じることが
知られており、この対策としてＭＯを添加したオーステ
ナイト合金、例えば５ＵＳ３１６鋼が一般に使用されて
いる。ＭＯが添加されていると隙間が存在した場合の局
部腐食や孔食に対して十分な耐食性を示すことが知られ
ており、ＭＯを含んだオーステナイト合金は高耐食材料
としてよく使用されている。

高耐食性イオンを含む硝酸環境では前述したように材料
の腐食が促進されるが、特に溶融凝固した溶接部では上
述したような理由により腐食の促進の顕著になることが
懸念される。

これまでに、硝酸環境中の耐食性を改善する方法として
は特開昭５４−１２４８２０号、特開昭５５９１９６０
号に８１含有量を高めた高耐食溶接棒が開示されている
。また、特開昭５９−２２２５５９号には耐食性を向」
ニさせるためにＰ含有量を０．００５％以下に制限する
ことが示されている。

しかしながら、Ｓ１含有量を増加させることは材料の加
工性、製造性に制約が生じることもあり、また、Ｐ含有
量を０．００５％以下の非常に低い値に制限することは
製鋼」二の問題もあるが、Ｐの低下のみでは必ずしも効
果が十分とはいえない。

また、溶接部に対しても一般には母材に比べて耐食性が
低く、特にＭｏを含み隙間腐食に対してより耐食性が期
待される５ＵＳ３］６系のオースナナ１１〜合金におい
ては、その溶接部の耐食性は母材より低い値を示すのが
現状である。

高酸化性イオンを含有する硝酸環境中で使用される機器
部材、特に原子燃料再処理プラン］〜用機器部材では部
材の長寿命のため高い耐食性が望まれている。

また上記に示した傾向は原子燃料再処理プラント用機器
部材のみならず、高酸化性イオンを含む硝酸環境下で使
用する化学プラントや産業プラントさらには原子カプラ
ントに共通な問題である。

〔発明が解決しようとする課題〕

前述したように、オーステナイト合金の接合継手あるい
は溶融凝固を伴う表面処理層は高酸化性イオンを含む硝
酸環境中で腐食され易い傾向にある。

本発明の目的は高酸化性イオンを含む硝酸環境中におい
て耐食性の優れたオーステナイト合金の接合継手あるい
は表面処理層を有する溶接部を有する耐硝酸性の優れた
機器部材を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼からなる母材
に溶接部を有する機器部材において、溶接部は凝固に際
し、δフェライト相を最初に晶出し、その後にオーステ
ナイト相を晶出する凝固組織を有することを特徴とする
耐硝酸性機器部材にある。

酵記溶接部は重量でＣ：０．０５％以下、ｓｌ：１．０
％以下、Ｍｎ　：　０．２〜２．５％、Ｐ：０．０３５
％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｎ］：８〜１２％、Ｃ
ｒ：１７−２１％、Ｍｏ０．１−３．０％　、残部Ｆｅ
および不可避的な不純物から成るオーステナイト合金か
らなる。

又、溶接材料は重量でＣ：　０．０５％以下。

Ｓ、ｉ：１．０％以下、Ｍｎ０．２〜２．５％、Ｐ：０
．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｎ１：８〜１
４％、Ｃｒ：１７−２５％、Ｍｏ：０．１〜３．０％、
残部Ｆｅおよび不可避的な不純物から成るオーステナイ
ト合金からなる。

硝酸環境は、硝酸溶液により使用済み原子燃料を溶解し
、化学的分離工程によりｔＪおよびＰｕを抽出する系統
と共に、溶解に用いた硝酸溶液を回収、浄化して再使用
するための系統および各工程より生じた放射性腐液を濃
縮、貯蔵する系統を有する原子燃料再処理プラント環境
である。

前記母材が重量でＣ：　０．０５％以下、Ｓｊ：０．０
５％以下、Ｍｎ　：　０．２〜２．５％、Ｐ：０、Ｏ１
％以下、ｓｈｏ、Ｑ３５％以下、Ｎ１８〜１４％、Ｃｒ
：１７−２１％、　　Ｍｏ　　：　　０．１．−３．０
％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなるオーステ
ナイ１−合金によって構成される。

〔作用〕

このような高酸化性イオンを含む硝酸中におけるオース
テナイト合金接合部又は表面処理層の耐食性は、融点共
］−に加熱され溶融した接合部又は表面処理層の合金の
凝固時の凝固形態が著しく影響することを見出し、高耐
食性を得るためには凝固時にδフェライト相を最初に品
出させ、その後にオーステナイト相を晶出させることに
よって基本的に達成されることを明確にした。

高酸化性イオンを含む硝酸中での各種オーステナイト合
金溶接部の腐食挙動及び腐食形態を詳細に検討した結果
、溶接部において融点以上に加熱されて液体状態にある
合金が凝固する際には第３表に示す二種類の過程があり
、このＴｙｐｅ　ＩとＴｙｐｅＨの両者の凝固部につい
て高酸化性イオンを含む硝酸中での耐食性を検討した結
果、Ｔｙｐｅ　Ｉの凝固部の耐食性はＴｙｐｅＨのそれ
より顕著に優れていることが新しくわかった。

高酸化性イオンを含む硝酸中におけるオーステナイト合
金接合部又は表面処理層の腐食試験を行うと、凝固時に
生成した樹枝状デンＩ−ライト層に沿って不均一に腐食
が生じδフェライト相が腐食されたように見えるため、
従来はδフエライｉ・相が腐食されると考えてその量を
減少させる方法がとられていたが、本発明はこの考えと
全く異なっている。腐食はδフエライＩ・の量ではなく
、δフェライトが凝固時にどのような形で晶出したかが
重要であり、オーステナイト合金凝固部の耐食性は凝固
モードをＴｙｐｅ　Ｉに制御することによって耐食性の
優れた接合部又は表面処理層が得られる。

このような接合継手又は表面処理層において特に高耐食
性を得るに有効なオーステナイト合金の組成の範囲は、
重量でＣ：０．０５％以下＋　５ｌ＝１．０％以下、Ｍ
ｎ　：　０．２〜２．５％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ
：０．０３５％以下、Ｎ１：８〜１２％、Ｃｒ：１７−
２１％、Ｍｏ：０．１〜３．０％、で残部Ｆｅおよび不
可避的な不純物から成ることを特徴とするオーステナイ
ト合金接合継手又は表面処理層である。

−に記の溶接部を得るための溶接材料の組成の範囲は、
重量てＣ：　０．０５％以下、Ｓｊ、：１．０％以下、
Ｍｎ　：　０．２〜２．６％、Ｐ：０．０３５％以下、
Ｓ：０．０３５％以下、Ｎ１８〜１４％。

Ｃｒ：１．７−２５％、　Ｍｏ　：　０．１．−３．０
％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物からなることを特
徴とするオーステナイト合金溶接材料である。

次に本発明のオーステナイト合金接合継手又は表面処理
層及び溶接材料の化学組成の範囲を限定した理由を示す
。

Ｃ：Ｃは０．０５％　を越えるとオーステナイト合金の
接合継手においてＣｒ炭化物の析出量が多くなりこの析
出物の近傍のＣｒが欠乏する結果、耐食性が減少するこ
とから、上限として０．０５％と定めた。

ＳｉおよびＭｎ：ＳｉおよびＭ　ｎは製鋼」二脱酸剤と
して使用する元素である。このため、工業的にはＳ］は
１．０％以下の添加が必要であり、またＭｎはオーステ
ナイト相の安定性からも０．２〜２．５％の範囲がよい
。

Ｎｉ：Ｎｉは主要なオーステナイト形成元素であり、Ｃ
ｒとともにオーステナイト合金においては重要な元素で
ある。Ｎ５は硝酸中の耐食性維持のため、また凝固部の
組織状態（δフェライト相とオーステナイト相との比）
を規制するための主要なフェライト形成元素であるＣｒ
の量とバランスさせて８〜１２％の範囲がよい。溶接材
料としては、希釈を考慮して８〜１４％の範囲かよい。

Ｃｒ：Ｃｒはフェライト形成元素であり、硝酸中の耐食
性を得るために必要不可欠な重要元素である。硝酸中の
耐食性を確保すると同時に凝固部の組織制御のためにＮ
１量と対応して１７〜２１％がよい。すなわち、１７％
は硝酸中の耐食性の点から必要であり、一方２１％を超
えると凝固部の脆化が懸念される。溶接材料としては、
希釈を考慮して１７〜２５％の範囲がよい。

Ｍ　ｏ　：　Ｍ　ｏはフェライト形成元素であるが、表
面に形成される不働態皮膜を強固しこする効果があると
いわれ、隙間腐食に対する抵抗を高めることが示されて
おり、本発明では０．１〜３．０％の範囲がよい。

この他、必要に応して各々１％以下のＴｉ。

Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ等の炭化物形成元素や各々０．５％以下
のＡＱ、Ｃａ等の脱酸効果のある元素を適量添加しても
良く、その場合でも本発明の効果は得られる。

上記のオーステナイト合金接合継手又は表面処理層の組
織に加え、更に第１図に示すＮｉ当量とＣｒ当量の範囲
内の組成を選定すれば最も効果のある高耐食の接合継手
又は表面処理層が得られる。

ここで、 Ｎ］当量＝％Ｎｉ　＋３０×％Ｃ十０．５Ｘ％ＭｎＣ＋
ｒ当量＝％Ｃｒ＋％Ｍ　ｏ　＋１　、５　Ｘ％Ｓｉこれ
はＮｉ当量とＣｒ当量を定めることによって、目的とす
るオーステナイト相に先立ってδフェライト相を晶出さ
せることが可能であることを見出した結果である。

第１図に示す領域ＡＢＣＤの限定理由は以下の通りであ
る。

■線ＡＢ＝この線より下側、すなわち低Ｎｉ当量側でＴ
ｙｐｅ　Ｉの初晶δ相型の凝固モートとなり高耐食性が
得られる。

■線ＣＤ：この線を超えて低Ｎｉ当量側になると脆化の
問題等が生じるため線ＣＤまで とするのがよい。

■線ＤＡ＝硝酸中の全面腐食に対する耐食性を得るため
に、Ｃｒ当量は１９％以上とす る。これ以下になるとオースナナ４１〜合金としての耐
食性が得られない。ま た、化学成分の不均一によりマルテン サイト組織が生じるのを防ぐためにも 上記のＣｒ当量は必要である。

■線ＢＣ：Ｃｒ当量が大きくなるにつれて材料の溶接性
、加工性が低下し、また脆化等 の問題が生じてくる。このようなこと により実用的な範囲としてＣｒ当量は ２４％がよい。

以上のような理由により、第１図の領域ＡＢＣＤ内では
凝固モードをＴｙｐｅ　Ｉの「初晶δ相型」に制御する
ことにより従来材よりも高耐食性が得られる。

また、本発明による凝固モードをＴｙｐｅ　Ｉに制御し
たオーステナイト合金の接合継手又は表面処理層は、例
えばＲｕ　ｚ＋を１．ＯＯｐｐｍ含有する１００℃の９
Ｎ硝酸溶液中では腐食速度が２　、　Ｑ　ｍｍ／　ｙ以
下の優れた耐食性を有している。

以」二連へてきた本発明によるオーステナイト合金の接
合継手あるいは表面処理層の優れた耐食性はその接合法
２表面処理法には依らない。すなわち、通常行なわれて
いるアーク溶接、電子ビーム溶接およびレーザ溶接等で
十分な高耐食性が達成可能である。基本的には本発明に
よる凝固モード制御を行なえる溶融・凝固部分にはその
手法を問わず本発明を適用できる。

前述したように凝固モートの違いは不純物元素Ｐ、Ｓｉ
等の偏析の度合いに影響を及ぼすと推察される。従って
、耐食性を低下させる不純物元素それ自体を減少させる
ことはいずれの凝固モー１−においても耐食性向上に効
果がある。すなわち、本発明者らは不純物元素Ｐ、８ｊ
含有量をＩ）≦０．０１％、Ｓ１≦０．０５％に同時に
規制することにより良好な耐食性が得られることを見出
した。

Ｐ、Ｓｉを両者とも同時に減少させない効果が小さい。

以」二、本発明のオーステナイト合金の接合継手又は表
面処理層を対象に述べたが、本発明はそれらの製作する
ときに使用する溶接棒それ自体に適用しても同様な効果
が得られる。すなわち、例えばアーク溶接を行うときの
溶接棒として上述したような化学成分を有する溶接棒又
は化学成分の他に更にＮｉ当量とＣｒ当量とを第１図に
示す領域ＡＢＣＤを有する溶接棒であり、これらの溶接
棒を用いることにより優れた耐食性を得ることができる
。

また溶接部の希釈を考慮した場合には、溶接材料の成分
においてＮ」：Ｂ−１４％、　Ｃｒ　：　１７〜２５％
に規制することにより優れた耐食性を得ることができる
。

〔実施例１〕 第」−表は本実施例に用いた試験材の化学成分を示す。

従来材３種類２本発明材１１種類、更に比較材２種類の
合計１６種類についての溶接部の腐食試験結果を示す。

これらの試験材はいずれもＴＴＧ溶接でＶ型開先突合せ
溶接継手を製作し、その部分より腐食試験片を採取した
。母材は市販の５ＵＳ３１６Ｌ材を用いた。腐食試験は
９　Ｎ　ＨＮＯｇ＋１．　ＯＯｐｐｍＲｕ　溶液中（１
００℃）で５００　ｈ浸漬した。浸漬試験後、試験片の
侵食深さを測定し、それから腐食速度（ｎｙｎ　／　ｙ
　）を算出した。凝固モードは第２表に示すＴｙｐｅに
分類さ九、各々従来材および比較材はＴｙｐｅ　Ｈ１本
発明材はＴｙｐｅ　Ｉであった。

第１表によりわかるように、凝固モードがＴｙｐｅ■の
従来材Ｃ１〜Ｃ３は腐食速度が４．　、　Ｏｎｙｎ　／
　ｙ以」−であり、また比較材Ｒ］、、、Ｒ２の腐食速
度は従来材のそれよりも１桁高い値を示した。一方、】
９− 本発明材の腐食速度は０　、７　ｎ＋ｍ　／　ｙ以下の
ものと１．０〜１．３ｎ＋＋＋／ｙの範囲のものとがあ
るが、いずれも従来材および比較材のそれと比較して著
しく良好な耐食性を示した。本発明の中でも、試料第２
表 Ｌ：液体、δ、・、γＰ：初晶δ相および初晶γ相δＣ
９γＥ：共晶δ相および共晶γ相 Ｐ１〜Ｐ７の化学成分のものは特に優れた耐食性を有す
ることが示された。

〔実施例２〕 試験材の化学成分を第３表に示す。凝固モードが「初晶
δ相型ＪでＰ、Ｓｊ量をＰ≦０．０１％。

Ｓ１≦０．０５％　に減少させたもの（試料ＮαＰＰ１
）と通常含有量のもの（ＮｏＰＰ−２）、また「初晶γ
相型」で同様にＰ、Ｓｉ量量減減少せたも（７）（Ｎ（
ＩＰＰ−３）通常含有量のもの（ＮｎＣＣ−１）との計
４種類である。これらの成分のＴＩＧ溶接肉盛部を形成
し、その部分から腐食試験片を採取した。腐食試験条件
は実施例」と同しである。

試験結果を第３表に示す。本発明材のうち「初晶δ相型
」はＰ、Ｓ］が通常含有量でも］、　、　Ｏａｎ／ｙ以
下の小さい腐食速度であり、Ｐ、Ｓｉを減少させると顕
著に腐食速度が小さくなる。一方、「初品γ相型」では
Ｐ、Ｓｉが通常含有量で約１０．５ｍｎ／ｙの高い腐食
速度を示すのに対して、Ｐ、Ｓｉを減少させたものは２
．０ｍ＋／ｙ　以Ｆの著しく腐食速度を示した。

以上のように、「初晶γ相型」においても、Ｐ。

Ｓ〕含有量を低減させることにより優れた耐食性を有す
ることが知られた。

〔実施例３〕 実施例」と同様にＳ　Ｕ　Ｓ　３１６　Ｌ母材を用い、
その表面に第１表Ｐ５の溶接材を用いてＴｌＧ１容接に
よって厚さ約３ｍの肉盛溶接層を形成させた。

前述と同様に肉盛溶接層について腐食試験を行った結果
、実施例１と同様の腐食量であった。

〔実施例４〕 第５図は本実施例の接合部の構成を示す。

オーステナイト系ステンレス鋼母材に、母材との境界が
溶融凝固の際、凝固過程が１’ｙｐｅｌとなる様に制御
した溶接材料で肉盛した後、通常の溶接材料（母材に対
応した）で突合わせ溶接をした継手である。

第４表に供試材の化学成分、第５表に本継手より採取し
た腐食試験片の腐食試験結果を示す。突合せ溶接部初層
の凝固過程は丁ｙρｅｌであり、腐食速度は０　、８７
　ｎｗｎ／ｙｅａｒに抑えることができ、表３の初層部
のような耐食性の劣化した箇所はなくなり、耐食性を著
しく向上させることができた。

第４表 第　　５　　表 〔実施例５〕 第６図は本実施例の接合部の構成を示す。

オーステナイト系ステンレス鋼母材に、母材との溶融凝
固の際凝固過程でＴｙｐｅ　Ｔとなる様に制御したイン
サートリングと通常の溶接材料（母材に対応した）で突
合せ溶接した継手である。

第６表に供試材の化学成分、第７表に本継手より採取し
た腐食試験片の腐食試験結果を示す。初層の凝固過程は
Ｔｙｐｅ　Ｉであり、腐食速度０．９５ａｎ　／　ｙｅ
ａｒに抑えることができ、表３の初層部のような耐食性
の劣化した箇所はなくなり、耐食性を著しく向」ニさせ
ることができた。

第６表 第　　７　　表 〔発明の効果〕 本発明によれば、高酸化性イオンを含有する硝酸中にお
ける耐食性向上が図れるので、信頼性が高くかつ使用寿
命の長い接合継手または表面処理層が得られる。

本発明は高酸化性イオンを含有する硝酸環境下で効果を
発揮し、このような環境下で使用する化学プラント、産
業プラント、原子カプラント機器およびその構成部材に
使用可能である。特に、原子燃料再処理プラント機器及
びその構成部材への適用に著しい効果を示す。

ここで高酸化性イオンとは、Ｆ　ｅ”　＋　＋　Ｃｕ８
”　ｒＣｅ’＋、Ｒｕδ十等高等高価数属イオンを示し
、これら高酸化性イオンを一種又は複合種含む硝酸溶液
環境下で効果を発揮する。この高酸化性イオンを含む硝
酸溶液を定量的に示すと、ステンレス鋼の腐食電位が参
照照合電極（ＳＨＥ）に比較して０．９５Ｖ以上を示す
過不働態域領で効果を発し、この領域で高耐食性を示す
機器及びその構成部材を提供する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るＣｒ当量とＮｉ当量の範囲を示す
線図、第２図は原子燃料再処理プラン１−のブロック図
、第３図は廃液濃縮蒸発缶の構成図、第４図は廃液貯蔵
タンクの構成図、第５図は本発明の一実施例の肉盛によ
り改善された継手断面図、第６図は本発明の一実施例の
インサートリングにより改善された継手断面図である。 １・・・溶解、２・・・廃液濃縮蒸発缶、３・酸回収蒸
発缶、４・・・酸回収精留塔、５・・・廃液貯蔵タンク
、６゜８・・・配管、１０・・・オーステナイト系ステ
ンレス鋼母材、１２・・オーステナイト系ステンレス鋼
肉盛溶着金属、１３．１５・・オーステナイト系ステン
レス鋼インサートリング。 第１図 Ｑ当着 ＝Ｃｒ十Ｍｏ＋１．５Ｓ （ＩＡ／ｌη）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、オーステナイト系ステンレス鋼からなる母材に溶接
   部を有する機器部材において、前記溶接部は凝固に際し
   δフェライト相を最初に晶出し、その後にオーステナイ
   ト相を晶出する凝固組織を有することを特徴とする耐硝
   酸性の優れた機器部材。 ２、請求項１において、前記溶接部はオーステナイト系
   ステンレス鋼からなる突合せ溶接部又は表面処理層であ
   る耐硝酸性の優れた機器部材。 ３、請求項２において、該硝酸環境は、硝酸溶液により
   使用済み原子燃料を溶解し、化学的分離工程によりＵお
   よびＰｕを抽出する系統と共に、溶解に用いた硝酸溶液
   を回収、浄化して再使用するための系統および各工程よ
   り生じた放射性廃液を濃縮、貯蔵する系統を有する原子
   燃料再処理プラント環境である耐硝酸性の優れた機器部
   材。 ４、請求項２又は３において、前記溶接部は重量でＣ：
   ０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．２〜
   ２．５％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以
   下、Ｎｉ：８〜１２％、Ｃｒ：１７〜２１％、Ｍｏ：０
   ．１〜３．０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物から
   成るオーステナイト合金からなる耐硝酸性の優れた機器
   部材。 ５、請求項４において、前記オーステナイト合金が下記
   の式で計算されるＮｉ当量およびＣｒ当量が第１図に示
   す範囲内にある耐硝酸性の優れた機器部材。 Ｎｉ当量＝％Ｎｉ＋３０×％Ｃ＋０．５×％ＭｎＣｒ当
   量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５×％Ｓｉ６、請求項１〜５
   のいずれかにおいて、前記溶接部が９ＮＨＮＯ＿３＋１
   ００ｐｐｍＲｕ、１００℃での腐食速度が２．０ｍｍ／
   ｙ以下である耐硝酸性の優れた機器部材。 ７、請求項１〜６のいずれかにおいて、前記母材が重量
   でＣ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
   ０．２〜２．５％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．０３
   ５％以下、Ｎｉ：８〜１２％、Ｃｒ：１７〜２１％、Ｍ
   ｏ：０．１〜３．０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純
   物からなるオーステナイト合金によつて構成される耐硝
   酸性の優れた機器部材。 ８、請求項１〜７のいずれかにおいて、前記溶接部はア
   ーク溶接、電子ビーム溶接、レーザビーム溶接のいずれ
   かの溶接法により形成される耐硝酸性の優れた機器部材
   。 ９、請求項８記載の溶接方法において、腐食液に接する
   面の初晶凝固相が、δフェライト相を形成するに十分な
   量のクロム、シロン、ニッケル、炭素、マンガンを含有
   する溶接材料を用いて母材に肉盛した後、通常の溶接材
   料を用いて継手を製作する施工方法。 １０、請求項８記載の溶接方法において、腐食液に接す
   る面の初晶凝固相が、δフェライト相を形成するに十分
   な量のクロム、シリコン、ニッケル、炭素、マンガンを
   含有する溶接材料を用いて初層を溶接した後、通常の溶
   接材料にて残層を溶接して継手を製作する施工方法。 １１、請求項８記載の溶接方法において、腐食液に接す
   る面の初晶凝固相が、δフェライト相を形成するに十分
   な量のクロム、シリコン、ニッケル、炭素、マンガンを
   含有するインサートリングと通常の溶接材料を用いて継
   手を製作する施工方法。 １２、請求項１０〜１１のいずれかにおいて、溶接材料
   （インサートリングを含む）は重量でＣ：０．０５％以
   下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ
   ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｎｉ：８
   〜１４％、Ｃｒ：１７〜２５％、Ｎｏ：０．１〜３．０
   ％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物から成るオーステ
   ナイト合金からなる耐硝酸性の優れた溶接材料。 １３、請求項１〜８のいずれかにおいて、前記機器部材
   及び請求項１２の溶接材料を用いて、請求項９〜１１の
   いずれかの溶接施工法によつて構成された化学プラント
   産業プラント、原子力プラント。 １４、請求項１〜８のいずれかにおいて、前記表面処理
   層が肉盛溶接層である耐硝酸性の優れた機器部材。