JPH0131975B2 - - Google Patents
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- JPH0131975B2 JPH0131975B2 JP59274677A JP27467784A JPH0131975B2 JP H0131975 B2 JPH0131975 B2 JP H0131975B2 JP 59274677 A JP59274677 A JP 59274677A JP 27467784 A JP27467784 A JP 27467784A JP H0131975 B2 JPH0131975 B2 JP H0131975B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
- B22D11/047—Means for joining tundish to mould
- B22D11/0475—Means for joining tundish to mould characterised by use of a break ring
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、鋳型にブレークリングを装着する
際の擦り合せ作業を容易とし、かつ、鋳片にコー
ルドシヤツト割れが発生するのを防止することを
可能とした、水平連続鋳造用鋳型のスペーサリン
グに関するものである。
際の擦り合せ作業を容易とし、かつ、鋳片にコー
ルドシヤツト割れが発生するのを防止することを
可能とした、水平連続鋳造用鋳型のスペーサリン
グに関するものである。
水平連続鋳造機は、鋳型、２次冷却帯およびピ
ンチロールが水平の軸上に配置されており、鋳型
はタンデイツシユに水平に連結されている。第３
図は、連続鋳造用鋳型とタンデイツシユとの接合
部を示した概略縦断面図である。第３図において
１は水平連続鋳造用鋳型で、鋳型１はブレークリ
ング２、供給ノズル３および前ノズル４を介して
タンデイツシユ５に連結されている。このような
鋳型１では、鋳片の引抜きの際にブレークリング
２の近傍に生ずる極めて薄い凝固シエルが破断す
るのを防ぎ、かつ、鋳型１の焼付き等を防止する
ために、引抜き次いで停止のパターンを周期的に
繰返しながら、鋳片を鋳型１から断続的に引抜く
ことが行なわれている。
ンチロールが水平の軸上に配置されており、鋳型
はタンデイツシユに水平に連結されている。第３
図は、連続鋳造用鋳型とタンデイツシユとの接合
部を示した概略縦断面図である。第３図において
１は水平連続鋳造用鋳型で、鋳型１はブレークリ
ング２、供給ノズル３および前ノズル４を介して
タンデイツシユ５に連結されている。このような
鋳型１では、鋳片の引抜きの際にブレークリング
２の近傍に生ずる極めて薄い凝固シエルが破断す
るのを防ぎ、かつ、鋳型１の焼付き等を防止する
ために、引抜き次いで停止のパターンを周期的に
繰返しながら、鋳片を鋳型１から断続的に引抜く
ことが行なわれている。
第４図は、鋳片の引抜きのパターンを示した図
である。第４図において、ａの部分が鋳片の引抜
き期、ｂの部分が引抜きの末期、ｃの部分が停止
期で、ｃの停止期では、鋳片の凝固収縮に伴なう
表面の横割れを防止するために、鋳片を若干押戻
すようにしている。このようなパターンで鋳片を
引抜いたときのシエルの形成の様子を、第５図ａ
〜ｃに示す。第５図ａは、第４図のａの初めの部
分である引抜き初期に、第５図ｂは、同じくｂの
引抜き末期に、第５図ｃは、同じくｃの停止期
に、それぞれ対応する。未凝固鋳片６の断続的引
抜きは、引抜き時にブレークリング２の近傍で薄
く形成される凝固シエル７を、停止時に第５図ｃ
に示すように厚く生長させ、次に未凝固鋳片６が
引抜かれるときに凝固シエル７を破断させないよ
うにする作用がある。
である。第４図において、ａの部分が鋳片の引抜
き期、ｂの部分が引抜きの末期、ｃの部分が停止
期で、ｃの停止期では、鋳片の凝固収縮に伴なう
表面の横割れを防止するために、鋳片を若干押戻
すようにしている。このようなパターンで鋳片を
引抜いたときのシエルの形成の様子を、第５図ａ
〜ｃに示す。第５図ａは、第４図のａの初めの部
分である引抜き初期に、第５図ｂは、同じくｂの
引抜き末期に、第５図ｃは、同じくｃの停止期
に、それぞれ対応する。未凝固鋳片６の断続的引
抜きは、引抜き時にブレークリング２の近傍で薄
く形成される凝固シエル７を、停止時に第５図ｃ
に示すように厚く生長させ、次に未凝固鋳片６が
引抜かれるときに凝固シエル７を破断させないよ
うにする作用がある。
しかしながら、このような未凝固鋳片６から形
成される鋳片には、断続的に引抜くことから、凝
固シエル７内に、未凝固鋳片６の停止時に形成さ
れた凝固シエルと停止に続く引抜き時に形成され
た凝固シエルとの継目（以下コールドシヤツトと
称す）８が生ずる。このコールドシヤツト８は、
完全に溶着している限り、コールドシヤツト割れ
を発生しないが、溶着が不完全であると割れを発
生し、コールドシヤツト８近傍の鋳片の表面には
クラツクが入る。一般に引抜きのサイクルを150
回／min以上とすると、溶着が完全となつてコー
ルドシヤツト割れを、発生させないようにでき
る。しかし、引抜きのサイクルを150回／min以
上とすることは、引抜きロールをはじめとする引
抜き装置に大きな負担がかかり、引抜きのサイク
ルは、実用上50〜150回／minの範囲の速さに限
られる。この程度の速さのときには、引抜きの停
止時に、鋳型１のブレークリング２と溶鋼との両
方に接する箇所（以下三重点と称す）９を中心と
した凝固シエル７ａの温度が大きく低下してしま
う。そのために、後続する引抜き時に、ブレーク
リング２を通つて新たに鋳型１内に流入してくる
溶鋼は、前記凝固シエル７ａと良好に溶着した凝
固シエルを形成せず、コールドシヤツト割れを生
ずる。
成される鋳片には、断続的に引抜くことから、凝
固シエル７内に、未凝固鋳片６の停止時に形成さ
れた凝固シエルと停止に続く引抜き時に形成され
た凝固シエルとの継目（以下コールドシヤツトと
称す）８が生ずる。このコールドシヤツト８は、
完全に溶着している限り、コールドシヤツト割れ
を発生しないが、溶着が不完全であると割れを発
生し、コールドシヤツト８近傍の鋳片の表面には
クラツクが入る。一般に引抜きのサイクルを150
回／min以上とすると、溶着が完全となつてコー
ルドシヤツト割れを、発生させないようにでき
る。しかし、引抜きのサイクルを150回／min以
上とすることは、引抜きロールをはじめとする引
抜き装置に大きな負担がかかり、引抜きのサイク
ルは、実用上50〜150回／minの範囲の速さに限
られる。この程度の速さのときには、引抜きの停
止時に、鋳型１のブレークリング２と溶鋼との両
方に接する箇所（以下三重点と称す）９を中心と
した凝固シエル７ａの温度が大きく低下してしま
う。そのために、後続する引抜き時に、ブレーク
リング２を通つて新たに鋳型１内に流入してくる
溶鋼は、前記凝固シエル７ａと良好に溶着した凝
固シエルを形成せず、コールドシヤツト割れを生
ずる。
この三重点９を中心とした凝固シエル７ａが停
止時間の経過と共にどのように低下するかを、三
重点９に接する近傍で調べてみると、第６図のよ
うになる。第６図から明らかなように、わずか
0.1〜0.3秒程度の停止によつても、三重点近傍の
凝固シエルの温度は急激に低下しており、三重点
を中心として形成された凝固シエル７ａが大きく
温度低下することがわかる。経験によれば、この
三重点近傍の温度が約1400℃以下となると、次の
引抜き時に流入して来た溶鋼から形成される凝固
シエル７は、三重点を中心としたシエル７ａと良
好に溶着せず、コールドシヤツト８の一部がクラ
ツクとして鋳片の表面に残る。このクラツクの深
さは通常0.5〜1.5mmである。
止時間の経過と共にどのように低下するかを、三
重点９に接する近傍で調べてみると、第６図のよ
うになる。第６図から明らかなように、わずか
0.1〜0.3秒程度の停止によつても、三重点近傍の
凝固シエルの温度は急激に低下しており、三重点
を中心として形成された凝固シエル７ａが大きく
温度低下することがわかる。経験によれば、この
三重点近傍の温度が約1400℃以下となると、次の
引抜き時に流入して来た溶鋼から形成される凝固
シエル７は、三重点を中心としたシエル７ａと良
好に溶着せず、コールドシヤツト８の一部がクラ
ツクとして鋳片の表面に残る。このクラツクの深
さは通常0.5〜1.5mmである。
一方、鋳片の断続的引抜きに対応して、溶鋼の
凝固の起点を確実にするブレークリング２は、隙
間を生じないように鋳型１に装着することが重要
である。隙間があると、その隙間へ溶鋼が侵入し
て冷却したときに、これが鋳片引抜き時の引つ掛
りの原因となるため、凝固シエル７の破断やブレ
ークリング２の欠損につながる。このため、ブレ
ークリング２を取替える毎に、新しいブレークリ
ング２と鋳型１との間に隙間を生じないように、
新しいブレークリング２の外表面を研磨しては、
新しいブレークリング２を鋳型１に当てる擦り合
せ作業を行なつている。しかしながら、ラインに
組込まれた鋳型１との間で、新しいブレークリン
グ２の擦り合せ作業をすることは、多大な労力を
要する。しかも、鋳型１との間に確実に隙間を生
じないように、新しいブレークリング２の擦り合
せが行なえたかどうかを確認することは困難であ
る。
凝固の起点を確実にするブレークリング２は、隙
間を生じないように鋳型１に装着することが重要
である。隙間があると、その隙間へ溶鋼が侵入し
て冷却したときに、これが鋳片引抜き時の引つ掛
りの原因となるため、凝固シエル７の破断やブレ
ークリング２の欠損につながる。このため、ブレ
ークリング２を取替える毎に、新しいブレークリ
ング２と鋳型１との間に隙間を生じないように、
新しいブレークリング２の外表面を研磨しては、
新しいブレークリング２を鋳型１に当てる擦り合
せ作業を行なつている。しかしながら、ラインに
組込まれた鋳型１との間で、新しいブレークリン
グ２の擦り合せ作業をすることは、多大な労力を
要する。しかも、鋳型１との間に確実に隙間を生
じないように、新しいブレークリング２の擦り合
せが行なえたかどうかを確認することは困難であ
る。
この発明は、上述の現状に鑑み、鋳型にブレー
クリングを装着する際に擦り合せ作業を容易と
し、かつ、鋳片にコールドシヤツト割れが発生す
るのを防止することを可能とした水平連続鋳造用
鋳型のスペーサリングを提供することを目的とす
る。
クリングを装着する際に擦り合せ作業を容易と
し、かつ、鋳片にコールドシヤツト割れが発生す
るのを防止することを可能とした水平連続鋳造用
鋳型のスペーサリングを提供することを目的とす
る。
この発明の水平連続鋳造用鋳型のスペーサリン
グは、水平方向に直列に配置された鋳型とブレー
クリングとの間に設けられる、一端が前記ブレー
クリングの前記鋳型側の面と連なり、他端が前記
鋳型の内面と連なるスペーサリングであつて、前
記スペーサリングの内面のうち、前記ブレークリ
ングと接する位置から鋳片引抜き方向の所定長さ
に亘る内面部分が、前記ブレークリングへ向けて
内径が漸次小さくなるように形成され、且つ、前
記スペーサリングの前記内面部分の長さが、前記
鋳型から引抜かれる鋳片の引抜きピツチの長さ以
下であることに特徴を有する。
グは、水平方向に直列に配置された鋳型とブレー
クリングとの間に設けられる、一端が前記ブレー
クリングの前記鋳型側の面と連なり、他端が前記
鋳型の内面と連なるスペーサリングであつて、前
記スペーサリングの内面のうち、前記ブレークリ
ングと接する位置から鋳片引抜き方向の所定長さ
に亘る内面部分が、前記ブレークリングへ向けて
内径が漸次小さくなるように形成され、且つ、前
記スペーサリングの前記内面部分の長さが、前記
鋳型から引抜かれる鋳片の引抜きピツチの長さ以
下であることに特徴を有する。
以下、この発明の水平連続鋳造用鋳型のスペー
サリングを図面に基づき詳述する。
サリングを図面に基づき詳述する。
第１図は、水平連続鋳造用鋳型のブレークリン
グ側の部分を示した部分縦断面図である。第１図
において、１０は鋳型、１１はブレークリング、
１２はこの発明のスペーサリングである。スペー
サリング１２は鋳型１０とブレークリング１１と
の間に設けられ、鋳型１０の内面１０ａおよびブ
レークリング１１の鋳型１０側の内面１１ａに連
なつている。スペーサリング１２は、鋳型１０と
同様に、銅又は銅合金等からなり、内部に冷却水
通路１３が設けられている。このようなスペーサ
リング１２は、金属製なので鋳型１０との間の密
着性が容易に得られる。従つて、鋳型１０とブレ
ークリング１１との間にスペーサリング１２を設
けておけば、ブレークリング１１を取替える毎に
スペーサリング１２を外して、ライン外でスペー
サリング１２に対して新しいブレークリング１１
の擦り合せ作業を行なえば良いので、隙間を生じ
ないように新しいブレークリング１１を装着する
作業が容易に行なえる。
グ側の部分を示した部分縦断面図である。第１図
において、１０は鋳型、１１はブレークリング、
１２はこの発明のスペーサリングである。スペー
サリング１２は鋳型１０とブレークリング１１と
の間に設けられ、鋳型１０の内面１０ａおよびブ
レークリング１１の鋳型１０側の内面１１ａに連
なつている。スペーサリング１２は、鋳型１０と
同様に、銅又は銅合金等からなり、内部に冷却水
通路１３が設けられている。このようなスペーサ
リング１２は、金属製なので鋳型１０との間の密
着性が容易に得られる。従つて、鋳型１０とブレ
ークリング１１との間にスペーサリング１２を設
けておけば、ブレークリング１１を取替える毎に
スペーサリング１２を外して、ライン外でスペー
サリング１２に対して新しいブレークリング１１
の擦り合せ作業を行なえば良いので、隙間を生じ
ないように新しいブレークリング１１を装着する
作業が容易に行なえる。
スペーサリング１２は、ブレークリング１１と
接する位置から鋳片引抜き方向に所定長さｌの内
面部分１２ａを有しており、前記内面部分１２ａ
は、その内径Ｒが、鋳型１０の内面１０ａの内径
R0より小さく、かつ、ブレークリング１１へ向
けて漸次小さくなるように形成されている。な
お、鋳型１０の前記内径R0は、鋳造する鋳片の
外径に対応しており、丸鋳片の場合には直径を、
角鋳片の場合には矩形の一辺に相当する長さを表
わす。従つて、スペーサリング１２の前記内径Ｒ
は、前記鋳型１０の内径R0と同様に、鋳片の断
面形状に応じた意味で使われている。
接する位置から鋳片引抜き方向に所定長さｌの内
面部分１２ａを有しており、前記内面部分１２ａ
は、その内径Ｒが、鋳型１０の内面１０ａの内径
R0より小さく、かつ、ブレークリング１１へ向
けて漸次小さくなるように形成されている。な
お、鋳型１０の前記内径R0は、鋳造する鋳片の
外径に対応しており、丸鋳片の場合には直径を、
角鋳片の場合には矩形の一辺に相当する長さを表
わす。従つて、スペーサリング１２の前記内径Ｒ
は、前記鋳型１０の内径R0と同様に、鋳片の断
面形状に応じた意味で使われている。
上記のようにスペーサリング１２において、内
面部分１２ａの内径Ｒを小さくしたのは、内面部
分１２ａがブレークリング１１と溶鋼との両方に
接する三重点１４を、鋳型１０の内面部分１０ａ
の点よりも鋳型１０の内側に位置させるためであ
る。鋳型１０の内側に三重点１４を位置させたこ
とにより、三重点１４が鋳型１０の冷却水通路を
形成する外面１５から距離が遠くなるので、鋳片
の引抜き停止時に三重点１４を中心として凝固し
たシエル１６ａは、温度低下が小さくなる。そし
て、さらに鋳片の引抜き時に、前記凝固シエル１
６ａは図のように右方向に移動し、鋳型１０の内
面部分１０ａから離れて位置するので、前記凝固
シエル１６ａは流入してくる溶鋼により復熱し
て、前記溶鋼から形成される凝固シエル１６ｂと
良好に溶着する。従つて、凝固シエル１６内には
コールドシヤツト１７が傾斜して形成されるが、
このコールドシヤツト１７に割れを発生しなくさ
せることができる。
面部分１２ａの内径Ｒを小さくしたのは、内面部
分１２ａがブレークリング１１と溶鋼との両方に
接する三重点１４を、鋳型１０の内面部分１０ａ
の点よりも鋳型１０の内側に位置させるためであ
る。鋳型１０の内側に三重点１４を位置させたこ
とにより、三重点１４が鋳型１０の冷却水通路を
形成する外面１５から距離が遠くなるので、鋳片
の引抜き停止時に三重点１４を中心として凝固し
たシエル１６ａは、温度低下が小さくなる。そし
て、さらに鋳片の引抜き時に、前記凝固シエル１
６ａは図のように右方向に移動し、鋳型１０の内
面部分１０ａから離れて位置するので、前記凝固
シエル１６ａは流入してくる溶鋼により復熱し
て、前記溶鋼から形成される凝固シエル１６ｂと
良好に溶着する。従つて、凝固シエル１６内には
コールドシヤツト１７が傾斜して形成されるが、
このコールドシヤツト１７に割れを発生しなくさ
せることができる。
内径Ｒを小さくしたスペーサリング１２の内面
部分１２ａの長さｌは、鋳片の引抜きピツチの長
さＬ以下であることが好ましい。これは、内面部
分１２ａの長さｌが引抜きピツチの長さＬよりも
かなり大きいと、鋳込開始時に形成される鋳片外
径が、最終に形成される鋳片外径よりも小さくな
り、鋳片の引抜きを開始すると、引抜き方向に湯
もれが発生するからである。
部分１２ａの長さｌは、鋳片の引抜きピツチの長
さＬ以下であることが好ましい。これは、内面部
分１２ａの長さｌが引抜きピツチの長さＬよりも
かなり大きいと、鋳込開始時に形成される鋳片外
径が、最終に形成される鋳片外径よりも小さくな
り、鋳片の引抜きを開始すると、引抜き方向に湯
もれが発生するからである。
鋼鋳片の鋳造の場合、引抜きピツチの長さＬは
５〜30mm程度であるから、内面部分１２ａの長さ
ｌは５〜30mmの範囲以下となる。
５〜30mm程度であるから、内面部分１２ａの長さ
ｌは５〜30mmの範囲以下となる。
内面部分１２ａの内径Ｒは、ブレークリング１
３と接する箇所の内側の位置での内径R1を最小
として、内面部分１２ａが滑らかな曲面をもつよ
うに定める。前記最小の内径R1は、鋳型１０の
内面部分１０ａの内径（鋳片に対応する内径）
R0に対して、2h＝R0−R1で表わされるｈが２〜
10mm程度となるように定める。この場合、鋳型１
０が丸鋳片用か角鋳片用かに応じて、R0，R1，
Ｒが直径又は矩形の一辺を表わすことは前述し
た。経験によれば、最小の内径R1をｈが２〜10
mm程度となるようにすることが、コールドシヤツ
ト１７に割れが発生しないようにするのに一番効
果がある。
３と接する箇所の内側の位置での内径R1を最小
として、内面部分１２ａが滑らかな曲面をもつよ
うに定める。前記最小の内径R1は、鋳型１０の
内面部分１０ａの内径（鋳片に対応する内径）
R0に対して、2h＝R0−R1で表わされるｈが２〜
10mm程度となるように定める。この場合、鋳型１
０が丸鋳片用か角鋳片用かに応じて、R0，R1，
Ｒが直径又は矩形の一辺を表わすことは前述し
た。経験によれば、最小の内径R1をｈが２〜10
mm程度となるようにすることが、コールドシヤツ
ト１７に割れが発生しないようにするのに一番効
果がある。
内面部分１２ａの曲面は、このスペーサリング
１２のように、外方向（図の紙面の下方）に凹で
ある他、第２図ａに示すように直線状、あるいは
第２図ｂに示すように内方向に凸であつてもよ
い。断面寸法が80〜350mmの角鋳片又は丸鋳片を、
炭素鋼および各種の合金鋼について鋳造した結果
によると、スペーサリング１２の内面部分１２ａ
の曲面形状が第１図、第２図ａ、第２図ｂのいず
れによつても、コールドシヤツトに割れが発生す
るのを防止できたが、第１図の鋳型１０のように
外方向に凹のときが最も効果があつた。
１２のように、外方向（図の紙面の下方）に凹で
ある他、第２図ａに示すように直線状、あるいは
第２図ｂに示すように内方向に凸であつてもよ
い。断面寸法が80〜350mmの角鋳片又は丸鋳片を、
炭素鋼および各種の合金鋼について鋳造した結果
によると、スペーサリング１２の内面部分１２ａ
の曲面形状が第１図、第２図ａ、第２図ｂのいず
れによつても、コールドシヤツトに割れが発生す
るのを防止できたが、第１図の鋳型１０のように
外方向に凹のときが最も効果があつた。
以上のようなスペーサリング１２によれば、ス
ペーサリング１２の内面部分１２ａの三重点１４
が鋳型１０の内面１０ａよりも鋳型の内方向に位
置しているので、鋳片の引抜き停止時に三重点１
４を中心として形成された凝固シエル１６ａが、
大きく温度低下するのを防止でき、かつ、後続す
る鋳片の引抜き後に前記凝固シエル１６ａを内面
部分１２ｂと接触させないようにすることができ
るから、前記凝固シエル１６ａは容易に復熱し
て、新に鋳型１０内に流入して来た溶鋼から形成
される凝固シエル１６ｂと良好に溶着する。従つ
て、凝固シエル１６内にコールドシヤツト１７は
形成されるが、コールドシヤツト１７の割れは生
じない。また、スペーサリング１２の内面部分１
２ａの三重点１４付近に部分的溶損が生じて凹み
が形成されることがあるが、内面部分１２ａがブ
レークリング１３の方へ行くに従つて狭くなつて
おり、鋳片の引抜きに対する抵抗が小さいので、
凹みが形成されても凝固シエルが破断することは
ない。
ペーサリング１２の内面部分１２ａの三重点１４
が鋳型１０の内面１０ａよりも鋳型の内方向に位
置しているので、鋳片の引抜き停止時に三重点１
４を中心として形成された凝固シエル１６ａが、
大きく温度低下するのを防止でき、かつ、後続す
る鋳片の引抜き後に前記凝固シエル１６ａを内面
部分１２ｂと接触させないようにすることができ
るから、前記凝固シエル１６ａは容易に復熱し
て、新に鋳型１０内に流入して来た溶鋼から形成
される凝固シエル１６ｂと良好に溶着する。従つ
て、凝固シエル１６内にコールドシヤツト１７は
形成されるが、コールドシヤツト１７の割れは生
じない。また、スペーサリング１２の内面部分１
２ａの三重点１４付近に部分的溶損が生じて凹み
が形成されることがあるが、内面部分１２ａがブ
レークリング１３の方へ行くに従つて狭くなつて
おり、鋳片の引抜きに対する抵抗が小さいので、
凹みが形成されても凝固シエルが破断することは
ない。
この発明の水平連続鋳造用鋳型のスペーサリン
グは以上のように構成されるので、鋳片にコール
ドシヤツト割れが発生するのを防止できる。さら
に、コールドシヤツトは鋳片表面に対して傾斜し
ているので、圧延時の押しつぶしによつて容易に
消失させることができる。しかも、このスペーサ
リングを設けることによつて、ブレークリングの
装着の際の擦り合せ作業が大幅に楽になる。
グは以上のように構成されるので、鋳片にコール
ドシヤツト割れが発生するのを防止できる。さら
に、コールドシヤツトは鋳片表面に対して傾斜し
ているので、圧延時の押しつぶしによつて容易に
消失させることができる。しかも、このスペーサ
リングを設けることによつて、ブレークリングの
装着の際の擦り合せ作業が大幅に楽になる。
第１図はブレークリングと水平連続鋳造用鋳型
との間に設けられたこの発明のスペーサリングを
示す縦断面図、第２図ａ，ｂはこの発明のスペー
サリングの内径が小さくなつた内面部分の曲面形
状の他の例を示す縦断面図、第３図は鋳型とタン
デイツシユとの接合部を示す縦断面図、第４図は
鋳片の引抜きパターンを示す図、第５図ａ〜ｃは
鋳型内でのシエルの形成の様子を示す図、第６図
は鋳型の三重点近傍でのシエルの温度を示すグラ
フである。図面において、 １０……鋳型、１０ａ……鋳型の内面、１１…
…ブレークリング、１１ａ……ブレークリングの
内面、１２……スペーサリング、１２ａ……スペ
ーサリングの内面部分、１３……冷却水通路、１
４……三重点、１６，１６ａ，１６ｂ……凝固シ
エル、１７……コールドシヤツト。
との間に設けられたこの発明のスペーサリングを
示す縦断面図、第２図ａ，ｂはこの発明のスペー
サリングの内径が小さくなつた内面部分の曲面形
状の他の例を示す縦断面図、第３図は鋳型とタン
デイツシユとの接合部を示す縦断面図、第４図は
鋳片の引抜きパターンを示す図、第５図ａ〜ｃは
鋳型内でのシエルの形成の様子を示す図、第６図
は鋳型の三重点近傍でのシエルの温度を示すグラ
フである。図面において、 １０……鋳型、１０ａ……鋳型の内面、１１…
…ブレークリング、１１ａ……ブレークリングの
内面、１２……スペーサリング、１２ａ……スペ
ーサリングの内面部分、１３……冷却水通路、１
４……三重点、１６，１６ａ，１６ｂ……凝固シ
エル、１７……コールドシヤツト。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 水平方向に直列に配置された鋳型とブレーク
リングとの間に設けられる、一端が前記ブレーク
リングの前記鋳型側の面と連なり、他端が前記鋳
型の内面と連なるスペーサリングであつて、 前記スペーサリングの内面のうち、前記ブレー
クリングと接する位置から鋳片引抜き方向の所定
長さに亘る内面部分の内径が、前記ブレークリン
グへ向けて漸次小さくなるように形成され、且
つ、前記スペーサリングの前記内面部分の長さ
が、前記鋳型から引抜かれる鋳片の引抜きピツチ
の長さ以下であることを特徴とする、水平連続鋳
造用鋳型のスペーサリング。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27467784A JPS61154735A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 水平連続鋳造用鋳型のスペ−サリング |
| CA000497711A CA1256668A (en) | 1984-12-28 | 1985-12-16 | Horizontal type continuous casting machine for casting molten steel into cast steel strand |
| DE8585309343T DE3568307D1 (en) | 1984-12-28 | 1985-12-20 | Horizontal type continuous casting machine for casting molten steel into cast steel strand |
| EP85309343A EP0187513B1 (en) | 1984-12-28 | 1985-12-20 | Horizontal type continuous casting machine for casting molten steel into cast steel strand |
| AT85309343T ATE40860T1 (de) | 1984-12-28 | 1985-12-20 | Horizontal-stranggussmaschine fuer das giessen von geschmolzenem stahl zu einem gussstahlstrang. |
| ES550440A ES8700588A1 (es) | 1984-12-28 | 1985-12-26 | Una maquina de fundicion en continuo de tipo horizontal paravaciar acero fundido en un cable de acero moldeado |
| CN85109468A CN1006770B (zh) | 1984-12-28 | 1985-12-28 | 将钢水铸成铸坯的卧式连续铸钢机 |
| US07/063,704 US4770229A (en) | 1984-12-28 | 1987-06-15 | Horizontal type continuous casting machine for casting molten steel into cast steel strand |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27467784A JPS61154735A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 水平連続鋳造用鋳型のスペ−サリング |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13595891A Division JPH072263B2 (ja) | 1991-05-11 | 1991-05-11 | 水平連続鋳造用鋳型のスペーサリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61154735A JPS61154735A (ja) | 1986-07-14 |
| JPH0131975B2 true JPH0131975B2 (ja) | 1989-06-28 |
Family
ID=17545023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27467784A Granted JPS61154735A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 水平連続鋳造用鋳型のスペ−サリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61154735A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61219445A (ja) * | 1985-03-23 | 1986-09-29 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 水平連続鋳造装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5545549A (en) * | 1978-09-26 | 1980-03-31 | Nippon Steel Corp | Mold in closed head horizontal type continuous casting machine |
| JPS5611144A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for joining tundish and mold for horizontal continuous casting |
| JPS58141836A (ja) * | 1982-02-17 | 1983-08-23 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 水平連続鋳造法 |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP27467784A patent/JPS61154735A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5545549A (en) * | 1978-09-26 | 1980-03-31 | Nippon Steel Corp | Mold in closed head horizontal type continuous casting machine |
| JPS5611144A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for joining tundish and mold for horizontal continuous casting |
| JPS58141836A (ja) * | 1982-02-17 | 1983-08-23 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 水平連続鋳造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61154735A (ja) | 1986-07-14 |
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