JPH024751Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は連続鋳造機の改良に関するものであ
る。

第１図は従来の双ロール式連続鋳造機の概略を
示すもので、移動鋳型であるロール１，１上に、
供給した湯２が漏れないようシール機能をもたせ
て堰３を接設し、ロール１，１を連続して回転さ
せることにより、順次凝固殻４を発達させつつ鋳
片５を形成するものである。

しかしながら、斯かる双ロール式連続鋳造機に
おいては、ロール１が水冷構造であるため、ロー
ル１，１に接する堰３の温度が湯２の凝固温度以
下にバランスし、堰３のロール付近に凝固殻６が
発生し、これが発達してロール１，１側の凝固殻
４に連接してしまう問題があつた。そのため、ロ
ール１，１側の凝固殻４が凝固殻６によつて引張
られてクラツクが発生して鋳片５の成品品質を劣
化させたり、或いは凝固殻６がロール１，１側の
凝固殻４に引きずられて堰３から剥離し、この際
に、耐火物である堰３の一部が損傷を負う等の欠
点を有していた。また、引きずり落された凝固殻
６がロールギヤツプ１０を通過する際に局所的な
圧延変形を受けて、その周辺の凝固殻４にクラツ
クを生じることもある。

さらに、前記した双ロール式連続鋳造以外の移
動鋳型式連続鋳造機、例えばブロツク式やベルト
式連続鋳造機においても、移動鋳型に湯供給ノズ
ルあるいは湯もれを防止する湯溜り堰を接触させ
るため、同様な問題点を有していた。

本考案は斯かる実情に鑑みなしたもので、シー
ル機能をもたせて移動鋳型に接設する湯溜り堰あ
るいは湯供給具の前記鋳型への接触部に鋳片の幅
方向に延び且つ湯溜り側に開口する溝を設け、該
溝の鋳型鋳造面移動方向及び鋳型鋳造面移動方向
と直交する方向の断面寸法比が１：１から２：１
になるように構成して、鋳型の移動により誘起さ
れた湯の流れを前記切欠き部に導き、湯溜り堰あ
るいは湯供給具に鋳型面に形成される凝固殻に連
接するような凝固殻を発生させないようにした連
続鋳造機を提供すべくなしたものである。

以下、図面に基づいて本考案の実施例を説明す
る。

第２図は本考案の一実施例を示すもので、第１
図に示した双ロール式連続鋳造機において、ロー
ル１，１に接設した堰３の内側下端部に、比較的
浅い切欠き７を刻設したものである。

斯かる構成としたので、ロール１，１の回転移
動によつて第３図において矢印で示す如く、湯流
れが誘起され、この流れが切欠き７の奥壁部に高
速度で当るよう切欠き７部内に導かれ更に切欠き
７部外へ引きずり出される。即ち、高温に過熱さ
れた湯２が切欠き７の奥壁部とロール１，１と該
部分に存在する湯との３重点Ｐへ向け相当な速度
で流れ込むので、堰３のＰ部がロール１によつて
奮熱される熱を補うが如く作用する。このため、
堰３のロール１，１への接触点Ｐは常に湯２の凝
固温度以上の高温を維持し、第１図で示した凝固
殻６の発生が防止される。

ここで、切欠き７の作用と最適化について第３
図により詳細に述べる。

移動鋳型であるロール１，１及びそれに付着し
た凝固殻４の移動によつてひきずり出されたマス
フローを補うべく３重点Ｐへ向う流れが誘起され
るが、堰３のＰ部近くの壁の凝固を防止するには
この誘起流れの流速が早くかつ十分に過熱された
高温の湯がもちこまれることが必要である。堰３
に切欠き７をもうけたのはかかる観点からなされ
たもので、誘起流れの流路を幾何的に制約するこ
とによつて十分な速度を有する流れを３重Ｐ側へ
ひき込もうとするものである。従つて、切欠き７
は最適な形状と大きさが存在することになる。例
えば、第３図において、切欠き７の鋳型鋳造面移
動方向と直交する方向の寸法Ｈが小さすぎるとロ
ール回転によつてひきずり出されるマスフローと
それを補う誘起流れがスムーズに交換できないた
め肝じんな３重点Ｐ近傍の流れがよどんでしまい
凝固殻が堰３に付着する。一方、鋳型鋳造面移動
方向と直交する方向の寸法Ｈが大きすぎると誘起
流れの流速がおちてしまい堰３のＰ部付近の壁温
度が低く、凝固殻がやはり発生する。また、第３
図において、切欠き７の鋳型鋳造面移動方向の寸
法Ｗが長すぎると切欠き７へ導入された流れが堰
壁にて冷却され３重点Ｐに到着した時の過熱度が
減じる。一方、鋳型鋳造面移動方向の寸法Ｗが短
かすぎると誘起流れの流路が幾何的に制約してＰ
部付近の流速を早める効果が減じる。

このように、切欠き７の鋳型鋳造面移動方向と
直交する方向の寸法H₁及び鋳型鋳造面移動方向
の寸法Ｗはいずれも小さからず、大きからずのご
とく最適な寸法が存在する。

第４図Ａ，Ｂ，Ｃに切欠き７の長さを種々変更
して実験した際の具体的な湯２の温度分布を示
す。尚長さＷは、Ａにおいて10mm、Ｂにおいて１
mm（実際上ない場合に対応）、Ｃにおいて５mmで
あり、Ａ，Ｂ，Ｃとも深さＨは５mmである。又
T₁，T₂，T₃……は湯２の等温線であり、T₁＝
1600゜、T₂＝1590゜、T₃＝1580゜……の関係である。

斯かる実験によつて、Ｐ部は、Ａの場合1537゜、
Ｂの場合1504゜、Ｃの場合1539゜となることがわか
つた。従つて、Ａ，Ｃの場合にはＰ部の温度が鋼
の融点（一般に軟鉄で1530゜以上）以上に保持さ
れた。

又、双ロール式連続鋳造機においてＣ＝0.01〜
0.50％、Si＝0.01〜1.0％、Mn＝0.02〜1.0％酸可
溶Ａ＝0.005〜0.10％、Ｐ＝0.002〜0.05％、Ｓ
＝0.001〜0.050％なる範囲の炭素鋼及び各種ステ
ンレス鋼を堰３の構造を種々変化させて鋳造した
結果、得られた鋳片の割れ欠陥の発生率は、第３
図のＰ部における推定温度につよく影響されるこ
とが判明した。すなわち、Ｐ部における温度が湯
の凝固開始温度よりもΔT℃だけ高いとした場合
第５図に示したようにΔTの上昇にともない著し
く鋳片の割れ欠陥が低減し、ΔT≧５℃では欠陥
は皆無となることが判明した。

第６図は本考案をブロツク式で連続鋳造機に実
施した場合を例示するもので、対向する移動ブロ
ツク鋳型８，８間に湯２の供給ノズル９を挿入接
設し、且つ該ノズル９のブロツク型８，８への接
触部に、第２図及び第３図で示したと同様な切欠
き７を刻設した構成である。

この方式の場合も、前記実施例と同等の作用効
果を奏し得る。

尚、本考案は、前記実施例では双ロール式連続
鋳造機、ブロツク式連続鋳造機に対して実施した
場合を例示したが、ベルト式連続鋳造機において
も同様に実施し得ること、又切欠きの深さ、形状
等は図示のものに限定されず、適宜選定し得るこ
と、等は勿論である。

以上説明したように本考案の連続鋳造機によれ
ば、湯溜り堰あるいは湯供給具と移動鋳型との接
触部の凝固殻発生を防止し得るので、移動鋳型側
の凝固殻にクラツクが発生せず成品品質の向上を
図ることができると共に、湯溜り堰あるいは湯供
給具自体の損傷を防止することができる、等の優
れた効果を発揮する。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の双ロール式連続鋳造機の説明
図、第２図は本考案を双方ロール式連続鋳造機に
実施した場合の説明図、第３図は第２図の部拡
大図、第４図Ａ，Ｂ，Ｃは切欠き部の長さとＰ部
との温度の関係を示す説明図、第５図は鋳片割欠
陥発生率と湯の温度との関係を示す説明図、第６
図は本考案をブロツク式連続鋳造機に実施した場
合の部分図である。 １はロール、２は湯、３は堰、７は切欠き、８
はブロツク型、９は供給ノズルを示す。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 移動鋳型に接設して湯もれを防止する湯溜り堰
   あるいは湯供給具の前記鋳型への接触部に、鋳片
   の幅方向に延び且つ湯溜り側に開口する溝を設
   け、該溝の鋳型鋳造面移動方向及び鋳型鋳造面移
   動方向と直交する方向の断面寸法比が１：１から
   ２：１になるよう構成したことを特徴とする連続
   鋳造機。