JPH01310721A - 排煙脱硫方法 - Google Patents
排煙脱硫方法Info
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- JPH01310721A JPH01310721A JP63142712A JP14271288A JPH01310721A JP H01310721 A JPH01310721 A JP H01310721A JP 63142712 A JP63142712 A JP 63142712A JP 14271288 A JP14271288 A JP 14271288A JP H01310721 A JPH01310721 A JP H01310721A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、排煙脱硫方法に係り、特に硫酸ガスを効果的
に除去することができる上、ガス接触部の腐蝕を防止す
る排煙脱硫方法に関するものである。
に除去することができる上、ガス接触部の腐蝕を防止す
る排煙脱硫方法に関するものである。
従来より排煙脱硫方法は種々考案され、実際に使用され
ており公知例も多い。
ており公知例も多い。
第3〜5図に従来の代表的な排煙脱硫方法の装置系統図
を示す。
を示す。
第3図は、スクラバ方式による排煙脱硫方法の装置系統
図である。この装置は、硫黄酸化物(以下、SOxとい
う)含有排ガス30の入口および処理ガス39の出口を
有する湿式スクラバ36と、該湿式スクラバ36に洗浄
水31を循環する洗浄水ポンプ32と、苛性ソーダ槽3
3および該苛性ソーダ槽33から前記湿式スクラバ36
内へ洗浄水中和用の苛性ソーダを供給する苛性ソーダ注
入ポンプ34とから主として構成されている。なお、3
5は排水槽、37はpHメータ、38は排出ファンであ
る。湿式スクラバ36に導入されたSOX含有排ガス3
0は、洗浄水ポンプ32で循環される洗浄水31と接触
し、SOxが吸収、除去された後、処理ガス39として
排出ファン38を経て大気へ放出される。一方、SOx
を吸収した洗浄水31は、pHメータ37でそのp H
が検出され、苛性ソーダ槽3゛3から苛性ソーダ注入ポ
ンプ34により注入される苛性ソーダで中和された後そ
の一部がオーバーフローして排水槽35に排出され、図
示省略されている水処理装置に移送される。このスクラ
バ方式の排煙脱硫装置においては、亜硫酸ガス(以下、
S02という)はほとんど完全に捕捉されるが、硫酸ガ
ス(以下、S03という)は捕捉されず、硫酸ミスト(
粒径1ミクロン以下が70%以上)として大気へ排出さ
れるという問題がある。硫酸ミストは処理ガス中に5m
g/NrI?以上存在すると、白煙として目視で確認す
ることができる。
図である。この装置は、硫黄酸化物(以下、SOxとい
う)含有排ガス30の入口および処理ガス39の出口を
有する湿式スクラバ36と、該湿式スクラバ36に洗浄
水31を循環する洗浄水ポンプ32と、苛性ソーダ槽3
3および該苛性ソーダ槽33から前記湿式スクラバ36
内へ洗浄水中和用の苛性ソーダを供給する苛性ソーダ注
入ポンプ34とから主として構成されている。なお、3
5は排水槽、37はpHメータ、38は排出ファンであ
る。湿式スクラバ36に導入されたSOX含有排ガス3
0は、洗浄水ポンプ32で循環される洗浄水31と接触
し、SOxが吸収、除去された後、処理ガス39として
排出ファン38を経て大気へ放出される。一方、SOx
を吸収した洗浄水31は、pHメータ37でそのp H
が検出され、苛性ソーダ槽3゛3から苛性ソーダ注入ポ
ンプ34により注入される苛性ソーダで中和された後そ
の一部がオーバーフローして排水槽35に排出され、図
示省略されている水処理装置に移送される。このスクラ
バ方式の排煙脱硫装置においては、亜硫酸ガス(以下、
S02という)はほとんど完全に捕捉されるが、硫酸ガ
ス(以下、S03という)は捕捉されず、硫酸ミスト(
粒径1ミクロン以下が70%以上)として大気へ排出さ
れるという問題がある。硫酸ミストは処理ガス中に5m
g/NrI?以上存在すると、白煙として目視で確認す
ることができる。
第4図は、湿式電気集塵方式による排煙脱硫方法の装置
系統図である。この装置は、湿式電気集塵機46と、該
湿式電気集塵機46に洗浄水41を循環する洗浄水ポン
プ42と、前記洗浄水41を中和する苛性ソーダの貯槽
43および苛性ソーダ注入ポンプ44とから主として構
成されている。
系統図である。この装置は、湿式電気集塵機46と、該
湿式電気集塵機46に洗浄水41を循環する洗浄水ポン
プ42と、前記洗浄水41を中和する苛性ソーダの貯槽
43および苛性ソーダ注入ポンプ44とから主として構
成されている。
この装置の原料排ガスとしては、湿式法である程度SO
xが除去された排ガス、例えば前記第3図の湿式スクラ
バ方式による排煙脱硫装置の処理ガス等があげられ、−
次的に処理された処理ガス39は、SOx含有排ガス4
0として湿式電気集塵機46に導入され、排ガス中の硫
酸ミスl−が電気的に集塵される。洗浄水41は、前記
スクラバ方式と同様に処理される。この湿式電気集塵方
式によれば、処理ガス49内のSOxは数ppmまで低
下するが、衆知のごとく設備費が高価であるという問題
がある。
xが除去された排ガス、例えば前記第3図の湿式スクラ
バ方式による排煙脱硫装置の処理ガス等があげられ、−
次的に処理された処理ガス39は、SOx含有排ガス4
0として湿式電気集塵機46に導入され、排ガス中の硫
酸ミスl−が電気的に集塵される。洗浄水41は、前記
スクラバ方式と同様に処理される。この湿式電気集塵方
式によれば、処理ガス49内のSOxは数ppmまで低
下するが、衆知のごとく設備費が高価であるという問題
がある。
第5図は、エリミネータ方式による排煙脱硫方法の装置
系統図である。この装置は、排ガスの冷却塔60とエリ
ミネータ56と、その中間の中間槽61と、該中間槽6
1で分離された液分と前記エリミネータ56で分離され
た硫酸ミストを含む排水を受ける排水槽55と、該排水
槽55に注入される苛性ソーダの貯槽53とから主とし
て構成されている。SOx含有排ガス50は、冷却塔6
0で水と接触して冷却された後、中間槽61に入り、こ
こで気液分離される。液分と分離された気体はエリミネ
ータ56に入り、ここで硫酸ミスI・が除去された後、
大気に放散される。排水は前記スクラバ方式と同様の方
法で中和処理される。この方式によれば、処理ガス59
のSOxは数ppmまで低下するが、設備費が高価であ
るという欠点がある。
系統図である。この装置は、排ガスの冷却塔60とエリ
ミネータ56と、その中間の中間槽61と、該中間槽6
1で分離された液分と前記エリミネータ56で分離され
た硫酸ミストを含む排水を受ける排水槽55と、該排水
槽55に注入される苛性ソーダの貯槽53とから主とし
て構成されている。SOx含有排ガス50は、冷却塔6
0で水と接触して冷却された後、中間槽61に入り、こ
こで気液分離される。液分と分離された気体はエリミネ
ータ56に入り、ここで硫酸ミスI・が除去された後、
大気に放散される。排水は前記スクラバ方式と同様の方
法で中和処理される。この方式によれば、処理ガス59
のSOxは数ppmまで低下するが、設備費が高価であ
るという欠点がある。
スクラバ方式、湿式電気集塵方式、エリミネータ方式と
もに排ガスの洗浄に多量の洗浄水を必要とするため水処
理が不可欠であり、設備が大型化するとともに価格も高
くつく。また、中和前の洗浄水が接触する部分に普通の
綱材を使用することができない上に、ステンレス鋼を用
いても腐蝕され、6価のクロムが排水中に含まれるとい
う問題もあり、排水処理が大がかりなものとなる。さら
に、硫酸を苛性ソーダで中和した生成物である芒硝まで
処理するとなると蒸発乾燥以外に方法がなく、例えば第
6図に示したようにスプレドライヤを組込んだ装置、す
なわちスプレドライヤ63、集塵機64、排出ファン6
5、熱風炉66からなる装置によって、被処理排水62
中の水分を蒸発させ集塵機64で固形物を回収する方法
があげられるが、排水量が多くなると水分を蒸発させる
ための熱源の確保にコストがかかり、高価なのものとな
ってしまう。
もに排ガスの洗浄に多量の洗浄水を必要とするため水処
理が不可欠であり、設備が大型化するとともに価格も高
くつく。また、中和前の洗浄水が接触する部分に普通の
綱材を使用することができない上に、ステンレス鋼を用
いても腐蝕され、6価のクロムが排水中に含まれるとい
う問題もあり、排水処理が大がかりなものとなる。さら
に、硫酸を苛性ソーダで中和した生成物である芒硝まで
処理するとなると蒸発乾燥以外に方法がなく、例えば第
6図に示したようにスプレドライヤを組込んだ装置、す
なわちスプレドライヤ63、集塵機64、排出ファン6
5、熱風炉66からなる装置によって、被処理排水62
中の水分を蒸発させ集塵機64で固形物を回収する方法
があげられるが、排水量が多くなると水分を蒸発させる
ための熱源の確保にコストがかかり、高価なのものとな
ってしまう。
一方、このような排水処理装置を必要としない従来技術
としては、フライアッシュを含むSOx含有排ガスに、
SO3、硫酸ミストおよび硫安系反応生成物等の総量を
SO3に換算した量の1モル倍以上のアンモニア(以下
、NH3ということがある)を注入し、反応生成物をダ
ストとして除塵するものが知られている。このような従
来技術として特開昭54−16737号公報等があげら
れる。しかしながら、ガス中にフライアッシュが含まれ
ていても、300〜400 ”cのSO3含有ガスにア
ンモニアを注入すると、酸性硫酸アンモニウム(以下、
酸性硫安という)が発生し、ダクト、熱交換器等のガス
接触部に付着してその部分を腐蝕させるという問題があ
る。また、排ガスが酸露点まで低下すると未反応のSO
3が硫酸(H2sO<)となり、やはりダクト等を腐食
させることにる。
としては、フライアッシュを含むSOx含有排ガスに、
SO3、硫酸ミストおよび硫安系反応生成物等の総量を
SO3に換算した量の1モル倍以上のアンモニア(以下
、NH3ということがある)を注入し、反応生成物をダ
ストとして除塵するものが知られている。このような従
来技術として特開昭54−16737号公報等があげら
れる。しかしながら、ガス中にフライアッシュが含まれ
ていても、300〜400 ”cのSO3含有ガスにア
ンモニアを注入すると、酸性硫酸アンモニウム(以下、
酸性硫安という)が発生し、ダクト、熱交換器等のガス
接触部に付着してその部分を腐蝕させるという問題があ
る。また、排ガスが酸露点まで低下すると未反応のSO
3が硫酸(H2sO<)となり、やはりダクト等を腐食
させることにる。
従来、排ガスの脱硫方法として考案されたものは、SO
2除去を目的にしたものが大部分で、S03を対象にす
るものは少ない。S03は、その測定方法も困難である
が、処理方法も難しく、効率よ(処理することができる
排煙脱硫方法の開発が望まれている。
2除去を目的にしたものが大部分で、S03を対象にす
るものは少ない。S03は、その測定方法も困難である
が、処理方法も難しく、効率よ(処理することができる
排煙脱硫方法の開発が望まれている。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、SO
xを含有する排ガス、特にSO3を含有する排ガスを効
果的に処理することができる乾式の排煙脱硫方法を提供
することにある。
xを含有する排ガス、特にSO3を含有する排ガスを効
果的に処理することができる乾式の排煙脱硫方法を提供
することにある。
上記目的を達成するため本発明は、硫黄酸化物を含有す
る排ガスを酸露点よりわずかに高い温度まで冷却した後
、アンモニアと冷却空気の混合物を注入し、酸露点まで
冷却するとともに排ガス中の硫酸ガスを硫酸アンモニウ
ムとして固定し、該硫酸アンモニウムを集塵装置で分離
することを特徴とする。
る排ガスを酸露点よりわずかに高い温度まで冷却した後
、アンモニアと冷却空気の混合物を注入し、酸露点まで
冷却するとともに排ガス中の硫酸ガスを硫酸アンモニウ
ムとして固定し、該硫酸アンモニウムを集塵装置で分離
することを特徴とする。
本発明の原理を第7図を参照して説明する。第7図は、
排ガス中に含まれるS03の量とその露点との関係を示
す図である。この図から、例えばSO3を200ppm
含む排ガスの酸露点は、160℃前後である。SOx含
有ガスを、例えば熱交換器により酸露点よりもわずかに
高い温度、例えば180°Cまで冷却した後、これに冷
却空気とアンモニアとの混合物を注入し、酸露点、例え
ば150 ’cまで冷却しながら排ガス中のSO3とア
ンモニアとを反応させると、排ガス中のSO3は硫酸ミ
ストとして凝結することなく硫安((Nl−14)2S
O4)として固定されるので、酸性硫安((NH< )
H2O2)の生成も抑制され、熱交換器およびその他の
機器の硫酸または酸性硫安による腐蝕を防止することが
できる。このとき酸露点以下の温度となる箇所では中和
反応が進行し、やはり硫酸腐食が防止される。
排ガス中に含まれるS03の量とその露点との関係を示
す図である。この図から、例えばSO3を200ppm
含む排ガスの酸露点は、160℃前後である。SOx含
有ガスを、例えば熱交換器により酸露点よりもわずかに
高い温度、例えば180°Cまで冷却した後、これに冷
却空気とアンモニアとの混合物を注入し、酸露点、例え
ば150 ’cまで冷却しながら排ガス中のSO3とア
ンモニアとを反応させると、排ガス中のSO3は硫酸ミ
ストとして凝結することなく硫安((Nl−14)2S
O4)として固定されるので、酸性硫安((NH< )
H2O2)の生成も抑制され、熱交換器およびその他の
機器の硫酸または酸性硫安による腐蝕を防止することが
できる。このとき酸露点以下の温度となる箇所では中和
反応が進行し、やはり硫酸腐食が防止される。
気体中でSO3とアンモニアを反応させて得られる硫安
の粒子径は、その70%以上が1μm以下と非常に小さ
く、例えばバグフィルタ、マルチサイクロン等の乾式集
塵機ではほとんど捕捉できない範囲であるが、熱交換器
出口ダクト中を1秒間以上流れる間に硫安の粒子径が成
長し、バグフィルタ等で捕捉できるようになる。
の粒子径は、その70%以上が1μm以下と非常に小さ
く、例えばバグフィルタ、マルチサイクロン等の乾式集
塵機ではほとんど捕捉できない範囲であるが、熱交換器
出口ダクト中を1秒間以上流れる間に硫安の粒子径が成
長し、バグフィルタ等で捕捉できるようになる。
なお、アンモニアを例えば熱交換器の前流側で高温の排
ガスに直接注入すると、熱交換器内で酸性硫安が生成し
、熱交換器の閉塞および熱交換器の伝熱管、ケーシング
、出口ダクト等に腐蝕が生ずる。また、SOx含有排ガ
スにアンモニアを導入することなく直接酸露点以下に冷
却すると、SO3が硫酸(H2SO4)として凝結し、
構成部材の腐食原因となる。
ガスに直接注入すると、熱交換器内で酸性硫安が生成し
、熱交換器の閉塞および熱交換器の伝熱管、ケーシング
、出口ダクト等に腐蝕が生ずる。また、SOx含有排ガ
スにアンモニアを導入することなく直接酸露点以下に冷
却すると、SO3が硫酸(H2SO4)として凝結し、
構成部材の腐食原因となる。
本発明において、生成した硫酸アンモニウムを分離する
ための集塵装置として濾過集塵装置、特にバグフィルタ
を用いることが好ましく、またバグフィルタの前流でプ
レーコート材として、例えばフライアッシュを添加する
ことが好ましい。フライアッシュを投入することにより
、硫安とフライアッシュかダクト内の気流中で混合され
て結合し、例えばバグフィルタ付近では湿気の少ない硫
安となるために、バグフィルタの目詰まりが防止でき、
固形物の払い落としが容易となり、圧損増加を防止する
ことができる。硫安とフライアッシュの混合比は重量比
で約1:1にするのが好ましい。また、フライアッシュ
は、粒径を44μm以下に調製した細粉(平均20μm
)よりも、粒径をそろえていない原理(5〜250μm
、平均40μm)の方が好ましく、原理を用いることに
よりバグフィルタの濾布の目詰まりが防止でき、硫安の
回収効率がよくなる。
ための集塵装置として濾過集塵装置、特にバグフィルタ
を用いることが好ましく、またバグフィルタの前流でプ
レーコート材として、例えばフライアッシュを添加する
ことが好ましい。フライアッシュを投入することにより
、硫安とフライアッシュかダクト内の気流中で混合され
て結合し、例えばバグフィルタ付近では湿気の少ない硫
安となるために、バグフィルタの目詰まりが防止でき、
固形物の払い落としが容易となり、圧損増加を防止する
ことができる。硫安とフライアッシュの混合比は重量比
で約1:1にするのが好ましい。また、フライアッシュ
は、粒径を44μm以下に調製した細粉(平均20μm
)よりも、粒径をそろえていない原理(5〜250μm
、平均40μm)の方が好ましく、原理を用いることに
よりバグフィルタの濾布の目詰まりが防止でき、硫安の
回収効率がよくなる。
(実施例〕
次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
第1図は、本発明の一実施例を示す排煙脱硫方法の装置
系統図である。
系統図である。
この装置は、焼成炉20に取付けられた焼成炉排気ファ
ン1と、その後流の熱交換器3と、該熱交換器3に熱交
換器出口ダクト4を介して連結されたバグフィルタ5と
、その後流の排出ファン7と、前記熱交換器3に冷却用
空気13を供給する冷却ファン8と、前記熱交換器出口
ダクト4に連結された冷却用空気13とアンモニア14
の混合物を供給する注入配管9およびフライアッシュ投
入器11とから主として構成されている。なお、2は熱
交換器入口ダクト、6はバグフィルタ出口ダクト、10
は注入配管9に設けられた冷却用空気の流量調整ダンパ
である。
ン1と、その後流の熱交換器3と、該熱交換器3に熱交
換器出口ダクト4を介して連結されたバグフィルタ5と
、その後流の排出ファン7と、前記熱交換器3に冷却用
空気13を供給する冷却ファン8と、前記熱交換器出口
ダクト4に連結された冷却用空気13とアンモニア14
の混合物を供給する注入配管9およびフライアッシュ投
入器11とから主として構成されている。なお、2は熱
交換器入口ダクト、6はバグフィルタ出口ダクト、10
は注入配管9に設けられた冷却用空気の流量調整ダンパ
である。
このような構成において、焼成炉20から排出される、
例えば石炭焚高ダスト用脱硝触媒の最終焼成工程におい
て、含浸液に含まれる硫酸根が分解したときに発生する
SOx含有排ガス12は、焼成炉排気ファン1により熱
交換器入口ダクト2を介して熱交換器3に導入され、冷
却ファン8により供給される冷却用空気13と伝熱管を
介して接触し、酸露点よりわずかに高い温度(例えば1
70℃)まで冷却される。この酸露点よりもわずかに高
い温度まで冷却されたSOx含有排ガス12は、熱交換
器出口ダクト4において、注入配管9から供給されるア
ンモニア14と冷却用空気13との混合物と合流し、さ
らに冷却されて酸露点、例えば150℃になるとともに
、排ガス中のSO3はアンモニア14と反応して硫酸ア
ンモニウムとなる。このとき、冷却用空気13の流量は
SOx含有排ガス12の温度が例えば、150℃になる
ように流量調整ダンパ10によって制御される。
例えば石炭焚高ダスト用脱硝触媒の最終焼成工程におい
て、含浸液に含まれる硫酸根が分解したときに発生する
SOx含有排ガス12は、焼成炉排気ファン1により熱
交換器入口ダクト2を介して熱交換器3に導入され、冷
却ファン8により供給される冷却用空気13と伝熱管を
介して接触し、酸露点よりわずかに高い温度(例えば1
70℃)まで冷却される。この酸露点よりもわずかに高
い温度まで冷却されたSOx含有排ガス12は、熱交換
器出口ダクト4において、注入配管9から供給されるア
ンモニア14と冷却用空気13との混合物と合流し、さ
らに冷却されて酸露点、例えば150℃になるとともに
、排ガス中のSO3はアンモニア14と反応して硫酸ア
ンモニウムとなる。このとき、冷却用空気13の流量は
SOx含有排ガス12の温度が例えば、150℃になる
ように流量調整ダンパ10によって制御される。
303とアンモニア14が反応して生成した硫安は、フ
ライアッシュ投入器11から投入されるフライアッシュ
と混合されてその粒子径が増大するとともに吸湿されて
乾燥状態の粒子となる。乾燥状態の硫安とフライアッシ
ュを含む排ガス12は、後流のバグフィルタ5に流入し
、ここで硫安とフライアッシュの混合物が除去された後
、排出ファン7を経て処理ガス16として大気に放散さ
れる。
ライアッシュ投入器11から投入されるフライアッシュ
と混合されてその粒子径が増大するとともに吸湿されて
乾燥状態の粒子となる。乾燥状態の硫安とフライアッシ
ュを含む排ガス12は、後流のバグフィルタ5に流入し
、ここで硫安とフライアッシュの混合物が除去された後
、排出ファン7を経て処理ガス16として大気に放散さ
れる。
本実施例によれば、高温、例えば300〜400℃で5
03とアンモニアを反応させたときに生じる酸性硫安の
生成がなく、またアンモニアを注入することなく酸露点
まで冷却したときに生じる硫酸の生成もなく、排ガス中
のSO3は熱交換器3の後流で硫安として固定されバグ
フィルタ5で捕捉されるので、排ガス中のS03を10
0%に近い高効率で分離することができるともに、熱交
換器3の閉塞および構成部材の腐食を防止することがで
きる。
03とアンモニアを反応させたときに生じる酸性硫安の
生成がなく、またアンモニアを注入することなく酸露点
まで冷却したときに生じる硫酸の生成もなく、排ガス中
のSO3は熱交換器3の後流で硫安として固定されバグ
フィルタ5で捕捉されるので、排ガス中のS03を10
0%に近い高効率で分離することができるともに、熱交
換器3の閉塞および構成部材の腐食を防止することがで
きる。
また、本実施例によれば、バグフィルタ5の使用温度が
150°C近辺以下なので、濾布の材質として安価な耐
熱ナイロンが使用できる。さらに、洗浄水を使用しない
ので排水処理が不要となる。
150°C近辺以下なので、濾布の材質として安価な耐
熱ナイロンが使用できる。さらに、洗浄水を使用しない
ので排水処理が不要となる。
また、S03は、芒硝とか石膏でなく投棄規制のない硫
安として回収されるので、肥料として再利用することが
できる上、硫酸ミストの発生がなく、煙突から白煙が排
出されることもない。その上、廃物であるフライアッシ
ュを有効利用することができる。
安として回収されるので、肥料として再利用することが
できる上、硫酸ミストの発生がなく、煙突から白煙が排
出されることもない。その上、廃物であるフライアッシ
ュを有効利用することができる。
第2図は、本発明の他の実施例を示す装置系統図である
。この装置は、第1図の熱交換器3の前流にSO2酸化
触媒[17を配置したものである。
。この装置は、第1図の熱交換器3の前流にSO2酸化
触媒[17を配置したものである。
排ガス12中に802が含有される場合は、SO2酸化
触媒層17によりSO2がSO3に酸化された後、前記
実施例と同様に処理される。
触媒層17によりSO2がSO3に酸化された後、前記
実施例と同様に処理される。
本実施例によれば、SO2およびSO3の両者を同時に
効率よく処理することができる。
効率よく処理することができる。
本発明によれば、排ガス中の硫黄酸化物(S。
x)、特に硫酸ガス(303)を効率よくしかも安価な
装置で処理することができる。
装置で処理することができる。
第1図は、本発明の一実施例を示す排煙脱硫方法の装置
系統図、第2図は、本発明の他の実施例を示す装置系統
図、第3〜5図は、それぞれ従来の排煙脱硫方法の系統
を示す図、第6図は、スプレドライヤ方式による排水処
理装置の説明図、第7図は、燃焼排ガスに含まれるSO
3と露点の関係を示す特性曲線図である。 3・・・熱交換器、5・・・バグフィルタ、9・・・注
入配管、11・・・フライアッシュ投入器、12・・・
SOx含有排ガス、13・・・冷却用空気、14・・・
アンモニア、16・・・処理ガス。 代理人 弁理士 川 北 武 長
系統図、第2図は、本発明の他の実施例を示す装置系統
図、第3〜5図は、それぞれ従来の排煙脱硫方法の系統
を示す図、第6図は、スプレドライヤ方式による排水処
理装置の説明図、第7図は、燃焼排ガスに含まれるSO
3と露点の関係を示す特性曲線図である。 3・・・熱交換器、5・・・バグフィルタ、9・・・注
入配管、11・・・フライアッシュ投入器、12・・・
SOx含有排ガス、13・・・冷却用空気、14・・・
アンモニア、16・・・処理ガス。 代理人 弁理士 川 北 武 長
Claims (1)
- (1)硫黄酸化物を含有する排ガスを酸露点よりわずか
に高い温度まで冷却した後、アンモニアと冷却空気の混
合物を注入し、酸露点まで冷却するとともに排ガス中の
硫酸ガスを硫酸アンモニウムとして固定し、該硫酸アン
モニウムを集塵装置で分離することを特徴とする排煙脱
硫方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63142712A JP2725784B2 (ja) | 1988-06-09 | 1988-06-09 | 排煙脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63142712A JP2725784B2 (ja) | 1988-06-09 | 1988-06-09 | 排煙脱硫方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01310721A true JPH01310721A (ja) | 1989-12-14 |
JP2725784B2 JP2725784B2 (ja) | 1998-03-11 |
Family
ID=15321818
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63142712A Expired - Fee Related JP2725784B2 (ja) | 1988-06-09 | 1988-06-09 | 排煙脱硫方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2725784B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000048711A1 (fr) * | 1999-02-16 | 2000-08-24 | Ebara Corporation | Dispositif de refroidissement de gaz, de traitement de gaz et equipement de chaudiere |
CN1084217C (zh) * | 1998-04-13 | 2002-05-08 | 冶金工业部建筑研究总院冶金环境保护研究所 | 半干式烟气脱硫与生产磁化肥的一体化方法和设备 |
CN106362556A (zh) * | 2016-11-09 | 2017-02-01 | 亚太环保股份有限公司 | 酸性尾气一体化治理的装置及方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5099957A (ja) * | 1974-01-09 | 1975-08-08 |
-
1988
- 1988-06-09 JP JP63142712A patent/JP2725784B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5099957A (ja) * | 1974-01-09 | 1975-08-08 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1084217C (zh) * | 1998-04-13 | 2002-05-08 | 冶金工业部建筑研究总院冶金环境保护研究所 | 半干式烟气脱硫与生产磁化肥的一体化方法和设备 |
WO2000048711A1 (fr) * | 1999-02-16 | 2000-08-24 | Ebara Corporation | Dispositif de refroidissement de gaz, de traitement de gaz et equipement de chaudiere |
CN106362556A (zh) * | 2016-11-09 | 2017-02-01 | 亚太环保股份有限公司 | 酸性尾气一体化治理的装置及方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2725784B2 (ja) | 1998-03-11 |
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