JPH01264839A - 実質的に流体不透過性の小泡体付き重合体ウエブとその製造法 - Google Patents
実質的に流体不透過性の小泡体付き重合体ウエブとその製造法Info
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- A61F13/514—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin
- A61F13/51401—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin characterised by the material
- A61F2013/51409—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin characterised by the material being a film
- A61F2013/51411—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin characterised by the material being a film being impervious to fluids but not for air or vapours
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
- A61F13/00—Bandages or dressings; Absorbent pads
- A61F13/15—Absorbent pads, e.g. sanitary towels, swabs or tampons for external or internal application to the body; Supporting or fastening means therefor; Tampon applicators
- A61F13/51—Absorbent pads, e.g. sanitary towels, swabs or tampons for external or internal application to the body; Supporting or fastening means therefor; Tampon applicators characterised by the outer layers
- A61F13/514—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin
- A61F13/51456—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin characterised by its properties
- A61F2013/51472—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin characterised by its properties for reducing noise
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
- A61F13/00—Bandages or dressings; Absorbent pads
- A61F13/15—Absorbent pads, e.g. sanitary towels, swabs or tampons for external or internal application to the body; Supporting or fastening means therefor; Tampon applicators
- A61F13/51—Absorbent pads, e.g. sanitary towels, swabs or tampons for external or internal application to the body; Supporting or fastening means therefor; Tampon applicators characterised by the outer layers
- A61F13/514—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin
- A61F13/51474—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin characterised by its structure
- A61F2013/51486—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin characterised by its structure with specially shaped backsheets
- A61F2013/51492—Backsheet, i.e. the impermeable cover or layer furthest from the skin characterised by its structure with specially shaped backsheets having specially shaped gas or air bubbles or bag-like structure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C59/00—Surface shaping of articles, e.g. embossing; Apparatus therefor
- B29C59/02—Surface shaping of articles, e.g. embossing; Apparatus therefor by mechanical means, e.g. pressing
- B29C59/022—Surface shaping of articles, e.g. embossing; Apparatus therefor by mechanical means, e.g. pressing characterised by the disposition or the configuration, e.g. dimensions, of the embossments or the shaping tools therefor
- B29C2059/023—Microembossing
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、動がされた時に、プラスチックのノイズが少
なく、また少なくとも一方の面において有様の視覚−触
覚印象を示す実質的に流体不透過性の小泡付き重合体ウ
ェブに関するものである。
なく、また少なくとも一方の面において有様の視覚−触
覚印象を示す実質的に流体不透過性の小泡付き重合体ウ
ェブに関するものである。
また本発明は個別の表面突起の細かなパタンを示し、各
表面突起はその基礎面に対して実質的に垂直方向の振幅
を有するようにした前記のような流体不透過性ウェブに
関するものである。各表面突起の最大振幅点と実質的に
一致するように、実質的に薄いが破断されていない材料
から成る高度に可撓性の泡体（小泡体）が備えられる０
重合体ウェブが最初に不透明であれば、小泡体部分は透
明となるように薄く成される。このような表面突起の薄
い小泡体部分はウェブを通しての液体透過を防止するが
、ガスおよび蒸気に対するウェブの透過性を増進する。
表面突起はその基礎面に対して実質的に垂直方向の振幅
を有するようにした前記のような流体不透過性ウェブに
関するものである。各表面突起の最大振幅点と実質的に
一致するように、実質的に薄いが破断されていない材料
から成る高度に可撓性の泡体（小泡体）が備えられる０
重合体ウェブが最初に不透明であれば、小泡体部分は透
明となるように薄く成される。このような表面突起の薄
い小泡体部分はウェブを通しての液体透過を防止するが
、ガスおよび蒸気に対するウェブの透過性を増進する。
各表面突起の頂点における薄い高度に可撓性の小泡体の
不連続列が、各表面突起の圧縮および剪断に対する抵抗
を低下させる。さらに、極めて可撓性の薄い水泡膜は、
使用者の皮膚と接触して運動する際に、容易に撓められ
る。エンボスまたは表面テキスチュアを鍔えているが、
本発明のウェブの小泡体膜のような薄さを有しない従来
の流体不透過性ウェブと比較して１本発明の流体不透過
性小泡体ウェブは遥かに優れた感触を示す、すなわち、
ユーザの皮膚が本発明のウェブの極めて可撓性の小泡体
パタンとｔＩＩ触した時の感触は、同様の流体不透過性
の細かな表面突起パタンを有するがこのような小泡体を
有しない従来のウェブの感触よりも遥かに柔らかである
。このような感触の差異は、特に剪断作用に際して、す
なわち皮膚とウェブとの接触が皮膚に対して垂直に圧縮
方向ではなく、皮膚に対して横方向に行われる場合にお
いて特に顕著である。
不連続列が、各表面突起の圧縮および剪断に対する抵抗
を低下させる。さらに、極めて可撓性の薄い水泡膜は、
使用者の皮膚と接触して運動する際に、容易に撓められ
る。エンボスまたは表面テキスチュアを鍔えているが、
本発明のウェブの小泡体膜のような薄さを有しない従来
の流体不透過性ウェブと比較して１本発明の流体不透過
性小泡体ウェブは遥かに優れた感触を示す、すなわち、
ユーザの皮膚が本発明のウェブの極めて可撓性の小泡体
パタンとｔＩＩ触した時の感触は、同様の流体不透過性
の細かな表面突起パタンを有するがこのような小泡体を
有しない従来のウェブの感触よりも遥かに柔らかである
。このような感触の差異は、特に剪断作用に際して、す
なわち皮膚とウェブとの接触が皮膚に対して垂直に圧縮
方向ではなく、皮膚に対して横方向に行われる場合にお
いて特に顕著である。
好ましい実施態様において１本発明の小泡体ウェブを巨
視的に三次元形状に拡張し、ウェブの表面とＩＩＩ奈者
の眼との垂直間隔が約１２インチの場合に肉眼で識別で
きるマクロパタンを生じる。
視的に三次元形状に拡張し、ウェブの表面とＩＩＩ奈者
の眼との垂直間隔が約１２インチの場合に肉眼で識別で
きるマクロパタンを生じる。
特に好ましい実施態様において１本発明は、前記の小泡
体が露出されて着用者の皮膚と接触するようにウェブが
配向されるアバレル製品に関するものである。ウェブが
このように配向された時、薄いミクロ小泡体の柔らかさ
の故に１本発明のウェブはスェード様の外観を示し、特
に皮膚に沿って横方向に動かした時にスェード様の感触
を与える。低摩擦露出面が望まれる場合、小泡体が着用
者の皮膚と接触しないように本発明のウェブを配向する
事ができる１例えばオシメのバックシートとして使用す
る場合、小泡体吸収性コアに向かって配向させる事がで
きる。
体が露出されて着用者の皮膚と接触するようにウェブが
配向されるアバレル製品に関するものである。ウェブが
このように配向された時、薄いミクロ小泡体の柔らかさ
の故に１本発明のウェブはスェード様の外観を示し、特
に皮膚に沿って横方向に動かした時にスェード様の感触
を与える。低摩擦露出面が望まれる場合、小泡体が着用
者の皮膚と接触しないように本発明のウェブを配向する
事ができる１例えばオシメのバックシートとして使用す
る場合、小泡体吸収性コアに向かって配向させる事がで
きる。
使用中の小泡体の配向がどのようであれ、本発明の実質
的に流体不透過性の小泡体重合体ウェブは、その運動に
際して驚くほど「静か」である。
的に流体不透過性の小泡体重合体ウェブは、その運動に
際して驚くほど「静か」である。
例えば成人の失禁オシメまたはブリーフなどの使い捨て
吸収性バンテージの流体不透過性バックシートとして用
いた場合である。特に本発明によるウェブの小泡体は原
料フィルムのノイズ発生度を大幅に低減する事が発見さ
れた。すなわち一般に動かされた時に原著な「カサカサ
」まＡは「サラサラ」音を発生する従来の流体不透過性
無エンボスプラスチックウェブのノイズ発生を大幅に低
減させる。
吸収性バンテージの流体不透過性バックシートとして用
いた場合である。特に本発明によるウェブの小泡体は原
料フィルムのノイズ発生度を大幅に低減する事が発見さ
れた。すなわち一般に動かされた時に原著な「カサカサ
」まＡは「サラサラ」音を発生する従来の流体不透過性
無エンボスプラスチックウェブのノイズ発生を大幅に低
減させる。
さらに本発明の小泡体付きウェブは、同様の表面突起パ
タンを有するが表面突起の最大振幅と一致する小泡体を
有しない従来の不透過性ウェブよりも遥かに静かである
。このようなノイズの現象は、従来は１重合体フィルム
にミクロアパチュアを備えて流体不透過性と成す事によ
ってのみ達成されていた。しかし、このようなフィルム
は、流体透過を防止する事ができないので、流体の保持
が望まれる場合１例えば、成人の失禁オシメまたはブリ
ーフなどの使い捨て吸収性バンテージのバックシートと
しては不適当である。
タンを有するが表面突起の最大振幅と一致する小泡体を
有しない従来の不透過性ウェブよりも遥かに静かである
。このようなノイズの現象は、従来は１重合体フィルム
にミクロアパチュアを備えて流体不透過性と成す事によ
ってのみ達成されていた。しかし、このようなフィルム
は、流体透過を防止する事ができないので、流体の保持
が望まれる場合１例えば、成人の失禁オシメまたはブリ
ーフなどの使い捨て吸収性バンテージのバックシートと
しては不適当である。
最後に本発明は、平坦形状のあるいは巨視的に拡張され
た三次元構造の前記小泡体付きウェブを製造する方法お
よび装置に関するものである。
た三次元構造の前記小泡体付きウェブを製造する方法お
よび装置に関するものである。
［従来技術と問題点］
使い捨て吸収性バンテージ業界においては、予想される
接触点において、例えば流体透過性のトップシートおよ
び／または流体不透過性バックシートなどにおいて使用
者の皮膚に対して柔らかな有様感触を与える使い捨てオ
シメ、衛生ナプキン。
接触点において、例えば流体透過性のトップシートおよ
び／または流体不透過性バックシートなどにおいて使用
者の皮膚に対して柔らかな有様感触を与える使い捨てオ
シメ、衛生ナプキン。
失禁者用器具および吸収性衣類などを製造する事が極め
て望ましい事は公知である。
て望ましい事は公知である。
ウェブを通して流体を透過させなければならない場合に
、織布および不織布ウェブをその快適な表面感触の故に
使用するが、多くの場合にプラスチックフィルムから成
る重合体ウェブが更に好ましい流体透過性特性と流体保
持特性とを示す事が示されている。
、織布および不織布ウェブをその快適な表面感触の故に
使用するが、多くの場合にプラスチックフィルムから成
る重合体ウェブが更に好ましい流体透過性特性と流体保
持特性とを示す事が示されている。
トップシートとしての流体透過性重合体ウエブを使用す
る事は業界公知である１例えば米国特許第３，８１４，
１０１号は、使い捨て吸収性バンテージのトップシート
などの吸収性要素からの液体の逆流を制限するため複数
の弁状スリットを骨えた流体透過性疏水性フィルムを使
用する方法を提案している。
る事は業界公知である１例えば米国特許第３，８１４，
１０１号は、使い捨て吸収性バンテージのトップシート
などの吸収性要素からの液体の逆流を制限するため複数
の弁状スリットを骨えた流体透過性疏水性フィルムを使
用する方法を提案している。
同時係属出願米国特許第３，９２９，１３５号に開示の
流体不透過性材料から成る流体透過性の巨視的拡大され
た三次元トップシートは、先細毛細管を備え、これらの
毛細管はトップシートの表面に開いた底部と、この表面
から反対側に開く頂点とを有し、この頂点の開口が使い
捨て吸収性バンテージに使用される吸収性パッドと密着
している。
流体不透過性材料から成る流体透過性の巨視的拡大され
た三次元トップシートは、先細毛細管を備え、これらの
毛細管はトップシートの表面に開いた底部と、この表面
から反対側に開く頂点とを有し、この頂点の開口が使い
捨て吸収性バンテージに使用される吸収性パッドと密着
している。
本明細書において、三次元プラスチックウェブ。
リボンおよびウェブのフィルムについて使用される用語
「巨視的拡張」とは、三次元成形構造の輪郭に合致させ
られて、この成形構造のマクロ断面に対応する表面突起
パタンを示すウェブ、リベンおよびフィルムを指し１Ｍ
察者の銀とウェブの面との垂直間隔が約１２インチの場
合には、前記表面突起のパタンを肉眼で識別可能とする
。このような巨視的拡張されたウェブ、リボンおよびフ
ィルムは、成形構造が主としてオス突起から成るパタン
を有する場合にはエンボス処理により、また成形構造が
メスの毛細管構造から成るパタンを有する場合にはデボ
ス処理により、あるいは樹脂融成物をいずれかの型の成
形構造の型の表面上に直接に押し出す事によって形成さ
れる。また本明細書において使用される［平坦」という
用語は、ウェブ、リボンまたはフィルムを正常な肉眼で
巨視的に見た場合の全体的状態を言う、この場合、「平
坦な」ウェブ、リボンおよびフィルムは、その片面また
は両面に細かなしかし可視的な表面突起パタンを有し、
これらの可視的パタンを構成する個々の表面突起は、銀
とウェブ表面との垂直間隔が約１２インチである場合に
正常な肉眼によって個々に識別できない。
「巨視的拡張」とは、三次元成形構造の輪郭に合致させ
られて、この成形構造のマクロ断面に対応する表面突起
パタンを示すウェブ、リベンおよびフィルムを指し１Ｍ
察者の銀とウェブの面との垂直間隔が約１２インチの場
合には、前記表面突起のパタンを肉眼で識別可能とする
。このような巨視的拡張されたウェブ、リボンおよびフ
ィルムは、成形構造が主としてオス突起から成るパタン
を有する場合にはエンボス処理により、また成形構造が
メスの毛細管構造から成るパタンを有する場合にはデボ
ス処理により、あるいは樹脂融成物をいずれかの型の成
形構造の型の表面上に直接に押し出す事によって形成さ
れる。また本明細書において使用される［平坦」という
用語は、ウェブ、リボンまたはフィルムを正常な肉眼で
巨視的に見た場合の全体的状態を言う、この場合、「平
坦な」ウェブ、リボンおよびフィルムは、その片面また
は両面に細かなしかし可視的な表面突起パタンを有し、
これらの可視的パタンを構成する個々の表面突起は、銀
とウェブ表面との垂直間隔が約１２インチである場合に
正常な肉眼によって個々に識別できない。
また、使い捨て吸収性バンテージのトップシートおよび
／またはバックシートなどのウェブとして使用するため
、光沢を減少させ、感触を改良した巨視的に拡大された
重合体ウェブが業界に公知である６例えば同時係属出願
米国特許 第４，３２７，７３０号は、熱可塑性物質の流体不透過
性テキスチュアトップシ一トを有する使い捨てオシメを
開示している。このトップシートは巨視的に拡張され、
その表面に多数の結節を備える。これらの結節はフィル
ムの巨視的輪郭を実質的に変更するものではなく、有様
感触を与え、光沢を減少させる。
／またはバックシートなどのウェブとして使用するため
、光沢を減少させ、感触を改良した巨視的に拡大された
重合体ウェブが業界に公知である６例えば同時係属出願
米国特許 第４，３２７，７３０号は、熱可塑性物質の流体不透過
性テキスチュアトップシ一トを有する使い捨てオシメを
開示している。このトップシートは巨視的に拡張され、
その表面に多数の結節を備える。これらの結節はフィル
ムの巨視的輪郭を実質的に変更するものではなく、有様
感触を与え、光沢を減少させる。
実質的に無光沢の面と布層感触を与える他の巨視的拡張
された三次元重合体ウェブが同時係属出願米国特許第４
，４６３，０４５号に記載されている。この特許のウェ
ブ可視面は好ましくは規則的間隔に配置された表面突起
の巨視的パタンを備え、このパタンは正常なｗ４Ｉｓ者
の肉眼とウェブ面が約１２インチの垂直距離にある時に
識別できないほどに細かいが、このパタンは、入射光線
の鏡面反射を実質的に除去するのに有効である。このウ
ェブの無光沢面は４ミル直径の円形を内接できる大きさ
の平面を有しない、このウェブは１片面成形構造によっ
て作られる場合、前記の表面突起がウェブの厚さの中に
伝達され、あるいは両面成形工程の場合には、前記の表
面突起が直接にウェブの可視面の上に配置される１表面
突起は、ウェブの表面から外側に突出した突起、あるい
はウェブの表面から内側に陥没した凹部１例えば細かな
織成ワイヤエンボス部材のナックルパタンを含む。
された三次元重合体ウェブが同時係属出願米国特許第４
，４６３，０４５号に記載されている。この特許のウェ
ブ可視面は好ましくは規則的間隔に配置された表面突起
の巨視的パタンを備え、このパタンは正常なｗ４Ｉｓ者
の肉眼とウェブ面が約１２インチの垂直距離にある時に
識別できないほどに細かいが、このパタンは、入射光線
の鏡面反射を実質的に除去するのに有効である。このウ
ェブの無光沢面は４ミル直径の円形を内接できる大きさ
の平面を有しない、このウェブは１片面成形構造によっ
て作られる場合、前記の表面突起がウェブの厚さの中に
伝達され、あるいは両面成形工程の場合には、前記の表
面突起が直接にウェブの可視面の上に配置される１表面
突起は、ウェブの表面から外側に突出した突起、あるい
はウェブの表面から内側に陥没した凹部１例えば細かな
織成ワイヤエンボス部材のナックルパタンを含む。
前記の米国特許第４，４６３，０４５号に記載の巨視的
拡張された三次元重合体ウェブはしばしば。
拡張された三次元重合体ウェブはしばしば。
着用者の皮膚と接触する重構造またはファイバ構造の代
用品として使用される。
用品として使用される。
前記の同時係属出願第４，４６３，０４５号は、入射光
線を拡散反射する事によって光沢を除くために表面突起
の規則的パタンに関して守るべき基準を示している。さ
らにこの特許は巨視的拡張三次元プラスチックウェブに
おいてさらに市川のまたは繊維用の感触をうる事が望ま
しい場合に表面突起は好ましくは少なくとも約０．２ミ
ル（すなわち０．０００２インチ）の平均振幅を示し、
好ましくは少なくとも約０．３ミル（０，００３インチ
）の振幅を示さなければならないと述べている。またこ
の特許によれば前記の振幅基準に対応するウェブはその
表面突起が突起部であっても凹部であっても市川のまた
は繊維層の感触が得られる。これは、いずれの場合にお
いてもウェブの表面が相互に少なくとも０．２ミル（す
なわち０゜０００２インチ）の間隔で分離された少なく
とも２面に分割されるからである。また前記の同時係属
特許は、突起の場合には、着用者の皮膚と接触するのは
突起の頂点であり、これに対して凹部の場合１着用者の
皮膚と接触するのは前記凹部を備えた実質的に平坦な面
であると記載している。前記の表面の区分は細かなミク
ロパタンで実施されるので、底部の上側面との接触区域
の減少とパタンの不存在のみが触覚によって知覚される
。
線を拡散反射する事によって光沢を除くために表面突起
の規則的パタンに関して守るべき基準を示している。さ
らにこの特許は巨視的拡張三次元プラスチックウェブに
おいてさらに市川のまたは繊維用の感触をうる事が望ま
しい場合に表面突起は好ましくは少なくとも約０．２ミ
ル（すなわち０．０００２インチ）の平均振幅を示し、
好ましくは少なくとも約０．３ミル（０，００３インチ
）の振幅を示さなければならないと述べている。またこ
の特許によれば前記の振幅基準に対応するウェブはその
表面突起が突起部であっても凹部であっても市川のまた
は繊維層の感触が得られる。これは、いずれの場合にお
いてもウェブの表面が相互に少なくとも０．２ミル（す
なわち０゜０００２インチ）の間隔で分離された少なく
とも２面に分割されるからである。また前記の同時係属
特許は、突起の場合には、着用者の皮膚と接触するのは
突起の頂点であり、これに対して凹部の場合１着用者の
皮膚と接触するのは前記凹部を備えた実質的に平坦な面
であると記載している。前記の表面の区分は細かなミク
ロパタンで実施されるので、底部の上側面との接触区域
の減少とパタンの不存在のみが触覚によって知覚される
。
前記の型の重合体ウェブの優れた流体および蒸気処理特
性と、織布および不織布固有のコスト上の利点の故に、
この重合体ウェブの皮膚に対する感触を改良するため使
い捨て吸取性バンテージのメーカによって多くの研究が
成された。実際に。
性と、織布および不織布固有のコスト上の利点の故に、
この重合体ウェブの皮膚に対する感触を改良するため使
い捨て吸取性バンテージのメーカによって多くの研究が
成された。実際に。
特に着用者と接触するトップシートに関して、プラスチ
ックフィルムから成るウェブを皮膚と接触させる事に対
する消費者の拒絶反応を除去するため多くの技術的進歩
が成された１例えば米国特許第４，３４２，３１４号、
前記の同時係属米国特許第４，４６３，０４５号、およ
び同時係属米国特許第４，６３７，８山９号参照、こｈ
らの特許を引例として加える。これに対して１重合体ウ
ェブを使い捨て吸収性バンテージの流体不透過性バック
シートとして使用する場合には、その特性の改良に対し
てそほどの注意は払われていない。
ックフィルムから成るウェブを皮膚と接触させる事に対
する消費者の拒絶反応を除去するため多くの技術的進歩
が成された１例えば米国特許第４，３４２，３１４号、
前記の同時係属米国特許第４，４６３，０４５号、およ
び同時係属米国特許第４，６３７，８山９号参照、こｈ
らの特許を引例として加える。これに対して１重合体ウ
ェブを使い捨て吸収性バンテージの流体不透過性バック
シートとして使用する場合には、その特性の改良に対し
てそほどの注意は払われていない。
米国特許第３．９１１，１８７号は、使い捨て吸収性バ
ンテージなどのバックシートとして使用される代表的な
従来技術の流体不透過性熱可塑性フィルムを開示してい
る。このフィルムは織布またはクロスを模造したもので
あって、マシンストレスのもとにエツジカール抵抗を有
する永久的エンボス処理された構造を有する。このエン
ボス構造はフィルムの 両側において横方向および縦方
向に交代する中空の突起および凹部から成る。突起の底
部の幅は約５ミル〜約５０、好ましくは約５ミル〜約２
０ミルである。開示された実施態様において、突起は複
数の平坦な壁セグメントから成る。
ンテージなどのバックシートとして使用される代表的な
従来技術の流体不透過性熱可塑性フィルムを開示してい
る。このフィルムは織布またはクロスを模造したもので
あって、マシンストレスのもとにエツジカール抵抗を有
する永久的エンボス処理された構造を有する。このエン
ボス構造はフィルムの 両側において横方向および縦方
向に交代する中空の突起および凹部から成る。突起の底
部の幅は約５ミル〜約５０、好ましくは約５ミル〜約２
０ミルである。開示された実施態様において、突起は複
数の平坦な壁セグメントから成る。
米国特許第４，３１３，８４８号はバックシートとして
使用される流体不透過性エンボス熱可塑性フィルムを開
示している。このフィルムはその一面に複数の突起列を
備え、これらのの突起はそれぞれ正方形底部を有するピ
ラミッド状を成しこれらの突起列がフィルムのｍ軸と横
軸に対して直角に延在する。これらの突起はその底部の
縁において相互に平坦な谷部分によって接続され、これ
らの谷部分は相互に直角に交差している。このエンボス
フィルムは低摩擦係数と高エンボス厚さとを有すると記
載されている。その実施態様野とつきは好ましくは約４
ミル〜約１０ミルの底部と。
使用される流体不透過性エンボス熱可塑性フィルムを開
示している。このフィルムはその一面に複数の突起列を
備え、これらのの突起はそれぞれ正方形底部を有するピ
ラミッド状を成しこれらの突起列がフィルムのｍ軸と横
軸に対して直角に延在する。これらの突起はその底部の
縁において相互に平坦な谷部分によって接続され、これ
らの谷部分は相互に直角に交差している。このエンボス
フィルムは低摩擦係数と高エンボス厚さとを有すると記
載されている。その実施態様野とつきは好ましくは約４
ミル〜約１０ミルの底部と。
約１７２ミル〜約４ミルの高さを有する。開示された実
施態様において、これらのピラミッドは実質的に平坦な
壁セグメントから成る。
施態様において、これらのピラミッドは実質的に平坦な
壁セグメントから成る。
米国特許第３，４８４，８．３５号に記載のさらに他の
従来技術の流体不透過性プラスチックフィルムは、平坦
な織布またはクロスの模造であって、マシンストレスの
もとにエツジカール抵抗を有すると述べられている。前
記フィルムは一連の突起を含み、これらの突起がフィル
ムの上側面において実質的に直交する縦方向および横方
向のチャンネル区域によって相互に分離され、これらの
チャンネル区域は約０．０１０インチ離閏方間て、全体
として長方形のチャンネル網目を成し、前記の突起はチ
ャンネル区域上方に約０．００３〜約０゜００４インチ
の高さまで突出している。
従来技術の流体不透過性プラスチックフィルムは、平坦
な織布またはクロスの模造であって、マシンストレスの
もとにエツジカール抵抗を有すると述べられている。前
記フィルムは一連の突起を含み、これらの突起がフィル
ムの上側面において実質的に直交する縦方向および横方
向のチャンネル区域によって相互に分離され、これらの
チャンネル区域は約０．０１０インチ離閏方間て、全体
として長方形のチャンネル網目を成し、前記の突起はチ
ャンネル区域上方に約０．００３〜約０゜００４インチ
の高さまで突出している。
米国特許第３，７２４，６７３号はさらに他の薄い重合
体のテキスチュア膜を開示している。この重合体フィル
ムは熱可塑性材料から成り、無数の熱可塑的変形された
凹凸を有し、これらの凹凸を画成するフィルム部分は凹
凸の間のフィルム部分より少なくとも部分的に薄い、こ
れらの凹凸は、複数の膜を血液酸化装置またおよび透析
装置などの流体変換装置に使用した場合に、酸素輸送能
力を減退させる事なく隣接膜の。凝集を防止する。
体のテキスチュア膜を開示している。この重合体フィル
ムは熱可塑性材料から成り、無数の熱可塑的変形された
凹凸を有し、これらの凹凸を画成するフィルム部分は凹
凸の間のフィルム部分より少なくとも部分的に薄い、こ
れらの凹凸は、複数の膜を血液酸化装置またおよび透析
装置などの流体変換装置に使用した場合に、酸素輸送能
力を減退させる事なく隣接膜の。凝集を防止する。
米国特許第４，１３２，５９４号に記載のガス拡散液貯
蔵バッグにおいては、医学グレードのプラスチックから
成る血液バッグにおいて、所望のＣＯ２の拡散速度を可
能にする程度に薄いがバッグの操作強度を保証する程度
に厚いまたは補強された多数の区域を備える。
蔵バッグにおいては、医学グレードのプラスチックから
成る血液バッグにおいて、所望のＣＯ２の拡散速度を可
能にする程度に薄いがバッグの操作強度を保証する程度
に厚いまたは補強された多数の区域を備える。
前記から明らかなように流体不透過性重合体ウェブは業
界公知である。また、多くの業界がオシメおよび失禁装
置等の使い捨て吸収性衣類のバックシートとして従来の
流体不透過性重合体ウェブを使用した事は明らかである
。
界公知である。また、多くの業界がオシメおよび失禁装
置等の使い捨て吸収性衣類のバックシートとして従来の
流体不透過性重合体ウェブを使用した事は明らかである
。
しかし現在までこのような構造のバックシートとして使
用されていた流体不透過性ウェブの主な欠点は、これを
着用した時に「やかましい」事である。すなわち着用者
の身体の運動によって生じる「カサカサ」音または「サ
ラサラ」音が、保護衣類を着用している事実を漏らす事
である。これは幼児の衣類の場合には問題ではないが、
成人の失禁用具は現在、正常な排出物を制御する事ので
きない人々の間で広く使用されている。このような問題
のある人々にとって、従来のバックシートを使用した衣
類を着用した場合のノイズは極めてきまりの悪い事であ
る。
用されていた流体不透過性ウェブの主な欠点は、これを
着用した時に「やかましい」事である。すなわち着用者
の身体の運動によって生じる「カサカサ」音または「サ
ラサラ」音が、保護衣類を着用している事実を漏らす事
である。これは幼児の衣類の場合には問題ではないが、
成人の失禁用具は現在、正常な排出物を制御する事ので
きない人々の間で広く使用されている。このような問題
のある人々にとって、従来のバックシートを使用した衣
類を着用した場合のノイズは極めてきまりの悪い事であ
る。
長年に互ってこのようなノイズは重合体ウェブに固有の
特性であると考えられていた。しかし同時係属米国特許
第４，６２９，４６３号は非常に望ましい柔らかな絹欅
の感触を与えるのみならず。
特性であると考えられていた。しかし同時係属米国特許
第４，６２９，４６３号は非常に望ましい柔らかな絹欅
の感触を与えるのみならず。
使い捨て吸収性バンテージの中に使用した場合に発生す
るノイズを低下させる事ができるプラスチックフィルム
を製造する方法を開示している。しかし不幸にして、こ
の同時係属特許に記載の型のプラスチックフィルムはミ
クロアパチュア型である。すなわち先端において火山状
アパチュアを有する細かな表面突起パタンを備える。こ
れらのウェブは流体不透過性ではないので、バックシー
トとして使用するには不適当である。
るノイズを低下させる事ができるプラスチックフィルム
を製造する方法を開示している。しかし不幸にして、こ
の同時係属特許に記載の型のプラスチックフィルムはミ
クロアパチュア型である。すなわち先端において火山状
アパチュアを有する細かな表面突起パタンを備える。こ
れらのウェブは流体不透過性ではないので、バックシー
トとして使用するには不適当である。
前記の同時係属特許に記載のような非常に柔らかで絹様
の感触を示し、しかも流体不透過性のバックシートの製
造法が同時係厘米国特願シリアル磁７４０，０８４号に
記載されている。
の感触を示し、しかも流体不透過性のバックシートの製
造法が同時係厘米国特願シリアル磁７４０，０８４号に
記載されている。
この同時係属特許は２層の組立体から成るバックシート
を開示している１着用者の皮膚と接触しない第１層は重
合体フィルムまたは類似の材料の流体不透過性層から成
る。また好ましくは重合体フィルムから成る第２層はそ
れぞれ頂点において火山状アパチュアに終わる比較的小
さな表面突起の細かいパタンの故にガスと流体の両方に
対して透過性である。この第２層を成すウェブは前記同
時係属米国特許第４，６２９，６４３号に記載の方法に
よって製造される。第２層は、その表面突起の細かな火
山状先端がバックシートの露出部を成すように配向され
る。これは、バックシートと着用者の皮膚との接触点に
おけるウェブの表面積を最小限に成す、さらに第２暦の
細かなアパチュアは、これらの７バチユアを通して第１
流体不透過性層と皮膚との間に空気を循環させる事によ
り。
を開示している１着用者の皮膚と接触しない第１層は重
合体フィルムまたは類似の材料の流体不透過性層から成
る。また好ましくは重合体フィルムから成る第２層はそ
れぞれ頂点において火山状アパチュアに終わる比較的小
さな表面突起の細かいパタンの故にガスと流体の両方に
対して透過性である。この第２層を成すウェブは前記同
時係属米国特許第４，６２９，６４３号に記載の方法に
よって製造される。第２層は、その表面突起の細かな火
山状先端がバックシートの露出部を成すように配向され
る。これは、バックシートと着用者の皮膚との接触点に
おけるウェブの表面積を最小限に成す、さらに第２暦の
細かなアパチュアは、これらの７バチユアを通して第１
流体不透過性層と皮膚との間に空気を循環させる事によ
り。
着用者の皮膚の閉塞を防止する。この作用は、第１ミク
ロアパチュア層が巨視的に拡張されて皮膚とこの第１層
との間の離間面積を増大する事によっでさらに増大され
る。
ロアパチュア層が巨視的に拡張されて皮膚とこの第１層
との間の離間面積を増大する事によっでさらに増大され
る。
この米国特許による流体不透過性複合バックシートは、
このバックシートと着用者の皮膚との接触点において視
覚−触覚印象を改良し皮膚の閉塞を防止するので従来の
単一層プラスチックバックシートよりも著しく優れてい
るが、２Ｍの材料を含むが故にその製品コストが高いさ
らに、この同時係属特許に記載のＷＬ１合型バックシー
トは多くの場合に従来の単一夏プラスチックバックシー
トはどに「やかましくはない」が、同時係属米国特許第
４，６２９，６２３号に開示のミクロアパチュアウェブ
はどに静かではない。
このバックシートと着用者の皮膚との接触点において視
覚−触覚印象を改良し皮膚の閉塞を防止するので従来の
単一層プラスチックバックシートよりも著しく優れてい
るが、２Ｍの材料を含むが故にその製品コストが高いさ
らに、この同時係属特許に記載のＷＬ１合型バックシー
トは多くの場合に従来の単一夏プラスチックバックシー
トはどに「やかましくはない」が、同時係属米国特許第
４，６２９，６２３号に開示のミクロアパチュアウェブ
はどに静かではない。
［発明の目的および効果］
従って本発明の目的は同時係属米国特許第４゜６２９．
６４３号に記載の型の優れた布様視覚−触覚印象を示す
が実質的に流体不透過性の重合体ウェブを提供するにあ
る。
６４３号に記載の型の優れた布様視覚−触覚印象を示す
が実質的に流体不透過性の重合体ウェブを提供するにあ
る。
さらに本発明の目的は、前記のミクロアパチュアウェブ
と同程度の低「ノイズ」発生特性を有する実質的に流体
不透過性重合体ウェブを提供するにある。
と同程度の低「ノイズ」発生特性を有する実質的に流体
不透過性重合体ウェブを提供するにある。
本発明のさらに他の目的は、使い捨て吸収性バンテージ
のバックシートなど、流体保持バリヤとして使用するに
適した実質的に流体不透過性重合体ウェブを提供するに
ある。
のバックシートなど、流体保持バリヤとして使用するに
適した実質的に流体不透過性重合体ウェブを提供するに
ある。
本発明にさらに他の目的は、このような実質的に流体不
透過性の重合体を高速で比較的低コストで製造する能率
的な方法および装置を提供するにある。
透過性の重合体を高速で比較的低コストで製造する能率
的な方法および装置を提供するにある。
［発明の概要］
本発明の特に好ましい実施態様は、動かされた時に低ノ
イズ発生を示す実質的に流体不透過性の小泡体付き重合
体ウェブにおいて、このウェブはその少なくとも一面に
おいて柔らかな、絹様の布状視覚−触覚印象を示すウェ
ブを提供するにある。
イズ発生を示す実質的に流体不透過性の小泡体付き重合
体ウェブにおいて、このウェブはその少なくとも一面に
おいて柔らかな、絹様の布状視覚−触覚印象を示すウェ
ブを提供するにある。
本発明以前においては、消費者にとって好ましい柔らか
で絹様の触覚と低ノイズ特性は、米国特許第４，６２９
，６４３号によって微細なミクロアパチュアパタンを備
えて、ウェブを実質的に流体透過性と成す事によっての
み達成された。
で絹様の触覚と低ノイズ特性は、米国特許第４，６２９
，６４３号によって微細なミクロアパチュアパタンを備
えて、ウェブを実質的に流体透過性と成す事によっての
み達成された。
さらに詳しくは本発明は、個別の表面突起の細かなパタ
ンを備え、各表面突起がその基礎面に対して実質的に垂
直方向の振幅を有するようにした実質的に流体不透過性
の小泡体重合体ウェブを提供するにある。しかし米国特
許 第４，６２９，６４３号と相違し、少なくとも一つの小
さな連続的膜から成る泡体、すなわち小泡体が各表面突
起の最大振幅と一致する位置に備えられる。このように
して本発明の小泡体付きウェブは実質的に流体不透過性
となる。
ンを備え、各表面突起がその基礎面に対して実質的に垂
直方向の振幅を有するようにした実質的に流体不透過性
の小泡体重合体ウェブを提供するにある。しかし米国特
許 第４，６２９，６４３号と相違し、少なくとも一つの小
さな連続的膜から成る泡体、すなわち小泡体が各表面突
起の最大振幅と一致する位置に備えられる。このように
して本発明の小泡体付きウェブは実質的に流体不透過性
となる。
また本発明の小泡体付きウェブは、本明細書の［従来技
術と問題点］に記載の流体不透過性エンボスおよび／ま
たは表面テキスチュアウエブと構造的に相違している。
術と問題点］に記載の流体不透過性エンボスおよび／ま
たは表面テキスチュアウエブと構造的に相違している。
さらに詳しくは、従来のウェブはエンボスまたは表面テ
キスチュアにおいてウェブの軽度の薄化を示しているが
、本発明の小泡体付き上の表面突起はその最大振幅点に
おいて、この表面突起のベース部分より遥かに薄い少な
くとも１つの連続膜を含む、従来のウェブのエンボスお
よびテキスチュアと相違し１本発明のウェブの小泡体の
薄化度は、表面突起のこの部分の剛性を実質的に除去し
、これを薄い可撓性の容易に変形する膜に転化するに十
分である。大概の場合に。
キスチュアにおいてウェブの軽度の薄化を示しているが
、本発明の小泡体付き上の表面突起はその最大振幅点に
おいて、この表面突起のベース部分より遥かに薄い少な
くとも１つの連続膜を含む、従来のウェブのエンボスお
よびテキスチュアと相違し１本発明のウェブの小泡体の
薄化度は、表面突起のこの部分の剛性を実質的に除去し
、これを薄い可撓性の容易に変形する膜に転化するに十
分である。大概の場合に。
本発明のウェブの素材が最初に不透明であれば。
表面突起の小泡体部分が半透明または透明となるに十分
である。さらに１表面突起の振幅方向に対して直角な平
行面において測定された各小泡体部分の最大断面積はそ
のベース部分の最小断面積より大である。これにより１
表面突起は側面から見て、きのこ状の外観すなわち形状
を有する。
である。さらに１表面突起の振幅方向に対して直角な平
行面において測定された各小泡体部分の最大断面積はそ
のベース部分の最小断面積より大である。これにより１
表面突起は側面から見て、きのこ状の外観すなわち形状
を有する。
理論に拘泥するつもりはないが、各表面突起の小泡体部
分から剛性を除去する事により、ウェブ全体に多数のヒ
ンジまたは屈折点が与えられると思われる。その結果１
本発明のウェブは１表面突起の先端に小泡体を有しない
他のエンボスウェブよりも遥かに柔軟である。さらに小
泡体を構成する非常に薄い可撓性の膜はウェブ中の機械
的運動を周囲空気に対して伝達する事ができない、その
結果、この伝達層に主として依存する音響発生が小泡体
を有しない他のエンボスウェブより著しく低い。
分から剛性を除去する事により、ウェブ全体に多数のヒ
ンジまたは屈折点が与えられると思われる。その結果１
本発明のウェブは１表面突起の先端に小泡体を有しない
他のエンボスウェブよりも遥かに柔軟である。さらに小
泡体を構成する非常に薄い可撓性の膜はウェブ中の機械
的運動を周囲空気に対して伝達する事ができない、その
結果、この伝達層に主として依存する音響発生が小泡体
を有しない他のエンボスウェブより著しく低い。
同時係属米国特許筒４，４６３，０４５号に記載の表面
突起のミクロパタンと相違し１本発明の表面突起の小泡
体のパタンは大体、１２インチの垂直距離で通常の肉眼
で識別可能である。しかし。
突起のミクロパタンと相違し１本発明の表面突起の小泡
体のパタンは大体、１２インチの垂直距離で通常の肉眼
で識別可能である。しかし。
パタンは識別可能であるが、パタンを構成する小泡体付
き表面突起は少なくとも約１２インチの垂直距離で通常
の肉眼では識別不能である。この点に関連して１本発明
のウェブにおいて使用される各小泡体付き表面突起は、
このように個々に識別不能であるためには、表面突起の
振幅に対して垂直な面において測定して、最大約２５ミ
ル（０゜０２５インチ）またはこれ以下、最も好ましく
は約１５ミル（０，０１５インチ）またはこれ以下の最
大断面直径を有する事が確認された。
き表面突起は少なくとも約１２インチの垂直距離で通常
の肉眼では識別不能である。この点に関連して１本発明
のウェブにおいて使用される各小泡体付き表面突起は、
このように個々に識別不能であるためには、表面突起の
振幅に対して垂直な面において測定して、最大約２５ミ
ル（０゜０２５インチ）またはこれ以下、最も好ましく
は約１５ミル（０，０１５インチ）またはこれ以下の最
大断面直径を有する事が確認された。
本発明のウェブの表面突起の間隔については。
１つの表面突起と隣接の表面突起との間隔は任意方向に
おいて約２５ミル（０，０２５インチ）を超えない事が
好ましい事が確認された。
おいて約２５ミル（０，０２５インチ）を超えない事が
好ましい事が確認された。
本発明のウェブに使用される小泡体付き表面突起の密度
は、この表面突起を含む面におｔｌて少なくとも約２５
００突起／平方インチである。この場合、ウェブの表面
全体が小泡体付き表面突起パタンを備える事は必要でな
く、またウェブが前記の定義のように「平坦」である必
要はない、すなわち１本発明の小泡体付き表面突起を有
するウェブは所望ならば、同時係属米国特許 第４．３４２，３１４号、同時係属米国特許第４，４６
３．′０４５号、同時係属米国特許第４，６３７，８１
９号あるいは同時係属米国特許第４，６０９，５１８号
に記載のように巨視的に拡張されて三次元パタンを示す
事ができる。これらの特許をすべて引例として加える。
は、この表面突起を含む面におｔｌて少なくとも約２５
００突起／平方インチである。この場合、ウェブの表面
全体が小泡体付き表面突起パタンを備える事は必要でな
く、またウェブが前記の定義のように「平坦」である必
要はない、すなわち１本発明の小泡体付き表面突起を有
するウェブは所望ならば、同時係属米国特許 第４．３４２，３１４号、同時係属米国特許第４，４６
３．′０４５号、同時係属米国特許第４，６３７，８１
９号あるいは同時係属米国特許第４，６０９，５１８号
に記載のように巨視的に拡張されて三次元パタンを示す
事ができる。これらの特許をすべて引例として加える。
さらに、実質的に流体不透過性であるべき部分に小泡体
付き表面突起を使用し、ウェブの他の部分にミクロアパ
チュアを備えて、実質的に均一な外観と触覚を有するが
流体透過性となす事ができる。
付き表面突起を使用し、ウェブの他の部分にミクロアパ
チュアを備えて、実質的に均一な外観と触覚を有するが
流体透過性となす事ができる。
本発明のウェブ上の小泡体付き表面突起が同一サイズを
有しあるいはこれらの小泡体付き表面突起が規則的パタ
ンを示す事は必ずしも必要ではないが、好ましい実施態
様においては、比較的こまかな第１織成ワイヤ支持部材
上にフィルムを支持して、このフィルムの露出面に対し
て高圧液ジェットを噴射するよって、本発明の小泡体付
きウェブを製造する事ができる。このジェットが最初平
坦なフィルムに前記第１支持部材の関節パタンを取らせ
る。前記の第＋１支持部材の下方に、これよりこまかな
メツシュの第２多孔性支持部材が配置される。この第２
支持部材が適当な深さにあれば、高圧液体ジェットを受
けて非常に薄く成った表面突起の先端の膜の裂開が防止
される。その結果。
有しあるいはこれらの小泡体付き表面突起が規則的パタ
ンを示す事は必ずしも必要ではないが、好ましい実施態
様においては、比較的こまかな第１織成ワイヤ支持部材
上にフィルムを支持して、このフィルムの露出面に対し
て高圧液ジェットを噴射するよって、本発明の小泡体付
きウェブを製造する事ができる。このジェットが最初平
坦なフィルムに前記第１支持部材の関節パタンを取らせ
る。前記の第＋１支持部材の下方に、これよりこまかな
メツシュの第２多孔性支持部材が配置される。この第２
支持部材が適当な深さにあれば、高圧液体ジェットを受
けて非常に薄く成った表面突起の先端の膜の裂開が防止
される。その結果。
規則的なこまかな小泡体パタンか形成される。すなわち
、第１支持部材の相互に交差するワイヤフィラメントの
間の間隙と一致したウェブ部分に。
、第１支持部材の相互に交差するワイヤフィラメントの
間の間隙と一致したウェブ部分に。
小泡体表面突起が形成される。
このようにして、２層成形構造から小泡体付きウェブを
除去した時、第１織成ワイヤ支持部材のワイヤフィラメ
ントの間隙に対応する表面突起の大部分がそれぞれ少な
くとも１個の微細な無アパチュア小泡体を有する。すな
わち、最大振幅の先端と一致した薄い小泡体を有する。
除去した時、第１織成ワイヤ支持部材のワイヤフィラメ
ントの間隙に対応する表面突起の大部分がそれぞれ少な
くとも１個の微細な無アパチュア小泡体を有する。すな
わち、最大振幅の先端と一致した薄い小泡体を有する。
前記の第１支持構造を使用した場合、約９ミル（０，０
０９インチ）の直径と少なくとも約５０フイラメント／
インチ×約５０フィラメント／インチのメツシュカウン
トを有するフィラメントが柔らかな絹様視覚−触覚印象
と実質的な流体不透過性とを有する「平坦な」小泡体ウ
ェブを生じる事が発見された。少なくとも、約８０フイ
ラメント／インチ×約８０フィラメント／インチのメツ
シュカウントを有する織成ワイヤ支持部材が特に第１支
持部材として好ましい事が発見された。
０９インチ）の直径と少なくとも約５０フイラメント／
インチ×約５０フィラメント／インチのメツシュカウン
トを有するフィラメントが柔らかな絹様視覚−触覚印象
と実質的な流体不透過性とを有する「平坦な」小泡体ウ
ェブを生じる事が発見された。少なくとも、約８０フイ
ラメント／インチ×約８０フィラメント／インチのメツ
シュカウントを有する織成ワイヤ支持部材が特に第１支
持部材として好ましい事が発見された。
本発明の他の実施態様において、好ましくはウェブが高
温にある間にこのウェブをメス毛細管網目構造を有する
回転円筒形支持部材と流体を装入された多孔性ローラと
のニップに通す事によって。
温にある間にこのウェブをメス毛細管網目構造を有する
回転円筒形支持部材と流体を装入された多孔性ローラと
のニップに通す事によって。
本発明の「平坦」な小泡体ウェブが形成される。
この構造においては、前記の多孔性ゴムローラが前記加
圧ニップにおいて変形する際にこのゴムローラによって
含有された水が圧縮されて、フィルムの非支持部分を支
持部材の盲孔毛細管網状構造の中に押圧する。圧下水が
各盲孔毛細管網状構造中に形成された各表面突起の先端
部分を薄く成し。
圧ニップにおいて変形する際にこのゴムローラによって
含有された水が圧縮されて、フィルムの非支持部分を支
持部材の盲孔毛細管網状構造の中に押圧する。圧下水が
各盲孔毛細管網状構造中に形成された各表面突起の先端
部分を薄く成し。
前記の型の小泡体を形成する。
前記の高圧液ジェットによって形成された小泡体ウェブ
と同様に、表面突起の振幅に対して垂直方向の一対の面
において測定して、この多孔性ゴムローラ法によって形
成された表面突起の小泡体の最大直径は表面突起ベース
部分の最小断面積より大である。またこれは、表面突起
の厚いベース部分が、可塑的に変形した非常に薄い小泡
体部分よ、り高い弾性回復度を示すからであると考えら
れる。
と同様に、表面突起の振幅に対して垂直方向の一対の面
において測定して、この多孔性ゴムローラ法によって形
成された表面突起の小泡体の最大直径は表面突起ベース
部分の最小断面積より大である。またこれは、表面突起
の厚いベース部分が、可塑的に変形した非常に薄い小泡
体部分よ、り高い弾性回復度を示すからであると考えら
れる。
［実施例］
以下においては、露出面において有様の視覚印象と感触
を示す使い捨てオシメの「静か」な実質的に不透液性の
プラスチックバックシートを提供する場合について説明
するが、本発明はこの用途に限定されるものではない９
本発明は実際上、下記の特性を示す重合体ウェブが必要
とされる任意の場合に効果的に使用する事ができる＝
（ａ）流体透過に対するバリヤ、（ｂ）布様視覚印象と
感触、（ｃ）ウェブを動かした時の最小限「ノイズ」、
本発明の好ましい構造および使い捨てオシメの・バック
シートとしてのその用法に関する下記の詳細な説明によ
って、当業者は本発明を容易に他の装置に適用する事が
できるだろう。
を示す使い捨てオシメの「静か」な実質的に不透液性の
プラスチックバックシートを提供する場合について説明
するが、本発明はこの用途に限定されるものではない９
本発明は実際上、下記の特性を示す重合体ウェブが必要
とされる任意の場合に効果的に使用する事ができる＝
（ａ）流体透過に対するバリヤ、（ｂ）布様視覚印象と
感触、（ｃ）ウェブを動かした時の最小限「ノイズ」、
本発明の好ましい構造および使い捨てオシメの・バック
シートとしてのその用法に関する下記の詳細な説明によ
って、当業者は本発明を容易に他の装置に適用する事が
できるだろう。
第１図は、オシメを含む使い捨て吸収性バンテージの開
かれた状態の簡単な斜視図である。この実施態様の構造
細部を示すため種々の層を切開しである。この使い捨て
オシメを全体として１で示す、流体透過性トップシート
を２で示す、他の主要な２成分は吸収性要素すなわちパ
ッド３および流体不透過性バックシート４である。一般
にバックシート４のサイドフラップ５は、吸収性パッド
３とトップシート２の縁を覆うように折り上げられる。
かれた状態の簡単な斜視図である。この実施態様の構造
細部を示すため種々の層を切開しである。この使い捨て
オシメを全体として１で示す、流体透過性トップシート
を２で示す、他の主要な２成分は吸収性要素すなわちパ
ッド３および流体不透過性バックシート４である。一般
にバックシート４のサイドフラップ５は、吸収性パッド
３とトップシート２の縁を覆うように折り上げられる。
トップシート２は一般に、吸収性パッド３の縁を完全に
包囲するように折り曲げられる。当業者には明らかなよ
うに、第１図の使い捨てオシメ１の斜視図は簡単化され
た図である。使い捨てオシメの好ましい実施態様のさら
に詳細な説明は米国特許筒３，９５２，７４５号に記載
され、これを引例として加える。また当業者には明らか
なように、使い捨てオシメ１のトップシート２は使用時
に着用者の身体と接触するように配向される。
包囲するように折り曲げられる。当業者には明らかなよ
うに、第１図の使い捨てオシメ１の斜視図は簡単化され
た図である。使い捨てオシメの好ましい実施態様のさら
に詳細な説明は米国特許筒３，９５２，７４５号に記載
され、これを引例として加える。また当業者には明らか
なように、使い捨てオシメ１のトップシート２は使用時
に着用者の身体と接触するように配向される。
すなわち、トップシート側がオシメの着用者接触面とみ
なされる。
なされる。
第２図は、第１図の使い捨てオシメ１の着用者と接触し
ない面、すなわちバックシート面から見られた斜視図で
ある。バックシートの重なり合ったサイドフラップ５が
着用者の皮膚とある程度接触する事は明らかであるが、
使用中にバックシート４の露出区域の大部分が着用者の
皮膚から反対側に外向きに配置される。従ってバックシ
ート４の露出面と着用者の皮膚との接触は多くの場合。
ない面、すなわちバックシート面から見られた斜視図で
ある。バックシートの重なり合ったサイドフラップ５が
着用者の皮膚とある程度接触する事は明らかであるが、
使用中にバックシート４の露出区域の大部分が着用者の
皮膚から反対側に外向きに配置される。従ってバックシ
ート４の露出面と着用者の皮膚との接触は多くの場合。
オシメ１が着用者の腰に着用されている時に生じる。幼
児のオシメの場合、この接触はオシメを施用しあるいは
幼児を抱く人の手に対して生じるが。
児のオシメの場合、この接触はオシメを施用しあるいは
幼児を抱く人の手に対して生じるが。
成人の失禁者の場合、この施用中の接触は着用者の手に
対して生じる。いずれの場合にも、バックシート４の露
出面の視覚印象と触覚ができるだけ快適である事が好ま
しい、多くの場合、特に使用者の皮膚とバックシートと
の間に横方向運動の存在する場合に、布様の視覚的およ
び触覚的印象が望ましいと感じられる。
対して生じる。いずれの場合にも、バックシート４の露
出面の視覚印象と触覚ができるだけ快適である事が好ま
しい、多くの場合、特に使用者の皮膚とバックシートと
の間に横方向運動の存在する場合に、布様の視覚的およ
び触覚的印象が望ましいと感じられる。
使い捨て吸収性バンテージの流体不透過性バックシート
の他の特に好ましい特性は、ウェブが運動中に「カサカ
サ」または「サラサラ」音を生じない事である。布製の
構造は一般に運動中にこのようなノイズを生じないから
である。この特性は。
の他の特に好ましい特性は、ウェブが運動中に「カサカ
サ」または「サラサラ」音を生じない事である。布製の
構造は一般に運動中にこのようなノイズを生じないから
である。この特性は。
流体不透過性ウェブが成人失禁者のオシメに使用される
場合に特に重要である。従来のバックシートを有するオ
シメを着用した場合に身体の運動によって頻繁に発生す
るこのようなノイズは着用者にとって極めてうるさいか
らである。
場合に特に重要である。従来のバックシートを有するオ
シメを着用した場合に身体の運動によって頻繁に発生す
るこのようなノイズは着用者にとって極めてうるさいか
らである。
第３図は第１図と第２図に図示の使い捨てオシメの拡大
断面図であって、前記オシメは本発明の流体不透過性の
「静か」なバックシート４を使用する。第３図に図示の
バックシート４は、スェード素材に類似の極めて望まし
い布様の視覚的および触覚的印象を与える。
断面図であって、前記オシメは本発明の流体不透過性の
「静か」なバックシート４を使用する。第３図に図示の
バックシート４は、スェード素材に類似の極めて望まし
い布様の視覚的および触覚的印象を与える。
第４図は第３図に図示の型のバックシート４の実際のサ
ンプルの拡大断面写真であって、この断面は第３図の４
−４線に沿った断面を示す、第３図と第４＠に図示のバ
ックシート断片は個々の表面突起２０から成るパタンを
示し、各突起２０はベース部分３０と、各突起の最大幅
の水準に配置された薄壁体の小泡体１部分４０とを有す
る。
ンプルの拡大断面写真であって、この断面は第３図の４
−４線に沿った断面を示す、第３図と第４＠に図示のバ
ックシート断片は個々の表面突起２０から成るパタンを
示し、各突起２０はベース部分３０と、各突起の最大幅
の水準に配置された薄壁体の小泡体１部分４０とを有す
る。
第３図に図示のバックシート４は本発明の「平坦なｊ小
泡体ウェブを含む、これらの表面突起２０は正常な肉眼
に対しては個々に識別できないからである。すなわち、
Ｓｔ察者の眼とウェブ面との垂直間隔が約１２インチで
ある場合、対象の見掛はサイズまたは距離を変更しある
いは眼視力を変動させる器具を使用しない２０／２０視
力の正常な肉眼によって識別されないからである０表面
突起２０全体によって形成されるパタンかこの距離で識
別できるとしても、このウェブは「平面」カテゴリーか
ら除外されるものではない、このような個々の突起の識
別不能性を満足させるため、これらのの各小泡体状突起
は、その完全拡張状態で振幅に対する垂直方向に測定し
て、約２５ミル（０，０２５インチ）またはこれ以下、
最も好ましくは約１５ミル（０，０１５インチ）または
これ以下の最大断面寸法を示す、「完全拡張状態」とは
１例えば表面突起の内側に非常に希薄な流体圧を導入す
る事によって、その最大体積まで拡張された状態を言う
。
泡体ウェブを含む、これらの表面突起２０は正常な肉眼
に対しては個々に識別できないからである。すなわち、
Ｓｔ察者の眼とウェブ面との垂直間隔が約１２インチで
ある場合、対象の見掛はサイズまたは距離を変更しある
いは眼視力を変動させる器具を使用しない２０／２０視
力の正常な肉眼によって識別されないからである０表面
突起２０全体によって形成されるパタンかこの距離で識
別できるとしても、このウェブは「平面」カテゴリーか
ら除外されるものではない、このような個々の突起の識
別不能性を満足させるため、これらのの各小泡体状突起
は、その完全拡張状態で振幅に対する垂直方向に測定し
て、約２５ミル（０，０２５インチ）またはこれ以下、
最も好ましくは約１５ミル（０，０１５インチ）または
これ以下の最大断面寸法を示す、「完全拡張状態」とは
１例えば表面突起の内側に非常に希薄な流体圧を導入す
る事によって、その最大体積まで拡張された状態を言う
。
小泡体状表面突起２’Ｏの相互間隔については。
任意の突起２０と隣接の突起２０との中心間隔がいずれ
の方向においても約２５ミル（０，０２５インチ）を越
えない事が好ましい事が確認された。
の方向においても約２５ミル（０，０２５インチ）を越
えない事が好ましい事が確認された。
本発明の「静かな」流体不透過性ウェブにおいて使用さ
れる小泡体突起の表面密度は、好ましくはこのウェブの
表面の平方インチ当たり少なくとも約２５００突起とす
る事が好ましい、この点に関して、これらの突起のパタ
ン、サイズおよび間隔は前記のサイズおよび密度に関す
る条件が満たされる限り均一とし、または不均一とする
事ができる。
れる小泡体突起の表面密度は、好ましくはこのウェブの
表面の平方インチ当たり少なくとも約２５００突起とす
る事が好ましい、この点に関して、これらの突起のパタ
ン、サイズおよび間隔は前記のサイズおよび密度に関す
る条件が満たされる限り均一とし、または不均一とする
事ができる。
先に述べたように、第４図は第３図の４−４線に沿って
とられた断面写真である。この第４図は、第３図の吸収
性コア要素３およびトップシートを除き、流体不透過性
バックシート４のみを示す。
とられた断面写真である。この第４図は、第３図の吸収
性コア要素３およびトップシートを除き、流体不透過性
バックシート４のみを示す。
第３図と第４図の断面写真から明らかなように、各突起
２０の小泡体部分４０はバックシート４の表面の比較的
厚いベース部分３０に対して連結された比較的薄い連続
的な膜から成る。従来の流体不透過性エンボスウェブと
相違し１本発明の小泡体部分４０は、突起２０の剛さを
実質的に除去した薄い可撓性の変形性膜から成る。ウェ
ブの材料が不透明の場合には、小泡体のこの程度の薄さ
により、小泡体は実質的に透明となる。
２０の小泡体部分４０はバックシート４の表面の比較的
厚いベース部分３０に対して連結された比較的薄い連続
的な膜から成る。従来の流体不透過性エンボスウェブと
相違し１本発明の小泡体部分４０は、突起２０の剛さを
実質的に除去した薄い可撓性の変形性膜から成る。ウェ
ブの材料が不透明の場合には、小泡体のこの程度の薄さ
により、小泡体は実質的に透明となる。
第３図と第４図から明らかなように、各小泡体４０の薄
い膜部分の最大内側断面積（第４図において面ｘ２で測
定された断面積）は、この小泡体の比較的厚いベース部
分３０の最小内側断直積（第４図のｘ１面において測定
された断面積）より大である。これらの測定値は、完全
拡張状態の突起の幅に対して垂直な面において、すなわ
ち突起の軸線に沿って測定された。驚くべき事に、この
ような現象は、表面突起を成すために実質的に垂直の側
壁を有する突起についても観察された。
い膜部分の最大内側断面積（第４図において面ｘ２で測
定された断面積）は、この小泡体の比較的厚いベース部
分３０の最小内側断直積（第４図のｘ１面において測定
された断面積）より大である。これらの測定値は、完全
拡張状態の突起の幅に対して垂直な面において、すなわ
ち突起の軸線に沿って測定された。驚くべき事に、この
ような現象は、表面突起を成すために実質的に垂直の側
壁を有する突起についても観察された。
理論に拘泥するつもりはないが、このような現象は、突
起のベース部分３０の弾性的変形に対して、小泡体部分
４０の可塑性変形によるものと思われる。小泡体部分４
０において可塑性変形が生じると、その弾性的回復の可
能性、すなわち小泡体の収縮の可能性は殆どない、これ
に対して、ベース部分においては、可塑性変形が比較的
少ない。
起のベース部分３０の弾性的変形に対して、小泡体部分
４０の可塑性変形によるものと思われる。小泡体部分４
０において可塑性変形が生じると、その弾性的回復の可
能性、すなわち小泡体の収縮の可能性は殆どない、これ
に対して、ベース部分においては、可塑性変形が比較的
少ない。
従って、ベース部分の変形を生じる応力が除去されると
、ベース部分は少なくともある程度の弾性的回復を示す
が、可塑的に変形した小泡体部分４０は弾性回復を示さ
ない、その結果、ベース部分３０と小泡体部分４０との
接合面において測定された最小限断面積（第４図のＸＺ
）は、完全拡張された小泡体部分４０の平行面において
測定された最大断面積（第４図のＸ２）よりも小となる
。
、ベース部分は少なくともある程度の弾性的回復を示す
が、可塑的に変形した小泡体部分４０は弾性回復を示さ
ない、その結果、ベース部分３０と小泡体部分４０との
接合面において測定された最小限断面積（第４図のＸＺ
）は、完全拡張された小泡体部分４０の平行面において
測定された最大断面積（第４図のＸ２）よりも小となる
。
従って１本発明の小泡体突起は側面から見てきのこ型断
面を示す。
面を示す。
これに対して、従来の流体不透過性エンボスウェブはそ
の突起の末端において本発明の突起程度の薄さを示す事
なく、また本発明の突起のようなきのこ型を示さない、
その結果、従来のウェブは本発明のように「静か」でな
く、また本発明のウェブのような布状の視覚−触覚印象
を与えない。
の突起の末端において本発明の突起程度の薄さを示す事
なく、また本発明の突起のようなきのこ型を示さない、
その結果、従来のウェブは本発明のように「静か」でな
く、また本発明のウェブのような布状の視覚−触覚印象
を与えない。
第５図は微細な表面突起１２０のパタンを示す従来のエ
ンボス型のしかし「平坦なＪ流体不透過性ウェブ１１０
の拡大断面図である。所望ならば、これらの表面突起１
２０は、前記の同時係属出願米国特許第４，４６３，０
４５号に記載のサイズおよび間隔に従う事ができる。こ
の特許を引例として加える。
ンボス型のしかし「平坦なＪ流体不透過性ウェブ１１０
の拡大断面図である。所望ならば、これらの表面突起１
２０は、前記の同時係属出願米国特許第４，４６３，０
４５号に記載のサイズおよび間隔に従う事ができる。こ
の特許を引例として加える。
この従来のウェブ１１０は基板１３０上に載置され、こ
の基板は使い捨て吸収性バンテージの吸収性要素とする
事ができる。前記の特許の記載によれば、突起１２０の
全体キャリパは、その最上面と最下面１５０との間隔が
少なくとも約０．２ミル（すなわち０．０００２インチ
）、最も好まし く は 少 な く と
も 約 ０ 、 ３ ミ ル（すなわ
ち０．０００３インチ）とする事が好ましい。
の基板は使い捨て吸収性バンテージの吸収性要素とする
事ができる。前記の特許の記載によれば、突起１２０の
全体キャリパは、その最上面と最下面１５０との間隔が
少なくとも約０．２ミル（すなわち０．０００２インチ
）、最も好まし く は 少 な く と
も 約 ０ 、 ３ ミ ル（すなわ
ち０．０００３インチ）とする事が好ましい。
前記の特許によれば、こ九らの突起１２０の微細なパタ
ンか入射光線の鏡面反射を実質的に除去する事ができる
。所望ならば、突起１２０は、このウェブ１１０を支持
して加熱条件で吸引作用を加える織成ワイヤ支持部材の
交差フィラメント間隙の大きさに対応する。隣接の突起
１２０の間の谷部１２８は、ウェブ１１０を支持するフ
ィラメントの輪郭に従う、支持部材の交差フィラメント
の間隙が非常に微細であるから、ウェブ１１０は真空作
用を受けた時に支持部材の表面輪郭に一致させられる。
ンか入射光線の鏡面反射を実質的に除去する事ができる
。所望ならば、突起１２０は、このウェブ１１０を支持
して加熱条件で吸引作用を加える織成ワイヤ支持部材の
交差フィラメント間隙の大きさに対応する。隣接の突起
１２０の間の谷部１２８は、ウェブ１１０を支持するフ
ィラメントの輪郭に従う、支持部材の交差フィラメント
の間隙が非常に微細であるから、ウェブ１１０は真空作
用を受けた時に支持部材の表面輪郭に一致させられる。
しかしこの真空作用は原則として、これらの微細な間隙
に対応するウェブ部分を破断するには不十分である。従
って、突起１２０は閉じた上端壁１２５を有し、この上
＠壁の外周が表面突起の側壁に対して固着されている。
に対応するウェブ部分を破断するには不十分である。従
って、突起１２０は閉じた上端壁１２５を有し、この上
＠壁の外周が表面突起の側壁に対して固着されている。
しかし、上端壁１２５の薄さは本発明の小泡体の薄さに
は達しないので、従来の表面突起１２０の末端には膜状
部分が存在しない。
は達しないので、従来の表面突起１２０の末端には膜状
部分が存在しない。
第６図は、第５図のウェブ１１０に対して、そのウェブ
面に対して平行な衝撃作用を加えた場合を示す断面図で
ある。使用者の指の皮膚１５の指紋を１６で示す、この
図に示すように、指紋１６によってウェブの上端面１２
５に加えられる横方向応力が、各突起１２０を指の接触
部分の進行方向に傾斜させるが、指紋１６はこれと逆方
向に傾斜している。また上端、壁１２５はそれぞれの突
起の側壁を別個の構造として行動′するように保持して
いる。理論に拘泥するつもりはないが、このような行動
は、建物の側壁に固着された「アーチ」の行動に非常に
類似していると思われる。すなわち一体的な末端壁１２
５の存在がこれと連続した突起側壁を構造的に強化し、
その圧漬抵抗および剪断抵抗を増大するものと思われる
。従って、２九は使用者の指の指紋１６の歪みを増大す
る。
面に対して平行な衝撃作用を加えた場合を示す断面図で
ある。使用者の指の皮膚１５の指紋を１６で示す、この
図に示すように、指紋１６によってウェブの上端面１２
５に加えられる横方向応力が、各突起１２０を指の接触
部分の進行方向に傾斜させるが、指紋１６はこれと逆方
向に傾斜している。また上端、壁１２５はそれぞれの突
起の側壁を別個の構造として行動′するように保持して
いる。理論に拘泥するつもりはないが、このような行動
は、建物の側壁に固着された「アーチ」の行動に非常に
類似していると思われる。すなわち一体的な末端壁１２
５の存在がこれと連続した突起側壁を構造的に強化し、
その圧漬抵抗および剪断抵抗を増大するものと思われる
。従って、２九は使用者の指の指紋１６の歪みを増大す
る。
使用者の指がウェブの表面に沿って横方向に移動する時
、指紋１６は比較的軽い圧力もって突起１２０の限られ
た部分にのみ接触する。しかし、前記のような側壁１２
５の補強作用が突起の湾曲抵抗と圧漬抵抗とを増大し、
使用者の皮膚の感じる柔らかさの印象を低減させる。こ
のような抵抗が指紋の顕著な歪みを生じ、これがウェブ
表面に沿って横方向に動く指の触覚パタンの！！識度を
増大する。このような効果が第６図の断面において観察
される。
、指紋１６は比較的軽い圧力もって突起１２０の限られ
た部分にのみ接触する。しかし、前記のような側壁１２
５の補強作用が突起の湾曲抵抗と圧漬抵抗とを増大し、
使用者の皮膚の感じる柔らかさの印象を低減させる。こ
のような抵抗が指紋の顕著な歪みを生じ、これがウェブ
表面に沿って横方向に動く指の触覚パタンの！！識度を
増大する。このような効果が第６図の断面において観察
される。
第７図は同時係属出願米国特許第４，６２９゜６４３号
に記載の型のミクロアパチュアウェブ２１０の拡大図で
あって、この特許を引例として加える。このウェブ２１
０は、アパチュアを有しない従来の「平坦な」ウェブ１
１０と類似のパタンを示す、これは、前記の「平坦な」
ウェブ１１０の形成に使用されたものと同様の織成ワイ
ヤ支持部材上で形成する事ができる。しかし、ウェブを
この支持部材と完全に一致させるように吸引作用を加え
るのでなく、この場合には高圧液体ジェットを使用する
。この液体ジェットによって加えられる推進力により、
支持部材のフィラメントの間隙と一致したウェブ部分が
変形されるのみならず。
に記載の型のミクロアパチュアウェブ２１０の拡大図で
あって、この特許を引例として加える。このウェブ２１
０は、アパチュアを有しない従来の「平坦な」ウェブ１
１０と類似のパタンを示す、これは、前記の「平坦な」
ウェブ１１０の形成に使用されたものと同様の織成ワイ
ヤ支持部材上で形成する事ができる。しかし、ウェブを
この支持部材と完全に一致させるように吸引作用を加え
るのでなく、この場合には高圧液体ジェットを使用する
。この液体ジェットによって加えられる推進力により、
支持部材のフィラメントの間隙と一致したウェブ部分が
変形されるのみならず。
薄くなされ、破断されて、各突起２２０の最大振幅と実
質的に一致する点において、アパチュア。
質的に一致する点において、アパチュア。
すなわちミクロアパチュア２２５を形成する。
第８図の拡大断面図に見られるように、突起２２０のこ
れらの点の破断の結果、火山状アパチュア２２５を形成
し、これらのアパチュアはその外周に比較的薄い、不規
則形状の破断部２２６を有する。第８図に見られるよう
に、これらの破断部２２６のガ側末端は、高、圧ジェッ
トによってフィルムの破断する直前に生じた遠心作用に
よって実質的に薄く成されている。このようなサイズと
パタンの支持構造が両方のウェブの形成のために使用さ
れれば、無負荷キャリパ、すなわち最上面２４０と最下
面２５０との間隔は、末端壁の破断の直前において生じ
た遠心作用と薄化作用の故に、第５図に示す従来の「平
坦な」ウェブ１１０の無負荷キャリパより少し大になる
。同時係属出願米国特許（大口ほか）のように、ミクロ
アパチュア２２５の存在そのものがそのサイズよりも「
ノイズ」の減少と、ウェブ２１０の視覚的−触覚印象の
改良に重要な役割を持っている。すなわち突起上のミク
ロアパチュアは突起の圧縮抵抗および剪断抵抗を減少さ
せ、突起が補強ユニットとして作用する能力を破壊する
。
れらの点の破断の結果、火山状アパチュア２２５を形成
し、これらのアパチュアはその外周に比較的薄い、不規
則形状の破断部２２６を有する。第８図に見られるよう
に、これらの破断部２２６のガ側末端は、高、圧ジェッ
トによってフィルムの破断する直前に生じた遠心作用に
よって実質的に薄く成されている。このようなサイズと
パタンの支持構造が両方のウェブの形成のために使用さ
れれば、無負荷キャリパ、すなわち最上面２４０と最下
面２５０との間隔は、末端壁の破断の直前において生じ
た遠心作用と薄化作用の故に、第５図に示す従来の「平
坦な」ウェブ１１０の無負荷キャリパより少し大になる
。同時係属出願米国特許（大口ほか）のように、ミクロ
アパチュア２２５の存在そのものがそのサイズよりも「
ノイズ」の減少と、ウェブ２１０の視覚的−触覚印象の
改良に重要な役割を持っている。すなわち突起上のミク
ロアパチュアは突起の圧縮抵抗および剪断抵抗を減少さ
せ、突起が補強ユニットとして作用する能力を破壊する
。
第９＠は第６図と類似の拡大断面図であるが。
従来のミクロアパチュアウェブ２１０と、その突起２２
０の表面に沿って指を動かした場合の指紋１６の応答を
示す、同一の荷重に対する圧漬度。
０の表面に沿って指を動かした場合の指紋１６の応答を
示す、同一の荷重に対する圧漬度。
すなわち最上面２４０と最下面２５０との間隔は。
最初は第５図に示すアパチュアを有しない［平坦型」ウ
ェブ１１０の場合より大であるが、第６図のウェブ１１
０の場合よりも低い水準にまで低下している。さらにミ
クロアパチュア２２５の外周に形成された薄い破断部２
２６の不規則な形状と可撓性の故に、指紋１６は第６図
の場合はどに片寄らせされていない。
ェブ１１０の場合より大であるが、第６図のウェブ１１
０の場合よりも低い水準にまで低下している。さらにミ
クロアパチュア２２５の外周に形成された薄い破断部２
２６の不規則な形状と可撓性の故に、指紋１６は第６図
の場合はどに片寄らせされていない。
前記の同時係肩出願米国特許（カロほか）に記載のよう
に、前記のそれぞれのファクタにより、このミクロアパ
チュアを有するウェブ２１０に対する使用者の感触は、
同様のパタンのアパチュアを有しないウェブ１１０の場
合よりも柔らかくまた滑らかである。
に、前記のそれぞれのファクタにより、このミクロアパ
チュアを有するウェブ２１０に対する使用者の感触は、
同様のパタンのアパチュアを有しないウェブ１１０の場
合よりも柔らかくまた滑らかである。
第１０図は第６図および第９図と類似の拡大断面図であ
るが、第３図に図示の型の「平坦な」小泡体ウェブ４と
同程度の圧力条件のもとに、このウェブの突起２０の面
に対して横方向に移動する指の指紋１６との相互作用を
示す、さらに詳しくは、ウェブ４の最大限の垂直圧漬は
突起２０の小泡体部４０において生じ、ベース部３０は
遥かに少ない圧縮度および／または歪み度を示す、小泡
体部４０を構成する比較的薄い膜が前記のウェブ２１０
のミクロアパチュア２２５と同様に、第５図および第６
図のウェブ１１０の「アーチ」効果を排除するものと思
われる。さらに、各表面突起２０の小泡体部分４０の圧
漬抵抗または変形抵抗が実際上存在しない、また小泡体
部４０の圧漬抵抗または変形抵抗は実際上存在しない、
その結果、第１０図に示す小泡体ウェブ４の全体圧積度
は第６図のウェブ１１０の場合よりも、第９図のミクロ
アパチュアウェブ２１０の場合に極めて類似している。
るが、第３図に図示の型の「平坦な」小泡体ウェブ４と
同程度の圧力条件のもとに、このウェブの突起２０の面
に対して横方向に移動する指の指紋１６との相互作用を
示す、さらに詳しくは、ウェブ４の最大限の垂直圧漬は
突起２０の小泡体部４０において生じ、ベース部３０は
遥かに少ない圧縮度および／または歪み度を示す、小泡
体部４０を構成する比較的薄い膜が前記のウェブ２１０
のミクロアパチュア２２５と同様に、第５図および第６
図のウェブ１１０の「アーチ」効果を排除するものと思
われる。さらに、各表面突起２０の小泡体部分４０の圧
漬抵抗または変形抵抗が実際上存在しない、また小泡体
部４０の圧漬抵抗または変形抵抗は実際上存在しない、
その結果、第１０図に示す小泡体ウェブ４の全体圧積度
は第６図のウェブ１１０の場合よりも、第９図のミクロ
アパチュアウェブ２１０の場合に極めて類似している。
しかし第１０図のウェブ４と比較して第９茗のウェブ２
１０の場合、突起２２０との接触面積が突起２０との接
触面より遥かに小である。このように小泡体部４０を含
む薄い膜の接触面積が大でありまた比較的可撓性である
が故に、指紋１６の横方向運動は第９図のウェブ２１０
の場合よりも遥かに高い表面摩擦を受ける。その結果本
発明の小泡体型ウェブは第９図のミクロアパチュアウェ
ブと同程度の柔らかさ、すなわち圧漬抵抗を示すけれど
も、一般に第９図のウェブの場合よりもスェード様の感
覚を生じる。
１０の場合、突起２２０との接触面積が突起２０との接
触面より遥かに小である。このように小泡体部４０を含
む薄い膜の接触面積が大でありまた比較的可撓性である
が故に、指紋１６の横方向運動は第９図のウェブ２１０
の場合よりも遥かに高い表面摩擦を受ける。その結果本
発明の小泡体型ウェブは第９図のミクロアパチュアウェ
ブと同程度の柔らかさ、すなわち圧漬抵抗を示すけれど
も、一般に第９図のウェブの場合よりもスェード様の感
覚を生じる。
一般にスェード様感触が使用者にとって好ましいと考え
られるが、ウェブの露出面が高度の表面摩擦を示さない
事が望ましい場合もある。第１１図は、第１０図と類似
の断面図であるが、突起２０の小泡体部４０が使用者の
皮膚と接触しないように配向された場合のウェブ４と小
泡体１６との相互関係を示す。
られるが、ウェブの露出面が高度の表面摩擦を示さない
事が望ましい場合もある。第１１図は、第１０図と類似
の断面図であるが、突起２０の小泡体部４０が使用者の
皮膚と接触しないように配向された場合のウェブ４と小
泡体１６との相互関係を示す。
第１１図に図示の実施態様において、小泡体部４０は指
紋１６よりは吸収性基板１３０と接触するように配向さ
れている。同程度の垂直圧力に対応してこのウェブ４は
同程度の垂直圧縮を生じているが、ウェブの表面に沿っ
て動く使用者の指に対する摩擦抵抗は遥かに低い、これ
は、小泡体４０の比較的可撓性の膜部分が使用者の指紋
１６と接触しない事によるものと思われる。小泡体４゜
はウェブの垂直方向の圧漬を生じるが、これらの小泡体
を吸収性基板１３０の方向に配置した事により、厚い面
を露出する。このように皮膚と接触するウェブ部分が厚
いので、皮膚の形状に一致してくっつく傾向が少なく、
従って皮膚との接触面積が少なく成る。従って、第１１
図に示すようにウェブの小泡体面を使用者の皮膚から離
すように配置すれば、ウェブの表面摩擦が低下される。
紋１６よりは吸収性基板１３０と接触するように配向さ
れている。同程度の垂直圧力に対応してこのウェブ４は
同程度の垂直圧縮を生じているが、ウェブの表面に沿っ
て動く使用者の指に対する摩擦抵抗は遥かに低い、これ
は、小泡体４０の比較的可撓性の膜部分が使用者の指紋
１６と接触しない事によるものと思われる。小泡体４゜
はウェブの垂直方向の圧漬を生じるが、これらの小泡体
を吸収性基板１３０の方向に配置した事により、厚い面
を露出する。このように皮膚と接触するウェブ部分が厚
いので、皮膚の形状に一致してくっつく傾向が少なく、
従って皮膚との接触面積が少なく成る。従って、第１１
図に示すようにウェブの小泡体面を使用者の皮膚から離
すように配置すれば、ウェブの表面摩擦が低下される。
本発明の小泡体型ウェブを第１１図に図示のように配向
した場合、有様の視覚−触覚印象が低下するかもしれな
いが、このような構造は、「ノイズＪの減少が重要であ
るが表面摩擦が望ましくない場合には好ましい１面白い
事に１表面突起２０がウェブの裏面のパタンを不明瞭に
する事はないので、このような突起２０の底部を含むパ
タンは小泡体面よりも「鋭く」感じられる。
した場合、有様の視覚−触覚印象が低下するかもしれな
いが、このような構造は、「ノイズＪの減少が重要であ
るが表面摩擦が望ましくない場合には好ましい１面白い
事に１表面突起２０がウェブの裏面のパタンを不明瞭に
する事はないので、このような突起２０の底部を含むパ
タンは小泡体面よりも「鋭く」感じられる。
小泡体がどのように配向されていても、第１０図と第１
１図に図示の「平坦型」ウェブ４のように本発明の実質
的に流体不透過性の小泡体ウェブが動かされた時に驚く
ほどｒ静か」である、これは特に第１図および第２図に
図示のような使い捨てオシメエなどの使い捨て吸収性バ
ンテージの流体不透過性バックシートとして使用される
場合に言える事である。さらに詳しくは１本発明のウェ
ブは、最高点に小泡体を含まない微小表面突起の類似パ
タンを有する従来構造よりも「カサカサ」または「サラ
サラ」ノイズを生じる傾向が少ない。
１図に図示の「平坦型」ウェブ４のように本発明の実質
的に流体不透過性の小泡体ウェブが動かされた時に驚く
ほどｒ静か」である、これは特に第１図および第２図に
図示のような使い捨てオシメエなどの使い捨て吸収性バ
ンテージの流体不透過性バックシートとして使用される
場合に言える事である。さらに詳しくは１本発明のウェ
ブは、最高点に小泡体を含まない微小表面突起の類似パ
タンを有する従来構造よりも「カサカサ」または「サラ
サラ」ノイズを生じる傾向が少ない。
このようなノイズの驚くべき減少は、従来は前記の同時
係展出願米国特許第４，６２９，６４３号によるミクロ
アパチュアを側え、従って流体透過性のフィルムによっ
てのみ得られた。
係展出願米国特許第４，６２９，６４３号によるミクロ
アパチュアを側え、従って流体透過性のフィルムによっ
てのみ得られた。
理論に拘泥するつもりはないが１本発明によるウェブの
表面突起２０の末端に配置された小泡体４０から成る可
撓性膜は前記の米国特許に開示されたウェブのミクロア
パチュアと同様に、ウェブ４の中に屈折点またはヒンジ
を形成するものと思われる。その直接的結果として９本
発明のウェブは、小泡体を有しない同様パタンの表面突
起を有する従来のウェブよりも柔らかい、一般に柔らか
い重合体ウェブは固いウェブよりも、動かされた時にノ
イズが低下する。さらに、小泡体４０を含む非常に薄い
可撓性の１１１Ｋは、ウェブの中に生じた機械的運動を
周囲の空気、に伝達する事ができない。
表面突起２０の末端に配置された小泡体４０から成る可
撓性膜は前記の米国特許に開示されたウェブのミクロア
パチュアと同様に、ウェブ４の中に屈折点またはヒンジ
を形成するものと思われる。その直接的結果として９本
発明のウェブは、小泡体を有しない同様パタンの表面突
起を有する従来のウェブよりも柔らかい、一般に柔らか
い重合体ウェブは固いウェブよりも、動かされた時にノ
イズが低下する。さらに、小泡体４０を含む非常に薄い
可撓性の１１１Ｋは、ウェブの中に生じた機械的運動を
周囲の空気、に伝達する事ができない。
その結果、このような伝達度に依存する音響の発生は、
非常に薄い可撓性の小泡体を有しない突起を含む従来の
ウェブと比較して非常に低い。
非常に薄い可撓性の小泡体を有しない突起を含む従来の
ウェブと比較して非常に低い。
本発明の「静かな」布状の小泡体プラスチックウェブは
数種の手法で製造する事ができる。さらにこのウェブは
「平坦」形状または「肉眼で見える程度に拡大した」形
状に製造する事ができる。
数種の手法で製造する事ができる。さらにこのウェブは
「平坦」形状または「肉眼で見える程度に拡大した」形
状に製造する事ができる。
流体不透過性が必要でない場合、これらの小泡体型ウェ
ブは所定の場所においてミクロアパチュアを備えて実質
的に均一な触π印象と外観を生じ。
ブは所定の場所においてミクロアパチュアを備えて実質
的に均一な触π印象と外観を生じ。
他の所定の部分においてのみ液体透過性を示す事ができ
る。第３Ａ図はこのようなハイブリッドウェブ構造１０
４の一例であって、小泡体を有する突起を２０で示し、
ミクロアパチュアを有する突起を２２０で示す、さらに
１本発明の小泡体型ウェブはｒ巨視的に拡張され、また
マクロアパチュアを備える」事ができる。
る。第３Ａ図はこのようなハイブリッドウェブ構造１０
４の一例であって、小泡体を有する突起を２０で示し、
ミクロアパチュアを有する突起を２２０で示す、さらに
１本発明の小泡体型ウェブはｒ巨視的に拡張され、また
マクロアパチュアを備える」事ができる。
！ノ
先に述べたように１本発明のウェブの小泡体型表面突起
は、側面から見た場合にきのこ様の断面形状を示す、こ
れは、突起のベース部が小泡体部と接合する水準におい
て、突起の振幅方向に垂直な面において測定されたベー
ス部の断面積が、この百と平行に測定された小泡体の最
大断面積より小である事による。これらの小泡体部の非
常に薄い膜様行動の故に、前記のような断面積関係がウ
ェブサンプルの中に存在するか否かを確認する前に、こ
のウェブサンプルに対して非常に僅かの流体圧を加えて
小泡体部分を十分に拡張させる必要がある。多く場合に
、裏面に対して比較的低い空気圧を加えるだけで十分で
ある。
は、側面から見た場合にきのこ様の断面形状を示す、こ
れは、突起のベース部が小泡体部と接合する水準におい
て、突起の振幅方向に垂直な面において測定されたベー
ス部の断面積が、この百と平行に測定された小泡体の最
大断面積より小である事による。これらの小泡体部の非
常に薄い膜様行動の故に、前記のような断面積関係がウ
ェブサンプルの中に存在するか否かを確認する前に、こ
のウェブサンプルに対して非常に僅かの流体圧を加えて
小泡体部分を十分に拡張させる必要がある。多く場合に
、裏面に対して比較的低い空気圧を加えるだけで十分で
ある。
突起断面を分析する特に好ましい方法は、フィルムサン
プルを完全拡張状態において成形し、その後成形物から
とられた非常に薄い断面スライスを高倍率で撮影するに
ある。この方法は下記のパラグラフに詳細に説明されて
いる。もちろん若干の場合には１本発明のウェブのスラ
イスの一部の突起の小泡体部分が特定の側面から見てき
のこ状断面を示さない事がありうる。これは１表面突起
が前記の断面積関係を満たす事ができなかったよりは、
特定の突起を通しての断面の取りがたによる場合がある
。すなわち同一の突起を異なる軸線に沿って切断すれば
、きのこ様断面を示す事がありうる。従って、与えられ
たウェブサンプルの中の突起の大部分の中にきのこ様断
面が存在するが否かを決定するための分析においては、
１個の切り離された突起ではなく、同時に複数の突起を
検査しなければならない。
プルを完全拡張状態において成形し、その後成形物から
とられた非常に薄い断面スライスを高倍率で撮影するに
ある。この方法は下記のパラグラフに詳細に説明されて
いる。もちろん若干の場合には１本発明のウェブのスラ
イスの一部の突起の小泡体部分が特定の側面から見てき
のこ状断面を示さない事がありうる。これは１表面突起
が前記の断面積関係を満たす事ができなかったよりは、
特定の突起を通しての断面の取りがたによる場合がある
。すなわち同一の突起を異なる軸線に沿って切断すれば
、きのこ様断面を示す事がありうる。従って、与えられ
たウェブサンプルの中の突起の大部分の中にきのこ様断
面が存在するが否かを決定するための分析においては、
１個の切り離された突起ではなく、同時に複数の突起を
検査しなければならない。
この方法は３段階、すなわち開運のフイルムサンプルの
固定段階、ミクロ切断段階および撮影段階を含む。
固定段階、ミクロ切断段階および撮影段階を含む。
レ １ し 。
ミクロ切断されるフィルムサンプルの固定手順は下記で
ある。
ある。
１、約２−１重８インチＸ１−１／４インチのサイズの
サンプルをフィルムから切り出し、約１−３７４インチ
×１インチの板紙フレームの中に装入する。ステープラ
を使用して、フレームをフィルムに固着する。
サンプルをフィルムから切り出し、約１−３７４インチ
×１インチの板紙フレームの中に装入する。ステープラ
を使用して、フレームをフィルムに固着する。
２、ニューハンプシャー、ハドソンのバルザースユニオ
ン社から市販されているバルザースモデルＮＬ５ＣＤ０
３０などの金属蒸着装置を使用して。
ン社から市販されているバルザースモデルＮＬ５ＣＤ０
３０などの金属蒸着装置を使用して。
メーカの指示に従ってフィルムサンプルの両側に薄い金
属被覆を金被覆する。この金被覆は固定液の湿潤作用と
接着とを促進する。
属被覆を金被覆する。この金被覆は固定液の湿潤作用と
接着とを促進する。
３、下記の成分をビーカ中で混合して（よく混合するま
で攪拌し）、固定溶液として使用する。
で攪拌し）、固定溶液として使用する。
ミネソタ、ミネアポリス、ヘンケル社製のペルスアミド
１２５，６０ｍＪｇ；カリフォルニア、タスティン、テ
ッドペラ社製、エポン８１２またはベルコメド刀スト、
４０ｍＪｇ；および１，１，１゜−トリクロロエタン、
３０ｍ、ｇ。
１２５，６０ｍＪｇ；カリフォルニア、タスティン、テ
ッドペラ社製、エポン８１２またはベルコメド刀スト、
４０ｍＪｇ；および１，１，１゜−トリクロロエタン、
３０ｍ、ｇ。
４、板紙フレームを収容する形状のキャビティを有し深
さ約１７４インチのシリコーンゴム金型の中に、固定液
を約５ｍｍの深さまで注入する。
さ約１７４インチのシリコーンゴム金型の中に、固定液
を約５ｍｍの深さまで注入する。
５、固定液の液面の直下に、金被覆されたフィルムサン
プルを（その赤面突起のミクロ小泡部分を下方に向けて
）滑りこませる。フィルムの表面の下方に空気泡が捕捉
されないように特別に注意する。
プルを（その赤面突起のミクロ小泡部分を下方に向けて
）滑りこませる。フィルムの表面の下方に空気泡が捕捉
されないように特別に注意する。
６、フィルムサンプルが完全に浸漬されるまで、金型の
中に固定液を注入し続ける。
中に固定液を注入し続ける。
７、オハイオ、シンシナティ、カーティスマジソン サ
イエンティフィック製のスリーブトップ乾燥器、ＣＭＳ
モデルＮ［Ｌ０７６−７４５などの真空乾燥器の中に、
金型を配置する。固定液から気泡を除去するには十分で
あるがフィルムサンプルを固定液の表面まで上昇させる
には不十分なレベルの真空を加える。固定液中の気泡全
部が液面まで上昇した時、真空を遮断し、サンプルを２
４時間放置する。固定液が固くならなければならない。
イエンティフィック製のスリーブトップ乾燥器、ＣＭＳ
モデルＮ［Ｌ０７６−７４５などの真空乾燥器の中に、
金型を配置する。固定液から気泡を除去するには十分で
あるがフィルムサンプルを固定液の表面まで上昇させる
には不十分なレベルの真空を加える。固定液中の気泡全
部が液面まで上昇した時、真空を遮断し、サンプルを２
４時間放置する。固定液が固くならなければならない。
もしそうなら、サンプルを金型から直ちに除去する事が
できる。もしサンプルに触れて容易に変形するなら、サ
ンプルを乾燥器から除去し、固くなるまで常温で硬化さ
せる。
できる。もしサンプルに触れて容易に変形するなら、サ
ンプルを乾燥器から除去し、固くなるまで常温で硬化さ
せる。
８、サンプルを金型から除去する。カッターナイフを使
用して、板紙フレームを４隅から切断する。鷺こでサン
プルは約１−１重２インチ×１インチの長方形を成す。
用して、板紙フレームを４隅から切断する。鷺こでサン
プルは約１−１重２インチ×１インチの長方形を成す。
々 ロ −′１、
固定されたフィルムサンプルブロックを、ミクロ切断器
の中に、できるだけ平坦に長手力に導入する。平滑面が
得られるまで、数回の切断を成す０表面が平滑に成った
とき、できるだけ薄いスライスの調製を開始する。１０
ミクロンのスライスを得なければならない、慎重にスラ
イスをミクロ切断ブレードから顕微鏡のスライド上に移
す。
固定されたフィルムサンプルブロックを、ミクロ切断器
の中に、できるだけ平坦に長手力に導入する。平滑面が
得られるまで、数回の切断を成す０表面が平滑に成った
とき、できるだけ薄いスライスの調製を開始する。１０
ミクロンのスライスを得なければならない、慎重にスラ
イスをミクロ切断ブレードから顕微鏡のスライド上に移
す。
この場合、スライスが折り重なりまたは捻じれる事のな
いように注意する。
いように注意する。
２、オイルまたはカバースリップを使用して３枚または
４枚のスライスを顕微鏡スライド上に載置する事ができ
る。
４枚のスライスを顕微鏡スライド上に載置する事ができ
る。
３、この時点において、光学顕微鏡を使用してスライス
を検査し１重なっていないかを調べる。
を検査し１重なっていないかを調べる。
１、ニューヨーク、ガーデンシティ−、ニコン社製のニ
コンモデルＦＴなどのカメラを搭載したニューヨーク、
バッファロー、アメリカンオプティカル社製、アメリカ
ンオプティカル モデルシリーズ１０マイクロスターな
どの三眼顕微鏡の下に前記のスライドを配置する。所望
数の突起を視界に入れる倍率（４０×乃至１００ Ｘ）
を設定する。カメラを見ながら、焦点合わせする。断面
が視界の深さより厚い場合または立面において視界の深
さ以上に相違する場合、同時に１光学区画のみが焦点に
入る。焦点を連続的に変化させて、必要区域が明瞭にな
るまでサンプルのレベルを順次に鮮鋭に成す、視界の深
さと解像力の間のトレードオフが避けられない事を注意
しなければならない、必要区域が明瞭な焦点範囲に入っ
た時、撮影する事ができる。高コントラスト画像を得る
ため、白黒フィルムが好ましい。
コンモデルＦＴなどのカメラを搭載したニューヨーク、
バッファロー、アメリカンオプティカル社製、アメリカ
ンオプティカル モデルシリーズ１０マイクロスターな
どの三眼顕微鏡の下に前記のスライドを配置する。所望
数の突起を視界に入れる倍率（４０×乃至１００ Ｘ）
を設定する。カメラを見ながら、焦点合わせする。断面
が視界の深さより厚い場合または立面において視界の深
さ以上に相違する場合、同時に１光学区画のみが焦点に
入る。焦点を連続的に変化させて、必要区域が明瞭にな
るまでサンプルのレベルを順次に鮮鋭に成す、視界の深
さと解像力の間のトレードオフが避けられない事を注意
しなければならない、必要区域が明瞭な焦点範囲に入っ
た時、撮影する事ができる。高コントラスト画像を得る
ため、白黒フィルムが好ましい。
２、使用されるフィルムに対してカメラのシャッタ速度
、絞りを設定する。カメラの光度計の適当値を得るよう
に、顕微鏡の光源を適当値に設定する。
、絞りを設定する。カメラの光度計の適当値を得るよう
に、顕微鏡の光源を適当値に設定する。
、−・ ５
当業者には明らかなように、本発明の小泡体ウェブは多
くの場合１表面突起の小泡体のある程度の破壊を示して
も、ウェブの実質的流体不透過性を損なう事はない、従
って本発明のウェブの「実質的に流体不透過性」とは１
００％流体不透過性を意味するものではない、さらに下
記の各項のテスト手順を使用する場合、前記の米国特許
（大口ほか）第４，６２９，６４３号に記載の型のミク
ロアパチュアウェブでさえも１表面突起の比較的小さい
アパチュア上のテスト液の表面張力の故にある程度の流
体透過抵抗を示す事をみとめなけ汎ばならない、従って
本発明の小泡体ウェブを［実質的に流体不透過性」と言
う場合、これは検査されるウェブの小泡体部分が下記の
テスト手順に従って約７０′″Ｆの温度で少なくとも４
インチ水柱の静水頭を支持できる事を意味する。
くの場合１表面突起の小泡体のある程度の破壊を示して
も、ウェブの実質的流体不透過性を損なう事はない、従
って本発明のウェブの「実質的に流体不透過性」とは１
００％流体不透過性を意味するものではない、さらに下
記の各項のテスト手順を使用する場合、前記の米国特許
（大口ほか）第４，６２９，６４３号に記載の型のミク
ロアパチュアウェブでさえも１表面突起の比較的小さい
アパチュア上のテスト液の表面張力の故にある程度の流
体透過抵抗を示す事をみとめなけ汎ばならない、従って
本発明の小泡体ウェブを［実質的に流体不透過性」と言
う場合、これは検査されるウェブの小泡体部分が下記の
テスト手順に従って約７０′″Ｆの温度で少なくとも４
インチ水柱の静水頭を支持できる事を意味する。
下記のテスト装置の説明については、第２２図を参照さ
れたい。
れたい。
１、透明プレキシガラス柱′または管（２０００）、長
さ２５インチ、内径１インチ、この管の下端に、直径４
インチのフランジ（２０１０）とゴムガスケット（２０
１５）が固着される。それぞれ、管の開口と同心の直径
１インチの穴（２ｏ１２゜２０１８）を有する。
さ２５インチ、内径１インチ、この管の下端に、直径４
インチのフランジ（２０１０）とゴムガスケット（２０
１５）が固着される。それぞれ、管の開口と同心の直径
１インチの穴（２ｏ１２゜２０１８）を有する。
２、中心部に直径１インチの穴（２０２２）を有する厚
さ４インチ×４インチ×１７４インチのプレキシガラス
プレート（２０２０）、および対応の直径１インチの穴
（２０１９）を有するゴムガスケット（２０１６）、ａ
記プレートと管を正確に容易に整列させるように、前記
フランジがら垂下しプレートの穴の中に嵌合された配置
用ピン（図示されず）。
さ４インチ×４インチ×１７４インチのプレキシガラス
プレート（２０２０）、および対応の直径１インチの穴
（２０１９）を有するゴムガスケット（２０１６）、ａ
記プレートと管を正確に容易に整列させるように、前記
フランジがら垂下しプレートの穴の中に嵌合された配置
用ピン（図示されず）。
３、管の底部から２４インチ上方の点の導入口（２０３
０）に対して蒸留水源を接続するタイボンチュービング
、 ４、第２２図に図示のように、ベースプレート（２０２
０）の穴（２０２２）を通る水を容易に観察できるよう
に、組立体を一対の支持体上に支持する。
０）に対して蒸留水源を接続するタイボンチュービング
、 ４、第２２図に図示のように、ベースプレート（２０２
０）の穴（２０２２）を通る水を容易に観察できるよう
に、組立体を一対の支持体上に支持する。
１崖
１、検査されるフィルムから、２−１／４Ｘ２−１／４
インチサンプルを切断する。
インチサンプルを切断する。
２、このサンプルをプレート（２０２０）のゴムガスケ
ット（２０１６）上に、サンプルの表面突起の小泡体が
下方に向けられるように配置する。
ット（２０１６）上に、サンプルの表面突起の小泡体が
下方に向けられるように配置する。
３、配置用ピン（図示されず）を使用して、プレートを
管（２０００）の底部の下に配置する。
管（２０００）の底部の下に配置する。
４、バネクランプまたは°°Ｃ°°クランプを使用して
、プレート（２０２０）を管フランジ（２０１０）に締
め付ける。
、プレート（２０２０）を管フランジ（２０１０）に締
め付ける。
５、約７０１Ｆの温度の蒸留水を導入口（２０３０）か
ら管の中に添加する。水の添加速度は、水が管（２００
０）の内側面に沿ってしたたり落ち、サンプル上に自由
に落下しない程度に、連続的で遅くなければならない。
ら管の中に添加する。水の添加速度は、水が管（２００
０）の内側面に沿ってしたたり落ち、サンプル上に自由
に落下しない程度に、連続的で遅くなければならない。
６、水の第１滴が管（２０００）底部のサンプルを通過
するやいなや、管中の水柱の高さを記録する。第１滴の
水がペースプレート（２０２０）の穴（２０２２）を通
して落下した事がフィルムを通して水の通過した事を示
す。
するやいなや、管中の水柱の高さを記録する。第１滴の
水がペースプレート（２０２０）の穴（２０２２）を通
して落下した事がフィルムを通して水の通過した事を示
す。
７、検査されるそれぞれの型のフィルムについて、この
テストを１０回繰り返えし、その結果を平均しなければ
ならない。
テストを１０回繰り返えし、その結果を平均しなければ
ならない。
Ｌに旦ＪＬＭ
一般的に、本発明の実質的に流体不透過性の小泡体ウェ
ブを製造するために使用されるフィルムとして好ましい
材料は低度の分子配向を示すものである事が発見された
。また好ましくは、この材料は低降伏特性と高延伸特性
とを示すものである。
ブを製造するために使用されるフィルムとして好ましい
材料は低度の分子配向を示すものである事が発見された
。また好ましくは、この材料は低降伏特性と高延伸特性
とを示すものである。
また好ましくは、この材料は歪み硬化するものである、
好ましい材料の例は、ｍ状低密度ポリエチレン、バージ
ニア、リッチモンド、エチルビスウィーン製の線状低密
度ポリエチレンと低密度ポリエチレンとの配合物、ロー
ドアイランド、ハリスビルのタレックス製の線状極低密
度ポリエチレン。
好ましい材料の例は、ｍ状低密度ポリエチレン、バージ
ニア、リッチモンド、エチルビスウィーン製の線状低密
度ポリエチレンと低密度ポリエチレンとの配合物、ロー
ドアイランド、ハリスビルのタレックス製の線状極低密
度ポリエチレン。
およびプラウエア、ウィルミングトン、デュポンドヌム
ール社製の商標Ｈｙ ｔ ｒ ｅ ｌののポリエステル
／ポリエーテルなどのブロック共重合体である。
ール社製の商標Ｈｙ ｔ ｒ ｅ ｌののポリエステル
／ポリエーテルなどのブロック共重合体である。
第１２図は本発明による「平坦な」実質的に流体不透過
性の小泡体ウェブの特に好ましい製法を示す断面図であ
る。この図の実施態様において、ポリエチレンなどの重
合体材料から成る実質的に平坦なフィルムウェブ４１０
が供給ロール４０１から成形ドラム４１８の表面上に送
られ、このドラムにおいて成形構造４１５が実質的にウ
ェブと同一速度で連続的に回転している。成形ドラム４
１８は好ましくは内部に配置された真空チャンバ４１９
を含みこのチャンバは好ましくは成形構造４１５に対し
て静止している。真空チャンバの第１人口４３５のそれ
ぞれ始点と終点に対応する一対の静止真空シール４２１
，４２２によって１回転成形構造４°１５内側面と第１
人口４３５との間の密封を成す、他対のシール４３２．
４３３が回転成形構造４１５の内側面と第２真空チヤン
バ入口４５０との間に同様の密封を成す、この第２人口
４５０は、フィルムウェブ４１０によって閉塞されない
成形ドラム４１８の区域に配置されている。
性の小泡体ウェブの特に好ましい製法を示す断面図であ
る。この図の実施態様において、ポリエチレンなどの重
合体材料から成る実質的に平坦なフィルムウェブ４１０
が供給ロール４０１から成形ドラム４１８の表面上に送
られ、このドラムにおいて成形構造４１５が実質的にウ
ェブと同一速度で連続的に回転している。成形ドラム４
１８は好ましくは内部に配置された真空チャンバ４１９
を含みこのチャンバは好ましくは成形構造４１５に対し
て静止している。真空チャンバの第１人口４３５のそれ
ぞれ始点と終点に対応する一対の静止真空シール４２１
，４２２によって１回転成形構造４°１５内側面と第１
人口４３５との間の密封を成す、他対のシール４３２．
４３３が回転成形構造４１５の内側面と第２真空チヤン
バ入口４５０との間に同様の密封を成す、この第２人口
４５０は、フィルムウェブ４１０によって閉塞されない
成形ドラム４１８の区域に配置されている。
真空シール４２１と４２２との間の成形ドラム４１５の
区域を通過するフィルムウェブ４１０に対して流体差圧
を加える手段が第１人口４３５に対向して配置されてい
る１図示の実施態様において、この手段は高圧液体ノズ
ル４６５から成り。
区域を通過するフィルムウェブ４１０に対して流体差圧
を加える手段が第１人口４３５に対向して配置されてい
る１図示の実施態様において、この手段は高圧液体ノズ
ル４６５から成り。
このノズルは水などの高圧ジェット４７０を重合体ウェ
ブ４１０の幅全体に沿って均一に放出する。
ブ４１０の幅全体に沿って均一に放出する。
水は好ましくは約３５ＯＮ／ｃｍ２ （５００ｐ ｓ
ｉｇ）好ましくは少なくとも約７０ＯＮ／ｃｍ’ （
１゜９００ｐｓｉｇ）の圧力で加えられる。またウェブ
が工程中実質的に固体状態に留まるようにウェブの変態
温度以下の高温の水を加える事が好ましい、これによっ
て、ウェブの物性と熱−機械的ヒストリーを維持する事
ができる。水温の変動効果および高圧液体ノズル４６５
の構造と配置に関する詳細は、同時係属出願米国特願第
５ ８０．９１１号および米国特許第４゜ ６０９．５１８号に記載され、これらの特許と特許を引
例として加える。
ｉｇ）好ましくは少なくとも約７０ＯＮ／ｃｍ’ （
１゜９００ｐｓｉｇ）の圧力で加えられる。またウェブ
が工程中実質的に固体状態に留まるようにウェブの変態
温度以下の高温の水を加える事が好ましい、これによっ
て、ウェブの物性と熱−機械的ヒストリーを維持する事
ができる。水温の変動効果および高圧液体ノズル４６５
の構造と配置に関する詳細は、同時係属出願米国特願第
５ ８０．９１１号および米国特許第４゜ ６０９．５１８号に記載され、これらの特許と特許を引
例として加える。
しかし、第１２図に図示の方法と、前記米国特許および
米国特許（カロほか）に記載の工程との相違点は１本発
明の実施に使用されるフィルムウェブ４１０が工程中に
実質的にアパチュアを有しない事である。これらの特許
および特許に記載のように高圧液体ジェットを使用して
形成構造のパタンに対応するアパチュアをウェブに開口
する場合、形成ドラムの内部に存在する真空の故に、フ
ィルムの７バチユアの開口と同時にウェブを通して多量
の空気流を生じる。その結果、（１）アパチュアを有す
る形成された材料の断熱冷却、（２）形成構造の断熱冷
却、および（３）真空キャビネットの通気／冷却を生じ
る。
米国特許（カロほか）に記載の工程との相違点は１本発
明の実施に使用されるフィルムウェブ４１０が工程中に
実質的にアパチュアを有しない事である。これらの特許
および特許に記載のように高圧液体ジェットを使用して
形成構造のパタンに対応するアパチュアをウェブに開口
する場合、形成ドラムの内部に存在する真空の故に、フ
ィルムの７バチユアの開口と同時にウェブを通して多量
の空気流を生じる。その結果、（１）アパチュアを有す
る形成された材料の断熱冷却、（２）形成構造の断熱冷
却、および（３）真空キャビネットの通気／冷却を生じ
る。
本発明の小泡体ウェブ、すなわちアパチュアを有しない
ウェブを成形する事が望まれる場合、ウェブのアパチュ
ア開口に伴う高空気流が生じない。
ウェブを成形する事が望まれる場合、ウェブのアパチュ
ア開口に伴う高空気流が生じない。
その結果、実質的に７バチユアを有しない成形されたウ
ェブは成形構造１および成形キャビネットの内部と同様
に高温に留まる。場合によってこの高温の故に、ウェブ
が縁のカーリングまたは緊張による歪み効果に抵抗でき
ない程度に低いモジュラスが与えられ、従ってウェブを
成形構造の表面から引き出す際にウェブの不安定性とロ
ーピングとを生じる。
ェブは成形構造１および成形キャビネットの内部と同様
に高温に留まる。場合によってこの高温の故に、ウェブ
が縁のカーリングまたは緊張による歪み効果に抵抗でき
ない程度に低いモジュラスが与えられ、従ってウェブを
成形構造の表面から引き出す際にウェブの不安定性とロ
ーピングとを生じる。
実質的に７バチユアを有しないウェブのこのような問題
を解決するため、前記の同時係属出頴米国特ＩＩ（カロ
はが）に開示の方法について下記のような変更が実施さ
れた。
を解決するため、前記の同時係属出頴米国特ＩＩ（カロ
はが）に開示の方法について下記のような変更が実施さ
れた。
（１）第１２図に図示のように、ウェブ４１Ｑの露出面
に対して、低圧液体ノズル４７５にょって連続冷却水膜
４８０を加える。この水膜は、フィルムが成形構造４１
５から出る前に、しかし。
に対して、低圧液体ノズル４７５にょって連続冷却水膜
４８０を加える。この水膜は、フィルムが成形構造４１
５から出る前に、しかし。
高圧液体ジェット４７０によって成形される後にフィル
ムに対して加えられる。
ムに対して加えられる。
（２）真空マニホルド４１９の中に、第２導入口４５０
が配置される。この第２導入口は、成形構造４１５がフ
ィルムウェブ４１０によって閉塞されないドラム４１８
の区域に備えられる。第１２図の図示の実施態様におい
て、この第２導入口４５０は大体４時の位置に配置され
る。この第２導入口４５０は成形構造４１５を通して真
空によって誘導された空気流を生じ、成形構造４１５を
冷却し、また成形ドラム４１８と高圧液体ノズル４６５
を包囲するキャビネット４８５の内部通気／冷却を生じ
る。
が配置される。この第２導入口は、成形構造４１５がフ
ィルムウェブ４１０によって閉塞されないドラム４１８
の区域に備えられる。第１２図の図示の実施態様におい
て、この第２導入口４５０は大体４時の位置に配置され
る。この第２導入口４５０は成形構造４１５を通して真
空によって誘導された空気流を生じ、成形構造４１５を
冷却し、また成形ドラム４１８と高圧液体ノズル４６５
を包囲するキャビネット４８５の内部通気／冷却を生じ
る。
（３）最後に、ウェブのキャビネット内部の通路は最短
距離を成すように方向変換されている。
距離を成すように方向変換されている。
さらに詳しく述べれば、未処理のウェブ４１０が導入み
ぞ穴４８７を通してキャビネットの中に入り１回転成形
構造４１５によって成形ドラム４１８の大体半周を搬送
され、その後最終的乾燥と巻きとりまたは最終用途のた
めに遊びローラ４８９と４９２を介して引き出される。
ぞ穴４８７を通してキャビネットの中に入り１回転成形
構造４１５によって成形ドラム４１８の大体半周を搬送
され、その後最終的乾燥と巻きとりまたは最終用途のた
めに遊びローラ４８９と４９２を介して引き出される。
ウェブがこれらの遊びローラの間を通過する際に、一対
の対向配置されたゴムブレード４９０と４９１がウェブ
４１０に対してゴムローラ作用を生じてウェブを大体脱
水する。第１２図に図示のようなウェブの行程は、低圧
液体ノズル４７５によって加えられた冷却水膜４８０に
よって冷却されたウェブの再加熱を最小限に成す。
の対向配置されたゴムブレード４９０と４９１がウェブ
４１０に対してゴムローラ作用を生じてウェブを大体脱
水する。第１２図に図示のようなウェブの行程は、低圧
液体ノズル４７５によって加えられた冷却水膜４８０に
よって冷却されたウェブの再加熱を最小限に成す。
第１３図は第１２図に図示の円形部１３の拡大図である
。好ましい実施態様において１本発明のウェブの製造に
使用される成形構造４１５は一対の織成ワイヤ層から成
り、これらの暦は各層の穴を破壊しない方法によって相
互に積層される。外側層は内側層より遥かに粗大であっ
て、織成されたワイヤフィラメント４１６から成り、こ
れらのフィラメントは約９ミル（０，００９インチ）ま
たはこれ以下の直径を有し、少なくとも約５０フイラメ
ント／インチ×約５０フィラメント／インチ、最も好ま
しくは少なくとも約８０フイラメント／インチＸ約８０
フィラメント／インチのメツシュカウントを有する。織
成ワイヤの外側層の厚さは、成形構造４１５の外周に沿
ったこの層の交差フィラメント４１６の間隙の最大寸法
の１倍〜２倍の範囲である。
。好ましい実施態様において１本発明のウェブの製造に
使用される成形構造４１５は一対の織成ワイヤ層から成
り、これらの暦は各層の穴を破壊しない方法によって相
互に積層される。外側層は内側層より遥かに粗大であっ
て、織成されたワイヤフィラメント４１６から成り、こ
れらのフィラメントは約９ミル（０，００９インチ）ま
たはこれ以下の直径を有し、少なくとも約５０フイラメ
ント／インチ×約５０フィラメント／インチ、最も好ま
しくは少なくとも約８０フイラメント／インチＸ約８０
フィラメント／インチのメツシュカウントを有する。織
成ワイヤの外側層の厚さは、成形構造４１５の外周に沿
ったこの層の交差フィラメント４１６の間隙の最大寸法
の１倍〜２倍の範囲である。
ウェブ４１０の表面突起４２０の比較的厚いベース部分
４３０と比較的薄い先端部とを確実に成形し、薄い先端
部を破壊しないように、外側層の内側面に隣接して第１
３図の４１７で示された第２多孔層が備えられる。先に
述べたように、外側層の内側に最適深さに第２多孔層を
配置する事により１表面突起の先端を薄く成して小泡体
を形成する事ができ、これらの小泡体が破壊しないよう
に十分に支持る事ができる。
４３０と比較的薄い先端部とを確実に成形し、薄い先端
部を破壊しないように、外側層の内側面に隣接して第１
３図の４１７で示された第２多孔層が備えられる。先に
述べたように、外側層の内側に最適深さに第２多孔層を
配置する事により１表面突起の先端を薄く成して小泡体
を形成する事ができ、これらの小泡体が破壊しないよう
に十分に支持る事ができる。
外側層の内側面の下方に内側層を配置する最適深さは、
使用されるウェブの素材、厚さおよび表面突起の型によ
ってケースバイケースで実験的に決定される。一般に、
第２ＪＩＦの深さを減少すれば小泡体の破壊量が減少さ
れ、逆にこの深さを増大すれば、小泡体の破壊量が増大
される。
使用されるウェブの素材、厚さおよび表面突起の型によ
ってケースバイケースで実験的に決定される。一般に、
第２ＪＩＦの深さを減少すれば小泡体の破壊量が減少さ
れ、逆にこの深さを増大すれば、小泡体の破壊量が増大
される。
第２層は外側第１層の内側面に隣接して配置されるので
あるから、第２層の深さは第１層の厚さによって決定さ
れる。従って第２層の配置深さを変動させるには、第１
層の厚さを変動させる。織成ワイヤから成る第１層の厚
さは、この第１層をカレンダリング処理する事により、
またはそのワイヤの直径を変動させる事によって変動さ
れる。
あるから、第２層の深さは第１層の厚さによって決定さ
れる。従って第２層の配置深さを変動させるには、第１
層の厚さを変動させる。織成ワイヤから成る第１層の厚
さは、この第１層をカレンダリング処理する事により、
またはそのワイヤの直径を変動させる事によって変動さ
れる。
第１支持部材が同時係属出願米国特許
第４，３４２，３１４号に記載の型の複数の薄いアパチ
ュアシートから成る場合（この特許を引例として加える
）積層成形構造の製造に際してこれらの薄いアパチュア
層を追加しまたは省略する事によって成形構造の厚さを
任意に変動させる事ができる。
ュアシートから成る場合（この特許を引例として加える
）積層成形構造の製造に際してこれらの薄いアパチュア
層を追加しまたは省略する事によって成形構造の厚さを
任意に変動させる事ができる。
小泡体を構成する非常に薄い膜を支持するため。
第２層すなわち内側層４１７は外側層よりも遥かに細か
な多孔度を有する。第２多孔Ｎ４１７は所望ならば織成
ワイヤから成る。特に好ましい実施態様において、多孔
層４１７は、直径約３ミル（０．００３インチ）または
これ以下のフィラメントから成り、約１６５フイラメン
ト／インチ×約８００フィラメントｘインチと約３２５
フイラメント／インチＸ約２３００フィラメント／イン
チのメツシュカウントを有する斜文織ダッチパタンのフ
ィラメントから成る（このパタンにおいてはある程度の
フィラメントオーバラップがある）。
な多孔度を有する。第２多孔Ｎ４１７は所望ならば織成
ワイヤから成る。特に好ましい実施態様において、多孔
層４１７は、直径約３ミル（０．００３インチ）または
これ以下のフィラメントから成り、約１６５フイラメン
ト／インチ×約８００フィラメントｘインチと約３２５
フイラメント／インチＸ約２３００フィラメント／イン
チのメツシュカウントを有する斜文織ダッチパタンのフ
ィラメントから成る（このパタンにおいてはある程度の
フィラメントオーバラップがある）。
多孔層４１７が前記のように配置された時、この層のフ
ィラメント間に形成された間隙が約０．５ミル〜約１．
０ミルの範囲内であれば。
ィラメント間に形成された間隙が約０．５ミル〜約１．
０ミルの範囲内であれば。
この層はウェブ４１０と外側フィラメント１１４１６と
の間に補足された空気を通気するとと共に小泡体４４０
の薄い部分の破断を実質的に防止するようにウェブ４１
０を支持する事ができる。この点について注意しなけれ
ばならないのは、外側層と内側層を相互に積層するため
に使用される接着工程がいずれかの層の中に含有された
液状の物質を生じてはならない事である。さもなければ
、内側層の多孔度が損なわれる。すなわち微細な穴の毛
細管作用でこれらの穴が液体で満たされ、従って内側層
の多孔度が低下する。従って、Ｎ、Ｃ。
の間に補足された空気を通気するとと共に小泡体４４０
の薄い部分の破断を実質的に防止するようにウェブ４１
０を支持する事ができる。この点について注意しなけれ
ばならないのは、外側層と内側層を相互に積層するため
に使用される接着工程がいずれかの層の中に含有された
液状の物質を生じてはならない事である。さもなければ
、内側層の多孔度が損なわれる。すなわち微細な穴の毛
細管作用でこれらの穴が液体で満たされ、従って内側層
の多孔度が低下する。従って、Ｎ、Ｃ。
グリーンスポロのファセット社によって提供される拡散
接合法などの実質的に乾式接合法がこれらの層の積層の
場合に特に好ましい。
接合法などの実質的に乾式接合法がこれらの層の積層の
場合に特に好ましい。
下側の多孔層４１７を使用しない場合、フィラメント４
１６から成る外側織成ワイヤ層を使用して、米国特許第
４．６，２９，６４３号に記載の型のミクロアパチュア
ウェブまたは本発明の型の小泡体ウェブを製造する事が
できよう、外側Ｍ４１６の間隙においてウェブ４１０を
支持しない場合には、高圧液体ジェットの力と流量をフ
ィルムの破断を生じない所定の最大限度に調節しなけれ
ばならない、さもなければ、高圧液体ジェットによって
ウェブの表面突起の先端部が薄くなり破断されて、前記
の米国特許第４，６２９，６４３号に記載の型のミクロ
アパチュアウェブを形成するであろう。
１６から成る外側織成ワイヤ層を使用して、米国特許第
４．６，２９，６４３号に記載の型のミクロアパチュア
ウェブまたは本発明の型の小泡体ウェブを製造する事が
できよう、外側Ｍ４１６の間隙においてウェブ４１０を
支持しない場合には、高圧液体ジェットの力と流量をフ
ィルムの破断を生じない所定の最大限度に調節しなけれ
ばならない、さもなければ、高圧液体ジェットによって
ウェブの表面突起の先端部が薄くなり破断されて、前記
の米国特許第４，６２９，６４３号に記載の型のミクロ
アパチュアウェブを形成するであろう。
ウェブの破断を生じる事なく小泡体状表面突起を形成す
るように高圧液体ジェットの方と流量を正確に＠御する
事が困難な事は一般に認められているので、小泡体を備
えるウェブ区域に第２多孔層４１７を使用する事が好ま
しい１表面突起のミクロアパチュアを生じる事が望まし
い区域についてのみ、第２層４１７を省略する事が好ま
しい。
るように高圧液体ジェットの方と流量を正確に＠御する
事が困難な事は一般に認められているので、小泡体を備
えるウェブ区域に第２多孔層４１７を使用する事が好ま
しい１表面突起のミクロアパチュアを生じる事が望まし
い区域についてのみ、第２層４１７を省略する事が好ま
しい。
当業者には明らかなように、第１３図に図示の積層構造
４１５は比較的脆弱である。従って、内側多孔Ｍ４１７
の内側面に対して機械的支持体（第１３図には図示され
ていない）を備える事が一般に好ましい、このような機
械的支持体を比較的脆弱な積層構造に対して臂える一つ
技術が米国特許第４，１５１，２４０号に記載され、こ
の特許を引例として加える。他の技術は、内側多孔層４
１７の内側に配置された回転式蜂の巣状パタンの支持ロ
ーラを備えるにある。さらに他の技術は米国特許第０１
３８６０１号に記載のようなアパチュア付き静止支持部
材を真空チャンバ導入口４３５の区域に配置するにある
。この特許を引例として加える０本発明の実施に際して
使用される機械的支持体の正確な性質は問題ではない６
重要な事は、ウェブ４１０が高圧液体ジェット４７０の
作用で変形される際に、外側層のフィラメント４１６の
間隙から下側多孔層４１７の少なくとも一部を通して通
気できる事である。
４１５は比較的脆弱である。従って、内側多孔Ｍ４１７
の内側面に対して機械的支持体（第１３図には図示され
ていない）を備える事が一般に好ましい、このような機
械的支持体を比較的脆弱な積層構造に対して臂える一つ
技術が米国特許第４，１５１，２４０号に記載され、こ
の特許を引例として加える。他の技術は、内側多孔層４
１７の内側に配置された回転式蜂の巣状パタンの支持ロ
ーラを備えるにある。さらに他の技術は米国特許第０１
３８６０１号に記載のようなアパチュア付き静止支持部
材を真空チャンバ導入口４３５の区域に配置するにある
。この特許を引例として加える０本発明の実施に際して
使用される機械的支持体の正確な性質は問題ではない６
重要な事は、ウェブ４１０が高圧液体ジェット４７０の
作用で変形される際に、外側層のフィラメント４１６の
間隙から下側多孔層４１７の少なくとも一部を通して通
気できる事である。
第１３図に図示のウェブ４１０が高圧液体ジェット４７
０の作用から離れた時、低圧液体ノズル４７５によって
加えられる冷却水膜４８０によってその温度が低下され
、る、その後ウェブは回転式成形構造４１５から離れて
、第１遊びローラ４８９を通過し１次に一対の対向ゴム
ブレード４９ｏ。
０の作用から離れた時、低圧液体ノズル４７５によって
加えられる冷却水膜４８０によってその温度が低下され
、る、その後ウェブは回転式成形構造４１５から離れて
、第１遊びローラ４８９を通過し１次に一対の対向ゴム
ブレード４９ｏ。
４９１の間を通過して大部分の水を除去され、最後に第
２遊びローラ４９２の回りを通る。この時点から１本発
明の「平坦な」小泡体ウェブ４１０は最後の乾燥を受け
て、残存水分を除去され、その後ローラ上に巻き取られ
、あるいは直接に最終用途に送られる。
２遊びローラ４９２の回りを通る。この時点から１本発
明の「平坦な」小泡体ウェブ４１０は最後の乾燥を受け
て、残存水分を除去され、その後ローラ上に巻き取られ
、あるいは直接に最終用途に送られる。
第１３Ｂ図に拡大図示された小泡体ウェブ４１０は第１
２図の円形部に対応する１表面突起４２０の上方に向け
られた薄い小泡体部分４４０は実質的に第３図および第
４図に示した表面突起２゜の小泡体４０と同様である。
２図の円形部に対応する１表面突起４２０の上方に向け
られた薄い小泡体部分４４０は実質的に第３図および第
４図に示した表面突起２゜の小泡体４０と同様である。
比較的厚いベース部分４３０は第３図と第４図のベース
部分３０と実質的に同様である。また第１３Ｂ図の各小
泡体突起４２０は側面から見た時にきのこ状の断面を示
す、ベース部分４２０と小泡体部４４０の接合面におい
て測定された最小限内側断面積（第１３Ｂ図における面
ＸＳ）は１表面突起の振幅方向または軸線Ｙに対して垂
直配向された平行面（第１３Ｂ図における面Ｘ２）にお
いて測定された小泡体４４０の最大内側断面積より小で
ある。
部分３０と実質的に同様である。また第１３Ｂ図の各小
泡体突起４２０は側面から見た時にきのこ状の断面を示
す、ベース部分４２０と小泡体部４４０の接合面におい
て測定された最小限内側断面積（第１３Ｂ図における面
ＸＳ）は１表面突起の振幅方向または軸線Ｙに対して垂
直配向された平行面（第１３Ｂ図における面Ｘ２）にお
いて測定された小泡体４４０の最大内側断面積より小で
ある。
第１３＠と大体類似の拡大断面図であるが１本発明の小
泡体ウェブ５１０を製造するために他の形の成形構造５
１５を使用している。内側多孔１５１７は第１３図の多
孔層４１７と同一のものとする事ができる。しかし第１
３図の織成ワイヤ外側層の代ねりに、この場合には外側
層５１６は単数または複数の薄い金属シート５１８から
成り、各シートは同様のアパチュアパタン５１９を示す
。
泡体ウェブ５１０を製造するために他の形の成形構造５
１５を使用している。内側多孔１５１７は第１３図の多
孔層４１７と同一のものとする事ができる。しかし第１
３図の織成ワイヤ外側層の代ねりに、この場合には外側
層５１６は単数または複数の薄い金属シート５１８から
成り、各シートは同様のアパチュアパタン５１９を示す
。
これらの薄いアパチュア５１８は、同時係属出願米国特
許第４，３４２，３１４号に記載のようなフォトエツチ
ング法によって製造される事が好ましい、しかし複数の
シートを使用する場合、これらの層を接合するために前
記の同時係属出願米国特許第４，３４２，３１４号に記
載の銅メツキ−加熱炉ろう付は技術を使用しな事が好ま
しい、これは、各シート５１８を接合するために使用さ
れた銅が液化して、外側層５１６と内側層５１７とを最
終的に接合する際に内側層５１７の穴をふさぐからであ
る。この問題を避けるため、アパチュアシート５１８は
好ましくは、Ｎ、Ｃ，グリーンボロウのファセット社に
よって提供された拡散接合法など実質的に乾式の接合法
を使用して相互に接合する事が好ましく、その後この外
側層５１６を下側層５１７に対して、再び前記の乾式接
合法によって接合する。
許第４，３４２，３１４号に記載のようなフォトエツチ
ング法によって製造される事が好ましい、しかし複数の
シートを使用する場合、これらの層を接合するために前
記の同時係属出願米国特許第４，３４２，３１４号に記
載の銅メツキ−加熱炉ろう付は技術を使用しな事が好ま
しい、これは、各シート５１８を接合するために使用さ
れた銅が液化して、外側層５１６と内側層５１７とを最
終的に接合する際に内側層５１７の穴をふさぐからであ
る。この問題を避けるため、アパチュアシート５１８は
好ましくは、Ｎ、Ｃ，グリーンボロウのファセット社に
よって提供された拡散接合法など実質的に乾式の接合法
を使用して相互に接合する事が好ましく、その後この外
側層５１６を下側層５１７に対して、再び前記の乾式接
合法によって接合する。
成形構造５１５のラミネート５１６の中のアパチュア５
１９のサイズと間隔は、前記のフィラメント４１６から
成る織成ワイヤ層について述べたサイズおよび間隔に関
する基準に合致しなければならない、しかし、この成形
構造の外側層の厚さはそのアパチュアの２７１〜約１倍
の範囲とする。
１９のサイズと間隔は、前記のフィラメント４１６から
成る織成ワイヤ層について述べたサイズおよび間隔に関
する基準に合致しなければならない、しかし、この成形
構造の外側層の厚さはそのアパチュアの２７１〜約１倍
の範囲とする。
第１３Ａ図に見られるように、高圧液体ジェット４７０
は、第１２図および第１３図に示すウェブ４１０と同様
の平坦な重合体ウェブ５１０を実質的に成形構造５１５
の輪郭と一致させる。第１３図の場合と同様に、ウェブ
５１０の表面突起５２０の末端部は、膜様行動を示す程
度に薄く成される。プラスチックフィルムが不透明ウェ
ブである場合、この小泡体部分５４０の薄さは、その部
分が実質的に透明に見える程度である。
は、第１２図および第１３図に示すウェブ４１０と同様
の平坦な重合体ウェブ５１０を実質的に成形構造５１５
の輪郭と一致させる。第１３図の場合と同様に、ウェブ
５１０の表面突起５２０の末端部は、膜様行動を示す程
度に薄く成される。プラスチックフィルムが不透明ウェ
ブである場合、この小泡体部分５４０の薄さは、その部
分が実質的に透明に見える程度である。
面白い事に、成形構造５１５の中の毛細管網目を成すア
パチュア５１９は実質的に真っすぐな側壁を示すにもか
かわらず、この型の成形構造を使用して成形された小泡
体ウェブはきのこ様断面の小泡体を成す、すなりちこの
小泡体部分は、表面突起の軸線に対して垂直にとられた
平行面において測定して、そのベース部分の内側断面積
よりも大きな内側断面積を示す、この現象は、ベース部
分５３０においては弾性変形が生じるのに対して。
パチュア５１９は実質的に真っすぐな側壁を示すにもか
かわらず、この型の成形構造を使用して成形された小泡
体ウェブはきのこ様断面の小泡体を成す、すなりちこの
小泡体部分は、表面突起の軸線に対して垂直にとられた
平行面において測定して、そのベース部分の内側断面積
よりも大きな内側断面積を示す、この現象は、ベース部
分５３０においては弾性変形が生じるのに対して。
小泡体部分においては可塑性降伏が生じる事によるもの
と思われる。この可塑性変形と弾性変形との相違により
、厚いベース部分５３０は高圧液体ジェット４７０の作
用を除かれた時に、より大きな回復度を示す、このよう
な弾性回復度は第１３Ａ図に示されている。すなわち高
圧液体ジェット４７０の影響を脱した表面突起５２０の
ベース部分５３０がこのベース部分を成形したアパチュ
ア５１９の側壁から僅かに離れている。従って小泡体ウ
ェブ５１０が成形構造５１５から出た時、各表面突起５
２０は、第１３Ｂ図のウェブの表面突起４２０と類似の
、しかしこれほど顕著でないきのこ状外観を示している
。
と思われる。この可塑性変形と弾性変形との相違により
、厚いベース部分５３０は高圧液体ジェット４７０の作
用を除かれた時に、より大きな回復度を示す、このよう
な弾性回復度は第１３Ａ図に示されている。すなわち高
圧液体ジェット４７０の影響を脱した表面突起５２０の
ベース部分５３０がこのベース部分を成形したアパチュ
ア５１９の側壁から僅かに離れている。従って小泡体ウ
ェブ５１０が成形構造５１５から出た時、各表面突起５
２０は、第１３Ｂ図のウェブの表面突起４２０と類似の
、しかしこれほど顕著でないきのこ状外観を示している
。
′ −工 １ −
第１２図に図示の方法によって、また第１３Ａ図に示す
型の成形構造を使用して１本発明の小泡体ウェブを製造
した。使用された材料は、バージニア、リッチモンドの
、エチルビスクイーン製の商標エチルビスクイーンＮ１
ＬＸＰ−４３３７のポリエチレン配合物から成るウェブ
であった。処理前のこのウェブの初期厚さはエチレンビ
スクィーンの仕様によれば１．２ミル（０，００１２イ
ンチ）であった。
型の成形構造を使用して１本発明の小泡体ウェブを製造
した。使用された材料は、バージニア、リッチモンドの
、エチルビスクイーン製の商標エチルビスクイーンＮ１
ＬＸＰ−４３３７のポリエチレン配合物から成るウェブ
であった。処理前のこのウェブの初期厚さはエチレンビ
スクィーンの仕様によれば１．２ミル（０，００１２イ
ンチ）であった。
成形構造の７バチユアシ一ト部分は薄い金属層のラミネ
ートから成り、各金属シート直径約８ミル（０，００８
インチ）の円形穴を偉える。穴のパタンは規則的間隔を
有し、１００穴／インチ×１００穴／インチの密度を示
した。成形構造のアパチュア積層シート部分の全体厚さ
は約６ミル（０，００６インチ）であった、このシート
部分の直下に、織成ワイヤから成る多孔バックアツプ層
が配置される。この層は斜紋織パタンに配置された直径
約１ミル（０，０ＯＬインチ）のフィラメントから成る
スクリーンである（このパタンにおいてはある程度のフ
ィラメントオーバーラツプが存在する）、前記のスクリ
ーンはＮ、Ｃ，グリーンボロウのファセット社製であっ
て、約３２５フイラメント／インチ×約２３００フィラ
メント／インチのフィラメント密度を有する。アパチュ
アシートの積層部分と、多孔性バックアップ署をファセ
ット社によって提案された拡散結合法によって相互に結
合して、一体的成形シリンダを形成し。
ートから成り、各金属シート直径約８ミル（０，００８
インチ）の円形穴を偉える。穴のパタンは規則的間隔を
有し、１００穴／インチ×１００穴／インチの密度を示
した。成形構造のアパチュア積層シート部分の全体厚さ
は約６ミル（０，００６インチ）であった、このシート
部分の直下に、織成ワイヤから成る多孔バックアツプ層
が配置される。この層は斜紋織パタンに配置された直径
約１ミル（０，０ＯＬインチ）のフィラメントから成る
スクリーンである（このパタンにおいてはある程度のフ
ィラメントオーバーラツプが存在する）、前記のスクリ
ーンはＮ、Ｃ，グリーンボロウのファセット社製であっ
て、約３２５フイラメント／インチ×約２３００フィラ
メント／インチのフィラメント密度を有する。アパチュ
アシートの積層部分と、多孔性バックアップ署をファセ
ット社によって提案された拡散結合法によって相互に結
合して、一体的成形シリンダを形成し。
その内側スクリーンの穴を「ふさぐ」事なく、その内側
面を機械的に支持した。第１２図に図示のように５筒形
の成形構造が円筒形真空チャンバを含む静止ドラムの周
囲を回転した。
面を機械的に支持した。第１２図に図示のように５筒形
の成形構造が円筒形真空チャンバを含む静止ドラムの周
囲を回転した。
ウェブを前記の成形構造の上に、毎分約３００フイート
の速度で送り、約８００ボンド／平方インチのゲージ圧
と約３ガロン／分／ウェブ幅のクロスマシン方向インチ
の流量で作動する高圧水ジェットを加えた。この高圧ジ
ェットの水温はノズルにおいて約１８０’Ｆであった。
の速度で送り、約８００ボンド／平方インチのゲージ圧
と約３ガロン／分／ウェブ幅のクロスマシン方向インチ
の流量で作動する高圧水ジェットを加えた。この高圧ジ
ェットの水温はノズルにおいて約１８０’Ｆであった。
また第１２図に図示のように５０°Ｆの温度の冷却水を
約１ガロン／分／ウェブ幅のクロスマシン方向インチの
流量で加えた。
約１ガロン／分／ウェブ幅のクロスマシン方向インチの
流量で加えた。
また先に述べたようにスクリーンの冷却と真空チャンバ
の通気を成すため、真空チャンバの中に約７．５インチ
水銀の減圧を保持した。
の通気を成すため、真空チャンバの中に約７．５インチ
水銀の減圧を保持した。
得られた［平坦な」小泡体ウェブは規則的に繰り返す表
面突起パタンを示し、各突起はこの頂点において極めて
薄いきのこ状膜を有していた０表面突起の密度は成形構
造の７バチユアシ一ト積１部分のアパチュア密度に対応
していた。すなわち約１００小泡体突起／インチ×約１
００小抱体突起／インチであった。得られたウェブの全
体キャリパは約０．２１ボンド／ ｉ ｎ ” （９
５ｇ ／ ｉ ｎ２）の低負荷条件のもとに約６ミル（
０，００６インチ）であった、不透明ウェブの突起の小
泡体部分は実質的に透明であった。
面突起パタンを示し、各突起はこの頂点において極めて
薄いきのこ状膜を有していた０表面突起の密度は成形構
造の７バチユアシ一ト積１部分のアパチュア密度に対応
していた。すなわち約１００小泡体突起／インチ×約１
００小抱体突起／インチであった。得られたウェブの全
体キャリパは約０．２１ボンド／ ｉ ｎ ” （９
５ｇ ／ ｉ ｎ２）の低負荷条件のもとに約６ミル（
０，００６インチ）であった、不透明ウェブの突起の小
泡体部分は実質的に透明であった。
得られたウェブの製造例は第３図、第４図および第１３
Ｂ図に示すものと同様の物理的外観を有していた。ウェ
ブの小泡体部分を外側に向けて吸収性基板の上に重ねた
時に、このウェブは使月者の指で横方向にこすられた場
合、柔らかでスェード状の感触を与えた。さらにこの構
造は、ウェブと吸収性基板をテスト主体の外側衣類の下
で運動させた場合に「カサカサ」または「サラサラ」ノ
イズを実質的に生じなかった。
Ｂ図に示すものと同様の物理的外観を有していた。ウェ
ブの小泡体部分を外側に向けて吸収性基板の上に重ねた
時に、このウェブは使月者の指で横方向にこすられた場
合、柔らかでスェード状の感触を与えた。さらにこの構
造は、ウェブと吸収性基板をテスト主体の外側衣類の下
で運動させた場合に「カサカサ」または「サラサラ」ノ
イズを実質的に生じなかった。
一＋１柑−
第１４図には、本発明の「平坦な」小泡体ウェブを製造
するために使用する事のできる水圧法を示す０図示の実
施態様において、前記の重合体フィルム４１０と５１０
に大体類似の重合体フィルム６１０が供給ロール６０１
から繰り出される。
するために使用する事のできる水圧法を示す０図示の実
施態様において、前記の重合体フィルム４１０と５１０
に大体類似の重合体フィルム６１０が供給ロール６０１
から繰り出される。
所望ならばウェブ６１０を加熱手段６０２の下方に通す
事によって加熱し軟化させて変形し易くする事ができる
。
事によって加熱し軟化させて変形し易くする事ができる
。
単に相互に係合したエンボスローラを使用し、その間を
通過する加熱された重合体ウェブを変形する従来法と異
なり、第１４図に図示のエンボスローラは水などの液体
６６０を使用して、ウェブを水圧変形し、突起の先端を
薄く成して、小泡体な形成する。特に好ましい実施態様
において、ウェブを軟化し、エンボス工程中に変形し易
くするため、タンク６５０の中の水を高温に保持する。
通過する加熱された重合体ウェブを変形する従来法と異
なり、第１４図に図示のエンボスローラは水などの液体
６６０を使用して、ウェブを水圧変形し、突起の先端を
薄く成して、小泡体な形成する。特に好ましい実施態様
において、ウェブを軟化し、エンボス工程中に変形し易
くするため、タンク６５０の中の水を高温に保持する。
しかし、ローラ６１５と６１６のニップに達する前にウ
ェブに加えられる加熱はウェブの粘着の間層を生じない
程度とする事が好ましい。
ェブに加えられる加熱はウェブの粘着の間層を生じない
程度とする事が好ましい。
エンボスローラ６１５は、得られるウェブ６１０におい
て望まれる表面突起パタンに対応するメス毛細管網目パ
タンを有する硬質面ローラである。
て望まれる表面突起パタンに対応するメス毛細管網目パ
タンを有する硬質面ローラである。
下方のエンボスローラ６１６は、硬質面の中心部６１８
を含み、この上にゴムまたはその他の物質の変形性部材
が取り付けられ、この部材はその外周面りに多数の盲孔
毛細管網目構造６５５を有するこの変形部材を備えたエ
ンボスローラが水に入るに従って、水中に浸漬されて時
計方向に回転し平滑硬面を有する金属ローラ６７５によ
って接触加圧される。これら両方のローラによって発生
される接触圧により、盲孔毛細管構造６５５の中に残存
する空気を容易に除去する。エンボスローラ６１６が水
を満たされたタンク６５０の中を通過するに従って、変
形性外側層６１７の毛細管構造６５５の中に水が採取さ
れる。
を含み、この上にゴムまたはその他の物質の変形性部材
が取り付けられ、この部材はその外周面りに多数の盲孔
毛細管網目構造６５５を有するこの変形部材を備えたエ
ンボスローラが水に入るに従って、水中に浸漬されて時
計方向に回転し平滑硬面を有する金属ローラ６７５によ
って接触加圧される。これら両方のローラによって発生
される接触圧により、盲孔毛細管構造６５５の中に残存
する空気を容易に除去する。エンボスローラ６１６が水
を満たされたタンク６５０の中を通過するに従って、変
形性外側層６１７の毛細管構造６５５の中に水が採取さ
れる。
盲孔毛細管網状構造６５５が上下のローラ６１５と６１
６のの間のニップの入り口に近接する時。
６のの間のニップの入り口に近接する時。
ニップの水量を保証し回転中の水量不足を補償するため
、下ローラ６１６の変形性Ｎ６１７の表面に対して水ノ
ズル６８５がら追加水量が噴射される。
、下ローラ６１６の変形性Ｎ６１７の表面に対して水ノ
ズル６８５がら追加水量が噴射される。
他の実施態様において（図示されず）、水タンク５６０
を完全に除去し、１個のノズルまたはノズル列６８５を
通して、ニップに対して水６６０を送る事ができる。こ
の実施態様において、水は実質的にニップに指向される
ので、水は変形性外側層６１７の盲孔毛細管網状構造６
５５によって取られて、実質的に第１５図と同様にロー
ラ６１６と６１５との間を搬送される。第１４Ａ図に図
示の本発明の他の実施態様においては、ローラ６１５と
６１６が同一水平面に配置され、これらのローラ間のニ
ップは水６６０によって重力作用で満たさ九、ローラ６
１６上の盲孔毛細管網状構造６５５によって水が吸収さ
れる。
を完全に除去し、１個のノズルまたはノズル列６８５を
通して、ニップに対して水６６０を送る事ができる。こ
の実施態様において、水は実質的にニップに指向される
ので、水は変形性外側層６１７の盲孔毛細管網状構造６
５５によって取られて、実質的に第１５図と同様にロー
ラ６１６と６１５との間を搬送される。第１４Ａ図に図
示の本発明の他の実施態様においては、ローラ６１５と
６１６が同一水平面に配置され、これらのローラ間のニ
ップは水６６０によって重力作用で満たさ九、ローラ６
１６上の盲孔毛細管網状構造６５５によって水が吸収さ
れる。
前記の説明から明らかなように、盲孔毛細管網状構造６
５５を充填するために使用される特定の方法が限定的で
あるのではない。
５５を充填するために使用される特定の方法が限定的で
あるのではない。
第１４＠の円形部１５を拡大した第１５図において、ウ
ェブのエンボス−薄化動作をさらに詳細に説明する。所
望ならば、エンボスローラ６１５の外側面を第１３図の
成形構造４１５と実質的に同一に形成する事ができる。
ェブのエンボス−薄化動作をさらに詳細に説明する。所
望ならば、エンボスローラ６１５の外側面を第１３図の
成形構造４１５と実質的に同一に形成する事ができる。
しかし、第１２図と第１３図と工程と相違し、エンボス
ローラ６１６によってウェブの下側面に加えられる液量
は、このローラの表面の盲孔毛細管網状構造６５５のサ
イズと間隔によって大幅に制御される。従って、成形構
造４１５が第１５図に図示のような細メ・ツシュの内側
多孔層４１７を使用する事は絶対的要件ではない、内側
多孔層４１７が使用されない場合、または内側多孔層４
１７が外側層４１６の遥かに下方に配置されてウェブ６
１０の表面突起６２０の小泡体６４ｏに対する支持体を
成す場合、ウェブの成形構造４１５のそれぞれの穴に対
向して作用する液量がウェブを可塑的に変形させて小泡
体６４０を有する表面突起６２０を生じるのに丁度にな
るように、変形性ローラ６１６中の盲孔毛細管網状構造
６５５のサイズおよび間隔を決定しなければならない、
盲孔毛細管網状構造６５５の中の液量が少なすぎれば、
ウェブは非常に薄い小泡体を形成する程度に変形されな
い、他方、この液量が多すぎれば、小泡体が破裂して、
同時係諷米国特許第４゜６２９．６４３号に記載の型の
実質的にミクロアパチュア型つ・ニブを形成するであろ
う。
ローラ６１６によってウェブの下側面に加えられる液量
は、このローラの表面の盲孔毛細管網状構造６５５のサ
イズと間隔によって大幅に制御される。従って、成形構
造４１５が第１５図に図示のような細メ・ツシュの内側
多孔層４１７を使用する事は絶対的要件ではない、内側
多孔層４１７が使用されない場合、または内側多孔層４
１７が外側層４１６の遥かに下方に配置されてウェブ６
１０の表面突起６２０の小泡体６４ｏに対する支持体を
成す場合、ウェブの成形構造４１５のそれぞれの穴に対
向して作用する液量がウェブを可塑的に変形させて小泡
体６４０を有する表面突起６２０を生じるのに丁度にな
るように、変形性ローラ６１６中の盲孔毛細管網状構造
６５５のサイズおよび間隔を決定しなければならない、
盲孔毛細管網状構造６５５の中の液量が少なすぎれば、
ウェブは非常に薄い小泡体を形成する程度に変形されな
い、他方、この液量が多すぎれば、小泡体が破裂して、
同時係諷米国特許第４゜６２９．６４３号に記載の型の
実質的にミクロアパチュア型つ・ニブを形成するであろ
う。
細メツシユの内側多孔層４１７を使用するか否かにかか
わらず、エンボスローラ６１５と６１６との間に加えら
れる応力Ｆ１に対応する成形構造４１５の変形を防止す
るため、成形構造の内側面に隣接して一定度の機械的補
強を成す必要がある。
わらず、エンボスローラ６１５と６１６との間に加えら
れる応力Ｆ１に対応する成形構造４１５の変形を防止す
るため、成形構造の内側面に隣接して一定度の機械的補
強を成す必要がある。
第１２図に実施態様に関連して記載された型の補強技術
を第１４図に実施態様においても使用する事ができる。
を第１４図に実施態様においても使用する事ができる。
第１５図はエンボスローラ６１６の変形層６１７の外周
面に存在する盲孔毛細管網状構造６５５の性質を示す、
第１５図から見られるように、これらの盲孔毛細管網状
構造６５５はローラ６１５と６１６との間のニップに近
接する際に実質的に水６６０で充満さ九ている。下方ロ
ーラ６１６の変形部６１７が変形しはじめるに従って、
フィルム６１０の進入ウェブの下側面と下方ローラ６１
６の変形部の外周面との間に、実質的に連続的な水膜６
６０が形成される。その結果、下方エンボスローラの変
形部６１７のそれぞれ盲孔毛細管網状構造６５５は、ウ
ェブの下側面と共にシールを形成する際に液体によって
完全に充満される。
面に存在する盲孔毛細管網状構造６５５の性質を示す、
第１５図から見られるように、これらの盲孔毛細管網状
構造６５５はローラ６１５と６１６との間のニップに近
接する際に実質的に水６６０で充満さ九ている。下方ロ
ーラ６１６の変形部６１７が変形しはじめるに従って、
フィルム６１０の進入ウェブの下側面と下方ローラ６１
６の変形部の外周面との間に、実質的に連続的な水膜６
６０が形成される。その結果、下方エンボスローラの変
形部６１７のそれぞれ盲孔毛細管網状構造６５５は、ウ
ェブの下側面と共にシールを形成する際に液体によって
完全に充満される。
第１５図に図示のように５重合体ウェブ６１０がローラ
６１５と６１６の間のニップを通過する際に、下方ロー
ラ６１６の外周部６１７の変形が生じる。この変形は徐
々に増大して、ローラ６１５と６１６の回転軸線を結ぶ
中心線と一致する点でこの変形が最大に達する。変形層
６１７の外側部分がローラニップ通過に際して最大変形
を受けるのであるから、盲孔毛細管網状構造６５５の圧
縮に伴う容積の減少により、これらの盲孔毛細管網状構
造を充填していた非圧縮性液６６０の圧力が急激に増大
する。下方ローラの変形部分６１７の外側面は盲孔毛細
管網状構造６５５の最大変形点においてウェブの下側面
に確実に密着しているので、盲孔毛細管網状構造の中に
収容された非圧縮性液６６０が脱出しようとしてウェブ
６１０を押圧し、上方ローラ６１５上の成形構造４１５
の外側フィラメント４１６の間隙または毛細管の中にウ
ェブを拡張させる。
６１５と６１６の間のニップを通過する際に、下方ロー
ラ６１６の外周部６１７の変形が生じる。この変形は徐
々に増大して、ローラ６１５と６１６の回転軸線を結ぶ
中心線と一致する点でこの変形が最大に達する。変形層
６１７の外側部分がローラニップ通過に際して最大変形
を受けるのであるから、盲孔毛細管網状構造６５５の圧
縮に伴う容積の減少により、これらの盲孔毛細管網状構
造を充填していた非圧縮性液６６０の圧力が急激に増大
する。下方ローラの変形部分６１７の外側面は盲孔毛細
管網状構造６５５の最大変形点においてウェブの下側面
に確実に密着しているので、盲孔毛細管網状構造の中に
収容された非圧縮性液６６０が脱出しようとしてウェブ
６１０を押圧し、上方ローラ６１５上の成形構造４１５
の外側フィラメント４１６の間隙または毛細管の中にウ
ェブを拡張させる。
盲孔毛細管網状構造６５５のサイズと間隔が適正であれ
ば、フィルムウェブ６１０のこのような水圧拡張によっ
て、第１２図に図示の高圧液体ジェット法と類似の結果
が得られる。すなわち、得られたウェブの中に、エンボ
スローラ６１５の外側１の織成ワイヤの間隙に対応する
表面突起６２０が形成される。水を含む下方ローラ６１
６が最大変形を受ける際にウェブ６１０の最大水圧拡張
が生じ、各突起の先端が可塑性変形を受けて、薄い可撓
性の連続膜を成す、すなわち、各突起の先端に小泡体６
４０を形成するが、突起のベース部分６３０は比較的厚
い状態に留まる。
ば、フィルムウェブ６１０のこのような水圧拡張によっ
て、第１２図に図示の高圧液体ジェット法と類似の結果
が得られる。すなわち、得られたウェブの中に、エンボ
スローラ６１５の外側１の織成ワイヤの間隙に対応する
表面突起６２０が形成される。水を含む下方ローラ６１
６が最大変形を受ける際にウェブ６１０の最大水圧拡張
が生じ、各突起の先端が可塑性変形を受けて、薄い可撓
性の連続膜を成す、すなわち、各突起の先端に小泡体６
４０を形成するが、突起のベース部分６３０は比較的厚
い状態に留まる。
可塑性ウェブ６１０が上下のローラ６１５と６１６の軸
線を結ぶ線の中点を通過した時、フィルムの下側面に作
用する水圧が徐々に減少して、ローラ６１６の外側部分
と小泡体ウェブ６１０の下側面との間のシールが本質的
に破壊されるにいたる、この時点において、小泡体６４
０の内部に少量の水が残存し、また第１５図に図示のよ
うに盲孔毛細管網状構造６５５の中に一部の水が残存す
る。
線を結ぶ線の中点を通過した時、フィルムの下側面に作
用する水圧が徐々に減少して、ローラ６１６の外側部分
と小泡体ウェブ６１０の下側面との間のシールが本質的
に破壊されるにいたる、この時点において、小泡体６４
０の内部に少量の水が残存し、また第１５図に図示のよ
うに盲孔毛細管網状構造６５５の中に一部の水が残存す
る。
従って、小泡体を備えた「平坦な」ウェブ６１０は好ま
しくはさらに乾燥処理を受け、その後に巻き取られ、あ
るいは直接に最終用途に送られる。
しくはさらに乾燥処理を受け、その後に巻き取られ、あ
るいは直接に最終用途に送られる。
その間に、盲孔毛細管網状構造６５５は、ローラ６１６
がタンク６５０の中を通過する際に再び水を装入される
。上下のローラの連続操作によって、ローラ６１５と６
１６との間のニップにおいて第１５図に示すような定常
状態が保持される。
がタンク６５０の中を通過する際に再び水を装入される
。上下のローラの連続操作によって、ローラ６１５と６
１６との間のニップにおいて第１５図に示すような定常
状態が保持される。
第１４図は材料として実質的に平坦なフィルムのロール
を使用する場合を示したのであるが、この工程を直接に
押し出し器に接続して押し出されたウェブが直接にロー
ラ６１５と６１６のニップの中に送られるようにする事
も考えられる（もちろんこれは第１４図に図示の補助加
熱手段６０２の必要性を除く）、シかし、一般に導入さ
れるウェブがニップを通過する際の粘着問題を避けるた
め、ウェブを十分に冷却させる事が好ましい。
を使用する場合を示したのであるが、この工程を直接に
押し出し器に接続して押し出されたウェブが直接にロー
ラ６１５と６１６のニップの中に送られるようにする事
も考えられる（もちろんこれは第１４図に図示の補助加
熱手段６０２の必要性を除く）、シかし、一般に導入さ
れるウェブがニップを通過する際の粘着問題を避けるた
め、ウェブを十分に冷却させる事が好ましい。
一般に第１２図と第１３図に示す構造が第１４図の構造
よりも好ましいが、第１４図の実施態様の場合には空気
透過性下側層４１７の必要性が少なくなる。これは、上
方ローラ６１５の表面の毛細管構造の中に空気が捕捉さ
れていても、空気は圧縮性流体であるからフィルム６１
０の反対側に存在する非圧縮性流体の生じる比較的高い
圧力によって圧縮されるからである。
よりも好ましいが、第１４図の実施態様の場合には空気
透過性下側層４１７の必要性が少なくなる。これは、上
方ローラ６１５の表面の毛細管構造の中に空気が捕捉さ
れていても、空気は圧縮性流体であるからフィルム６１
０の反対側に存在する非圧縮性流体の生じる比較的高い
圧力によって圧縮されるからである。
° −工 １
第１４図に図示の方法の有効性をしめずため、この方法
によって本発明の小泡体ウェブを製造した。ウェブ６１
０を構成する材料は、バージニヤ、リッチモンド、エチ
ルビスクイーンがら入手される商標エチルビスクイーン
ＮＩＬＸ−４２４２のポリエチレン配合物であった。処
理前のウェブの初期厚さは約１ミル（０，００１インチ
）であった。
によって本発明の小泡体ウェブを製造した。ウェブ６１
０を構成する材料は、バージニヤ、リッチモンド、エチ
ルビスクイーンがら入手される商標エチルビスクイーン
ＮＩＬＸ−４２４２のポリエチレン配合物であった。処
理前のウェブの初期厚さは約１ミル（０，００１インチ
）であった。
上方ローラの成形構造の外側面の織成ワイヤ部分は直径
的５．５ミル（０，００５５インチ）のフィラメントの
規則的間隔パタンから成っていた。
的５．５ミル（０，００５５インチ）のフィラメントの
規則的間隔パタンから成っていた。
フィラメント密度は約８０フイラメント／インチ×８０
フィラメント／インチであった。この成形構造の織成ワ
イヤ部分の厚さは約１１ミル（０゜０１１インチ）であ
った、この織成ワイヤ部分の直下に細かいメツシュの織
成ワイヤバックアップスクリーンが配置され、このスク
リーンは、直径約１．６ミル（０，００１６インチ）直
径のフィラメントから成り、約２５０フイラメント／イ
ンチＸ約２５０フィラメント／インチの密度を有する。
フィラメント／インチであった。この成形構造の織成ワ
イヤ部分の厚さは約１１ミル（０゜０１１インチ）であ
った、この織成ワイヤ部分の直下に細かいメツシュの織
成ワイヤバックアップスクリーンが配置され、このスク
リーンは、直径約１．６ミル（０，００１６インチ）直
径のフィラメントから成り、約２５０フイラメント／イ
ンチＸ約２５０フィラメント／インチの密度を有する。
このスクリーンの全体厚さは約３ミル（０゜００３イン
チ）であった、それぞれ８０メツシユおよび２５０メツ
シユの織成ワイヤスクリーンがその下方の円筒形支持構
造（図示されず）に対して密接に機械的に保持された。
チ）であった、それぞれ８０メツシユおよび２５０メツ
シユの織成ワイヤスクリーンがその下方の円筒形支持構
造（図示されず）に対して密接に機械的に保持された。
このようにして形成された上方エンボスローラ６１５は
、約８インチの外径と、約６インチの幅とを有していた
。このローラを約３００フイート／分の周速で回転させ
た。
、約８インチの外径と、約６インチの幅とを有していた
。このローラを約３００フイート／分の周速で回転させ
た。
下方エンボスローラ６１６は厚さ約０．７５インチのシ
ョアＡ−５０硬度計ゴム６１７で被覆された円筒形鋼ロ
ーラ６１８を含む、このゴム被覆６１７はその外周面に
多数の規則的に配置された六角形の盲孔毛細管網状構造
を有していた。この〜 盲孔毛細管網状構造は約５０フ
インチ×約５０フインチの密度を有していた。各盲孔毛
細管網状構造は六角形の面に沿って約１５ミル（すなわ
ち０゜０１５インチ）の最大断面寸法を有し、また六角
形の辺に沿って測定した長さが約７．５ミル（すなわち
０．００７５インチ）、約０．０００２平方インチの断
面積を示した。盲孔毛細管網状構造の深さは約８５ミル
（０，０８５インチ）であった、ローラ６１６の外径は
非変形状態において約８インチでありその幅は約６イン
チであった。ニップにおいて圧力を受は変形されたロー
ラ６１６の部分は、上方エンボスローラ６１５の外周に
沿って約１インチの長さであった。下方エンボスローラ
６１６は、上下のローラの回転軸線を結ぶ中心線に沿っ
て測定して約９５ミル（０，０９５インチ）の最大変形
を示した。第１５図に図示のように、下方ローラ６１６
の変形によって、上方ローラ６１５の外周とウェブ６１
０との間にシールが形成された。
ョアＡ−５０硬度計ゴム６１７で被覆された円筒形鋼ロ
ーラ６１８を含む、このゴム被覆６１７はその外周面に
多数の規則的に配置された六角形の盲孔毛細管網状構造
を有していた。この〜 盲孔毛細管網状構造は約５０フ
インチ×約５０フインチの密度を有していた。各盲孔毛
細管網状構造は六角形の面に沿って約１５ミル（すなわ
ち０゜０１５インチ）の最大断面寸法を有し、また六角
形の辺に沿って測定した長さが約７．５ミル（すなわち
０．００７５インチ）、約０．０００２平方インチの断
面積を示した。盲孔毛細管網状構造の深さは約８５ミル
（０，０８５インチ）であった、ローラ６１６の外径は
非変形状態において約８インチでありその幅は約６イン
チであった。ニップにおいて圧力を受は変形されたロー
ラ６１６の部分は、上方エンボスローラ６１５の外周に
沿って約１インチの長さであった。下方エンボスローラ
６１６は、上下のローラの回転軸線を結ぶ中心線に沿っ
て測定して約９５ミル（０，０９５インチ）の最大変形
を示した。第１５図に図示のように、下方ローラ６１６
の変形によって、上方ローラ６１５の外周とウェブ６１
０との間にシールが形成された。
下方ローラ６１６の変形性面６１７は、水タンク６５０
の中に入った時に、このタンクの中に完全に浸漬さ九た
平滑面の金属加圧ローラ６７５によって接触された。こ
の加圧ローラ６７５は２−１／２インチの直径を有して
いた。ローラ６７５による接触圧は、下方ローラ６１６
の表面の盲孔毛細管網状構造６５５の中に捕捉された空
気を除去するのに十分であった。タンク６５０の中の水
６６０の温度は約１９５″″Ｆであった。この加熱され
た水６６０が下方ローラ６１７の盲孔毛細管網状構造６
５５によって取られた。これらの盲孔毛細管網状構造６
５５が水で満たされるに従って。
の中に入った時に、このタンクの中に完全に浸漬さ九た
平滑面の金属加圧ローラ６７５によって接触された。こ
の加圧ローラ６７５は２−１／２インチの直径を有して
いた。ローラ６７５による接触圧は、下方ローラ６１６
の表面の盲孔毛細管網状構造６５５の中に捕捉された空
気を除去するのに十分であった。タンク６５０の中の水
６６０の温度は約１９５″″Ｆであった。この加熱され
た水６６０が下方ローラ６１７の盲孔毛細管網状構造６
５５によって取られた。これらの盲孔毛細管網状構造６
５５が水で満たされるに従って。
上下のローラ６１５と６１６の間に形成されたニップに
近づき、さらにノズル６８５によって盲孔毛細管網状構
造の表面に対して水６６０が噴射された。この噴射され
た水はニップの手前約１７２インチの点で下方ローラ６
１６と接触する。噴射された水の温度は約１９８＠Ｆで
あった。噴射される水の量は、ニップを満たし、下方ロ
ーラ６１６の回転中に盲孔毛細管網状構造から失われる
水を補償するのに十分であった。
近づき、さらにノズル６８５によって盲孔毛細管網状構
造の表面に対して水６６０が噴射された。この噴射され
た水はニップの手前約１７２インチの点で下方ローラ６
１６と接触する。噴射された水の温度は約１９８＠Ｆで
あった。噴射される水の量は、ニップを満たし、下方ロ
ーラ６１６の回転中に盲孔毛細管網状構造から失われる
水を補償するのに十分であった。
上下のローラ６１５特に６１６の間に加えられる力Ｆ１
は約１５００〜１８００ボンドの範囲であった。上下の
ローラ間のシール部分に捕捉された水が約２８５〜３０
０ｐｓｉの接触圧のもとにウェブ６１０の下側面に対し
て押圧される。この接触圧は１日本、東京、フジ写真フ
ィルム社製のフジプリスケールフィルムなどの感圧フィ
ルムを使用して測定された。
は約１５００〜１８００ボンドの範囲であった。上下の
ローラ間のシール部分に捕捉された水が約２８５〜３０
０ｐｓｉの接触圧のもとにウェブ６１０の下側面に対し
て押圧される。この接触圧は１日本、東京、フジ写真フ
ィルム社製のフジプリスケールフィルムなどの感圧フィ
ルムを使用して測定された。
このようにして得られた小泡体ウェブ６１０はきのこ状
突起６２０の規則的に繰り返されるパタンを示し、各表
面突起６２０はその最大振幅点に対応する非常に薄い膜
部分６４０と、その外周に接続した比較的厚いベース部
分６３０とを有していた。これらの小泡体状の表面突起
６２０の密度は成形構造の織成ワイヤ部分の間隙の密度
に対応し、約８０突起／インチＸ約８０突起／インチで
あった。ウェブ６６の全体キャリパは約０．２１ボンド
／ｉｎ”（９５グラム／ ｉ ｎ ” ）の低負荷条件
において約９ミル（０，００９インチ）であった、半透
明ウェブの表面突起の小泡体部分は実質的に透明であっ
た。得られたウェブの外観は第３図、第４図および第１
３Ｂ図に図示のものと同様であった。
突起６２０の規則的に繰り返されるパタンを示し、各表
面突起６２０はその最大振幅点に対応する非常に薄い膜
部分６４０と、その外周に接続した比較的厚いベース部
分６３０とを有していた。これらの小泡体状の表面突起
６２０の密度は成形構造の織成ワイヤ部分の間隙の密度
に対応し、約８０突起／インチＸ約８０突起／インチで
あった。ウェブ６６の全体キャリパは約０．２１ボンド
／ｉｎ”（９５グラム／ ｉ ｎ ” ）の低負荷条件
において約９ミル（０，００９インチ）であった、半透
明ウェブの表面突起の小泡体部分は実質的に透明であっ
た。得られたウェブの外観は第３図、第４図および第１
３Ｂ図に図示のものと同様であった。
友免旦豆且１ｊ拡張欠ニブ
これまでの説明は、先に定義したような実質的に「平坦
な」小泡体および／または小泡体／ミクロアパチュアの
製造に限定されていた。しかし多くの場合に、表面全体
または表面の一部に小泡体突起パタンを示す巨視的に拡
張されたウェブを提供する事が望ましい、また若干の場
合には、従来達成されなかった特性と共に急速に流体を
伝達する機能をウェブ全体またはその一部に与えるため
。
な」小泡体および／または小泡体／ミクロアパチュアの
製造に限定されていた。しかし多くの場合に、表面全体
または表面の一部に小泡体突起パタンを示す巨視的に拡
張されたウェブを提供する事が望ましい、また若干の場
合には、従来達成されなかった特性と共に急速に流体を
伝達する機能をウェブ全体またはその一部に与えるため
。
マクロアパチュアを備える事が望ましい場合がある。こ
のタイプのウェブは特に衛生ナプキンなどの製品のシミ
なしトップシートとして特に有効である。
のタイプのウェブは特に衛生ナプキンなどの製品のシミ
なしトップシートとして特に有効である。
同時係屡呂願米国特許４，６０９，５１８号はミクロア
パチュア表面突起のマクロパタンを示す巨視的拡張重合
体ウェブを提供する方法および装置を開示している。こ
の特許に記載の基本的アプローチを使用して１本発明の
小泡体ウェブのマクロ輪郭および／またはマクロアパチ
ュアを得る事ができる。２三の可能なウェブ断面形状を
第１６図〜第２１図に示す。
パチュア表面突起のマクロパタンを示す巨視的拡張重合
体ウェブを提供する方法および装置を開示している。こ
の特許に記載の基本的アプローチを使用して１本発明の
小泡体ウェブのマクロ輪郭および／またはマクロアパチ
ュアを得る事ができる。２三の可能なウェブ断面形状を
第１６図〜第２１図に示す。
第１６図は実質的に流体不透過性の巨視的拡張された小
泡体ウェブ７１０の断面図であって、アパチュアを有し
ないマクロ凹部７１７のパタンを示す、また２句ウェブ
はきのこ状の表面突起７２０の連続パタンを有し、各表
面突起はそれぞれその最大振幅点に対応する比較的薄い
上方に向けられた小泡体部７４０と、その外周に連結し
たウェブ面から出る比較的厚いベース部分７３０とを有
する。
泡体ウェブ７１０の断面図であって、アパチュアを有し
ないマクロ凹部７１７のパタンを示す、また２句ウェブ
はきのこ状の表面突起７２０の連続パタンを有し、各表
面突起はそれぞれその最大振幅点に対応する比較的薄い
上方に向けられた小泡体部７４０と、その外周に連結し
たウェブ面から出る比較的厚いベース部分７３０とを有
する。
第１６図に示す巨視的拡張された小泡体ウェブ７１０は
、このウェブを「実質的に平坦状態」から変形させるマ
クロパタンを有する成形構造１３００から除去前の状態
を示す（第１６図〜第２１図に示す成形構造部分は間車
化のため実質的に直線状態で示されている。実際に第１
２図または第１４図の方法に使用する場合、これらの部
分は曲線的に配置される事を注意しよう）、マクロパタ
ンの成形構造１３００は複数の比較的薄い同様のアパチ
ュアを有する金属シート１３１０からなり。
、このウェブを「実質的に平坦状態」から変形させるマ
クロパタンを有する成形構造１３００から除去前の状態
を示す（第１６図〜第２１図に示す成形構造部分は間車
化のため実質的に直線状態で示されている。実際に第１
２図または第１４図の方法に使用する場合、これらの部
分は曲線的に配置される事を注意しよう）、マクロパタ
ンの成形構造１３００は複数の比較的薄い同様のアパチ
ュアを有する金属シート１３１０からなり。
これらのシートを同時係属出願米国特許第４，３４２．
３１４号の方法によって相互に接合して、マクロパタン
のラミネート１３２ｏを形成する。
３１４号の方法によって相互に接合して、マクロパタン
のラミネート１３２ｏを形成する。
ラミネート部分１３２０の下側に他の層１３３゜が接合
され、この層は実質的に連続的なアパチュアパタン１３
４０を含む、アパチュア１３４０は、空気を通過させる
が、マクロ凹部７１７の底壁区域においてウェブ７１０
を支持してその破断を防止するようなサイズと間隔を有
する。
され、この層は実質的に連続的なアパチュアパタン１３
４０を含む、アパチュア１３４０は、空気を通過させる
が、マクロ凹部７１７の底壁区域においてウェブ７１０
を支持してその破断を防止するようなサイズと間隔を有
する。
実質的に「平坦な」小泡体ウェブを同時係属出願米国特
許第４，６０９，５１８号に記載の高圧液体流と接触さ
せる事によって、成形構造１３００の輪郭と一致するよ
うに陥没させる。
許第４，６０９，５１８号に記載の高圧液体流と接触さ
せる事によって、成形構造１３００の輪郭と一致するよ
うに陥没させる。
第１６＠の図示の実施態様において、巨視的拡張工程中
に表面突起７２０の小泡体部分７４０は上方に向けられ
ていて、成形構造１３００と接触しない。
に表面突起７２０の小泡体部分７４０は上方に向けられ
ていて、成形構造１３００と接触しない。
第２０図は第１６図のウェブ７１０と大体類似のウェブ
８１０を示すが、この場合その表面突起８２０の小泡体
部８４０がアパチュアを有しないマクロ凹部８１７に対
して下方に向けられている。
８１０を示すが、この場合その表面突起８２０の小泡体
部８４０がアパチュアを有しないマクロ凹部８１７に対
して下方に向けられている。
すなわちウェブの突起の小泡体部８４がウェブを実質的
に［平坦」状態から変形するために使用されたマクロパ
タン成形構造１３００と接触している。ウェブ７１０の
場合と同様に、突起８２０の小泡体部８４０はそれぞれ
その外周に沿って比較的厚いベース部分８３０と連続し
ている。
に［平坦」状態から変形するために使用されたマクロパ
タン成形構造１３００と接触している。ウェブ７１０の
場合と同様に、突起８２０の小泡体部８４０はそれぞれ
その外周に沿って比較的厚いベース部分８３０と連続し
ている。
第１６図または第２０図に示す型のウェブは本発明によ
る「平坦な」小泡体ウェブに対して同時係属出願米国特
許第４，６０９，５１８号の方法によって巨視的拡張作
用を加える事によって作る事ができる。
る「平坦な」小泡体ウェブに対して同時係属出願米国特
許第４，６０９，５１８号の方法によって巨視的拡張作
用を加える事によって作る事ができる。
第１７図に図示の巨視的拡張−マクロアパチュア小泡体
ウェブ９１０と巨視的拡張された小泡体ウェブ７１０と
の相違点は、マクロ凹部９１７の底壁が９１９において
巨視的に７バチユアを備え、高度の流体透過性を示す事
である。上方に向けられたきのこ状表面突起９２０は第
１６図の表面突起７２０と同形である。すなわち比較的
厚いベース部分９３０に対して外周に沿って連続した小
泡体部９４０を有する。第１７図に見られるようにこの
ウェブ９１６を巨視的拡張−マクロアパチュア処理する
ために使用された成形構造は第１６図の成形構造のラミ
ネート部１３２０のみを含む。
ウェブ９１０と巨視的拡張された小泡体ウェブ７１０と
の相違点は、マクロ凹部９１７の底壁が９１９において
巨視的に７バチユアを備え、高度の流体透過性を示す事
である。上方に向けられたきのこ状表面突起９２０は第
１６図の表面突起７２０と同形である。すなわち比較的
厚いベース部分９３０に対して外周に沿って連続した小
泡体部９４０を有する。第１７図に見られるようにこの
ウェブ９１６を巨視的拡張−マクロアパチュア処理する
ために使用された成形構造は第１６図の成形構造のラミ
ネート部１３２０のみを含む。
この実施態様においてはアパチュア支持層１３３０が存
在しないのであるから、マクロ凹部９１７の支持されな
い底壁が、ｒ平坦」状態のウェブを変形するために使用
さ九た高圧液流によって破断されている。
在しないのであるから、マクロ凹部９１７の支持されな
い底壁が、ｒ平坦」状態のウェブを変形するために使用
さ九た高圧液流によって破断されている。
第２１図に図示の巨視的拡張−マクロアパチュアウェブ
１０１０と第１７図に図示のウェブ９１０との相違点は
、ウェブ１０１０の表面突起１０２０の小泡体部分１０
４０がマクロ凹部１０１７およびマクロアパチュア１０
１９に向かって下方に配置されている事である。すなわ
ちこのウェブの小泡体部１０４０はマクロパタン成形構
造１３２０と接触している。その表面突起１０２０は第
１７図の表面突起９２０と同形であって、比較的厚いベ
ース部１０３０に連続した小泡体１ｏ４０を有する。
１０１０と第１７図に図示のウェブ９１０との相違点は
、ウェブ１０１０の表面突起１０２０の小泡体部分１０
４０がマクロ凹部１０１７およびマクロアパチュア１０
１９に向かって下方に配置されている事である。すなわ
ちこのウェブの小泡体部１０４０はマクロパタン成形構
造１３２０と接触している。その表面突起１０２０は第
１７図の表面突起９２０と同形であって、比較的厚いベ
ース部１０３０に連続した小泡体１ｏ４０を有する。
本発明の実施に際して、小泡体突起区域をウェブの表面
積の一部に限定する事により１例えば巨視的凹部の底壁
および／またはランド区域すなわち非凹部に限定する事
によって実質的に流体不透過性の巨視的拡張つ千ブを製
造する事ができる。
積の一部に限定する事により１例えば巨視的凹部の底壁
および／またはランド区域すなわち非凹部に限定する事
によって実質的に流体不透過性の巨視的拡張つ千ブを製
造する事ができる。
第１８図は実質的に流体不透過性のマクロ凹部１１１７
のパタンを使用したこの種のウェブ１１１０の例を示し
、各マクロ凹部が小泡体底壁体１１１９を有する。この
ような実質的に流体不透過性の巨視的拡張されたウェブ
は、本発明の小泡体ウェブの触覚応答とノイズ減少の利
点を保持しながら、デザインの自由度を拡大する事がで
きる。
のパタンを使用したこの種のウェブ１１１０の例を示し
、各マクロ凹部が小泡体底壁体１１１９を有する。この
ような実質的に流体不透過性の巨視的拡張されたウェブ
は、本発明の小泡体ウェブの触覚応答とノイズ減少の利
点を保持しながら、デザインの自由度を拡大する事がで
きる。
第１８図に図示のウェブ１１１０においては。
表面突起１１２０の比較的厚いベース部１１３０に連続
した小泡体１１４０はマクロパタン成形構造１４００に
向かって下方に配向されている。
した小泡体１１４０はマクロパタン成形構造１４００に
向かって下方に配向されている。
第１８図に図示のマクロパタン成形構造１４００は複数
の比較的薄い同形のアパチュア金屑シート１３１０から
成り、これらの金属シートを拡散接合法などの乾式接合
法によって相互に接合して第１７図に図示のものと同様
のマクロパタンの一律的ラミネート１３２０を形成する
。一体部ラミネート１３２０の下側面に他のラミネート
成形構造４１５が接合され、成形構造４１５は所望なら
ば第１２図および第１３図の小泡体成形構造４１５と同
一物とする事ができる。
の比較的薄い同形のアパチュア金屑シート１３１０から
成り、これらの金属シートを拡散接合法などの乾式接合
法によって相互に接合して第１７図に図示のものと同様
のマクロパタンの一律的ラミネート１３２０を形成する
。一体部ラミネート１３２０の下側面に他のラミネート
成形構造４１５が接合され、成形構造４１５は所望なら
ば第１２図および第１３図の小泡体成形構造４１５と同
一物とする事ができる。
小泡体成形構造４１５を拡大図示する第１３図を、同一
の成形構造４１５をこれより少なく拡大した第１８図と
比較すれば１本発明のｒ巨視的拡張」ウェブと「平坦な
」小泡体ウェブとの相違点が明瞭である。
の成形構造４１５をこれより少なく拡大した第１８図と
比較すれば１本発明のｒ巨視的拡張」ウェブと「平坦な
」小泡体ウェブとの相違点が明瞭である。
第１２図と第１３図に示す成形構造４１５の代わりに第
１８図のマクロパタン成形構造１４００を使用して第１
２図のように１段階高圧液体流を加える事により、笥１
８図に図示の型のウェブ１１１０が形成される。
１８図のマクロパタン成形構造１４００を使用して第１
２図のように１段階高圧液体流を加える事により、笥１
８図に図示の型のウェブ１１１０が形成される。
あるいは、同時係属出願米国特許第４，６０９゜５１８
号に記載のように、２段階成形構造によって前記のウェ
ブを形成する事ができる。この特許を引例として加える
。この場合、巨視的拡張された小泡体ウェブ１１１０を
製造するため、加熱された重合体ウェブ、または直接に
溶融状態の重合体フィルムを第１８図に示す型の成形構
造１４００の上に送り、同時にフィルムに対して真空作
用を加えて成形構造のマツクロパタンに合致させる。
号に記載のように、２段階成形構造によって前記のウェ
ブを形成する事ができる。この特許を引例として加える
。この場合、巨視的拡張された小泡体ウェブ１１１０を
製造するため、加熱された重合体ウェブ、または直接に
溶融状態の重合体フィルムを第１８図に示す型の成形構
造１４００の上に送り、同時にフィルムに対して真空作
用を加えて成形構造のマツクロパタンに合致させる。
第２段階部して、高圧液流を用いて非常に薄い膜から成
る小泡体１１４０を備えた表面突起１１２０を形成する
。成形構造１４００のゼオメトリの故に、小泡体表面突
起１１２０は凹部１１１７の底壁にのみ形成される。
る小泡体１１４０を備えた表面突起１１２０を形成する
。成形構造１４００のゼオメトリの故に、小泡体表面突
起１１２０は凹部１１１７の底壁にのみ形成される。
第１８図に図示の型の成形構造について１段処理法また
は多段処理法を使用する事ができるが。
は多段処理法を使用する事ができるが。
材料の型、陥没度、処理コストなどの他の観点から処理
法を選択する事ができる。
法を選択する事ができる。
第１９図に図示のウェブ１２１０は本発明の実質的に流
体不透過性の巨視的拡張された小泡体ウェブの他の実施
態様を示す、このウェブ１２１０は巨視的拡張されてマ
クロ凹部１２１７のパタンを備える。このウェブは小泡
体を備えたランド区域１２２１と、マクロ凹部１２１７
と、小泡体底壁１２１９とを備える。第１９図に見られ
るようにこのウェブ１２１０のきのこ状表面突起１２２
０の下向き小泡体部分１２４０は比較的厚いベース部１
２３０の外周に連続しており、第１８図の下向き小泡体
部材１１４０と同様に下向きである。
体不透過性の巨視的拡張された小泡体ウェブの他の実施
態様を示す、このウェブ１２１０は巨視的拡張されてマ
クロ凹部１２１７のパタンを備える。このウェブは小泡
体を備えたランド区域１２２１と、マクロ凹部１２１７
と、小泡体底壁１２１９とを備える。第１９図に見られ
るようにこのウェブ１２１０のきのこ状表面突起１２２
０の下向き小泡体部分１２４０は比較的厚いベース部１
２３０の外周に連続しており、第１８図の下向き小泡体
部材１１４０と同様に下向きである。
第１９図の三次元成形構造１５００は、マクロアパチュ
アパタンを備えた複数の薄い金属シート１５１０から成
り、これらのシートが重ね合わされて、マクロ凹部１２
１７に対応する盲孔毛細管網状構造を成す、最下層の小
泡体成形構造４１５は第１８図の成形構造１４００と同
形とする。薄い金属シート１５１０の中に備えられた小
さなアパチュア１５１５のパタンによって、ランド区域
１２２１において小泡体表面突起１２２０に対応する多
数の盲孔毛細管網状構造が優えられる。これらの小アパ
チュアは金属シート１５１０の堆積の最上面と最下面を
相互に連通ずる連続通路を成す、このランド区域１２２
１において形成される小泡体部分を支持するため、最下
支持層４１７と類似の多孔支持層を成形構造の最上面に
配置する事が好ましい、シート１５１０のアパチュア１
５１５のサイズとこのシートの厚さに対応して、多孔層
４１７は堆積の第１シートまたは第２シートの下方に配
置される。第１９図の実施態様の場合多孔層４１７は第
１シート１５１０の直下に配置されている。従って、ウ
ェブのランド区域１２２１の表面突起１２２０は最上段
の金属シート１５１０のアパチュア１５１５に対応する
。
アパタンを備えた複数の薄い金属シート１５１０から成
り、これらのシートが重ね合わされて、マクロ凹部１２
１７に対応する盲孔毛細管網状構造を成す、最下層の小
泡体成形構造４１５は第１８図の成形構造１４００と同
形とする。薄い金属シート１５１０の中に備えられた小
さなアパチュア１５１５のパタンによって、ランド区域
１２２１において小泡体表面突起１２２０に対応する多
数の盲孔毛細管網状構造が優えられる。これらの小アパ
チュアは金属シート１５１０の堆積の最上面と最下面を
相互に連通ずる連続通路を成す、このランド区域１２２
１において形成される小泡体部分を支持するため、最下
支持層４１７と類似の多孔支持層を成形構造の最上面に
配置する事が好ましい、シート１５１０のアパチュア１
５１５のサイズとこのシートの厚さに対応して、多孔層
４１７は堆積の第１シートまたは第２シートの下方に配
置される。第１９図の実施態様の場合多孔層４１７は第
１シート１５１０の直下に配置されている。従って、ウ
ェブのランド区域１２２１の表面突起１２２０は最上段
の金属シート１５１０のアパチュア１５１５に対応する
。
層４１７は多孔性であるから、これが多孔性でなけｈば
最上段の金属シート１５１０のアパチュア１５１５から
成る盲孔毛細管網状構造の中にウェブによって捕捉され
るであろう空気が、金属シート１５１０の堆積中の相互
に整列したアパチュア１５１５から成る連続通路を通し
て通気させられる。これによって、最上段の金属シート
のアパチュア１５１５の中に捕捉された空気が圧縮され
る事なく、ランド区域においてウェブの小泡体付き表面
突起１２２０を形成する事が可能である。
最上段の金属シート１５１０のアパチュア１５１５から
成る盲孔毛細管網状構造の中にウェブによって捕捉され
るであろう空気が、金属シート１５１０の堆積中の相互
に整列したアパチュア１５１５から成る連続通路を通し
て通気させられる。これによって、最上段の金属シート
のアパチュア１５１５の中に捕捉された空気が圧縮され
る事なく、ランド区域においてウェブの小泡体付き表面
突起１２２０を形成する事が可能である。
成形構造１５００の構成は一例に過ぎない、小泡体付き
表面突起１２２０がランド区域１２２１のみに備えられ
るか、あるいは凹部１２１７の底壁１２１９のみに備え
らるか、あるいはその両方に備えられるかに従って多く
の種々の構造変形が可能である。
表面突起１２２０がランド区域１２２１のみに備えられ
るか、あるいは凹部１２１７の底壁１２１９のみに備え
らるか、あるいはその両方に備えられるかに従って多く
の種々の構造変形が可能である。
第１９図に図示の型のマクロパタン三次元成形構造１５
００と共に、第１２図に示した型の１段階高圧液流を使
用して、ランド区域１２２１のきのこ型表面突起１２２
０と、マクロ凹部１２１７と、各凹部の底壁１２１９の
きのこ型表面突起１２２０とを同時に形成する事ができ
る。
００と共に、第１２図に示した型の１段階高圧液流を使
用して、ランド区域１２２１のきのこ型表面突起１２２
０と、マクロ凹部１２１７と、各凹部の底壁１２１９の
きのこ型表面突起１２２０とを同時に形成する事ができ
る。
巨視的に拡張されたウェブ１２１０のランド区域にのみ
小泡体付き表面突起１２２０を形成する事が望ま九るな
らば、これは下記のように数段階で実施される。まず、
実質的に平坦な重合体ウェブを加熱された状態において
マクロパタン成形構造１５００のマクロプロフィルと合
致させるように真空を加える。この場合に使用される真
空度は、ウェブのランド区域においても凹部の底壁区域
においても表面突起１２２０を成形するには不十分でな
ければならない、マクロ凹部１２１７を含む巨視的拡張
されたウェブは、成形構造１５００から除去する前に、
第１４図に示す型の水圧ニップの中を通過させる。所望
ならばこのウェブを前記のニップに通す前に加熱して軟
化し、最上段の金属シート１５１ｏのアパチュア１５１
５に対してフィルムをより良く適合させる事ができる。
小泡体付き表面突起１２２０を形成する事が望ま九るな
らば、これは下記のように数段階で実施される。まず、
実質的に平坦な重合体ウェブを加熱された状態において
マクロパタン成形構造１５００のマクロプロフィルと合
致させるように真空を加える。この場合に使用される真
空度は、ウェブのランド区域においても凹部の底壁区域
においても表面突起１２２０を成形するには不十分でな
ければならない、マクロ凹部１２１７を含む巨視的拡張
されたウェブは、成形構造１５００から除去する前に、
第１４図に示す型の水圧ニップの中を通過させる。所望
ならばこのウェブを前記のニップに通す前に加熱して軟
化し、最上段の金属シート１５１ｏのアパチュア１５１
５に対してフィルムをより良く適合させる事ができる。
このようにして得られたウェブはマクロ凹部１２１７と
、ランド区域１２２１の小泡体表面突起１２２０のみを
余す。
、ランド区域１２２１の小泡体表面突起１２２０のみを
余す。
前記の説明から明らかなように、本発明のウェブは従来
の単一層の実質的に流体不透過性重合体ウェブにおいて
は得られなかった特有の特性組合せを与える。すなわち
布種の視覚−触覚印象、柔らかさ、形状−散性、および
、特に衣類の下に着用される使い捨て吸収性バンテージ
の実質的に流体不透過性バックシートとして使用する場
合に動かされた時に殆どまたは全く「ノイズ」を生じな
い特性を有する。
の単一層の実質的に流体不透過性重合体ウェブにおいて
は得られなかった特有の特性組合せを与える。すなわち
布種の視覚−触覚印象、柔らかさ、形状−散性、および
、特に衣類の下に着用される使い捨て吸収性バンテージ
の実質的に流体不透過性バックシートとして使用する場
合に動かされた時に殆どまたは全く「ノイズ」を生じな
い特性を有する。
本発明は使い捨て吸収性バンテージのバックシートに関
して説明したのであるが１本明細書は他の種々の用途お
よび環境において有効に使用する事ができる事は理解さ
れよう０本発明は前記の説明のみに限定されるものでな
く、その主旨の範囲内において任意に変更実施できる。
して説明したのであるが１本明細書は他の種々の用途お
よび環境において有効に使用する事ができる事は理解さ
れよう０本発明は前記の説明のみに限定されるものでな
く、その主旨の範囲内において任意に変更実施できる。
第１図は流体不透過性バックシートとして本発明のウェ
ブを使用した使い捨てオシメの上側斜視図であってその
一部を破断して示す図、第２図は第１図の使い捨てオシ
メのバックシート側の斜視図、第３図は第２図の円形部
３に対応してとられた拡大図、第３Ａ図は小泡体付き表
面突起とミクロアパチュア付き表面突起とを所定パタン
で含むハイブリッド構造の拡大斜視図、第４図は第３図
の４−４８Ｋに沿ってとられた拡大断面写真、第５図は
従来型の「平坦」エンボスウェブの断面図、第６図は第
５図の突起に対して使用者の指紋の与える作用を示す断
面図、第７図は同時係属出願米国特許筒４，６２９，６
４３号に記載の従来型ミクロアパチュアウェブの斜視図
、第８図は第７図の８−８Ｉｌ＆に沿ってとられた断面
図、第９＠は第８図のウェブの表面突起に対する使用者
の指紋の与える作用を示す図、第１０図は第３図に示す
本発明のウェブに対する使用者の指紋の及ぼす作用を示
す図、第１１図は表面突起の小泡体が吸収要素の方に配
置された構造に対する指紋の作用を示す図、第１２図は
本発明の実質的に流体不透過性の小泡体ウェブを製造す
る連続工程を示す図、第１３図は第１２図の円形部１３
に対応する拡大図。 第１３Ａ図は第１３図と異なる型の成形構造を使用した
類似の図、第１３Ｂ図は第１２図の円形部１３Ｂに対応
する拡大図、第１４図はローラ間の水圧を使用する小泡
体型ウェブの製造工程を示す説明図、第１４Ａ図は本発
明の水圧法の他の実施態様を示す拡大図、第１５図は第
１４図の円形部１５の拡大図、第１６図は本発明の小泡
体付き突起を有するウェブに巨視的拡張処理を加えた状
１を示す断面図、第１７図は第１６図の巨視的拡張され
たウェブの凹部の底部にマクロアパチュアを備えた構造
の断面図、第１８図はマクロ凹部の底部にのみ小泡体突
起を備えた構造の断面図、第１９図は巨視的拡張された
ウェブのランド部と凹部の底部に小泡体突起を備えた構
造の断面図、第２０図の構造は第１６図と類似であるが
、小泡体面が下方に向けられた構造を示す図、第２１図
は第１７図と類似であるが小泡体突起が下方に向けられ
た構造を示す図、第２２図はウェブサンプルの実質的流
体不透過性テスト装置を示す概念図である。 １１６．使い捨てオシメ、２．、、トップシート。 ３０１．バックシート、４０６．ウェブ、２０．。 、表面突起、３０．、、ベース部分、４０．、。 小泡体、４３０，５３０，６３０，７３０．、。 ベース部分、４４０，５４０，６４０，７４０．。 、小泡体、４１６．、、ワイヤフィラメント、４１７、
、、多孔層、４７０．、、水流、６１０．。 、ウェブ、６１５．、、エンボスローラ、６１６゜０．
下ローラ、６１７．、、ゴム被覆、６５５．。 、盲孔毛細管網状構造、７１７，８１７，１０１７．９
１７，１１１７，１２１７．、、マクロ凹部、 出゛以人代理人 佐 藤 −雄 ０＼ で Ｆｉｇ、ｌＯ Ｆｉｇ、ｌｌ Ｆｉｇ、 １２ Ｆｉｇ、 １３Ａ
ブを使用した使い捨てオシメの上側斜視図であってその
一部を破断して示す図、第２図は第１図の使い捨てオシ
メのバックシート側の斜視図、第３図は第２図の円形部
３に対応してとられた拡大図、第３Ａ図は小泡体付き表
面突起とミクロアパチュア付き表面突起とを所定パタン
で含むハイブリッド構造の拡大斜視図、第４図は第３図
の４−４８Ｋに沿ってとられた拡大断面写真、第５図は
従来型の「平坦」エンボスウェブの断面図、第６図は第
５図の突起に対して使用者の指紋の与える作用を示す断
面図、第７図は同時係属出願米国特許筒４，６２９，６
４３号に記載の従来型ミクロアパチュアウェブの斜視図
、第８図は第７図の８−８Ｉｌ＆に沿ってとられた断面
図、第９＠は第８図のウェブの表面突起に対する使用者
の指紋の与える作用を示す図、第１０図は第３図に示す
本発明のウェブに対する使用者の指紋の及ぼす作用を示
す図、第１１図は表面突起の小泡体が吸収要素の方に配
置された構造に対する指紋の作用を示す図、第１２図は
本発明の実質的に流体不透過性の小泡体ウェブを製造す
る連続工程を示す図、第１３図は第１２図の円形部１３
に対応する拡大図。 第１３Ａ図は第１３図と異なる型の成形構造を使用した
類似の図、第１３Ｂ図は第１２図の円形部１３Ｂに対応
する拡大図、第１４図はローラ間の水圧を使用する小泡
体型ウェブの製造工程を示す説明図、第１４Ａ図は本発
明の水圧法の他の実施態様を示す拡大図、第１５図は第
１４図の円形部１５の拡大図、第１６図は本発明の小泡
体付き突起を有するウェブに巨視的拡張処理を加えた状
１を示す断面図、第１７図は第１６図の巨視的拡張され
たウェブの凹部の底部にマクロアパチュアを備えた構造
の断面図、第１８図はマクロ凹部の底部にのみ小泡体突
起を備えた構造の断面図、第１９図は巨視的拡張された
ウェブのランド部と凹部の底部に小泡体突起を備えた構
造の断面図、第２０図の構造は第１６図と類似であるが
、小泡体面が下方に向けられた構造を示す図、第２１図
は第１７図と類似であるが小泡体突起が下方に向けられ
た構造を示す図、第２２図はウェブサンプルの実質的流
体不透過性テスト装置を示す概念図である。 １１６．使い捨てオシメ、２．、、トップシート。 ３０１．バックシート、４０６．ウェブ、２０．。 、表面突起、３０．、、ベース部分、４０．、。 小泡体、４３０，５３０，６３０，７３０．、。 ベース部分、４４０，５４０，６４０，７４０．。 、小泡体、４１６．、、ワイヤフィラメント、４１７、
、、多孔層、４７０．、、水流、６１０．。 、ウェブ、６１５．、、エンボスローラ、６１６゜０．
下ローラ、６１７．、、ゴム被覆、６５５．。 、盲孔毛細管網状構造、７１７，８１７，１０１７．９
１７，１１１７，１２１７．、、マクロ凹部、 出゛以人代理人 佐 藤 −雄 ０＼ で Ｆｉｇ、ｌＯ Ｆｉｇ、ｌｌ Ｆｉｇ、 １２ Ｆｉｇ、 １３Ａ
Claims (37)
- １．実質的に流体不透過性の小泡体付き重合体ウエブに
おいて、このウエブは運動に際して非常に低レベルのノ
イズを生じまたその少なくとも一方の面において柔らか
な布状感触を与え、前記ウエブの前記布様面は個別の表
面突起から成るパタンを備え、これらの突起は、ウエブ
と観察者の眼との垂直間隔が少なくとも約１２インチの
場合に正常な肉眼では個別に識別不能であり、前記の各
表面突起はベース部分と末端部分とを有し、前記の各表
面突起はその基礎面に対して実質的に垂直の振幅を有し
、前記の各突起の末端部分はその最大振幅に実質的に対
応する少なくとも１つの小泡体を有し、この小泡体の外
周が前記突起のベース部分に対して連続的に接合し、前
記小泡体は、前記表面突起のベース部分より遥かに薄い
高度に可撓性の実質的に流体不透過性の連続膜から成り
、また前記の小泡体の完全拡張状態において前記表面突
起の振幅に対して垂直な第１面において測定された最大
内側断面積が前記第１面に対して平行な第２面において
測定された前記小泡体と接続する前記の比較的厚いベー
ス部分の最小内側断面積より大であり、前記の小泡体は
、前記表面突起の圧縮−剪断抵抗および前記ウエブの全
体的曲げ剛性を低下させる不連続部分を成し、前記の表
面突起の圧縮−剪断抵抗の低下の故に、前記小泡体を含
む前記ウエブの表面に柔らかな布様の感触が与えられ、
また前記ウエブの全体曲げ剛性の低下の故に、ウエブに
運動が加えられた時のノイズ発生傾向を低下させること
を特徴とする実質的に流体不透過性の小泡体付き重合体
ウエブ。 - ２．前記の表面突起パタンは少なくとも 約２，５００／平方インチの密度と、約２５ミル（０．
０２５インチ）の最大中心−中心間隔とを有する事を特
徴とする請求項１に記載のウエブ。 - ３．前記小泡体付き表面突起のパタンは規則的に繰り返
えすパタンを含む事を特徴とする請求項２に記載のウエ
ブ。 - ４．前記小泡体付き表面突起のパタンは規則的間隔のパ
タンを含む事を特徴とする請求項２に記載のウエブ。 - ５．前記の重合体ウエブの小泡体を有しない部分は不透
明であり、前記ウエブ中の前記表面突起の前記小泡体部
分は半透明に見える程に薄い事を特徴とする請求項１乃
至４のいずれかに記載のウエブ。 - ６．前記ウエブを成す重合体物質は、前記小抱体付きウ
エブに変態される直前に低度の分子配向と、低降伏強さ
と、高伸び特性とを有し、前記重合体物質は前記小泡体
付きウエブに変態される間の延伸作用を受けた時に歪み
硬化する傾向を有する事を特徴とする請求項１に記載の
ウエブ。 - ７．前記ウエブを成す重合体物質は、線状低密度ポリエ
チレン、線状低密ポリエチレンと低密度ポリエチレンと
の配合物、線状極低密度ポリエチレンおよびポリエステ
ル／ポリエーテルブロック共重合体とから成るグループ
から選定される事を特徴とする請求項６に記載のウエブ
。 - ８．前記小泡体付き表面突起を有する前記ウエブ面上に
、直径４ミルの円形を内接させる事のできる平坦部分が
存在しない事を特徴とする請求項２に記載のウエブ。 - ９．前記ウエブはさらに、前記小泡体付き表面突起の存
在するその表面の少なくとも一部においてマクロ断面凹
部の巨視的に拡張された三次元パタンを示す事を特徴と
する請求項１に記載のウェブ。 - １０．前記マクロ断面凹部は前記小泡体付き表面突起と
逆方向に配向される事を特徴とする請求項９に記載のウ
エブ。 - １１．前記マクロ断面凹部の少なくとも一部は。前記マ
クロ断面凹部の最大振幅点と一致するマクロ断面アパチ
ュアを含み、従って前記ウエブは前記マクロ断面アパチ
ュアを含む区域において透過性に成され急速に流体を転
送する事を特徴とする請求項９または１０のいずれかに
記載のウエブ。 - １２．前記ウエブはさらにその表面の所定部分において
所定パタンのミクロアパチュア表面突起を有し、従って
前記ウエブはこれらのミクロアパチュアを含む区域にお
いて流体移動に対して透過性に成される事を特徴とする
請求項１に記載のウェブ。 - １３．前記のミクロアパチュア表面突起と前記の小泡体
表面突起は同一方向に配向され、実質的に同一サイズで
あり、また実質的に同一パタンに配置されているので、
前記のミクロアパチュア表面突起と前記小泡体表面突起
とを含む前記ウエブの面が実質的に均一な布様視覚−触
覚印象を与える事を特徴とする請求項１２に記載のウエ
ブ。 - １４．使用中に着用者によって動かされた時にノイズを
発生しない使い捨て吸収性バンテージにおいて、 （ａ）排出された体液を受けるための吸収性要素と、 （ｂ）前記吸収性要素中に受けられた体液を保持するた
め、使用中に着用者と反対側の前記吸収要素の面に重ね
合わされる請求項１乃至１０のいずれかに記載の重合体
ウエブから成るバックシートとを含むバンテージ。 - １５．排出された体液を前記吸収性要素に転送するため
、使用中に着用者に近い前記吸収性要素の面に対して重
ね合わされ、請求項１１乃至１３のいずれかに記載の重
合体ウエブから成る流体透過性トップシートを含む事を
特徴とする請求項１４に記載の使い捨て吸収性バンテー
ジ。 - １６．動かされた時に非常に低いノイズレベルを示す実
質的に流体不透過性の小泡体付き重合体ウエブの連続形
成法において、 （ａ）実質的に平坦な流体不透過性重合体フィルムウエ
ブを、前記ウエブの表面突起に実質的に対応し外側面か
ら内側面まで延在する第１アパチュアパタンを有する連
続移動成形部材に対して連続的に接触させ、 （ｂ）前記ウエブの露出面に対して液体を加えて前記ウ
エブを破断する事なく前記ウエブを前記成形部材に向か
って永久的に変形させ、前記重合体材料のウエブが前記
成形部材の前記第１アパチュアパタンの形状と実質的に
一致した表面突起パタンを取得するように成し、前記表
面突起はそれぞれの最大振幅点に実質的に一致する少な
くとも１個の小泡体を備え、この小泡体はその外周に沿
って表面突起に連続的に接合され、前記小泡体は、前記
表面突起のベース部分より遥かに薄い極めて可撓性の実
質的に流体不透過性の連続膜から成り、さらに前記小泡
体の完全に拡張された状態において表面突起の振幅方向
に対して垂直な第１面において測定された前記小泡体の
最大内側断面積が前記第１面に対して平行な第２面にお
いて測定された前記比較的厚いベース部分の最小内側断
面積より大となるように成す段階と、 （ｃ）前記小泡体を備え実質的に流体不透過性のウエブ
を前記成形部材から除去する段階とを含む方法。 - １７．前記ウエブが前記成形部材上に支持されている間
に、前記可動ウエブの進行方向に対して実質的に静止し
た実質的に無拘束の液体流を前記可動ウエブの露出面に
対して実質的に均一に指向する事によって、前記実質的
に平坦な流体不透過性重合体ウエブの露出面に対して前
記液を加え、前記実質的に無拘束の液流は前記可動重合
体ウエブと接触してこのウエブを前記成形部材に向かっ
て永久的に変形させるに十分な力と流量とを有し、この
ようにして前記ウエブは前記成形部材の前記第１アパチ
ュアパタンの形状に実質的に合致する表面突起パタンを
成し、前記の各表面突起はベース部分と末端部分とを有
し、前記ウエブ中に形成された表面突起の末端部分は、
前記静止液流の作用を受ける間、前記成形部材の内側面
に取り付けられた多孔性支持部材上に支持され、前記の
多孔性支持部材は前記成形部材のアパチュアより小サイ
ズで高頻度の第２アパチュアパタンを有し、従って前記
表面突起の各末端部分は前記液流によって破壊される事
なく小泡体を形成し、この小抱体はその外周において連
結された表面突起の最大振幅点と実質的に一致するよう
に配置されるようにした事を特徴とする請求項１６に記
載の方法。 - １８．外周に沿って液体を充填された複数の盲孔毛細管
網状構造を有する弾性変形性ローラと前記重合体ウエブ
の露出面を接触させ、前記ウエブを前記成形部材上に支
持しながら前記成形部材と前記弾性ローラとの間に、少
なくとも前記弾性ローラ上の盲孔毛細管網状構造を少な
くとも部分的に圧漬させるに足る応力を加える事によっ
て、前記実質的に平坦な流体不透過性重合体フィルムの
ウエブの露出面に対して前記液体を加えて、前記盲孔毛
細管網状構造の中に収容された液体によって前記ウエブ
を破壊する事なく前記ウエブを前記の成形構造に向かっ
て永久的に変形させ、前記重合体材料のウエブは前記の
液の圧力によって前記成形部材中の前記液アパチュアパ
タンの形状と実質的に一致した表面突起パタンを取得し
、前記各突起は、その最大振幅点と実質的に一致しその
外周に連続的に接続した少なくとも一つの小泡体を含む
事を特徴とする請求項１６の連続法。 - １９．前記ウエブの中に形成された前記小泡体付き表面
突起の密度は少なくとも約２５００／平方インチであり
、隣接表面突起間の中心−中心最大距離は約２５ミル（
０．００２５インチ）である事を特徴とする請求項１５
、１６または１７の方法。 - ２０．前記無拘束液体流中の液体は水であって、この水
は約４０℃乃至約９０℃の温度に予熱され、従って前記
ウエブは前記処理中実質的に固体状態に留まって重合体
材料の送入されるウエブの物理特性と熱−機械ヒストリ
を実質的に保存する事を特徴とする請求項１７に記載の
方法。 - ２１．前記ウエブを前記成形部材から除去する前に、前
記ウエブの緊張作用によるローピングを防止するため、
前記ウエブの露出面に対して冷却液を噴霧する段階を含
む事を特徴とする請求項２０による方法。 - ２２．前記実質的静止液体流を受ける前記表面突起の末
端部分を支持する前記多孔性支持部材は、少なくとも約
１６５フィラメント／インチ×約８００フィラメント／
インチのフイラメント密度を有する織成ワイヤメッシュ
から成る事を特徴とする請求項１７による方法。 - ２３．前記液流は高圧物質ノズルから前記ウエブの露出
面に対して加えられ、この液体は前記ノズルに対して少
なくとも約３５０Ｎ／ｃｍ＾２（５００ＰＳＩＧ）の圧
力で供給される事を特徴とする請求項１７による方法。 - ２４．さらに、 （ｄ）前記の移動中の実質的に流体不透過性の小泡ウエ
ブを、マクロパタンを有する移動型三次元第２成形部材
の上に支持する段階と、 （ｅ）前記のマクロパタン成形部材の形状に実質的に変
形させるに足る力と流量を有する実質的無拘束の第２液
体流を前記ウエブに対して加える段階と、 （ｆ）前記第２成形部材からマクロパタンを備えた小泡
ウエブを除去する段階とを含む事を特徴とする請求項１
７による方法。 - ２５．前記のマクロパタンウエブの表面の所定点におい
てマクロアパチュアを備えて、これらの点において前記
ウエブを液体透過性と成す段階を含む事を特徴とする請
求項２４による方法。 - ２６．前記の小泡体ウエブが前記第２成形部材の形状に
巨視的に拡張されるとき、前記ウエブの小泡部分が前記
第２液体流に向けられている事を特徴とする請求項２４
または２５による方法。 - ２７．前記の平坦なウエブを前記成形部分の形状に合致
し易くするため、前記ウエブを前記成形部材と弾性ロー
ラとのニップとの中に送入する前に、前記弾性ローラの
表面の盲孔毛細管網状構造に収容された液体によって予
熱する事を特徴とする請求項１８による方法。 - ２８．前記の各表面突起の小泡体部分はウエブの変形工
程中、前記成形部分の内側面に隣接配置された多孔性支
持部材によって支持されてその破断を防止される事を特
徴とする請求項１８による方法。 - ２９．前記盲孔毛細管網状構造は液体浴の中に浸漬する
事によって液体を充填される事を特徴とする請求項１８
による方法。 - ３０．前記の弾性ローラは前記の液体浴中に浸漬されて
いる間に、前記盲孔毛細管網状構造を液体で充填される
前にこの盲孔毛管網状構造から空気を排出するために圧
縮される事を特徴とする請求項２６による方法。 - ３１．前記の成形部材と前記の弾性ローラとの閏のニッ
プに液体を満たす事によって、前記の盲孔毛細管網状構
造を液体によって充填する事を特徴とする請求項１８に
よる方法。 - ３２．前記盲孔毛細管網状構造は、前記成形部材と前記
弾性ローラとの間のニップの中に液体を噴出する事によ
って液体を充填される事を特徴とする請求項１８による
方法。 - ３３．さらに、 （ｅ）移動する小泡体ウエブをマクロパタンを有する三
次元第２成形部材の上に支持する段階と（ｆ）前記小泡
体ウエブを前記第２成形部材の形状に永久的に変形させ
る事のできる応力と流量を有する液体流を前記ウエブに
対して加える段階、（ｇ）前記の第２成形部材を前記の
マクロパタンを有する小泡体付きウエブを除去する段階
とを含む事を特徴とする請求項１８による方法。 - ３４．前記小泡体が前記第２成形部材と接触しないよう
に配向される事を特徴とする請求項３０による方法。 - ３５．前記ウエブを前記第２成形構造から除去する前に
、前記のマクロパタンを備えたウエブの表面の特定点に
マクロアパチュアを備えて、これらの点において流体透
過性と成す事を特徴とする請求項３３または３４による
方法。 - ３６． （ａ）前記表面突起に実質的に対応し外側面から内側面
まで延在する第１アパチュアパタンを有する連続成形部
材と、 （ｂ）前記連続成形部材を連続的に移動させる駆動手段
と、 （ｃ）前記の実質的に流体不透過性の重合体ウエブを前
記可動成形部材と連続的に接触させる手段と、 （ｄ）前記ウエブの移動方向に対して実質的に静止した
実質的に無拘束の液体流を、前記ウエブが前記成形部材
上に支持されている間にこのウエブの露出面に対して実
質的に均一に加える手段であって、前記実質的に無拘束
の液体流は前記ウエブを前記成形部材に向かって永久的
に変形させる力と流量とを有し、前記ウエブは前記成形
部材の前記第１アパチュアパタンの形状に実質的に合致
して表面突起パタンを成し、前記の各表面突起はベース
部と末端部とを有するように成す手段と、（ｅ）前記ウ
エブの表面突起が前記液流の作用を受けている際にこの
表面突起の末端部分を支持するため前記成形部の内側面
の下側に固着された多孔性支持部材であって、前記多孔
性支持部材は前記成形部材のアパチュアより小サイズで
高頻度の第２アパチュアパタンを有し、前記表面突起の
末端部は、前記液流によって破断される事なく非常に薄
く成されて、表面突起の最大振幅点と一致する小泡体を
成し、この小泡体の外周が表面突起に対して連結され、
前記小泡体は高度に可撓性の実質的に流体不透過性の連
続膜から成り、この膜は前記表面突起のベース部より遥
かに薄く、また前記小泡体はその完全に拡張された状態
において、前記表面突起の振幅に対して垂直の第１面に
おいて測定された最大内側断面積が、この小泡体の外周
の接続したベース部の前記第１面に対して平行な第２面
における最小内側断面積より大となるように成された多
孔性支持部材と、 （ｆ）実質的に流体不透過性の小泡体付きウエブを前記
成形部材から除去する手段とを含む請求項１７に記載の
方法を連続的に実施する装置。 - ３７． （ａ）前記表面突起に実質的に対応し外側面から内側面
まで延在する第１アパチュアパタンを有する連続成形部
材と、 （ｂ）前記連続成形部材を連続的に移動させる駆動手段
と、 （ｃ）前記の実質的に流体不透過性の重合体ウエブを前
記可動成形部材と連続的に接触させる手段と、 （ｄ）前記ウエブが前記成形部材上に支持されている間
に前記ウエブの露出面と接触するように配置された外周
に沿って複数の盲孔毛細管網状構を有する弾性ローラと
、 （ｅ）前記盲孔毛細管網状構造が前記重合体ウエブと接
触する前にこれらの網状構造に液体を充填する手段と、 （ｆ）前記成形部材と前記の弾性ローラとの間に、前記
弾性ローラ上の盲孔毛細管網状構造の少なくとも一部分
を圧漬する事のできる応力を加えて、前記盲孔毛細管網
状構造の中に含まれる液体によって前記ウエブを破断す
る事なく前記成形部材に向かって永久的に変形させ、前
記ウエブはこの液体の圧力によって前記成形部材の第１
アパチュアパタンの形状に実質的に一致した表面突起パ
タンを取得するように成す手段であって、前記各表面突
起は、その最大振幅点と一致した少なくとも一つの小泡
体を含み．この小泡体の外周が表面突起のベース部に接
続し、また前記小泡体は非常に可撓性の実質的に流体不
透過性の連続膜から成り、この膜は前記表面突起のベー
ス部の膜より遥かに薄く、また前記小泡体はその完全に
拡張された状態において、前記表面突起の振幅に対して
垂直の第１面において測定された最大内側断面積が、こ
の小泡体の外周の接続したベース部の前記第１面に対し
て平行な第２面における最小内側断直積より大となるよ
うに成された加圧手段と、 （ｇ）実質的に流体不透過性の小泡体付きウエブを前記
成形部材から除去する手段とを含む請求項１８に記載の
方法を連続的に実施する装置。
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