JPH01260056A - 熱可塑性合成繊維の油済付与方法 - Google Patents
熱可塑性合成繊維の油済付与方法Info
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- JPH01260056A JPH01260056A JP8545388A JP8545388A JPH01260056A JP H01260056 A JPH01260056 A JP H01260056A JP 8545388 A JP8545388 A JP 8545388A JP 8545388 A JP8545388 A JP 8545388A JP H01260056 A JPH01260056 A JP H01260056A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は熱可塑性合成繊維の製糸時における油剤付与方
法に関するものである。更に詳しくは最高延伸倍率が大
きく、且つ、マルチを合撚糸しコード状にした時の強力
利用率、あるいは該コードを熱処理した時の強力利用率
に対して向上効果の著しい油剤付与方法に関するもので
ある。
法に関するものである。更に詳しくは最高延伸倍率が大
きく、且つ、マルチを合撚糸しコード状にした時の強力
利用率、あるいは該コードを熱処理した時の強力利用率
に対して向上効果の著しい油剤付与方法に関するもので
ある。
［従来技術］
一般にゴム補強用熱可塑性合成繊維としてポリエステル
、ポリアミド等が広く用いられているが、近年、高強力
で且つ高伸度タイプのニーズが強くなっている。この背
景として、高強力化によるパフォーマンス向上を主たる
目的とするものと、高強力化を図ることで、レスエンド
あるいはレスデニールといった方法により補強材実使用
量減少によるコストダウンを主たる目的とする２つのケ
ースがある。
、ポリアミド等が広く用いられているが、近年、高強力
で且つ高伸度タイプのニーズが強くなっている。この背
景として、高強力化によるパフォーマンス向上を主たる
目的とするものと、高強力化を図ることで、レスエンド
あるいはレスデニールといった方法により補強材実使用
量減少によるコストダウンを主たる目的とする２つのケ
ースがある。
熱可塑性合成繊維の高強力化を図る為には、未延伸糸を
結晶化抑制しながら高倍率延伸を行った後に熱処理を行
い、非結晶部の配向性を高めながらしつかりした結晶構
造をつくることが必要である。
結晶化抑制しながら高倍率延伸を行った後に熱処理を行
い、非結晶部の配向性を高めながらしつかりした結晶構
造をつくることが必要である。
通常、溶融紡出された熱可塑性高分子は紡糸筒内で冷却
固化された後にオイリングローラ−等により油剤付与さ
れ、引取りローラーを介して一定速度で引き取られ、−
旦パッケージに捲取られるか、あるいは連続して延伸部
に供給される。延伸は周速度の異なるローラー間で１段
あるいは２段以上に分割されて行なわれ、熱セツト工程
を経た延伸糸としてパッケージに捲取られる。このとき
高強力化を図る為には熱セツト工程前に結晶化を生じさ
せることなくいかに高倍率延伸を行うかが重要なポイン
トとなる。
固化された後にオイリングローラ−等により油剤付与さ
れ、引取りローラーを介して一定速度で引き取られ、−
旦パッケージに捲取られるか、あるいは連続して延伸部
に供給される。延伸は周速度の異なるローラー間で１段
あるいは２段以上に分割されて行なわれ、熱セツト工程
を経た延伸糸としてパッケージに捲取られる。このとき
高強力化を図る為には熱セツト工程前に結晶化を生じさ
せることなくいかに高倍率延伸を行うかが重要なポイン
トとなる。
我々の検討結果によれば、延伸前に付与される油剤の対
金属摩擦係数により最高延伸倍率が異なり、繊維と金属
との動摩擦係数（Ｆ／Ｍμｄ）の小さな油剤程、最高延
伸倍率は大きく、非晶部の配向性を高めるのに有利であ
ることが判っている。
金属摩擦係数により最高延伸倍率が異なり、繊維と金属
との動摩擦係数（Ｆ／Ｍμｄ）の小さな油剤程、最高延
伸倍率は大きく、非晶部の配向性を高めるのに有利であ
ることが判っている。
また一般に、生産を行う時の延伸倍率は最高延伸倍率の
８０〜９０％程度に設定されるのが通常で、高強力にな
る程掛は係数は大きくなり、生産性が低下してくる。係
る状況下において、最高延伸倍率が大きい程同−延伸糸
強度を得る為の最高延伸倍率に対する掛は係数を小さく
設定できる利点が生じる為に、延伸を行う前に熱可塑性
合成繊維表面にＦ／Ｍμｄの小さな油剤を付与すること
は生産性の観点から極めて好ましい。
８０〜９０％程度に設定されるのが通常で、高強力にな
る程掛は係数は大きくなり、生産性が低下してくる。係
る状況下において、最高延伸倍率が大きい程同−延伸糸
強度を得る為の最高延伸倍率に対する掛は係数を小さく
設定できる利点が生じる為に、延伸を行う前に熱可塑性
合成繊維表面にＦ／Ｍμｄの小さな油剤を付与すること
は生産性の観点から極めて好ましい。
高倍率延伸により高配向非晶構造体となることで延伸糸
の強度は増大する。一方、該延伸糸を２本以上撚り合わ
せて得られるコードの強力は、必ずしも延伸糸の強度と
対応しない領域がある。
の強度は増大する。一方、該延伸糸を２本以上撚り合わ
せて得られるコードの強力は、必ずしも延伸糸の強度と
対応しない領域がある。
例えば、繊度１５００デニール、強度■８ ｇ／ｄｅ、
■９ｇ／ｄ、■１（Ｘ＋／ｄのポリエステル延伸糸３種
類を、各々コード構成： １ｓｏｏデニ一ル／２本、下
撚×上撚： ４０ｘ ４０Ｔ ／ １０ｃｍで撚り掛け
を行い、コードの強力を測定すると、■に相当するコー
ド強力は２１Ｋ（］、■は２３Ｋ（Ｊ、■は２２．５Ｋ
（Ｊとなり、延伸糸強度≧９ ｇ／ｄの領域では、コー
ド強力が低下する現象が見られる。我々の検討結果によ
れば、延伸糸の荷伸曲線における切断時強度（ａｇ／ｄ
）と切断伸度から１％戻った伸度に相当する強度（ｂｇ
／ｄ）との差、即ち１％ターミナルモジュラス（ＴＭ−
１％＝ａ−ｂ（ｇ／ｄ））が０．１５（１／ｄ以上とな
る領域では延伸糸強力に対するコード強力比、即ちコー
ド強力利用率に著しい低下が生じることが判明した。
■９ｇ／ｄ、■１（Ｘ＋／ｄのポリエステル延伸糸３種
類を、各々コード構成： １ｓｏｏデニ一ル／２本、下
撚×上撚： ４０ｘ ４０Ｔ ／ １０ｃｍで撚り掛け
を行い、コードの強力を測定すると、■に相当するコー
ド強力は２１Ｋ（］、■は２３Ｋ（Ｊ、■は２２．５Ｋ
（Ｊとなり、延伸糸強度≧９ ｇ／ｄの領域では、コー
ド強力が低下する現象が見られる。我々の検討結果によ
れば、延伸糸の荷伸曲線における切断時強度（ａｇ／ｄ
）と切断伸度から１％戻った伸度に相当する強度（ｂｇ
／ｄ）との差、即ち１％ターミナルモジュラス（ＴＭ−
１％＝ａ−ｂ（ｇ／ｄ））が０．１５（１／ｄ以上とな
る領域では延伸糸強力に対するコード強力比、即ちコー
ド強力利用率に著しい低下が生じることが判明した。
従って高強力コード性能を得る為には、単に延伸糸を高
強度にするだけでは不十分であり、ＴＭ−１％≧０．１
５（Ｊ／ｄ領域での強力利用率向上が重要となってくる
。
強度にするだけでは不十分であり、ＴＭ−１％≧０．１
５（Ｊ／ｄ領域での強力利用率向上が重要となってくる
。
コード強力利用率を向上せしめる方法としては、熱可塑
性合成繊維の単糸間摩擦係数（Ｆ／Ｆμｓ）を小さくす
ることが知られている。我々の検討結果によれば、後述
する方法で測定したＦ／Ｆμｓ値≦２．７であれば、延
伸糸ＴＭ−１％≧０．１５ｇ／ｄ領域でも、強力利用率
低下が少く、結果として高強力コード性能のものが得ら
れている。
性合成繊維の単糸間摩擦係数（Ｆ／Ｆμｓ）を小さくす
ることが知られている。我々の検討結果によれば、後述
する方法で測定したＦ／Ｆμｓ値≦２．７であれば、延
伸糸ＴＭ−１％≧０．１５ｇ／ｄ領域でも、強力利用率
低下が少く、結果として高強力コード性能のものが得ら
れている。
勿論、Ｆ／Ｆμｓを小さくすれば、該延伸糸を捲取る際
のパッケージ形態が不安定になり、生産性の観点から限
界が生じてくるが、捲取り可能なＦ／Ｆμｓ限界値はパ
ッケージ形状、捲取り条件によって異なってくるので一
義的に定められない。
のパッケージ形態が不安定になり、生産性の観点から限
界が生じてくるが、捲取り可能なＦ／Ｆμｓ限界値はパ
ッケージ形状、捲取り条件によって異なってくるので一
義的に定められない。
以上の事柄を総合すれば、高強力用油剤として最も好ま
しい特性はＦ／Ｍμｄを小さくすることにより延伸時に
最大延伸倍率を大きくし、延伸性向上を図ると同時に、
Ｆ／Ｆμｓを小ざくすることにより強力利用率向上を図
ることが可能な油剤特性を有することである。しかるに
我々の検討した結果では、単独油剤でＦ／ＭμｄとＦ／
Ｆμｓが前述の観点から同時に満足され得る油剤を見出
すには到らなかった。
しい特性はＦ／Ｍμｄを小さくすることにより延伸時に
最大延伸倍率を大きくし、延伸性向上を図ると同時に、
Ｆ／Ｆμｓを小ざくすることにより強力利用率向上を図
ることが可能な油剤特性を有することである。しかるに
我々の検討した結果では、単独油剤でＦ／ＭμｄとＦ／
Ｆμｓが前述の観点から同時に満足され得る油剤を見出
すには到らなかった。
［発明の目的］
この様な問題に鑑み本発明者は油剤の持つ特性に応じた
付与方法を考究した結果、極めて延伸性に優れ、且つ強
力利用率の高い熱可塑性合成繊維を得ることが可能とな
ることを見い出し本発明に至った。
付与方法を考究した結果、極めて延伸性に優れ、且つ強
力利用率の高い熱可塑性合成繊維を得ることが可能とな
ることを見い出し本発明に至った。
［発明の構成］
すなわち、本発明は熱可塑性重合体を溶融紡出して冷却
固化した後油剤を付与するに際して、実質延伸が行なわ
れる前に下記油剤Ａを付与し、実質延伸完了後に下記油
剤Ｂを付与することを特徴とする熱可塑性合成繊維の油
剤付与方法に関するものである。
固化した後油剤を付与するに際して、実質延伸が行なわ
れる前に下記油剤Ａを付与し、実質延伸完了後に下記油
剤Ｂを付与することを特徴とする熱可塑性合成繊維の油
剤付与方法に関するものである。
油剤Ａ：熱可塑性合成繊維と金属との摩擦係数（Ｆ／Ｍ
μｄ）が０．２３以下の油剤 油剤Ｂ：熱可塑性合成繊維の単糸間摩擦係数（Ｆ／Ｆμ
ｓ）が２．７以下の油剤 本発明で言う熱可塑性重合体とは、ポリエステル、ポリ
アミド、ポリオレフィン等の溶融紡糸可能な重合体であ
れば任意でよい。
μｄ）が０．２３以下の油剤 油剤Ｂ：熱可塑性合成繊維の単糸間摩擦係数（Ｆ／Ｆμ
ｓ）が２．７以下の油剤 本発明で言う熱可塑性重合体とは、ポリエステル、ポリ
アミド、ポリオレフィン等の溶融紡糸可能な重合体であ
れば任意でよい。
また油剤Ａ、即ち熱可塑性合成繊維と金属との摩擦係数
Ｆ／Ｍμｄが０．２３以下の油剤としては、０２５〜Ｇ
３０の側鎖を有するジエステル類、あるいはヤシ油など
のトリエステル類でもよく、特に限定されるものではな
い。
Ｆ／Ｍμｄが０．２３以下の油剤としては、０２５〜Ｇ
３０の側鎖を有するジエステル類、あるいはヤシ油など
のトリエステル類でもよく、特に限定されるものではな
い。
油剤Ｂ、即ち熱可塑性合成繊維の単糸間摩擦係数Ｆ／Ｆ
μｓが２．７以下の油剤としてはポリエーテル・エステ
ル系ワックス類、ポリエチレン系ワックス類、おるいは
高分子量シリコン類でもよく、−ト記油剤に特に限定さ
れるものではない。
μｓが２．７以下の油剤としてはポリエーテル・エステ
ル系ワックス類、ポリエチレン系ワックス類、おるいは
高分子量シリコン類でもよく、−ト記油剤に特に限定さ
れるものではない。
本発明を更に詳しく説明すると、第１図は本発明を実施
するに適した工程概略図である。即ち図において走行糸
条Ｙは紡糸筒１を出た後、油剤賦与装置２によって油剤
Ａ、即ちＦ／Ｍμｄの小さな油剤が付与された後、引取
りローラー３により一定速度にて引き取られる。この時
油剤付与装置２は回転ローラータイプでもよく、スリッ
トを有したノズルタイプのものでもよい。又油剤Ａは水
系エマルジョンタイプでもよく、あるいは非水系鉱物油
で希釈するか、又は油剤原液のままのストレートタイプ
でもよい。低速度で引き取られた走行糸条Ｙは流体処理
ノズル４にて処理されることで油剤Ａの単糸間付着均−
性を向上せしめた後、フィードローラ５，５゛と第１段
延伸ローラ６゜６゛間で第１段延伸が行なわれ、続いて
第１段延伸ローラ６．６°と第２段延伸ローラ７．７゛
間で第２段延伸が行なわれ、第２段延伸ローラ７゜７゛
にて熱セットされる。この時ローラ５，５“及び６，６
゛は必要に応じて加熱してもよい。又第２段延伸ローラ
において、ローラー径を変えることにより緊張熱処理又
は弛緩熱処理を行ってもよい。熱処理された走行糸条Ｙ
は油剤付与装置８によって油剤Ｂ、即ちＦ／Ｆμｓの小
さな油剤が付与された後、冷却ローラ９，９゛により冷
却されワインダ−（図示せず）に捲取られる。
するに適した工程概略図である。即ち図において走行糸
条Ｙは紡糸筒１を出た後、油剤賦与装置２によって油剤
Ａ、即ちＦ／Ｍμｄの小さな油剤が付与された後、引取
りローラー３により一定速度にて引き取られる。この時
油剤付与装置２は回転ローラータイプでもよく、スリッ
トを有したノズルタイプのものでもよい。又油剤Ａは水
系エマルジョンタイプでもよく、あるいは非水系鉱物油
で希釈するか、又は油剤原液のままのストレートタイプ
でもよい。低速度で引き取られた走行糸条Ｙは流体処理
ノズル４にて処理されることで油剤Ａの単糸間付着均−
性を向上せしめた後、フィードローラ５，５゛と第１段
延伸ローラ６゜６゛間で第１段延伸が行なわれ、続いて
第１段延伸ローラ６．６°と第２段延伸ローラ７．７゛
間で第２段延伸が行なわれ、第２段延伸ローラ７゜７゛
にて熱セットされる。この時ローラ５，５“及び６，６
゛は必要に応じて加熱してもよい。又第２段延伸ローラ
において、ローラー径を変えることにより緊張熱処理又
は弛緩熱処理を行ってもよい。熱処理された走行糸条Ｙ
は油剤付与装置８によって油剤Ｂ、即ちＦ／Ｆμｓの小
さな油剤が付与された後、冷却ローラ９，９゛により冷
却されワインダ−（図示せず）に捲取られる。
この時油剤付与装置８は通常の回転ローラータイプでも
よく、スリットを有したノズルタイプのものでもよい。
よく、スリットを有したノズルタイプのものでもよい。
又油剤Ｂは水系エマルジョンタイプでもよく、あるいは
非水系鉱物油に希釈するが又は油剤原液のままのストレ
ートタイプであってもよい。冷却ローラー９，９°は必
要に応じ加熱タイプのローラーであってもよく、特に限
定するものではない。
非水系鉱物油に希釈するが又は油剤原液のままのストレ
ートタイプであってもよい。冷却ローラー９，９°は必
要に応じ加熱タイプのローラーであってもよく、特に限
定するものではない。
本発明における対金属動摩擦係数（Ｆ／〜１μｄ）は１
０００デニールポリエステル糸を直径６０ｍｍφ、粗度
６Ｓの梨地クロムメツキ加工ピンに接触角１８０°で接
触させながら、３００ ｍ ／分で走行させた時の入側
の張力である一次張力（Ｔ１）を２０ｇｒとし、出側の
張力である２次張力（王？）を測定し、［７／〜１μｄ
−１／π１口 （丁２．・′Ｔ１）の式より輝出１ノた
しのであり、このＦ／Ｍμｄ値が０８２３を越えると延
伸時の最大延伸倍率が大幅に低下する。
０００デニールポリエステル糸を直径６０ｍｍφ、粗度
６Ｓの梨地クロムメツキ加工ピンに接触角１８０°で接
触させながら、３００ ｍ ／分で走行させた時の入側
の張力である一次張力（Ｔ１）を２０ｇｒとし、出側の
張力である２次張力（王？）を測定し、［７／〜１μｄ
−１／π１口 （丁２．・′Ｔ１）の式より輝出１ノた
しのであり、このＦ／Ｍμｄ値が０８２３を越えると延
伸時の最大延伸倍率が大幅に低下する。
又、本発明における対繊維静摩擦係数（Ｆ／Ｆμｓ）は
６デニールポリエステル単糸の端部に２ｃ＋ｒ（Ｔ＋）
の分銅にて張力を付与１ノつつ、他端を引取り速度１
ｍ／分以下の速度にて引き取る際に、３０ｍｍφのフ
リーロールを介して方向を１８０°変更せしめた後に２
１撚り掛は後の張力（Ｔ２）を測定し、Ｆ／ＦμＳ （
（Ｊｒ）−Ｔ２− Ｔ＋の式より産出したものである。
６デニールポリエステル単糸の端部に２ｃ＋ｒ（Ｔ＋）
の分銅にて張力を付与１ノつつ、他端を引取り速度１
ｍ／分以下の速度にて引き取る際に、３０ｍｍφのフ
リーロールを介して方向を１８０°変更せしめた後に２
１撚り掛は後の張力（Ｔ２）を測定し、Ｆ／ＦμＳ （
（Ｊｒ）−Ｔ２− Ｔ＋の式より産出したものである。
［作用］
以上の如く、本発明は、熱可塑性合成繊維の油剤付与方
法において、実質延伸が行なわれる前に、下記油剤Ａを
付与し、延伸完了後に下記油剤Ｂを付与することによっ
て 油剤Ａ：熱可塑性合成繊維と金属との摩擦係数（Ｆ／Ｍ
μｄ）が０．２３以下の油剤 油剤Ｂ：熱可塑性合成繊維の単糸間摩擦係数（Ｆ／Ｆμ
ｓ）が２．７以下の油剤 初めて延伸性に優れ、且つコード強力利用率の高い熱可
塑性合成繊維を得ることが可能となったものである。
法において、実質延伸が行なわれる前に、下記油剤Ａを
付与し、延伸完了後に下記油剤Ｂを付与することによっ
て 油剤Ａ：熱可塑性合成繊維と金属との摩擦係数（Ｆ／Ｍ
μｄ）が０．２３以下の油剤 油剤Ｂ：熱可塑性合成繊維の単糸間摩擦係数（Ｆ／Ｆμ
ｓ）が２．７以下の油剤 初めて延伸性に優れ、且つコード強力利用率の高い熱可
塑性合成繊維を得ることが可能となったものである。
［実施例１
以下、実施例により、本発明の詳細な説明する。
同相重合されたポリエチレンテレフタレートチップを通
常の溶融紡糸方法にて吐出１７５０ Ｑ ／分。
常の溶融紡糸方法にて吐出１７５０ Ｑ ／分。
紡糸口金孔径０．６ｍｍφ、ホール数２５０Ｈにて成形
し、続いて第１図に示した直接紡糸延伸装置を用いて４
５００ ｍ／分の速度で延伸を行い、１５００デニール
の延伸糸を得た。延伸に使用した油剤Ａ、Ｂ、Ｃの組成
を第１表に、又得られた延伸糸及びコード性能を第２表
に示した。
し、続いて第１図に示した直接紡糸延伸装置を用いて４
５００ ｍ／分の速度で延伸を行い、１５００デニール
の延伸糸を得た。延伸に使用した油剤Ａ、Ｂ、Ｃの組成
を第１表に、又得られた延伸糸及びコード性能を第２表
に示した。
第２表において本発明例１〜５は延伸前にＦ／Ｍｔｉｄ
低減を狙った油剤Ａを付与し、続いて延伸熱処理完了〜
パッケージ状捲取りの間にＦ／Ｆμｓ低減を狙った油剤
ＢまたはＤを付与した場合であり、比較例対比最大延伸
倍率（ＭＤＲ）−が大きく、ＲＣ，００強力も高性能の
ものが得られる。
低減を狙った油剤Ａを付与し、続いて延伸熱処理完了〜
パッケージ状捲取りの間にＦ／Ｆμｓ低減を狙った油剤
ＢまたはＤを付与した場合であり、比較例対比最大延伸
倍率（ＭＤＲ）−が大きく、ＲＣ，００強力も高性能の
ものが得られる。
比較例１〜４，８は延伸前に油剤Ａを付与し、延伸熱処
理終了後に比較例８のみ油剤Ｃを付与した時の性能を示
しているが、製糸性は本発明例と同等なるもＲＣ，００
強力及び強力利用率が劣る。
理終了後に比較例８のみ油剤Ｃを付与した時の性能を示
しているが、製糸性は本発明例と同等なるもＲＣ，００
強力及び強力利用率が劣る。
又比較例５〜７は延伸前に油剤ＣあるいはＢのみを付与
して延伸した時の性能を示しているが、本発明側対比、
製糸性及びＲＣ，ＤＣ性能共に著しく劣る。
して延伸した時の性能を示しているが、本発明側対比、
製糸性及びＲＣ，ＤＣ性能共に著しく劣る。
又比較例９は延伸前に油剤Ｃを付与し、延伸熱処理終了
後に油剤Ｂを付与したものであるが延伸性及びコード強
力利用率共に劣る。
後に油剤Ｂを付与したものであるが延伸性及びコード強
力利用率共に劣る。
第１図は、本発明を実施するに適した工程概略図である
。 ２：オイリング装置（Ａ＞ ３：引取りローラー ５．５’ ：第１延伸ローラー ６．６°：第２ 〃 ７．７“ ：第３ 〃 ８：オイリング装置（Ｂ） ９．９° ：冷却ローラー
。 ２：オイリング装置（Ａ＞ ３：引取りローラー ５．５’ ：第１延伸ローラー ６．６°：第２ 〃 ７．７“ ：第３ 〃 ８：オイリング装置（Ｂ） ９．９° ：冷却ローラー
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 熱可塑性重合体を溶融紡出して冷却固化した後油剤を付
与するに際して、実質延伸が行なわれる前に下記油剤Ａ
を付与し、実質延伸完了後に下記油剤Ｂを付与すること
を特徴とする熱可塑性合成繊維の油剤付与方法。 油剤Ａ：熱可塑性合成繊維と金属との摩擦係数（Ｆ／Ｍ
μｄ）が０．２３以下の油剤 油剤Ｂ：熱可塑性合成繊維の単糸間摩擦係数（Ｆ／Ｆμ
ｓ）が２．７以下の油剤
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8545388A JPH01260056A (ja) | 1988-04-08 | 1988-04-08 | 熱可塑性合成繊維の油済付与方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8545388A JPH01260056A (ja) | 1988-04-08 | 1988-04-08 | 熱可塑性合成繊維の油済付与方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01260056A true JPH01260056A (ja) | 1989-10-17 |
Family
ID=13859302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8545388A Pending JPH01260056A (ja) | 1988-04-08 | 1988-04-08 | 熱可塑性合成繊維の油済付与方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01260056A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011521120A (ja) * | 2008-05-23 | 2011-07-21 | エーリコン テクスティル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | マルチフィラメント糸を溶融紡糸し、延伸しかつ巻き上げる方法並びにこの方法を実施する装置 |
-
1988
- 1988-04-08 JP JP8545388A patent/JPH01260056A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011521120A (ja) * | 2008-05-23 | 2011-07-21 | エーリコン テクスティル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | マルチフィラメント糸を溶融紡糸し、延伸しかつ巻き上げる方法並びにこの方法を実施する装置 |
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