JPH01252574A - セラミック材の物品 - Google Patents
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
20系の組成物を溶融し、鋳型に鋳造することにより得
られる良好な機械的強度及び耐摩耗性をもつ薄いセラミ
ック物品に関する。
リカを主体とする組成物を溶融し、鋳型に鋳造すること
により得られる耐火材が良く知られており、耐火ブロッ
クの形態でガラス製造炉の楕遣材として広く使用されて
いる。数あるなかで、米国特許第2.271,388号
、同第2,438,552号、同第2.903,373
号及びフランス特許第1,153,488号には上述の
ような物質が記載されている。これらの特許明細書はア
ルミナ、ジルコニア及びシリカである主成分に加えて、
耐火材の結晶相を結合するためのガラス状相を組成物の
一部に形成する少量のアルカリ金属酸化物の存在を述べ
ている。Na2OまたはK2Oまたはその混合物はアル
カリ金属酸化物として最も普通に記載されているもので
あり、同効物として記載されている。しかし、工業的実
施において、Na2Oは、低コストであり且つNa2O
の供給源(炭酸ナトリウムが普通の供給源である)をよ
り容易に入手できるために普通使用されている。
、A 120 Z r O2S i Ot N t
O系の溶融鋳造した製品は室温または高温で耐研摩性
用途の場合に有利である特性を示すことが明らかとなっ
た。
ア結晶格子は非常に硬く且つ非常に丈夫である。更に、
溶融鋳造した酸化物類を特徴付けるガラス相による結合
及び開口気孔の不在は、耐摩耗性用途において非常に有
用である顕著な結合力をもつ製品を提供する。
a2O系の溶融鋳造した製品は、溶融ガラス以外の広範
囲にわたる侵食剤例えば溶解または溶融した塩類、酸ま
たは塩基(濃厚溶液でさえ)、特定の溶融金属等による
腐食に対して優れた耐性をもつことが明らかとなった。
の新規なタイプの用途の開発は、金属類(鋼類−鋳鉄類
)または合成物質類(プラスチック)または天然物質(
化粧石)の代わりの耐摩耗性被膜及び耐腐食性被膜用の
薄いスラブの製造を導いた。
純化し且つ接合部を最少限に減らすことができることに
より複雑な形状または余り複雑でない形状の部品を製造
することを可能にする。
動)により複雑である。他の場合には、物品(摩耗媒体
または腐食媒体中で回転する部材)の機能そのものがこ
れらの応力を包含する。ある新規な用途において、溶融
鋳造した酸化物よりなる構造部材類は金属と比較してそ
れらの化学的不活性、低熱導伝性または軽量性のために
選択され、適用する時に機械的応力または熱機械的応力
を実質上受ける。
きないから、表面(または表皮)の欠陥は余り重要では
ないが、薄手の物品では表面(表皮)の欠陥はその、幾
何的要件(厚さに対する表面欠陥の相対的大きさ)及び
使用する際の応力要件(上述の欠陥が原因となって起こ
る機械的破損の危険性)のために決定的な重要性をもた
らすことが容易に認められる。
る: 式中、6R−破壊応力(例えば曲げ試験により測定する
) Ko−破損時の靭性または臨界応力強度係数 Y=幾何学的因子(問題となる標本に依存する) aQ ”臨界欠陥の相当長さ 従って、機械的強さは下記のようになるニー物質の固有
の特徴である靭性に破損時の靭性に比例する、 一製造条件、恐らく物品のタイプ等に依存する臨界欠陥
の寸法の平方根に反比例する。
れは、同じ機械的強さを目標とする場合に、セラミック
中の許容できる欠陥の寸法は金属の欠陥の寸法より2ケ
タ小さい必要がとなることを意味する(例えば金属の欠
陥の寸法IIに対して 10μ請)。
除されるものではない、従って、欠陥寸法の減少は、機
械的応力を受ける物品の製造を試みる場合に最初に重要
なものであることが判る。
に低い;この特徴はセラミック物品を表面欠陥に対して
非常に鋭敏なものにする。従って、セラミック物品は特
別な注意を払って形成しなければならない。
べてみると、それらは以下の2グループへ分けることが
できるニ ー収縮多孔質タイプの内部欠陥、 一表層亀裂タイブの内部欠陥。
いつも表1ffi裂から始まることを示す使用中に機械
的応力を受けた使用済の溶融鋳造した部材の点検により
支持される。
することを目的とする方法は表層亀裂を低減することに
ある。
亀裂の顕微鏡による点検は、表層亀裂が生成物の結晶粒
の絡み合う部分を結合するガラス相中に常に存在するこ
とを示す。
へ固まる。ガラス相が可塑性である間は、生成物は応力
及び歪みをある程度吸収することができるが、ガラス相
が凝固した時には、亀裂の危険性は非常に大きくなる。
生成物の亀裂発生の際に実質的な役割を演することが容
易に判るであろう。
シjJ h (S io 2)、約25 %f)7 ル
ミナCAlzo x>、約5%の酸化ナトリウム(N
a 20 )十痕跡量の他の溶解した酸化物(Z r
O2、CaO1Fe、O,、Ti02)よりなる。
0.05重量%より少量を指すものである。
めにガラス相を変成する可能性は比較的制限されるもの
と思われる。
されており、唯一の変化可能な因子はアルカリ金属酸化
物である。
響を及ぼし、一連の全ての欠陥(fi裂、チッピング等
)をもつ。
に好ましい効果をもつように思われるが、Na2Oの割
合の増加は非常に制限され(後から亀裂の発生)、また
、高温特性に好ましくない影響をもつ。
部分的に置換することが本出願人により探求されている
6元素の周期表において、第6周期までのアルカリ金属
を原子量の増加の順に示すと以下の通りである: リチウム(L i)、ナl−リウム(N a)、カリウ
ム(K)、ルビジウム(Rh)、セシウム(Cs)次の
周期(フランシウム)からは、問題とする元素の全ての
同位体は放射性であり、このことは問題であることは明
らかである。
題もなく炭酸塩の形態で工業的に入手できるが、Rh、
Csは数少なく、高価である。それにも拘わらず、理解
を深めるために、我々は研究を行なう際に高価な元素の
1種(Cs)を含めた。研究を行なう4種のアルカリ金
属の主要な特性を以下の表にまとめる: Li 3 6.94 ダ、4
0.67Na 11 22.99
5.1 0.98K 19 39.
10 4.3 1.33Cs 55 1
32.91 3.9 1.69上述のアル
カリ金属は炭酸塩類の形態で溶融される酸化物の組成物
へ好都合に導入することができる。これは我々が研究の
ために選択した方法である。溶融中にCOzガスの放出
が起こり、アルカリ金属は凝固生成物のガラス相に酸化
物形態(LiiO,Na2O,に2O.C820)で回
収される。
た複合アニオン5iO=’−及びAIO,’−並びに単
純なo2−及び格子構造変成剤(または破壊剤)と呼称
されるアルカリ金属カチオンNa+よりなるシリケート
骨格構造であるものと思われる。
は部分的な置換は、ムライト不在の通常のガラス相/コ
ランダム平衡を維持するために同一モル数のイオンによ
り行なわれなければならない。
20 / N a 20転換比= 1.52を生ずる
。この法則に従えば、質量基準で1%のNa2Oは1.
52%のK 20へ置換しなければならず、反対に、質
量基準で1.52%のに、Oのモル当量は1%のNa2
Oである。更に、アルミナ−ジルコニア−シリカタイプ
の電気的に溶融し、鋳造した生成物において、N a
20 / S i O2の重量比は、特にムライトの不
在下で両相の間の良好な平衡を維持するために0.07
〜0.14を維持しなければならない、この法則は、N
a2Oの完全な置換または部分的な置換が上述のモル転
換比K2O/Na2OによるNa2O当量となるように
考慮される場合に、K2o含有組成物と同様に適用する
ことができる。
る: 上述の条件下で行なわれた薄い溶融鋳造したAZS物品
を製造するための試みは、使用するアルカリ金属酸化物
の性質に依存して種々の異なる結果を生じた。
に示した。亀裂は10IIIIの厚さの部材の場合には
通常深さ3Iである。
網状構造亀裂を示す、他方、該亀裂は余り深くないよう
に思われる。全体からみて、薄い物品の平均強度は対照
生成物の平均強度とほぼ同様である。
亀裂を示す、ここで、薄い物品の平均強度は対照生成物
の平均強度とほぼ同様のままである。
ど不在の薄い溶融鋳造した物品を生ずることを我々は見
出した。薄い物品の曲げ機械的強度は相当向上しく50
〜140%)、種々の試験により表層の品質が特に健全
であることを確認できた。
ルカリ金属酸化物を主体とする組成物を溶融し、鋳型に
鋳造することにより製造されるセラミック材の物品であ
って、該物品が結晶性コランダム及びジルコニア相及び
ガラス相よりなり、ジルコニアが物品の芯から表層に実
質上単斜晶形態であり、301またはそれ以下の厚さを
少なくとも1部にもち且つ機械的強度及び/または耐摩
耗性が最も重要である用途に意図され、前記組成物が酸
化物を基準とする重量%で A1,0. 40〜75Z ro 2
20〜45S i 02
5〜2ONa20 0
〜2.7K2O 0.1’5〜4.2
5Fe20s+Ti0z+CaO+MgO0〜0 、3
より実質上なり、重量比(N A20 + K 20
/1−52>/Si○2が0.07〜0.14であるこ
とを特徴とするセラミック材の物品に関するものである
。
0.3重量%以下でなければならない、良好な特性を得
るために、Na2Oの割合が0〜1.20重量%であり
、K2Oの割合が0.25〜2%であることが好適であ
る。
も重要である用途に特に有用である、例えば、本発明の
物品は超微粉砕機、固体含有液体用のポンプの耐摩耗性
部材、耐摩耗性被覆等として使用されるが、この記載は
用途の限定を意図するものではないことを理解されたい
。
い役割を演するならば、これは表層亀裂以外の特徴にお
いても表れるはずであるとの感触を得た。
ら表層までに存在する結晶相を測定するためにX線回折
を使用して詳細な研究を行なった。
1の物品の芯の結晶相はコランダム、単斜晶ジルコニア
及びガラス相である。同様の結晶相は表層の約IIまで
の範囲内で観察される。この場所から表層までの間では
、正方晶ジルコニアが単斜晶ジルコニアより多く出現す
る。
有AZSよりなる薄い物品の形態の溶融鋳造した生成物
中で観察される;K2O含有AZS生成物は例外的な形
態である。実際に、K20含有AZS生成物において、
コランダム、単斜晶ジルコニア及びガラス相が生成物の
芯から表Nまで観察される。正方晶ジルコニアの′xi
著な回折線は殆ど出現せず、多くの場合において、物品
の厚さ全体にわたり均一に出現する。
の表層により弾力性のある挙動を示すものと思われ、冷
却の際に、表層へ正方晶ジルコニア→単斜晶ジルコニア
の自然同素性転移へ適応することができ、一方、正方晶
相は他の組成物のガラス組成物の突然の凝固及び剛性に
よりトラップされる。
、ガラス相は過度の剛性なしに、また亀裂発生なしに種
々の凝固時の応力及び冷却応力に耐えることができる。
晶ジルコニア転移は亀裂の出現を最少限にするために好
ましい表層圧縮応力を生ずるとの知見よりなる。
理試験により支持される。Nano含有AZS対照生成
物の曲げ機械的強度は1100℃で長期間にわたり加熱
後も実質上変化しない(僅かに増加する)にれとは異な
り、K、O含有AZS生成物の機械的強度は1100℃
での熱処理後に顕著に劣化し、再び、通常の生成物の機
械的強度と同様になる。この結果はに、O含有AZS生
成物の表層における圧縮応力の存在し、該応力は曲げ強
度を向上するが、熱処理後には消失すると説明すること
ができる。
を生成物の高温転移の研究において観察した。Na2O
含有AZS生成物の小形試料を7時間にわたり1600
℃へ加熱し、次に、冷水中で急冷した。2種の生成物の
ガラス相の挙動はこのタイプの試験において全く異なる
ことが観察された。対照生成物の場合において、ガラス
相の量はアルミナ及びジルコニアの溶解により増加し、
それによって分析値は変化する。K2O含有生成物の場
合において、ガラス相の量及びその分析値は実質上変化
しない、K2O含有AZS生成物のガラス相の特異な安
定性は該生成物の特異性を示すものであり、生成物を凝
固するときに重要な役割を演することは確かである。
は以下の実施例により何ら限定されるものではないこと
を理解されたい、なお、実施例において、量すなわち%
は全て重量によるものである。
ルコンサンド47.6%及び炭酸カリウム2.5%より
なる粉末組成物を酸化物溶融用のへロールド(ller
oult)タイプのアーク炉へ導入する。フランス特許
A−1,208,577号明細書に記載するような酸化
性条件下(ロングアーク)で製造を行なった。
.050.1%、Zr0232%、SiO.16%、K
2O1,7%、Na200.2%、その他〈0.3%(
分析精度範囲内)。
鋳造した。120X120X8mm+の寸法の小形スラ
ブは得られた生成物のに機械的特徴を調べるのに適した
ものである。小形スラブから120X20X8mmの寸
法の5枚の小形板を切り出し、該小板はそれぞれ2つの
大きな鋳造したままの状態の表面をもつ。
条件下で鋳造した。炉へ導入する粉末組成物はアルミナ
50,7%、ジルコンサンド47.6%及び炭酸ナトリ
ウム1.7%を含有する。溶融後、鋳造生成物は以下の
分析値をもつ: A 120350.8%、ZrO23
2%、S io 216%、N a201 、2%、そ
の他く0.3%。
強度の比較をまず製陶業者及び耐火物の専門家により使
用される慣用の方法により行った二個々の生成物の30
個の試験体を計器を備えたプレス装置を使用して3点曲
げ(軸間圧II@80am)で破壊し、そこから破壊弾
性率を演えきする。結果を平均強度及び標準偏差として
示す。
MPa^ZS−に2O生成物 120MPa 1
5MPa本発明による生成物の優秀さは平均81械的強
度から非常に明確に観察できる。
うことができる;実際に、試験体中の応力体積は大きく
、これは大寸法の欠陥を発見する確率を増加する。
に良く順応する。
測定、機械的強度のばらつきの特徴及び臨界欠陥の寸法
の特徴を導<(mが大きければ、ばらつきは小さい)。
とができる6弾性率を測定するために2種の非破壊動的
試験法が適用された:超音波及び共振周波数。
120X8mmの試験体へ適用された。4点曲げ強度は
軸間隔50+lll11及び100IIII*で測定さ
れ、負荷はQ、3MPa/秒の速度で増加させた。
76MPa弾性率(共振周波数使用) 103MPa
183MPa4点曲げ強度弾性率 37
MPa 57MPaフイフ゛ル弾性率
5.98Pa 7.TM
Pa本発明による生成物の4点曲げ機械的強度の増加は
3点曲げよりも顕著でないが、非常に明確である。ワイ
ブル統計分析は結果のばらつきが少ないことを確認する
ものである。
る。超音波を使用する測定は芯部の欠陥により鋭敏であ
り、共振周波数を使用する測定は表層欠陥、特に亀裂に
対して鋭敏である。上述の結果はに、O含有AZS生成
物の表層亀裂の発生が少ないことを示すものである。
に置換した場合のK2Oの主要な効果を観察した。置換
が部分的である場合でさえカリウムイオンの好適な効果
が得られることを観察した。
もつ鋳造生成物を作成した。
20組成物1 50.8 32 16 1.2
0(対照) 組成物2 50.6 32 16 1.15 0
.25組成物3 50.3 32 16 0.4
1.3組成物4 50.2 32 16 0
.3 1.5組成物5 50.1 32 1B
0.2 1.7(実施例1) 組成物6 49.9 32 16 0.2 1
.9機械的強度は実施例1に記載する方法と同様の3点
曲げで測定した。
80MPa 組成物3 95 M P a組成物4
105MPa 組成物5 、 120MPa組成物6
120MPa カリウムイオンを非常に低い割合で導入する場合でさえ
、カリウムイオンは亀裂発生及び機械的強度に好適な効
果をもつことが明確に観察できる。
トリ、ラムイオンがカリウムイオンにより置換される場
合である(例えば、組成物5)、これ以上過剰のK2O
(例えば、組成物6)は冷間においては機械的強度に何
も寄与しない。
される。
の観点から別個にK2O含有組成物の表面品質の利点が
得られるかどうかを観察することは興味あることである
。
対照組成物及び前述の実施例において組成物5と記載す
る実施例1に記載の組成物を使用して120X120X
15mm及び250×250X25++vの寸法のスラ
ブを鋳造した。
炭運搬用の循環路中の被覆)に使用することができる。
のコランダム(0,4〜0.6mm)を空気圧2.8バ
ールを使用して60情/秒の速度で供試生成物上へ45
°の入射角で吹、付ける。抵抗指数は、少なくともlk
yの研摩剤の3回の吹付けを基準とする対照の体積損失
と比較した試料中の体積の損失から算出した。
の通りである: 組成物1 121 82(^ZS−N
a20) 組成015 157 78(^ZS−
に2O) 250X250X25+n輪のスラブにおける摩耗試験
の結果は以下の通りである: 組成物1 126 81組成物1
147 73上述の結果から、AZS
K20生成物の表層品質は耐摩耗性において有意の効
果をもつことが判る。
より顕著となることが判る。しかし、改善がスラブの厚
さの1/3の地点で全く微細であるために、改善は表面
的である。
摩耗性用途または他の用途のために特別な組体を製造す
るために非常に有用である複雑な薄い物品を得ることが
できる該組成物の溶融状態での成形性にある。
を保持しながら複雑な物品へ処理するための上述の利点
を保持するかどうかを知ることは重要である。
組成物5を採用した。
で生成物を鋳造して微少媒体を使用する湿式ミル中で使
用することを意図する特別のディスク形状部材を得た。
砕媒体を推進させるために使用され、従って、機械的郷
土及び耐摩耗性の観点から応力を受ける。
15I(不均一な厚さをもつ二突起が存在する)をもち
且つホブ用の中央孔及び装入物を通遇させるための縁部
孔を備える部材である。
挙動を示す一同様の条件下で同様のものが得られる、無
調節(鋳造温度、冷却条件等)に対する同様の感受性、
しかし、表層の改善された表面外観が組成物5(AZS
−に、O)を用いて得られる部材において組織的に観察
される。
入対照試験により確証することができる。
は明確に観察できるが、組成物5を用いる場合には亀裂
は非常に僅かしか現れない。
ることができる他の手段である。上述のディスクのよう
な複雑な部材の場合において、弾性率は共振周波数の測
定から演えきすることはできない、しかし、同じ幾何的
形状の場合に、低共振周波数は部材を亀裂生成により等
板付ける9組成物1を用いて製造した16個のディスク
は4゜2501−T Zの平均共振周波数が得られ、こ
れに対して組成物5を用いて製造した16個のディスク
の場合には4.870’Hzの平均共振周波数が得られ
る。更に、32個のディスクを周波数の増加の111f
f ニ等級付けると、A Z S K 20 #JI
I成物に対応する13個のディスクが優れていることが
判る。
秀さは実施例3に記載した摩耗試験を使用することによ
り証明できる。AZS K20ディスクの表層耐摩耗
性指数は175であり、これとは異なりA Z S
N a20組成物の場合は12っであった。
形態の溶融鋳造した対照生成物と比較して本発明による
組成物が優れていることを明確に示す。
溶融及び溶融AZS浴の製造は、フランス特許^−1,
208,577号明細書により推奨される高酸化性条件
下で行なった。
在普通に使用されている。
アルミナ、オーストラリア産ジルコン)を用いて製造さ
れており、最終生成物においてM gO+ CaO十F
e20− < 0 、2%とすることができる。
火物を製造する現在の方法に対応するものである。
第2,903.373号明細書の第2頁60行にサンド
メーヤーにより記載されているような生成物を生ずる)
により第1電鋳AZS生成物の不純物(M [10、C
ao 、 F e203)を含有する組成物を用いて製
造されたAZS生成物におけるアルカリ金属酸化物K2
Oの効果を確認することも重要である。
た。
2% 5i02 16% Na2O0,2% K2O 1.9%MgO0,7
% CaOO,5% Fe20s 0.5%この組成
物は不純物(MgO,CnO,Fe203)の存在及び
還元性処理だけが組成物6と異なる。
属酸化物Na2Oを含有する還元処理済生成物〈古い方
法で溶融し、鋳造したAZS生成物)とを比較した。
0X8mmの試験体上での3点曲げ機械的強度は以下の
ような結果を生ずる:3点曲げ強度 組成物6 120MPa 組成物7 90MPa 組成物8 50MPa この結果は、古い方法によるAZS生成物(組成物8、
不純物含有還元処理済)が薄い物品の形態において機械
的強度に関して現在の標準生成物く組成物1)に匹敵す
るものであることを明確に示す。
カリ金属酸化物K2Oを使用するとく組成物7)、顕著
な改善が得られ、表層は比較的亀裂のない外観となる。
物不在下で処理した時に、K20含有AZS生成物の薄
い物品の表面晶買を達成することができない。
ンダム含i):Al2O,72,5%+Z r 022
1%+Si○25.8%+Na200,5%(その他〈
0.2%)及びK2Oを0.5%添加した以外は上述と
同様の組成をもつ以外は実施例1を反復した。
においてより良好である。
Claims (5)
- 1.アルミナ、ジルコニア、シリカ及びアルカリ金属酸
化物を主体とする組成物を溶融し、鋳型に鋳造すること
により製造されるセラミック材の物品であって、30m
mまたはそれ以下の厚さを少なくとも1部にもち、該物
品が結晶性コランダム及びジルコニア相及びガラス相よ
りなり、ジルコニアが物品の芯から表層に実質上単斜晶
形態であり且つ機械的強度及び/または耐摩耗性が最も
重要である用途に意図され、前記組成物が酸化物を基準
とする重量%で Al_2O_3 40〜75 ZrO_2 20〜45 SiO_2 5〜20 Na_2O 0〜2.7 K_2O 0.15〜4.25 Fe_2O_3+TiO_2+CaO+MgO 0〜0
.3より実質上なり、重量比(Na_2O+K_2O/
1.52)/SiO_2が0.07〜0.14であるこ
とを特徴とするセラミック材の物品。 - 2.Na_2Oの割合が0〜1.20重量%であり、K
_2Oの割合が0.25〜2重量%である請求項1記載
の物品。 - 3.物品が超微粉砕機ディスクである請求項1記載の物
品。 - 4.物品が固体含有液体用のポンプの耐摩耗性部材であ
る請求項1記載の物品。 - 5.物品が耐摩耗性被覆スラブである請求項1記載の物
品。
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