JPH0124032B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0124032B2 JPH0124032B2 JP57050939A JP5093982A JPH0124032B2 JP H0124032 B2 JPH0124032 B2 JP H0124032B2 JP 57050939 A JP57050939 A JP 57050939A JP 5093982 A JP5093982 A JP 5093982A JP H0124032 B2 JPH0124032 B2 JP H0124032B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rectifier
- circuit
- voltage
- rectifier circuit
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000016507 interphase Effects 0.000 claims description 28
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 claims description 21
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 20
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 12
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M5/00—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
- H02M5/40—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc
- H02M5/42—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters
- H02M5/44—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac
- H02M5/443—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M5/45—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M5/4505—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc by static converters using discharge tubes or semiconductor devices to convert the intermediate dc into ac using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only having a rectifier with controlled elements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Power Conversion In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は多重多相整流回路における高調波及び
脈動低減回路に関し、特に多重多相整流回路を有
する多重多相整流器、他励式インバータ等の高調
波及び脈動を低減し得るように工夫をしたもので
ある。
脈動低減回路に関し、特に多重多相整流回路を有
する多重多相整流器、他励式インバータ等の高調
波及び脈動を低減し得るように工夫をしたもので
ある。
近年、整流器の普及とその大容量化に伴ない整
流器より生じる高調波障害が問題となり、整流器
の多相化，多パルス化，フイルターの使用など
種々の対策が講じられつつあるが何れも大幅なコ
スト増は避けられない。
流器より生じる高調波障害が問題となり、整流器
の多相化，多パルス化，フイルターの使用など
種々の対策が講じられつつあるが何れも大幅なコ
スト増は避けられない。
先ず、多重多相整流器の一種である星形結線及
び三角結線の組合せからなる２重３相12パルス整
流回路を有する２重３相12パルス整流器につき説
明しておく。
び三角結線の組合せからなる２重３相12パルス整
流回路を有する２重３相12パルス整流器につき説
明しておく。
第１図はこの２重３相12パルス整流器を示す回
路図である。同図に示すように、サイリスタT1
〜T6を整流素子とする３相ブリツジ整流回路１
は星形結線された変圧器の一方の２次巻線２に接
続され、同様にサイリスタT7〜T12を整流素子と
する３相ブリツジ整流回路３は三角結線された変
圧器の他方の２次巻線４に接続されている。そし
て、両３相ブリツジ整流回路１，３は相間リアク
トル５ａを介して接続され、この相間リアクトル
５ａの中点Ａに平滑用のリアクトル６を介して接
続されている負荷７に、直流電圧を供給するよう
になつている。なお、図中８は変圧器の１次巻線
である。
路図である。同図に示すように、サイリスタT1
〜T6を整流素子とする３相ブリツジ整流回路１
は星形結線された変圧器の一方の２次巻線２に接
続され、同様にサイリスタT7〜T12を整流素子と
する３相ブリツジ整流回路３は三角結線された変
圧器の他方の２次巻線４に接続されている。そし
て、両３相ブリツジ整流回路１，３は相間リアク
トル５ａを介して接続され、この相間リアクトル
５ａの中点Ａに平滑用のリアクトル６を介して接
続されている負荷７に、直流電圧を供給するよう
になつている。なお、図中８は変圧器の１次巻線
である。
かかる２重３相12パルス整流器の正常動作時に
おける相間リアクトル５ａにかかる電圧Vn、端
子AB間の電圧ed〓の波形はサイリスタT1〜T12の
制御角αの大きさによつて変つてくる。
おける相間リアクトル５ａにかかる電圧Vn、端
子AB間の電圧ed〓の波形はサイリスタT1〜T12の
制御角αの大きさによつて変つてくる。
(i) 制御角αが小さく0゜に近い場合。
この場合の電圧・ed〓・vnの波形は、第２図
ａ，ｃのようになり、電圧ed〓には第２図ｂに
示すような12（は電源周波数）の脈動分が含
まれ、また電圧vnは三角波になる。
ａ，ｃのようになり、電圧ed〓には第２図ｂに
示すような12（は電源周波数）の脈動分が含
まれ、また電圧vnは三角波になる。
(ii) 制御角αが大きく90゜に近い場合。
この場合の電圧ed〓・vnの波形は、第３図ａ，
ｂのようになり、電圧ed〓は第３図ａに示すよ
うに鋸歯状で12の脈動分が含まれ、電圧vnは
第３図ｂに示すように略方形波になる。
ｂのようになり、電圧ed〓は第３図ａに示すよ
うに鋸歯状で12の脈動分が含まれ、電圧vnは
第３図ｂに示すように略方形波になる。
このように本例においてはed〓に12の脈動分が
含まれ、これを低減するには、従来技術において
は、前述の如く更に相数を増す、例えば４重星形
千鳥接続にする等の方策しかなかつた。
含まれ、これを低減するには、従来技術において
は、前述の如く更に相数を増す、例えば４重星形
千鳥接続にする等の方策しかなかつた。
本発明は、上記従来技術に鑑み、相間リアクト
ル及び複数の整流回路からなる多重多相整流回路
を有する多重多相整流器をはじめ同様の他励式イ
ンバータ等に適用して、交流入力電流isの高調波
及び電圧ed〓の脈動を低減し得るとともに、整流
器の制御角αを90゜に固定して無効電力の制御も
なし得る高調波及び脈動低減回路を提供すること
も目的とする。かかる目的を達成する本発明は、
相間リアクトルに２次巻線を施し、この２次巻線
に誘起される誘起電圧を整流して得る整流電圧を
利用するようにした点をその技術思想の基礎とす
るものである。
ル及び複数の整流回路からなる多重多相整流回路
を有する多重多相整流器をはじめ同様の他励式イ
ンバータ等に適用して、交流入力電流isの高調波
及び電圧ed〓の脈動を低減し得るとともに、整流
器の制御角αを90゜に固定して無効電力の制御も
なし得る高調波及び脈動低減回路を提供すること
も目的とする。かかる目的を達成する本発明は、
相間リアクトルに２次巻線を施し、この２次巻線
に誘起される誘起電圧を整流して得る整流電圧を
利用するようにした点をその技術思想の基礎とす
るものである。
以下本発明の実施例を図面に基づき詳細に説明
する。
する。
第４図は第１図の２重３相12パルス整流器に本
発明の実施例を適用した場合の回路図である。そ
こで、第１図と同一部分には同一番号を付し重複
する説明は省略する。第４図に示すように、本実
施例に係る高調波及び脈動低減回路９は、相間リ
アクトル５ａに施した２次巻線５ｂと、この２次
巻線５ｂの誘起電圧を全波整流する全流整流回路
１０とを有しており、前記誘起電圧に基づく整流
電圧ed〓が今までの電圧ed〓に重畳されるよう前記
相間リアクトル５ａの中点Ａと平滑用のリアクト
ルとの間に接続されている。このとき前記全波整
流回路１０はサイリスタT13，T14とダイオード
D1，D2を有する混合ブリツジ全波整流回路とな
つている。
発明の実施例を適用した場合の回路図である。そ
こで、第１図と同一部分には同一番号を付し重複
する説明は省略する。第４図に示すように、本実
施例に係る高調波及び脈動低減回路９は、相間リ
アクトル５ａに施した２次巻線５ｂと、この２次
巻線５ｂの誘起電圧を全波整流する全流整流回路
１０とを有しており、前記誘起電圧に基づく整流
電圧ed〓が今までの電圧ed〓に重畳されるよう前記
相間リアクトル５ａの中点Ａと平滑用のリアクト
ルとの間に接続されている。このとき前記全波整
流回路１０はサイリスタT13，T14とダイオード
D1，D2を有する混合ブリツジ全波整流回路とな
つている。
かかる本実施例回路に発生する整流電圧ed〓は
相間リアクトル５ａにかかる電圧vnを全波整流
したものであるため次のようになる。
相間リアクトル５ａにかかる電圧vnを全波整流
したものであるため次のようになる。
(i) サイリスタT1〜T12の制御角αが小さく0゜に
近い場合。
近い場合。
電圧ed〓は第２図ｄに示す波形となる。この
とき前記電圧vn（第２図ｃ参照）は端子AB間
の電圧ed〓（第２図ａ参照）の脈動分（第２図ｂ
参照）とは逆相で、その振幅は略４倍である。
したがつて相間リアクトル５ａと、これに施し
た２次巻線５ｂとの巻数比をN2／2N1＝an＝
0.25にとれば電圧ed〓に整流電圧ed〓を重畳した
この２重３相12パルス整流器の直流出力電圧ed
＝eda＋ed〓は、第２図ｅに示すようになり、そ
の脈動分は著しく低減され相数を倍の24相にし
た場合と略同様の波形となる。
とき前記電圧vn（第２図ｃ参照）は端子AB間
の電圧ed〓（第２図ａ参照）の脈動分（第２図ｂ
参照）とは逆相で、その振幅は略４倍である。
したがつて相間リアクトル５ａと、これに施し
た２次巻線５ｂとの巻数比をN2／2N1＝an＝
0.25にとれば電圧ed〓に整流電圧ed〓を重畳した
この２重３相12パルス整流器の直流出力電圧ed
＝eda＋ed〓は、第２図ｅに示すようになり、そ
の脈動分は著しく低減され相数を倍の24相にし
た場合と略同様の波形となる。
(ii) サイリスタT1〜T12の制御角αが大きく90゜
に近い場合。
に近い場合。
このとき前記電圧vn（第３図ｂ参照）は端子
AB間の電圧ed〓（第３図ａ参照）の脈動分の略
２倍である。そこで相間リアクトル５ａと、こ
れに施した２次巻線５ｂとの巻数比をN2／
2N1＝an＝0.5とし、サイリスタT13，T14の制
御角βを15゜付近にとると、整流電圧ed〓は第３
図ｃに示す波形となる。したがつて前記電圧
ed〓に整流電圧ed〓を重畳したこの２重３相12パ
ルス整流器の直流出力電圧ed＝ed〓＋ed〓は、第
３図ｄに示すようになり、その脈動分は著しく
低減され相数を倍の24相にした場合と略同様の
波形となる。このように本実施例回路を適用し
た２重３相12パルス整流器においては、３相ブ
リツジ整流回路１，３の制御角αに対応させて
全波整流回路１０の制御角βを変化させれば、
脈動が相数を24相にしたのと同程度に低減され
る。このとき制御角α，βは０≦α＜90゜，０
≦β＜15゜の範囲で変化させるものとする。た
だ、制御角α，β＝0゜のときは整流素子である
サイリスタT1〜T14の代わりにダイオードで３
相ブリツジ整流回路１，３及び全波整流回路１
０を形成した場合と同様の装置となる。また、
制御角αに対する制御角βの関係は、例えばリ
ニア（α＝6β）とする。更に、制御角αが小
さく0゜に近い場合の電圧vnは電圧ed〓の脈動分
の略４倍、制御角αが大きく90゜に近い場合の
電圧vnは電圧ed〓の脈動分の略２倍であるため、
前記２重３相12パルス整流器の動作領域が小さ
い制御角αの場合には前記巻数比an＝0.25、動
作領域が大きい制御角αの場合には巻数比an
＝0.5に近く、動作領域が全域に亘る場合には
巻数比an＝0.35程度に設定する。
AB間の電圧ed〓（第３図ａ参照）の脈動分の略
２倍である。そこで相間リアクトル５ａと、こ
れに施した２次巻線５ｂとの巻数比をN2／
2N1＝an＝0.5とし、サイリスタT13，T14の制
御角βを15゜付近にとると、整流電圧ed〓は第３
図ｃに示す波形となる。したがつて前記電圧
ed〓に整流電圧ed〓を重畳したこの２重３相12パ
ルス整流器の直流出力電圧ed＝ed〓＋ed〓は、第
３図ｄに示すようになり、その脈動分は著しく
低減され相数を倍の24相にした場合と略同様の
波形となる。このように本実施例回路を適用し
た２重３相12パルス整流器においては、３相ブ
リツジ整流回路１，３の制御角αに対応させて
全波整流回路１０の制御角βを変化させれば、
脈動が相数を24相にしたのと同程度に低減され
る。このとき制御角α，βは０≦α＜90゜，０
≦β＜15゜の範囲で変化させるものとする。た
だ、制御角α，β＝0゜のときは整流素子である
サイリスタT1〜T14の代わりにダイオードで３
相ブリツジ整流回路１，３及び全波整流回路１
０を形成した場合と同様の装置となる。また、
制御角αに対する制御角βの関係は、例えばリ
ニア（α＝6β）とする。更に、制御角αが小
さく0゜に近い場合の電圧vnは電圧ed〓の脈動分
の略４倍、制御角αが大きく90゜に近い場合の
電圧vnは電圧ed〓の脈動分の略２倍であるため、
前記２重３相12パルス整流器の動作領域が小さ
い制御角αの場合には前記巻数比an＝0.25、動
作領域が大きい制御角αの場合には巻数比an
＝0.5に近く、動作領域が全域に亘る場合には
巻数比an＝0.35程度に設定する。
今までは本実施例回路の直流電圧edの脈動低減
作用について説明したが、本実施例回路は交流入
力電流isの高調波低減作用も有する。第５図ａは
第１図に示す従来技術に係る２重３相12パルス整
流器の交流入力電流isの波形の写真を基にした波
形図、第５図ｂは第４図に示す本実施例回路を適
用した２重３相12パルス整流器の同様の波形図で
ある。両図を比較・参照すれば後者の場合には著
しく波形が改善されていることが容易に理解され
る。これは次の理由による。第４図に示すよう
に、相間リアクトル５ａに施した２次巻線５ｂに
は負荷電流Idが流れるから、相間リアクトル５ａ
にはこのアンペア・ターンを打ち消すための電流
inが流れ、これが交流入力電流isの波形を改善す
るからである。
作用について説明したが、本実施例回路は交流入
力電流isの高調波低減作用も有する。第５図ａは
第１図に示す従来技術に係る２重３相12パルス整
流器の交流入力電流isの波形の写真を基にした波
形図、第５図ｂは第４図に示す本実施例回路を適
用した２重３相12パルス整流器の同様の波形図で
ある。両図を比較・参照すれば後者の場合には著
しく波形が改善されていることが容易に理解され
る。これは次の理由による。第４図に示すよう
に、相間リアクトル５ａに施した２次巻線５ｂに
は負荷電流Idが流れるから、相間リアクトル５ａ
にはこのアンペア・ターンを打ち消すための電流
inが流れ、これが交流入力電流isの波形を改善す
るからである。
このとき前記電流inは周波数12の方形波（た
だし制御角βの制御期間中は０）で、その振幅は
in＝（N2／2N1）・Id≡anIdである。また、第４図
中に示した電流idI，id2は共にサイリスタT1〜T12
を通る電流で、相間リアクトル５ａの励磁電流を
無視しても、 id1＝Id／２＋in＝（0.5＋an）Id＞０ id2＝Id／２−in＝（0.5−an）Id＞０ となる。したがつて巻数比anは0.5より小さくな
ければならない。
だし制御角βの制御期間中は０）で、その振幅は
in＝（N2／2N1）・Id≡anIdである。また、第４図
中に示した電流idI，id2は共にサイリスタT1〜T12
を通る電流で、相間リアクトル５ａの励磁電流を
無視しても、 id1＝Id／２＋in＝（0.5＋an）Id＞０ id2＝Id／２−in＝（0.5−an）Id＞０ となる。したがつて巻数比anは0.5より小さくな
ければならない。
上述の２重３相12パルス整流器の負荷７の代わ
りに直流電源を接続し制御角αが90゜を超え150゜
程度以下に設定すれば他励式インバータとなるこ
とは周知の通りであるが、この場合にも前記実施
例回路を相間リアクトル５ａの中点と直流電源と
の間に接続すれば前述と同様の理由で交流入力電
流isの高調波を低減し得る。
りに直流電源を接続し制御角αが90゜を超え150゜
程度以下に設定すれば他励式インバータとなるこ
とは周知の通りであるが、この場合にも前記実施
例回路を相間リアクトル５ａの中点と直流電源と
の間に接続すれば前述と同様の理由で交流入力電
流isの高調波を低減し得る。
更に、本実施例回路を適用した第４図におい
て、負荷７である抵抗Ｒを０にして無効電力補償
用の可変リアクトルとすることができることを示
しておく。この場合は新たに直流電源を設ける必
要はなく、本実施例回路により相間リアクトルの
２次電圧を整流し直流電源に代用して得るもので
ある。一般に、相間リアクトル付多相整流回路の
制御角αを90゜に設定すると直流出力電圧ed〓の平
均値Ed〓はEd〓＝０になつて直流電流は得られず、
無効電力を供給することはできない。しかし相間
リアクトルに施した２次巻線の誘起電圧を整流し
て得られる整流電圧ed〓は第３図ｃのようになり、
制御角βを制御し、これによつて回路に直流電流
Idを流すことができる。したがつて制御角αを
90゜に固定し制御角βを可変とすることによつて
遅れ無効電力を制御することができる。
て、負荷７である抵抗Ｒを０にして無効電力補償
用の可変リアクトルとすることができることを示
しておく。この場合は新たに直流電源を設ける必
要はなく、本実施例回路により相間リアクトルの
２次電圧を整流し直流電源に代用して得るもので
ある。一般に、相間リアクトル付多相整流回路の
制御角αを90゜に設定すると直流出力電圧ed〓の平
均値Ed〓はEd〓＝０になつて直流電流は得られず、
無効電力を供給することはできない。しかし相間
リアクトルに施した２次巻線の誘起電圧を整流し
て得られる整流電圧ed〓は第３図ｃのようになり、
制御角βを制御し、これによつて回路に直流電流
Idを流すことができる。したがつて制御角αを
90゜に固定し制御角βを可変とすることによつて
遅れ無効電力を制御することができる。
これで本実施例回路の作用及びこれを適用し得
る電気機器類がその動作とともに明らかになつ
た。即ち、本実施例は相間リアクトル及び複数の
整流回路からなる多重相整流回路を有する電気機
器に広く適用し得、夫々の高調波及び脈動を低減
し得る。なお、制御角α，βを０として使用する
可能性のある整流器においては、第４図における
３相ブリツジ整流回路１，３等の整流回路及び全
波整流回路１０は整流素子としてダイオードを用
い得ることは勿論である。また、第４図に示す回
路を整流器として用いた場合の制御角αは整流器
の種類にかかわらず何れの場合も０≦α＜90゜で
あるが、制御角βは本実施例を適用する前の直流
出力電流Idの脈動に対応させて変えなければなら
ない。例えば第４図に示す整流器の場合の制御角
βは０≦β＜15゜である。
る電気機器類がその動作とともに明らかになつ
た。即ち、本実施例は相間リアクトル及び複数の
整流回路からなる多重相整流回路を有する電気機
器に広く適用し得、夫々の高調波及び脈動を低減
し得る。なお、制御角α，βを０として使用する
可能性のある整流器においては、第４図における
３相ブリツジ整流回路１，３等の整流回路及び全
波整流回路１０は整流素子としてダイオードを用
い得ることは勿論である。また、第４図に示す回
路を整流器として用いた場合の制御角αは整流器
の種類にかかわらず何れの場合も０≦α＜90゜で
あるが、制御角βは本実施例を適用する前の直流
出力電流Idの脈動に対応させて変えなければなら
ない。例えば第４図に示す整流器の場合の制御角
βは０≦β＜15゜である。
以上実施例とともに具体的に説明したように本
発明によれば、相間リアクトル及び複数の整流回
路を有する多重多相整流回路の前記相間リアクト
ルに２次巻線を施し、この２次巻線に誘起される
誘起電圧を整流して得られた電圧を重畳するよう
にしたので、これに起因する電流が１次側の高調
波電流を低減するばかりでなく直流電流の脈動も
低減し得る。このとき、本発明を適用し得る多重
多相整流回路は、その制御角αの設定により整流
器をはじめとして、可変分路リアクトル及び他励
式インバータとして機能する。因に整流器の場合
の制御角αは０≦α＜90゜分路リアクトルの場合
は90゜近傍、他励式インバータの場合は90゜＜α＜
150゜である。
発明によれば、相間リアクトル及び複数の整流回
路を有する多重多相整流回路の前記相間リアクト
ルに２次巻線を施し、この２次巻線に誘起される
誘起電圧を整流して得られた電圧を重畳するよう
にしたので、これに起因する電流が１次側の高調
波電流を低減するばかりでなく直流電流の脈動も
低減し得る。このとき、本発明を適用し得る多重
多相整流回路は、その制御角αの設定により整流
器をはじめとして、可変分路リアクトル及び他励
式インバータとして機能する。因に整流器の場合
の制御角αは０≦α＜90゜分路リアクトルの場合
は90゜近傍、他励式インバータの場合は90゜＜α＜
150゜である。
第１図は従来技術に係る２重３相整流器を示す
回路図、第２図ａ及び第３図ａはその直流出力電
圧の波形を示す波形図、第２図ｂはその脈動分の
波形を示す波形図、第２図ｃ及び第３図ｂは第１
図に示す回路の相間リアクトル間の電圧の波形を
示す波形図、第２図ｄ及び第３図ｃは第４図に示
す回路の全波整流回路に発生する電圧の波形を示
す波形図、第２図ｅ及び第３図ｄは第２図ａ及び
第３図ａに示す電圧に第２図ｄ及び第３図ｃに示
す電圧を重畳した第４図に示す回路の直流出力電
圧の波形を示す波形図で、第２図ａ〜第２図ｅが
制御角αが小さい場合、第３図ａ〜第３図ｄが制
御角αが大きい場合である。第４図は本発明の実
施例を第１図の２重３相12パルス整流器に適用し
た場合の回路図、第５図ａは第１図に示す回路の
１次側の交流電流の波形を示す波形図、第５図ｂ
は第４図に示す回路の１次側の交流電流の波形を
示す波形図である。 図面中、１，３は３相ブリツジ整流器、５ａは
相間リアクトル、５ｂは２次巻線、７は負荷、９
は高調波及び脈動低減回路、１０は全波整流回
路、T1〜T14はサイリスタ、D1，D2はダイオー
ド、である。
回路図、第２図ａ及び第３図ａはその直流出力電
圧の波形を示す波形図、第２図ｂはその脈動分の
波形を示す波形図、第２図ｃ及び第３図ｂは第１
図に示す回路の相間リアクトル間の電圧の波形を
示す波形図、第２図ｄ及び第３図ｃは第４図に示
す回路の全波整流回路に発生する電圧の波形を示
す波形図、第２図ｅ及び第３図ｄは第２図ａ及び
第３図ａに示す電圧に第２図ｄ及び第３図ｃに示
す電圧を重畳した第４図に示す回路の直流出力電
圧の波形を示す波形図で、第２図ａ〜第２図ｅが
制御角αが小さい場合、第３図ａ〜第３図ｄが制
御角αが大きい場合である。第４図は本発明の実
施例を第１図の２重３相12パルス整流器に適用し
た場合の回路図、第５図ａは第１図に示す回路の
１次側の交流電流の波形を示す波形図、第５図ｂ
は第４図に示す回路の１次側の交流電流の波形を
示す波形図である。 図面中、１，３は３相ブリツジ整流器、５ａは
相間リアクトル、５ｂは２次巻線、７は負荷、９
は高調波及び脈動低減回路、１０は全波整流回
路、T1〜T14はサイリスタ、D1，D2はダイオー
ド、である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 相間リアクトル及び複数の整流回路を有する
多重多相整流回路の前記相間リアクトルに施した
２次巻線と、この２次巻線の誘起電圧を整流する
整流回路とを有し、前記誘起電圧に基づく整流電
圧が前記整流回路の直流出力電圧に重畳されるよ
う前記相間リアクトルの中点と負荷との間に接続
したことを特徴とする多重多相整流回路における
高調波及び脈動低減回路。 ２ 前記複数の整流回路をサイリスタで構成する
とともに前記誘起電圧を整流する整流回路を混合
ブリツジ全波整流回路としたことを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載の多重多相整流回路に
おける高調波及び脈動低減回路。 ３ 相間リアクトル及びサイリスタで構成した複
数の整流回路を有する多重多相整流回路の前記相
間リアクトルに施した２次巻線と、この２次巻線
の誘起電圧を整流する整流回路とを有し、前記誘
起電圧に基づく整流電圧が直流電源に重畳される
よう前記相間リアクトルの中点と前記直流電源と
の間に接続したことを特徴とする多重多相整流回
路における高調波及び脈動低減回路。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57050939A JPS58170370A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | 多重多相整流回路における高調波及び脈動低減回路 |
| US06/408,890 US4488211A (en) | 1982-03-31 | 1982-08-17 | Harmonic and pulsation reducing circuit used in a multiplex polyphase rectifier circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57050939A JPS58170370A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | 多重多相整流回路における高調波及び脈動低減回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58170370A JPS58170370A (ja) | 1983-10-06 |
| JPH0124032B2 true JPH0124032B2 (ja) | 1989-05-09 |
Family
ID=12872788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57050939A Granted JPS58170370A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | 多重多相整流回路における高調波及び脈動低減回路 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4488211A (ja) |
| JP (1) | JPS58170370A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3370910D1 (en) * | 1982-08-13 | 1987-05-14 | Anvar | Static electric energy conversion device with semiconductors |
| JPS59213282A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-03 | Shiyouta Miyairi | 相間リアクトル付き多重相の電力変換回路における高調波及び脈動の低減回路 |
| JP2581687B2 (ja) * | 1987-03-19 | 1997-02-12 | 三菱電機株式会社 | 整流器用変圧器 |
| US4847745A (en) * | 1988-11-16 | 1989-07-11 | Sundstrand Corp. | Three phase inverter power supply with balancing transformer |
| US4968926A (en) * | 1989-10-25 | 1990-11-06 | Sundstrand Corporation | Power conversion system with stepped waveform DC to AC converter having prime mover start capability |
| US4992721A (en) * | 1990-01-26 | 1991-02-12 | Sundstrand Corporation | Inverter for starting/generating system |
| US5267137A (en) * | 1990-10-19 | 1993-11-30 | Kohler, Schmid Partner | High-power power supply |
| DE4033281A1 (de) * | 1990-10-19 | 1992-04-23 | Bruker Analytische Messtechnik | Hochleistungsnetzgeraet |
| US5936853A (en) * | 1998-03-06 | 1999-08-10 | Lucent Technologies Inc. | Power converter having a low-loss clamp and method of operation thereof |
| DE19983561T1 (de) * | 1998-09-16 | 2001-08-30 | Crown Int | Leistungsversorgung für Verstärker |
| US6424552B1 (en) | 2001-01-16 | 2002-07-23 | Raytheon Company | Multiphase transformer having main and auxiliary transformers |
| US6950322B2 (en) * | 2003-04-10 | 2005-09-27 | Rsm Electron Power, Inc. | Regulated AC to DC converter for aerospace applications |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2082015A (en) * | 1935-10-30 | 1937-06-01 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Electric valve converting system |
| US2759140A (en) * | 1955-07-22 | 1956-08-14 | Beatrice Lewis | Rectifier circuit |
| US3308368A (en) * | 1963-06-18 | 1967-03-07 | Acme Electric Corp | Six-phase rectifier wherein the input even harmonics are eliminated |
| US4366532A (en) * | 1981-05-11 | 1982-12-28 | Westinghouse Electric Corp. | AC/DC or DC/AC Converter system with improved AC-line harmonic reduction |
-
1982
- 1982-03-31 JP JP57050939A patent/JPS58170370A/ja active Granted
- 1982-08-17 US US06/408,890 patent/US4488211A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58170370A (ja) | 1983-10-06 |
| US4488211A (en) | 1984-12-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5311419A (en) | Polyphase AC/DC converter | |
| JP4808221B2 (ja) | 高周波変復調多相整流装置 | |
| JPH0124032B2 (ja) | ||
| CN215815555U (zh) | 多相自耦变压器及整流器系统 | |
| JPS6353788B2 (ja) | ||
| Oguchi et al. | Coupling rectifier systems with harmonic cancelling reactors | |
| JP3591548B2 (ja) | 多重整流回路 | |
| GB2383477A (en) | 12-pulse ac to dc converter with improved total harmonic distortion | |
| JPS5829374A (ja) | ６相整流器の高調波軽減法 | |
| JP3696855B2 (ja) | 整流装置 | |
| US4467259A (en) | Slip energy recovery control system using hybrid inverter to improve quadrature current consumption | |
| US3988660A (en) | Circuit for rectifying a three-phase alternating signal | |
| CN112820523A (zh) | 多相自耦变压器及整流器系统 | |
| Oguchi | Autotransformer-based 18-pulse rectifiers without using dc-side interphase transformers: Classification and comparison | |
| RU2754546C9 (ru) | Многофазный выпрямитель Шуваева | |
| JP2510116B2 (ja) | ３相整流回路 | |
| JP2510115B2 (ja) | ３相整流回路 | |
| JPS5821504B2 (ja) | タンマキヘンアツキゲンリノ セツゾクニヨル １２ ソウセイリユウカイロ | |
| JP3092792B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| JP2862011B2 (ja) | Ｌｃフィルタを用いない直流電圧平滑装置 | |
| JPH05236750A (ja) | 整流装置 | |
| SU1116507A1 (ru) | Компенсированный преобразователь переменного напр жени в посто нное | |
| JPH08289555A (ja) | ３相整流器 | |
| JPH0210669B2 (ja) | ||
| SU169663A1 (ru) | Трехфазный вентильный преобразователь частоты |