JPH01230013A - コンパクトな高変倍率ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はレンズシャッターカメラ等に装着されるコンパ
クトな高変倍率ズームレンズに関するものである。

［従来の技術１ 近年、カメラの全自動化が進むなかで、携帯性を特徴と
しているいわゆるレンズシャッターカメラに用いる撮影
レンズにも変倍可能なレンズ系を採用する傾向が高まっ
て来ている。そのためにコンパクトなズームレンズの開
発が必要になって来た。このような主としてレンズシャ
ッターカメラに装着することを意図しているレンズ系は
、−眼レフカメラ用のレンズ系のように特定のバックフ
ォーカスを確保しなければならないという制限がないの
で、バックフォーカスを短くすることによってレンズ系
をコンパクトにすることが出来る。

そのためには、屈折力配分を物体側より順に正負とした
２群構成のレンズ系にすることが有効であり、これによ
って、例えば準広角単焦点レンズや２焦点切換式の変倍
レンズ系の小型化が達成された。

又ズームレンズにおいても前記のような屈折力配置の２
群ズーム形式やこれを発展させた３群ズーム形式、４群
ズーム形式があり、レンズシャッターカメラ用ズームレ
ンズとして提案されている。例えば特開昭５７−２０レ
ンズ３号のように、物体側より順に正の屈折力の第１レ
ンズ群と群 負の屈折力の第２レンズからなる２群ズームレンへ ズがある。また特開昭５８−１３７８１３号のズームレ
ンズは、２群ズームの第１レンズ群もしくは第２レンズ
群の一部を分割した３群ズームである。

また特開昭６０−５７８１４号のズームレンズは、４群
構成で、一つのレンズ群をズーミング中固定としさらに
絞りも固定することを特徴とする。

これらの従来例は、レンズシャッターカメラもしくはビ
デオカメラ等に用いるもので、従来の一眼レフカメラ用
のようにバックフォーカスの制限を考慮せずにレンズ系
をコンパクトにすることを目的としたものである。

以上のように従来提案されているこの種のズームレンズ
は、変倍比が１．５〜２程度であり、パースペクティブ
の変化を活かしたり望遠効果を得るには十分ではなかっ
た。またレンズ構成上かψＷは基本的な屈折力配置が物
体側より順に正、負である望遠タイプになっており、レ
ンズ系の全長を短縮するには容易であるが、広角端にお
けるバックフォーカスが不足して後玉径が大になり、コ
ンパクト化に反する結果になっていることが少なくない
。

［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は、高変倍率で性能が良好であって、しかもズー
ム機構をはじめとする鏡枠機構を簡単なものになし得る
３群構成力コンパクトな高変倍率ズームレンズを提供す
るものである。

［問題点を解決するための手段］ 本発明は、変倍比を大にするために第３図に示すような
四つのレンズ群で構成するズーム形式で、各レンズ群の
屈折力が物体側から順に正、負、正、負とし、広角端か
ら望遠端へのズーミングの際に各レンズ群を物体側へ移
動する４群ズーム方式を基本とし、これをレンズ鏡枠構
造の簡略化のために負の屈折力の第２レンズ群と正の屈
折力の第３レンズ群を正の屈折力の一つのレンズ群にし
、十分良好に収差補正を行なって、変倍比が約３に達す
る高変倍率ズームレンズを得るようにした。

即ち本発明のズームレンズは、第１図に示すように物体
側より順に正の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折力の
第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群とにより構
成され、第１レンズ群と第３レンズ群を光軸上を一体と
なって移動させ第２レンズ群を第１レンズ群、第３レン
ズ群の移動に関係した移動を行なうようにして各レンズ
群間の間隔を変化させて変倍を行なうようにしたもので
あって、次の条件を満足することを特徴とするものであ
る。

［１）０．２＜Ｆ＋／′ｐｗ　＜０．９（２１１，１＜
Ｆ＋ｚｗ／Ｆｗ　　＜１．９（３）　　１．５＜β３Ｔ
／βｓｗ＜２．８ただし′ｐｗは広角端における全系の
屈折力、′ｐ１は第１レンズ群の屈折力、ｒｌ。、は広
角端における第１レンズ群と第２レンズ群の合成屈折力
、β、Ｗは広角端における第３レンズ群の横倍率、β、
アは望遠端における第３レンズ群の横倍率である。

本発明は、３群ズームにおいて各々のレンズ群が独立し
て移動することを前提とした場合、第１レンズ群と第３
レンズ群のズーミングの際の移動量の差が比較的小さい
ことに着目することによりなされたものである。これに
より広角端から望遠端にズーミングする時に第１レンズ
群と第３レンズ群とを同一の移動量とすることによって
本発明の目的を達成し得たものである。

このように第１レンズ群と第３レンズ群とを一体に移動
させた場合、望遠端において望遠比が小さくなるが、像
面の劣化や望遠端付近での中心性能の低下を招くことが
ある。本発明ではこれをしンズ構成によって補正するよ
うにした。

このように本発明のズームレンズは、三つのレンズ群に
より構成されたいわゆる３群ズーム方式とし、広角端で
は第２図に示すように第１レンズ群６１と第２レンズ群
Ｇ２とで合成屈折力を正とする一つのレンズ群を構成し
後続する負の屈折力を有する第３レンズ詳Ｇ３とで望遠
タイプを構成するようにしてレンズ系の全長を短くしコ
ンパクトになし得るようにした。

更に第２レンズ群の構成レンズ枚数は第３図のような４
ｎズームにおいて第２レンズ群と第３レンズ群を独立し
て構成するのに比べて少なくし得る。つまりズームレン
ズにおいては、レンズ群ごとに収差補正をする必要があ
り、レンズ群の数が多くなると各りの群のレンズ構成枚
数が増加することが少な（ないからである。

一方、変倍率を太き（するために、本発明では、主とし
て広角端でのコンパクト化を意図しながら第２レンズ群
と第３レンズ群に各々倍率を分担し、高変倍率化を図っ
ているが、第３レンズ詳の倍率分担が大きいのが特徴で
ある。

高変倍率化のために、変倍レンズ群の倍率負担が増大す
ると、広角端から望遠端へのズーミングの際の移動量が
増大する。従来の３Ｆ！１ズ一ム方式で各レンズ群を独
立して移動させるとズーミング機構は、基本的には三つ
のカムが必要になり、レンズ群の移動量が大になるにつ
れ次のような問題が生ずる。

（ａｌ　ズームカムの傾斜がきつくなって不安定なレン
ズ移動トルクが生ずる。

（ｂｌズームｆＱの強度が低下する。

（Ｃ）ズーミング時のレンズ群のカムのがたによってピ
ントずれが生ずる。

（ｄ）レンズ群の偏芯の影響がある。

このような製造誤差感度が高まり、光学性能の劣化と結
びつく要因を少なくするためにも第２図のようにズーミ
ング時に第１レンズ群と第３レンズ群が一体で移動する
ことが望ましい。

以上のことから本発明のズームレンズは、機構上の簡ｍ
化を狙ったものである。又本発明の目的を達成する良好
な性能のレンズ系を得るためには屈折力配置を適切なも
のにすることが重要であり、そのために設けたものが前
記の条件［１１、ｆ２）　。

（３）である。

条件ｆｉｌ　は、本発明のズームレンズの第１レンズ群
の屈折力を規定したものである。本発明のズームレンズ
で第２レンズ群、第３レンズ群で一つのレンズ群として
これが２群構成の変倍系を構成すると考えるとき、これ
に更に増倍を意図して第１レンズ詳を配置したと考える
ことが出来る。

そして第２レンズ群が担う倍率とズーミング時の移動量
の規制と良好な収差補正を達成するために必要な条件で
ある。

条件（ｌ］　の上限を越えると広角端におけるレンズ系
の全長を短（するためには有利であるがレンズ系のバッ
クフォーカスが非常に短（なり第３レンズ群の外径が大
になり好ましくない。これは広角端の焦点距離が短くな
ると顕著になる。更に収差の点ではペッツバール和が補
正過剰になり像面の平坦性が劣化しかつ倍率の色収差が
大きくなり好ましくない。

又条件（１）の下限を越えると収差補正上は有利である
がレンズ系の全長を短く維持することが困難になる。

以上のように条件（１）を外れると第１レンズ群と第３
レンズ詳をズーミング時に一体に移動させるようにした
場合に、収差を良好に補正する上で難点が生じ、本発明
の主旨から逸脱することになる。

条件（２）は、広角端における第１レンズ群と第２レン
ズ詳の合成屈折力を規定したもので、条件（１）を満足
するようにした場合に広角端においてレンズ系がコンパ
クトになるように第２レンズ群の屈折力を決定する上で
重要な条件である。

条件（２）の上限を越えると広角端におけるレンズ系の
全長を短くする上では効果的であるが、ペッツバール和
か補正過剰になり像面の平坦性が悪（なり、倍率の色収
差が増大し、第１レンズ群。

第２レンズ群による残留収差を第３レンズ群にて補正す
ることが困難になり良好な性能を得ることが出来ない。

条件（２）の下限を越えると収差補正上は有利であるが
、広角端におけるレンズ系の全長を短くすることが困難
になると共に第３レンズ群の屈折力も弱くなり後側主平
面位置がレンズ系中に入り込みレンズ系のバックフォー
カスが短くなるためレンズ外径も大きくなり本発明の目
的に反することになる。

条件（３）は、所要の変倍率を得るために第３レンズ群
が担う横倍率を規定するものである。

条件（３）の上限を越えるとズーミング時に第３レンズ
群の負担する倍率が非常に大になり、その最大ズーミン
グ移動量が増大する。そのため第２レンズ群の変倍率が
非常に小さくならざるを得す、３群ズームレンズとして
の意味がなくなる。

又望遠端において各レンズ群が接近し主に高次の球面収
差の発生が顕著になり、収差補正が困難になり又第１レ
ンズ群と第３レンズ群を一体に移動するため全長が長く
なる。

条件（３）の下限を越えると第２レンズ群が負担する変
倍率を大きくしなければならず、第２レンズ群と第３レ
ンズ群の光軸上の距離を大にして第２レンズ群のズーミ
ング時の移動を広角端を基準にして像側へ移動させるズ
ーミング方式にしなければならず、レンズ系の全長を短
くすることが困難になる。

ここで第３レンズ群の倍率が決まると第２図に示すよう
に第２レンズ群が負担する横倍率は次の式にて定まる。

１／Ｆ　＝β２・βａ・ｔ／ｐ＋　　　　　　　　　　
　ｆｉｔβ２′十Ｋ・β、＋ｌ工０　　　　　　　　　
　　　　（ｆｉｌに：　′ｐ２　（−１／′ｐ３　ｆｌ
−１／βｚｌ−１７Ｆ＋−２／Ｔ”ａ＋Ｌ）　　　ｆｉ
ｉｌＬ　＝ｅ、４８２ｆｉま ただしｐ、、ｙ＋、、ｐ、は夫々第１レンズ群、第２レ
ンズ群、第３レンズ群の屈折力、ｅ、は、第１レンズ群
、第２レンズ群間の主点間隔、ｅ２は第２レンズ群、第
３レンズ群間の主点間隔である。

即ち以上の関係を満足するようにすることによって本発
明の目的を達成することが出来る。

以上説明したように、本発明のズームレンズは、ズーミ
ング時に正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第
３レンズ群とを同一移動することと、条件＋１１　、　
＋２１　、　（３１を満足するように近軸構成における
屈折力配置を適切に定めたことを特徴とするものである
が、変倍域全体にわたって良好な光学性能を得るために
は、各レンズ群の構成を次のようにすることが望ましい
、即ち、第１図に示すように第１レンズ群は少なくとも
１枚の負レンズと少な（とも１枚の正レンズにて、第２
レンズ群は少なくとも１枚の負レンズと少なくとも１枚
の正レンズよりなる前群Ｇ２１と２枚以上の正レンズと
少な（とも１枚の負レンズよりなる後群６２２とにて、
更に第３レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なく
とも１枚の負レンズにて夫々構成することが望ましい。

本発明のレンズ系において、変倍比をより大にし又性能
を一層向上させるためには非球面を導入することが効果
的である。

特に望遠端付近での高次の球面収差を補正するには非球
面の導入が効果的である。つまり三つのレンズ群のうち
いずれかのレンズ群に非球面を採用することによって、
必要以上に屈折力の強くなったレンズ成分の負担を軽く
し屈折力を弱くして光学性能を向上させることが可能と
なる。

非球面の形状としては、光軸方向をＸ軸に、光軸と垂直
な方向をｙ軸にとり、その面の光軸近傍での曲率半径（
基準球面の半径）をｒ＋ｃとした詩法の式にて表わせる
ものである。

ただしＡｋ、Ｂ□、Ｃ工、Ｄｋは非球面係数でｋは非球
面かに番目の面であることを表わしている。

［実施例］ 次に本発明のコンパクトな高変倍率ズームレンズの各実
施例を示す。

実施例１ ｆ＝３９．４〜１０１．：ｌ　　、　　Ｆ／４．６６〜
Ｆ７６．４ｒｌ　＝　２５２．８８９０ ｄ＋＝　１．１０００　　　Ｑ、＝　１．８３４００　
　　ｖ−＝　３７．１６［’２＝　３０．１００４ ｄ２＝　１．１９２９ ｒ、＝　４１．０７２６ ｄ３＝３．７５５Ｏｎ、＝１．６０３００　　　　ｖ２
　＝６５．４８ｒ４＝　１６４．０９６１ ｄ４＝　０．８１５２ ｒ５＝　２８．８８３０ ｄｓ＝　５．０２２Ｉ　　　　ｎ−＝　１．５５２３２
　　　　シー　　＝　６３．７５ｒｅ　＝−８４，７１
６９ ｄ、＝Ｊ２．（可変） 「、＝−３１，０３３６ ｄ、＝　１．４１０８　　　　０．＝　１．７７２５０
　　　　　ν４　＝４９．６６ｒａ：　２７．５０５８ ｄｓ＝　０．７５４１ ｒ９　＝　３３．４８３８ ｄ９”　２．４２７７　　　　ｎ５＝　１．８０５１８
　　　　ｖｓ　　＝　２５．４３ｒ、。　＝−１３９，
２８２２ ｄ、。　＝２．０００１ ｒ、、　＝６８５．４５７１（非球面）ｄｌｌ　＝　１
．９３５７　　　ｎａ＝　１．４９２１６　　　１／ａ
　　＝　５７．５０ｒ＋２　　＝５８９．１：１４５ ｄ１□　＝４．７０９５ ｒ＋ｘ　＝美（絞り） ｄ、３　＝３．Ｇ１２７ ｒ、４　＝−１５８，６５１８ ｄ＋＜　　＝　２．８７０８　　　ｎ７＝　１．６４７
６９　　　　ｖ７　＝　３３．８０ｒ、、　　＝−３３
，５２１１ ｄ、５　：０．５８８４ ｒｌａ　　＝　３３．９’、１１７ ｄ＋６　＝　：１．６３３６　　　ｎ８＝　１．６１４
８４　　　１／ａ　　＝　５１．１７ｒ、、　　＝−３
４，１９５０ ｄ１ア　”　１．１Ｇ７３ ｒｏｌｌ　　＝−２１，７０３５ ｄ、８　＝１．５５７８　　　ｎ、＝１．７４０００　
　　１／ｇ　　＝２８．２９ｒｔ９　　＝２９．３１４
８ ｄ、９　＝０．８６７８ ｒｚｏ　　”３８．８１０１ ｄｚｏ　＝　４．４１３７　　ｎｌｏ　＝　１．６０３
１１　　νｒｏ：　６０．７１１ｒ、、　　＝−２０，
８９２５ ｄ２１＝２２（可変） ｒ２□　＝−２８，５２８１ ｄ２２　＝３．６１４Ｉ　　ｎ、、＝１．７８４７０　
　シ、、＝２６．２２ｒｚ−＝−１７，７３２８ ｄｚ＋　　＝　１．７６１１ ｒ２４　　＝−１７，０３８０ ｄ２４　＝　１．８００Ｏｎ＋ｚ　　＝　１．７７２５
０　１／１２＝　４９．６６ｒｚｓ　　＝　１５６．７
６３３ ｆ　　　　　３９，４　　　　６３．０　　　　１０１
．３Ｒ、２，６２４１０，９１４１７，２９５ｙ　２　
　１７．９４４　　　９．６５５　　　　３．２７４非
球面係数 Ａ、、＝０．１５９９７　　ｘ　　１０−’　　、　　
Ｂ、、＝０．３３７９３　　ｘ　　１０−’Ｃ，，＝　
−０，３７３０４ｘ　１０−９．Ｄ、、＝　−０，２６
８１２Ｘ　１０−”Ｆ＋／Ｆｗ＝０．５４７　、　　’
／’ｌ□ｗ／Ｆｗ＝　１．３７２β３Ｔ／β３Ｗ＝　２
．０９２２６ 実施例２ ｆ　：　３９．４〜１０１．３、　Ｆ／４．６６〜Ｆ／
ｆｉ、　４ｒ、　＝　２５３．２５２１ ｄ、＝１．３００Ｏｎ、＝１．８３４００　　　）／＋
　＝３７．１６ｒ２＝　３０．００３１ ｄ、＝　１．１４９６ ｒ３＝３９．９４５１ ｄ３”　３．７０１９　　　ｎ２＝　１．６］８００　
　　Ｌｌｚ　＝　［１３，３８ｒ４＝　１５８．５３７
４ ｄ４＝　０．５６２４ ｒ５＝　２８．６８８０ ｄｓ＝５．０５１５　　　　ｎａ＝１．５４７７１　　
　１／ａ　　：６２．８３ｒａ：　−８７，２８０９ ｄ、＝Ｒ，ｆ可変） ｒ、＝−３１，６８８０ ｄ、＝　１．４７３０　　　　ｎ４＝　１．７７２５ｔ
］　　　　シー　　＝４９．６６ｒａ＝　２５．９５０
８ ｄａ＝０．７６８５ ｒ９＝　３３．７６５３　　（非球面）ｄ、＝　２．４
２７６　　　　　口、＝　１．８０５１８　　　　　ν
、　＝２５．４３ｒ、、　　＝−１６２，８６８４ ｄ、、　　＝１．９９３８ ｒｌｌ　　＝５９０．５０９９ ｄ、、　　＝　１．９３２６　　　口。＝　１．４９２
１６　　　　　ν、　　＝５７．５Ｏｒ＋２　　＝６２
６．９９００ ｄ１□　＝　４．７００４ ｒ、３＝ｃｏ（絞り） ｄ、、　　＝３．５７６３ ｒ、４　＝−２６１，７５５６ ｄ１４＝　２．８４６４　　ｎ、＝　１．６４７６９　
　　　ｖｔ　　＝　３３．８０ｒ、、　　＝−３２，８
６００ ｄ、ｓ　　＝　０．４５７２ ｒ、６　＝　３６．３８６１ ｄ、６　＝＝４．４５７６　　ｎ、＝１．６１４８４　
　　　ｖ、＝５１．１７ｒ、、　　＝−３５，１２３４ ｄ＋７　＝１．１２６１ ｒ＝ａ　　＝−２２，１０８４ （ｊ＋ａ　　＝１．５５２７　　ｎ９＝１．７４０（１
０ｖ、　　＝２８．２９ｒ、９　”　２９．９０６８ ｄ、、　　＝０．８６４０ ｒ２ｏ　＝　３９．９７２０ ｄ２．＝　４．３４６Ｏｎ、、＝　１．６０３００　１
７．、”：　６５．４８ｒ、、　　”−２［１，６７０
３ ｄｚ＋　＝　’２　ｚ　（可変） ｒ２□　＝　−２９，７７２５ （１２２＝３．８４Ｊａ　　　ｎ＋＋　　＝１．７８４
７０　　１／＋＋＝２６．２２ｒ２３　＝−１７，８４
７５ ｄ２３　＝１．７０４４ ｒ２４　＝−１７，０２７１ ｄ２４　　＝　２．０００Ｏｎ＋２　＝　１．７７２５
０　　１１１２＝　４９．１３６ｒｚｓ　　＝１３７．
０３４８ ｆ　　　　　　３９゜４　　　　　６３．０　　　　　
１０１．３Ｉ２　、　　　　　２．［＋６６　　　１０
．９３６　　　　１７．３１７Ｑ　２　　　１７．９２
５　　　　９．［ｉ５５　　　　３．２７４非球面係数 Ａｓ　＝０．５０３４６　ｘ　１０−’　、　Ｂ９　＝
０．７７３１５　ｘ　１０−’Ｃ９＝−０，２０２８０
ＸｌＯ−”、　Ｄ、　＝−０，３７０９０ｘｌＯ−”′
ｐ＋／Ｆｗ＝０．５４８　、Ｆ＋ａｗ／Ｐｗ＝１．３７
４β３Ｔ／β３．＝　２．０９２２６ 実施例３ ｆ　＝　３９．３１〜１０１．＋３　　、　Ｆ／４．５
〜Ｆ／６．２８ｒ、　＝　５１３．３５６０ ｄ、＝１．６５００　　　ｎ、＝１．８５５４０　　　
ｖ、　＝３６．６０ｒｚ＝３１．７９２５ ｄｚ＝　１．１０００ ｒコニ　４４．９０３８ ｄ３”３．４８００　　　　ｎｚ＝１．６１２７２　　
　１／２　　＝５８．７５ｒ４＝　７３１．３６：１１ ｄ４＝０．２０００ ｒ５＝　２７．９４２６ ｄ、　＝５．１９８５　　　　ｎ、”１．５６８７３　
　　　シ、＝６３．１６ｒ６＝−１０１．７８２８ ｄ６＝β１（可変） ｒ、ニー３３．１０２２ ｄ、＝１．６００Ｏｎ、＝＝１．７８５９０　　　　　
ν４　＝４４．１８ｒａ＝　２４．２９５１ ｄ、＝　０．６４０６ 「、＝　３０．１９４３　　（非球面）ｄ９＝　２．６
０７９　　　１ｓ　＝　１．７８４７２　　　）１５　
　＝　２５．６８ｒｈｏ　　＝−６６，５８６３ ｄ、、　　＝１．９８０２ ｒｔ＋　　＝−４０，２１１０ ｄ、、　　”２．０００Ｏｎ、＝１．６９１００　　　
ｖ６＝５４．８４ｒｌｚ　　＝−５９，９２９９ （＋２　＝４．５３０７ ｒ、３＝■（絞り） ｄ、３　＝３．６５９６ ｒ、４　＝−１２０，２８６９ ｄ、４　＝２．８３５７　　ｎ、＝１．６５１２８　　
　　ｖ、＝３８．２５ｒ１ｓ　　＝−３０，００８０ ｄ、５　＝０．３３１１ ｒ、、　　＝　３６．７９４３ ｄ、６　＝３．９２１３　　ｎ、＝１．６１４８４　　
　　ｖ、＝５１．１７ｒ＋７　”−３２，７５５５ ｄ、、　　＝１．０７６４ ｒ、、　　＝−２０，３０８３ ｄ、、　　＝１．５３６５　　　ｎ５＝１．７４０００
　　　　　ｖ、　　＝２８．２’Ａｒ＋ｌ＋　　＝　３
０．６５５２ ｄ＋、　　＝１．０８７５ ｒ２．　　＝　３８．７７４２ ｄ、、　　＝４．０８８５　　ｎ、。　＝１．６１２７
２　　シ、、＝５８．７５ｒ２．　　＝−２０，４３３
２ ｄｚ＋＝Ｒｚ（可変） ｒ２□＝−３１，３１８５（非球面） ｄｚ□＝３．６７８８　　ｎｚ　　＝１．７８４７２　
　νｚ＝２５．６８ｒ２．　　＝−１８，１８１０ ｄ２３　＝１．６５０３ ｒ２４　＝−１６，２９２２ ｄ２４　＝　１．７８２１　　　ｎ、□　＝　１．７７
２５０　　１／、□’＝　４９．６６ｒｚ５　＝　１２
５．１１８１ ｆ　　　　　　３９．３＋　　　　　６２．８８　　　
　１０１．１３ｆｆ、　　　　　　２．７８９　　　１
０．６２５　　　　１６．７６０ｆｆ、　　　　　１６
．７９５　　　　８．９５９　　　　　２．８２４非球
面係数 Ａ９＝０．２２６９８　ｘ　１０−５．８．　＝０．６
３３５６　ｘ　１０−’Ｃ９＝０．５７５５１　ｘ　１
０−’　、　Ｄ、　＝−０，１４０１６ｘ　１０−”Ａ
２□＝　０．５１３７１　Ｘ　１０−’　、Ｂ２□＝　
０．２５５９７　ｘ　１０−’Ｃ２２＝−（１，１８４
７６ｘ　Ｉ（］−９，０２２＝０．９１［）８５　Ｘ　
］（＋−”Ｆ、／′ｐ、＝　０．５９２　、　　乙ｚｗ
／′ｐｗ　＝　１　、３９β３１／β３．＝　２．０７
３４５ 実施例４ ｆ＝３９．４〜１０１．３、　Ｆ／４．６６〜Ｆ７６、
４ｒ、　＝　４（１４，６４１０ ｄ＋　＝　２．７９９９　　　ｎ、＝　１．８３４００
　　　ｖ１＝　３７．１６１”２：　４１．５１８７ ｄ、＝　１．３７１５ 「３：３６．１６６０ ｄｉ＝５．０７７２　　　　ｎ、＝１．６２２８０　　
　　ν２　　＝５７．０６ｒ４＝　１３６６．５２７１ ｄ４＝０．３３８８ ｒ５＝　６２．８７０９ ｄ、＝　５．００００’　　　　ｎ３＝　１．５５６７
１　　　　ｖ、　　＝　５８．６８ｒａ”　−４５６，
８０：１８ ｄ６＝ｆｆ、（可変） ｒｔ　ニー４５．８９３９ ｄｙ＝　１．４１００　　　ｎ４＝　１．７７２５０　
　　ｖ４＝　４９．６６ｒａ”　８０．５２９７ ｄｓ”［１，７５００ ｒ９＝　１１２．９７６６ ｄ９＝　２．４２００　　　　ｎ５＝　１．８０５１８
　　　１１ｓ　　＝　２５．４３ｒ、。　＝−４５，９
４７２ ｄ、。　＝２．００００ ｒ、、　＝−３８，７８７７（非球面）ｄ、　＝１．９
４０Ｏｎ、＝１．５８３１３　　　　ｖａ　　＝５９．
３６ｒ＋ｚ　　＝　１４０．５４７２ ｄ１□　＝　４．７０００ ｒ＋３＝■（絞り） ｄ、３　＝３．６１００ ｒ、４　＝−２８，５９５５ ｄ、４　＝２．８７０Ｏｎ−＝１．６３９３０　　　　
ｖ７　＝４４．８８ｒ１ｓ　＝　−１６，４８５３（非
球面）ｄ、ｓ　　＝０．３０００ ｒｌｅ　　＝３０．４５７４ ｄ、、＝３．６３００　　ｎ８’＝１．６１４８４　　
　　ｖ、＝５１．１７ｒ＋７　＝−３０，９６４９ ｄ１□　：　０．５１１０ ｒｌｇ　＝−２０，６０６７ ｄ＋ａ　　”１．５０００　　ｎ９＝１．７５５２０　
　　１／９　　＝２７．５１ｒ、＊　　＝　４５．３８
１８ ｄ、ｅ　　＝２．６９９１ ｒ、、　　＝　９７．４７９１ ｄｚｏ　　　＝　　４．４０００　　　　ｎ＋ｏ　　　
＝　　１．６０３１１　　　１／＋ｏ’＝　　６０．７
０ｒ２．　　＝−２１，３８１１ ｄ２．＝　９２　（可変） 「２□　＝　−４３，７５３８ （ｌａ□　＝３．６１００　　　ｎ＋１　＝１．７８４
７２　　　Ｖ＋＋＝２５．６８ｒ２３　＝−２３，４６
５７ ｄ２３　＝１．４２２２ ｒｔ４　＝−２２，６３４９ ｄｓ４　＝　１．８０００　　１１２　　＝　１．６９
＋００　　１／１２＝　５４．８４ｒｚｓ　　＝５８．
４］２７ ｆ　　　　　　３９．４　　　　　６３．０　　　　　
１０１．：３Ｑ、　　　　　　４，０　　　　　１３．
７８７　　　　２１．５０３９、２　　　１８．２５８
　　　　８．４７１　　　　　０．７５５非球面係数 Ａ、、＝−０，２３７８７ｘ　１０−’　、　Ｂ、、＝
−０，２３９８１Ｘ　１０−’Ｃ，，＝０．６９０６８
　Ｘ　１０−’　、　Ｄ、、＝−０，９５５５７Ｘ　１
０−”Ａ、５＝０．１７３８３　Ｘ　１０−６．８．５
＝０．５６３１１　Ｘ　１０−’Ｃ，，＝−０．１７４
６７ｘ　１０−’　　、　　Ｄ、ｓ＝０．９６９８４　
　ｘ　ｌロー１１Ｆｌ／ＦＷ＝０．３６８．　　Ｐ１２
Ｗ／Ｆｗ＝１．２９３β３Ｔ／β３．＝　２．１６６ 実施例５ ｆ＝３９．４〜１０１．３、　Ｆ／４．６６〜Ｆ／６．
４ｒ、　＝−１０７２，３７１８ ｄ、　＝２．７９９９　　　ｎ、＝１．８３４００　　
　ｖ、　＝３７．１６ｎ２＝　３５．７６２８ ｄ２＝　１．３７１５ ｒ３　＝　３９．１５３６ ｄ３＝　５．０７７２　　　　ｎ、＝　１．６０３００
　　　　ｖ、　　”　６５．４８ｒ４＝　−１４６，４
９８４ ｄ、＝　０．３３８８ ｒ５：　３３．６３４７ ｄ５”５．００００　　　　ｎ、＝１．５５６７１　　
　　ｖ３　＝５８．６８１”６＝−１４５，７９４２ ｄａ”ρ１（可変） ｒ７　ニー３４．４４９４ ｄ、＝　１．４１００　　　　ｎ４＝　１．７７２５０
　　　　ｖ４　＝　４９．６６ｒ、＝　４８．５００１ ｄｓ＝　０．７５００ ｒｇ＝　１８７．８２１９ ｄ、＝２．４２００　　　　ｎ５＝１．８０５１８　　
　　ｖ、　　＝２５．４３ｒｈｏ　　＝−３６，４４２
０ ｄ＋ｏ＝２．００００ ｒ、、　＝−５８９，６１７３（非球面）ｄｌ、　＝１
．９４０Ｏｎ＋＋＝１．５８３１３　　　１７ａ　　＝
５９．３６「１□　＝　５０．２００１ ｄ、２　＝４．７０００ ｒ１３＝■（絞り） ｄ、、　　＝３．６１００ ｒ、、　　”−２６，７９８６ ｄ＋４　＝２．８７００　　　ｎ７＝１．６３９３０　
　　　ｖｔ　　＝４４．８８ｒ＋ｓ　＝−１４，１３６
６（非球面）ｄ、５　＝０．３０００ ｒ、、　　＝　３８．６７９８ ｄｏｓ　　＝３．６３００　　ｎａ＝１．６１４８４　
　　　ｖ、＝５１．１７ｒ、、　　＝−３９，７６７２ ｄ＋ｙ　　”０．５１１０ ｒ＋ｅ　　＝−１７，９３３７ ｄ、、＝１．５０００　　　ｎ、＝１．７５５２０　　
　　ｖｏ　　＝２７．５１ｒ、、　　＝８０．２レンズ ｄ、、　　＝２．６９９１ ｒｈｏ　　＝　１２９．１４８８ ｄｚｏ　＝　４．４００Ｏｎ、。＝　１．６０３１１　
　Ｖ１ｏ＝　６０．７０ｒｚ＋　　＝−１９，８４１６ ｄ２１＝２２（可変） ｒ、、　　”−２８，８５５６ ｄ２．　　＝　３．６１０Ｏｎ、、　　＝　１．７８４
７２　　　ｖ、、”　２５．６８ｒ２３　”−１９，９
２５０ ｄ２３　＝１．４２２２ ｒ２４　＝−２０，７０３８ ｄａ４　＝　１．８００　　　ｎ＋ｚ　　＝　１．７２
９１６　　ν１２＝　５４．（１８ｒ２ｓ　　＝　７２
．７４７１ ｆ　　　　　　３９，４　　　　６３．０　　　　１０
１．３β　、　　　　　　１．４１２　　　９．６４７
　　　１７．２３６ｆｆ　２　　　１６．５２６　　　
　ｇ、２９１　　　　０．７０１非球面係数 Ａ、、＝−０，２３７７３ｘ　ｔｏ−’　、　Ｂｚ＝　
−０，２２５８９ｘ　１０−’Ｃ＋＋＝０．９５６４４
　Ｘｌ０−’、　　Ｄ＋＋＝−０，１８７１３ＸｌＯ−
”Ａ、、＝　−０，８３９３１ｘ　１０−’　、　Ｂ、
、＝０．８１１４３　ｘ　１０−’Ｃ，Ｓ＝　０．７１
２６５　ｘ　１０−’、　　Ｄ、、＝　−０，４５４４
０ｘ　１０−”’Ｐ＋／′ｐｗ＝０．６９　、Ｆ＋ｚｗ
／Ｆｗ　＝１．３８６β３７／β３．＝　１．９１５ ただしｒ＋−ｒ２＋　＋＋・、ｒ２８はレンズ各面の曲
率半径、ｄ＋、　ｄａ、・・・、ｄ２４は各レンズの肉
厚および空気間隔、ｎ＋、　ｎｘ、・・・、ｎｌ□は各
レンズの屈折率、ν１゜ν２．・・・、ν１□は各レン
ズのアツベ数である。

これら実施例は、いずれも第１図に示すレンズ構成であ
って、各レンズ群にいずれも高次の収差発生面を設けて
いる。例えば実施例１における第１レンズ群中の第２面
、第３面、第２レンズ群中の前群の第８面、第９面と後
群の第１７面、第１８面、第１９面、第２０面、第３レ
ンズ群中の第２３面、第２４面がそれである。これらの
面は収差発生面であり、相互に逆符号の収差係数で、こ
れによって収差補正上微妙な補正を実現し、広角端での
像面わん曲や、望遠端での色収差、変動幅の大きい歪曲
収差等を良好に補正することを可能にしている。

又第１１７１群と第３レンズ群のズームカムの一体化に
より収差補正上は制約を受けることがあり、広角端でレ
ンズ系をコンパクト化を狙うと望遠側で望遠比を小さく
することが出来なくなり。

球面収差の補正が難しくなる。本発明の各実施例では非
球面を用いることにより上記収差を補正している。

つまり実施例１では第１１面、実施例２では第９面、実
施例３では第９面と第２２面、実施例４．５では第１１
面と第２２面に非球面を用いている。

これら実施例の収差状況は、実施例１のワイド、スタン
ダード、テレの各状態に対し夫々第４図、第５図、第６
図に、実施例２のワイド、スタンダード、テレの各状態
に対し夫々第７図、第８図、第９図に、実施例３のワイ
ド、スタンダード。

テレの各状態に対し夫々第１０図、第１１図、第】２図
に、実施例４のワイド、スタンダード、テレの各状態に
対し夫々第１３図、第１４図、第１５図に、実施例５の
ワイド、スタンダード、テレの各状態に対し夫々第１６
図、第１７図、第１８図に示しである。

［発明の効果］ 本発明のズームレンズは、ズーミング時に第１レンズ群
と第３レンズ群が一体で移動することにより、ズーム機
構をはじめとする鏡枠構造が簡単になり、又高変倍率に
したことによりレンズ群の移動量が増えてもズーム環を
多重構造にすることなしにズームカムを設けることが可
能になり、レンズ鏡筒の径が大になり、大型化すること
をさけることができる６また光学性能を維持する点では
、ズームレンズのピント移動などの誤差要因を少なくす
ることにつながり、安定した光学性能を保持することが
可能になる。史に以上のような長所を持ちなから変倍比
が大でありしかも広角端より望遠端まで良好な光学性能
を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のズームレンズのレンズ構成を示す図、
第２図は本発明のズームレンズの各レンズ群の移動状態
等を示す図、第３図は従来のズームレンズの各レンズ群
の移動状態を示す図、第４図乃至第１８図は本発明の実
施例の収差状況を示す図である。 出願人　オリンパス光学工業株式会社 代理人　　　向　　　　見　　− 第１図 第２図 第３図 第４図 球面収差　　　　　非点収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収壬第５図 球面収差　　　　　非点収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収差第６図 球面収差　　　　　非点収差　　　　（２率の色収差　
　　　歪曲収差第７図 球面収差　　　　　非点収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収差第８図 球面収差　　　　　非点収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収差第９図 球面収差　　　　　非点収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収１−Ｕ、り　　　　　　　ｕ、ｂ　　　　　
−ｕコ　　　　　　Ｕコ　　　−Ｕυコ　　　　　Ｕリ
コ　　　−コυ　（７−−〇第１０図 球面収差　　　　　非点収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収差第１１図 球面収差　　　　　非点収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収差第１２図 球面収差　　　　　非屯収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収差第１３図 ＩＲ而面ｘ　　　　　ル１（収Ｘ′　　　　信４くの色
収差　　　　、ｆ曲収り″第１４図 球面収差　　　　　非点収差　　　　倍率の色収差　　
　　歪曲収差第１５図 球面収差　　　　　非１１収差　　　　倍率の色収差　
　　　千曲収差第１６図 ＬＲ而面差　　　　　ａ−、”、’＋収７＋Δ率の色収
差　　　　歪曲収差第１７図 球面収差　　　　　ノド１１収差　　　　倍率の色収差
　　　　歪曲収差第１８図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 物体側より順に正の屈折力の第１レンズ群と、正の屈折
   力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群とより
   なり、第１レンズ群と第３レンズ群が光軸上を一体に移
   動すると共に第２レンズ群が第１レンズ群、第３レンズ
   群と関係移動することによって各レンズ群間の間隔を変
   化させて変倍を行なうレンズ系で、次の条件（１）、（
   ２）、（３）を満足することを特徴とするコンパクトな
   高変倍率ズームレンズ。 （１）０．２＜ψ＿１／ψ＿Ｗ＜０．９ （２）１．１＜ψ＿１＿２＿Ｗ／ψ＿Ｗ＜１．９（３）
   １．５＜β＿３＿Ｔ／β＿３＿Ｗ＜２．８ただしψ＿Ｗ
   は広角端における全系の屈折力、ψ＿１は第１レンズ群
   の屈折力、ψ＿１＿２＿Ｗは広角端における第１レンズ
   群と第２レンズ群の合成屈折力、β＿３＿Ｗは広角端に
   おける第３レンズ群の横倍率、β＿３＿Ｔは望遠端にお
   ける第３レンズ群の横倍率である。