JPH01204401A - 希土類−Fe−B系磁性粉末の製造方法 - Google Patents
希土類−Fe−B系磁性粉末の製造方法Info
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- JPH01204401A JPH01204401A JP63028424A JP2842488A JPH01204401A JP H01204401 A JPH01204401 A JP H01204401A JP 63028424 A JP63028424 A JP 63028424A JP 2842488 A JP2842488 A JP 2842488A JP H01204401 A JPH01204401 A JP H01204401A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
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- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
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- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、希土類−Fa−B系磁性粉末の製造方法に関
し、特に、樹脂結合型磁石用の希土類−Fe−B系磁性
粉末を得るのに有用である。
し、特に、樹脂結合型磁石用の希土類−Fe−B系磁性
粉末を得るのに有用である。
希土類−Fe−B系磁性粉末は、例えばエボキン樹脂と
アルコールに混ぜられて可塑状混合物とされ、それを例
えば射出成形や圧縮成形し、所定の形状の樹脂結合型磁
石を製作するのに用いられる。
アルコールに混ぜられて可塑状混合物とされ、それを例
えば射出成形や圧縮成形し、所定の形状の樹脂結合型磁
石を製作するのに用いられる。
かかる希土類−Fe−B系磁性粉末の製造方法としては
、例えば希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合
金の鋳塊をローラミル等で粉砕する方法や、例えば前記
合金の溶湯を高速回転する銅ローラに向けて噴射する方
法が知られている。
、例えば希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合
金の鋳塊をローラミル等で粉砕する方法や、例えば前記
合金の溶湯を高速回転する銅ローラに向けて噴射する方
法が知られている。
上記従来方法によって得られる磁性粉末はフレーク状で
あるため、射出成形法や圧縮成形法を用いた樹脂結合型
磁石を製作する場合、次のような問題点がある。
あるため、射出成形法や圧縮成形法を用いた樹脂結合型
磁石を製作する場合、次のような問題点がある。
■ 射出成形時の流動性が悪く、小型薄物に適さない。
■ 成形後の成形体を取り扱う場合、磁性粉末が9、す
離し易(、精密成形に通さない。
離し易(、精密成形に通さない。
従って、本発明の目的とするところは、流動性に優れ、
且つ、成形体から剥離しにくい希土類−Fe−B系磁性
粉末の製造方法を提供することにある。
且つ、成形体から剥離しにくい希土類−Fe−B系磁性
粉末の製造方法を提供することにある。
〔課題を解決するための手段)
本発明の希土類−Fe−B基磁性粉末の!If!I造方
法は、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金
の溶湯を急冷凝固してフレーク状粉末とするか又は急冷
してリボン状に凝固させたものを破砕してフレーク状粉
末とし、そのフレーク状粉末を摩砕してアスペクト比1
.0〜2.0の球形粉末とすることを構成上の特徴とす
るものである。
法は、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金
の溶湯を急冷凝固してフレーク状粉末とするか又は急冷
してリボン状に凝固させたものを破砕してフレーク状粉
末とし、そのフレーク状粉末を摩砕してアスペクト比1
.0〜2.0の球形粉末とすることを構成上の特徴とす
るものである。
上記構成において、希土類元素としては、Y。
La、Ce、Pr、Nd、Sm、Eu、Cd、Tb、D
y、I(o、 Er、Tm、Yb、Luが挙げられ、
これらのうちの1種あるいは2種以上を組み合わせて用
いる。
y、I(o、 Er、Tm、Yb、Luが挙げられ、
これらのうちの1種あるいは2種以上を組み合わせて用
いる。
希土類元素の比率は、8〜30原子%が適当である。希
土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする永久磁石の主
相はR2F e 14 B (Rは希土類元素)である
が、希土類元素が8原子%未満では上記化合物を形成せ
ずα−鉄と同一構造の立方晶組織となるため良好な磁気
的特性が得られない。
土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする永久磁石の主
相はR2F e 14 B (Rは希土類元素)である
が、希土類元素が8原子%未満では上記化合物を形成せ
ずα−鉄と同一構造の立方晶組織となるため良好な磁気
的特性が得られない。
他方、30原子%を超えると非磁性のR’Jソチ相が多
くなり、良好な磁気的特性を得られないからである。
くなり、良好な磁気的特性を得られないからである。
ボロンの比率は、2〜28原子%が適当である。
2原子%未満では菱面体のR−Fe系になるため高保磁
力を17られず、他方28原子%を越えると非磁性相が
多くなって残留磁束密度が著しく低下するからである。
力を17られず、他方28原子%を越えると非磁性相が
多くなって残留磁束密度が著しく低下するからである。
また少量の添加元素、例えば、Co、 Aff、 MO
、Si等や、m格上元素のDy、Tb等は、保磁力の向
上に有効である。
、Si等や、m格上元素のDy、Tb等は、保磁力の向
上に有効である。
COはキュリー点を高めるのに有効である。永久磁石と
して考えられる1kOe以上の保磁力を得るためには5
0%原子以内がよい。Coは基本的にFeのナイトを置
換しR,Co、、Bを形成するのであるが、この化合物
は結晶異方性磁界が小さく、その量が増すにつれて磁石
全体としての保磁力が小さくなってしまうからである。
して考えられる1kOe以上の保磁力を得るためには5
0%原子以内がよい。Coは基本的にFeのナイトを置
換しR,Co、、Bを形成するのであるが、この化合物
は結晶異方性磁界が小さく、その量が増すにつれて磁石
全体としての保磁力が小さくなってしまうからである。
A1は、保磁力の増大効果を有する。A1の添加量は1
5原子%以下がよい。A1は非磁性元素であるため、そ
の添加量を増すと残留磁束密度が低下し、15原子%を
越えるとハードフェライト以下の残留磁束密度になって
しまうからである。
5原子%以下がよい。A1は非磁性元素であるため、そ
の添加量を増すと残留磁束密度が低下し、15原子%を
越えるとハードフェライト以下の残留磁束密度になって
しまうからである。
また、上記構成において「アスペクト比」とは、粉末の
長軸長を短軸長で除した値を意味する。
長軸長を短軸長で除した値を意味する。
希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金の溶湯
を×10 ℃/sec以上の冷却速度で急速冷却すれば
、ピンニング効果による保磁力の発生が得られる。すな
わち、−射的に急冷凝固法で得た粉末のm織は、微細結
晶からなる多結晶体であり、Nd2Fe1゜B主相の回
りをNd高含有相(N d −F eアモルファス軟磁
性)が覆っており、粒形サイズとしても約50μmであ
る。このような超微細多結晶体のためにピンニング効果
での保磁力の発生が得られ、かつ多少の歪みですぐに逆
磁区が発生する事はない。
を×10 ℃/sec以上の冷却速度で急速冷却すれば
、ピンニング効果による保磁力の発生が得られる。すな
わち、−射的に急冷凝固法で得た粉末のm織は、微細結
晶からなる多結晶体であり、Nd2Fe1゜B主相の回
りをNd高含有相(N d −F eアモルファス軟磁
性)が覆っており、粒形サイズとしても約50μmであ
る。このような超微細多結晶体のためにピンニング効果
での保磁力の発生が得られ、かつ多少の歪みですぐに逆
磁区が発生する事はない。
次に、摩砕により球形粉末とするが、摩砕は粉末よりも
粉体に与える歪を小さくできる。
粉体に与える歪を小さくできる。
そして、アスペクト比1.0〜2.0の球形粉末とする
ことで、射出成形時の流動性が改善されると共に、成形
後に成形体から;Xl+離することもなくなる。
ことで、射出成形時の流動性が改善されると共に、成形
後に成形体から;Xl+離することもなくなる。
以下、図面を参照しつつ実施例について説明する。
Nd:Fe:Bのtuft比が27.0:Ba1:l。
11のNd−Fe−B合金と、Nd:Fe:B:COの
重量比が27.0 : Ba l : 1.11 :
6.5のNd−Fe−B−Co合金を各々ボロン熔解に
てメルティングストックとした。
重量比が27.0 : Ba l : 1.11 :
6.5のNd−Fe−B−Co合金を各々ボロン熔解に
てメルティングストックとした。
そのメルチインダストツクを高周波溶解し、透明石英管
ノズル(ノズル径!、3φ)により、噴射圧0.8kg
/c+aで、Crコーティングした純銅製ロールに噴き
つけて急冷凝固して、フレーク状粉末とした。
ノズル(ノズル径!、3φ)により、噴射圧0.8kg
/c+aで、Crコーティングした純銅製ロールに噴き
つけて急冷凝固して、フレーク状粉末とした。
第1図に示す如き摩砕機lを用い、アジテータ3の回転
e!li 30 c)rpll、摩砕温度MAX200
’C,Ar雰囲気中にて、酸素濃度0.02%以下で、
前記フレーク状粉末を摩砕した。フレーク状わ)末は、
そのエツジをlγ砕左室2側面とアジテータ3との間隙
で摩砕されるため、球形化する。
e!li 30 c)rpll、摩砕温度MAX200
’C,Ar雰囲気中にて、酸素濃度0.02%以下で、
前記フレーク状粉末を摩砕した。フレーク状わ)末は、
そのエツジをlγ砕左室2側面とアジテータ3との間隙
で摩砕されるため、球形化する。
lγ砕待時間カサ密度の関係を第2図に示す。また、第
3図(alに摩砕前の粉末を示し、第3図Fblに摩砕
時間100分の粉末を示す。
3図(alに摩砕前の粉末を示し、第3図Fblに摩砕
時間100分の粉末を示す。
摩砕時間60分のNe−Fe−8合金粉末とNG−Fa
−B−Co合金粉末のそれぞれについて射出成形と圧縮
成形により成形体を得、それらの磁気特性を誤り定した
。その結果を第1表に示す。
−B−Co合金粉末のそれぞれについて射出成形と圧縮
成形により成形体を得、それらの磁気特性を誤り定した
。その結果を第1表に示す。
第1表
次に、射出成形の流動性を示すハーフローテストの結果
を第4図に示す。摩砕することにより流動性の改善が認
められる。
を第4図に示す。摩砕することにより流動性の改善が認
められる。
次に、圧縮成形した成形体の密度と摩砕時間の関係を第
5図に示す。摩砕することによる充填度の改善が認めら
れる。
5図に示す。摩砕することによる充填度の改善が認めら
れる。
次に、第6図に示すように、圧縮成形体4を押付は金具
5でこすり、圧縮成形体4の重量の減少と用いた粉末の
摩砕時間の関係を調べた。なお、圧縮成形条件は、荷E
IZ 7 TON/ cJ、バインダーはエポキシ樹脂
で配合量は1wt%、圧縮成形体4のサイズは直径10
鵬■、高さtOW−である。結果を第7図に示す。
5でこすり、圧縮成形体4の重量の減少と用いた粉末の
摩砕時間の関係を調べた。なお、圧縮成形条件は、荷E
IZ 7 TON/ cJ、バインダーはエポキシ樹脂
で配合量は1wt%、圧縮成形体4のサイズは直径10
鵬■、高さtOW−である。結果を第7図に示す。
第2図〜第7図を参照すれば、摩砕時間を40分以上と
するのが良いと分るが、これによる球形粉末のアスペク
ト比は1.0〜2.0であった。従って、摩砕によりア
スペクト比1.0〜2.0とすれば良いこと理解されよ
う。
するのが良いと分るが、これによる球形粉末のアスペク
ト比は1.0〜2.0であった。従って、摩砕によりア
スペクト比1.0〜2.0とすれば良いこと理解されよ
う。
本発明によれば、希土類元素と鉄とボロンとを基本成分
とする合金の溶湯を惣冷凝固してフレーク状粉末とする
か又は惣冷してリボン状に凝固させたものを破砕してフ
レーク状粉末とし、そのフレーク状粉末を摩砕してアス
ペクト比1.0〜2.0の球形粉末とすることを特徴と
する希土類−Fe〜B系磁性粉末の製造方法が堤供され
、これにより流動性に優れ、且つ、成形体から剥離しに
くい界土類−Fe−B系磁性粉末を得ることが出来る。
とする合金の溶湯を惣冷凝固してフレーク状粉末とする
か又は惣冷してリボン状に凝固させたものを破砕してフ
レーク状粉末とし、そのフレーク状粉末を摩砕してアス
ペクト比1.0〜2.0の球形粉末とすることを特徴と
する希土類−Fe〜B系磁性粉末の製造方法が堤供され
、これにより流動性に優れ、且つ、成形体から剥離しに
くい界土類−Fe−B系磁性粉末を得ることが出来る。
従って、射出成形用、圧縮成形用の希土類−Fe−I3
系磁性粉末の製造に極めてを用である。
系磁性粉末の製造に極めてを用である。
第1図は摩砕機の一例の模式的断面図、第2図は摩砕時
間とカサ密度の関係図、第3図(alは摩砕前の粉末の
拡大図、第3図(blは摩砕後の粉体の拡大図、第4図
は摩砕時間とバーフローテストの関係図、第5図は摩砕
時間と密度の関係図、第6図はヱリ離試験機の概念図、
第7図は摩砕時間と重量減少量の関係図である。 〔符号の説明〕 l・・・摩砕機 2・・・摩砕室 3・・・アジテータ。
間とカサ密度の関係図、第3図(alは摩砕前の粉末の
拡大図、第3図(blは摩砕後の粉体の拡大図、第4図
は摩砕時間とバーフローテストの関係図、第5図は摩砕
時間と密度の関係図、第6図はヱリ離試験機の概念図、
第7図は摩砕時間と重量減少量の関係図である。 〔符号の説明〕 l・・・摩砕機 2・・・摩砕室 3・・・アジテータ。
Claims (1)
- 1.希土類元素と鉄とボロンとを基本成分とする合金の
溶湯を急冷凝固してフレーク状粉末とするか又は急冷し
てリボン状に凝固させたものを破砕してフレーク状粉末
とし、そのフレーク状粉末を摩砕してアスペクト比1.
0〜2.0の球形粉末とすることを特徴とする希土類−
Fe−B系磁性粉末の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63028424A JPH01204401A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | 希土類−Fe−B系磁性粉末の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63028424A JPH01204401A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | 希土類−Fe−B系磁性粉末の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01204401A true JPH01204401A (ja) | 1989-08-17 |
Family
ID=12248276
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63028424A Pending JPH01204401A (ja) | 1988-02-09 | 1988-02-09 | 希土類−Fe−B系磁性粉末の製造方法 |
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