JPH01202395A - ステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤ - Google Patents
ステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤInfo
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- JPH01202395A JPH01202395A JP2460788A JP2460788A JPH01202395A JP H01202395 A JPH01202395 A JP H01202395A JP 2460788 A JP2460788 A JP 2460788A JP 2460788 A JP2460788 A JP 2460788A JP H01202395 A JPH01202395 A JP H01202395A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
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- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
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- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、オーステナイ）Ｍおよびオーステナイト・フ
エライトニ相ステンレス鋼の溶接に使用し、特に能率性
に優れるステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤ
に関するものである。
エライトニ相ステンレス鋼の溶接に使用し、特に能率性
に優れるステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤ
に関するものである。
（従来の技術）
従来、ステンレス鋼のガスシールドアーク溶接法として
は、不活性ガスを用いるティグ溶接と不活性ガスに小量
の活性ガスを添加した混合ガスを用いるミグ溶接が適用
されている。
は、不活性ガスを用いるティグ溶接と不活性ガスに小量
の活性ガスを添加した混合ガスを用いるミグ溶接が適用
されている。
ティグ溶接は不活性ガスでシールドするので大気中のＯ
，Ｎの侵入がほとんどな（、溶接金属の性能は非常に優
れているが、タングステン電極と母材との開に発生させ
たアーク中にワイヤを挿入してアークの熱でワイヤを溶
融させるため、ワイヤの溶融速度に限度があり、能率性
に劣るという問題点がある。
，Ｎの侵入がほとんどな（、溶接金属の性能は非常に優
れているが、タングステン電極と母材との開に発生させ
たアーク中にワイヤを挿入してアークの熱でワイヤを溶
融させるため、ワイヤの溶融速度に限度があり、能率性
に劣るという問題点がある。
ミグ溶接は、ワイヤ自体が電極となってアークを出し溶
融するので高能率であるが、シールドガスが不活性ガス
のみだとアークが不安定で溶は込みが少なく、融合不良
などの溶接欠陥が生じやす１ ａ これらの溶接欠陥を改善するためにシールドガスに小量
の活性ガスを添加する方法が特公昭５４−３２７４５号
公報に開示されている。しかしながら、活性ガスを添加
するため必然的に溶接金属中のＯ量が増加し、低温靭性
、耐食性が損なわれるとともに、溶接金属が酸化してビ
ード表面に融点の高いスラグを形成し、これが融合不良
の原因となりやすい。
融するので高能率であるが、シールドガスが不活性ガス
のみだとアークが不安定で溶は込みが少なく、融合不良
などの溶接欠陥が生じやす１ ａ これらの溶接欠陥を改善するためにシールドガスに小量
の活性ガスを添加する方法が特公昭５４−３２７４５号
公報に開示されている。しかしながら、活性ガスを添加
するため必然的に溶接金属中のＯ量が増加し、低温靭性
、耐食性が損なわれるとともに、溶接金属が酸化してビ
ード表面に融点の高いスラグを形成し、これが融合不良
の原因となりやすい。
このようなミグ溶接における問題点を解決する手段とし
て、特開昭６１−７１１８５号公報には希土類元素を添
加したワイヤを用いることにより不活性ガスシールドで
アークを安定化させる方法が、そしてこの方法を適用し
たワイヤが特開昭６２−１９７２９４号公報に開示され
ている。
て、特開昭６１−７１１８５号公報には希土類元素を添
加したワイヤを用いることにより不活性ガスシールドで
アークを安定化させる方法が、そしてこの方法を適用し
たワイヤが特開昭６２−１９７２９４号公報に開示され
ている。
（発明が解決しようとする課題）
希土類元素を添加したワイヤを用いることにより不活性
ガスシールドでのミグ溶接が可能となるが、溶接金属に
ブローホールの発生がみちれるという問題が生じる。
ガスシールドでのミグ溶接が可能となるが、溶接金属に
ブローホールの発生がみちれるという問題が生じる。
これらの事情に鑑み、本発明は高能率で低温靭性、高耐
食性の溶接金属が得られ、しかも溶接金属にブローホー
ルが発生しないステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用
ワイヤを提供することを目的とする。
食性の溶接金属が得られ、しかも溶接金属にブローホー
ルが発生しないステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用
ワイヤを提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明は、
不活性ガスからなるシールドガス下で行なうミグ溶接に
用いるステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤに
おいて、重量％で Ｃ：０，００１〜０．０８％、 Ｓ ｉ ：０，０１〜１．０％、Ｍ ｎ
：０，０１−５．５％、Ｃｒ ：１．８−４７．
５％、 Ｎ ｉ ：５，５〜２２％、 Ｎ ：０．０１〜０．５０％、希土類元素二〇
。０２０−０．４０％ を含有し、且つ Ａ Ｉ ：０．０２０％以下、 Ｐ ：０．０３０％以下、 ｓ ：ｏ、ｏｚｏ％以下、 ０ ：０．０１５％以下 に制限し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とするステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤ、 ならびに 不活性ガスからなるシールドガス下で行なうミグ溶接に
用いるステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤに
おいて、重量％で Ｃ：０，００１〜０．０８％、 Ｓ ｉ ：０，０１〜１．０％、Ｍｎ ：
０．０１−５．５％、 Ｃｒ ：１８−２７．５％、 Ｎ ｉ ：５，５〜２２％、 Ｍｏ ：０．０１−７．０％、 Ｎ ：０，０１〜０．５０％、希土類元索：０
，０２０〜０．４０％ を含有し、且つ Ａ Ｉ ：０，０２０％以下、 ｐ ：０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 ０ ：０．０１５％以下 に制限し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とするステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤ である。
用いるステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤに
おいて、重量％で Ｃ：０，００１〜０．０８％、 Ｓ ｉ ：０，０１〜１．０％、Ｍ ｎ
：０，０１−５．５％、Ｃｒ ：１．８−４７．
５％、 Ｎ ｉ ：５，５〜２２％、 Ｎ ：０．０１〜０．５０％、希土類元素二〇
。０２０−０．４０％ を含有し、且つ Ａ Ｉ ：０．０２０％以下、 Ｐ ：０．０３０％以下、 ｓ ：ｏ、ｏｚｏ％以下、 ０ ：０．０１５％以下 に制限し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とするステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤ、 ならびに 不活性ガスからなるシールドガス下で行なうミグ溶接に
用いるステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤに
おいて、重量％で Ｃ：０，００１〜０．０８％、 Ｓ ｉ ：０，０１〜１．０％、Ｍｎ ：
０．０１−５．５％、 Ｃｒ ：１８−２７．５％、 Ｎ ｉ ：５，５〜２２％、 Ｍｏ ：０．０１−７．０％、 Ｎ ：０，０１〜０．５０％、希土類元索：０
，０２０〜０．４０％ を含有し、且つ Ａ Ｉ ：０，０２０％以下、 ｐ ：０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 ０ ：０．０１５％以下 に制限し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とするステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤ である。
（作用）
まず、高能率を実現するためにミグ溶接を採用し、低温
靭性お上りＡ耐食性を確保するためにワイヤに希土類元
素を添加して不活性ガスによる溶接を実現し、これによ
＋）Ｏを低く押えるようにした。
靭性お上りＡ耐食性を確保するためにワイヤに希土類元
素を添加して不活性ガスによる溶接を実現し、これによ
＋）Ｏを低く押えるようにした。
しかし、希土類元素を添加し、不活性ガスのみを用いる
ミグ溶接においては、前述のように溶接金属にブローホ
ールの発生がみられることが多く、この傾向はワイヤ中
のＮｉが多いと特に顕著である。本発明者らは、ブロー
ホールの防止策を種々検討した結果、ワイヤ中のＡｌ量
が大きな影響をもっていることを突き止めた。すなわち
、Ａｌが多いとブローホールの発生が多くなるので、Ａ
ｌを低く押えることによりＮｉの多少にかかわらずブロ
ーホールの発生がみられず、健全な溶接金属が得られる
。
ミグ溶接においては、前述のように溶接金属にブローホ
ールの発生がみられることが多く、この傾向はワイヤ中
のＮｉが多いと特に顕著である。本発明者らは、ブロー
ホールの防止策を種々検討した結果、ワイヤ中のＡｌ量
が大きな影響をもっていることを突き止めた。すなわち
、Ａｌが多いとブローホールの発生が多くなるので、Ａ
ｌを低く押えることによりＮｉの多少にかかわらずブロ
ーホールの発生がみられず、健全な溶接金属が得られる
。
次に、本発明ワイヤの成分限定理由について述べる。
Ｃは強度を保持するのに０．００１％以上必要である。
しかし、Ｃｒと結合して粒界などに炭化物として析出し
、靭性、耐食性を阻害するので、上限を０．０８％とす
る。
、靭性、耐食性を阻害するので、上限を０．０８％とす
る。
Ｓｉは脱酸効果および強度を保持するのに０．０１％以
上必要である。しかし、多量に含有すると耐割れ性が低
下するので、上限を１％とする。
上必要である。しかし、多量に含有すると耐割れ性が低
下するので、上限を１％とする。
Ｍｎは脱酸元素であるとともにオーステナイト安定化元
素であり、Ｎの固溶を促進するので０．０１％以上必要
であるが、多量に含有すると耐食性などに有害な金属間
化合物の析出がみられるので、上限を５．５％とする。
素であり、Ｎの固溶を促進するので０．０１％以上必要
であるが、多量に含有すると耐食性などに有害な金属間
化合物の析出がみられるので、上限を５．５％とする。
Ｐ、Ｓはいずれも溶接高温割れ感受性を着しく阻害する
ので、上限をＰ Ｏ，０３０％以下、Ｓ Ｏ，０２０
％以下に限定する。
ので、上限をＰ Ｏ，０３０％以下、Ｓ Ｏ，０２０
％以下に限定する。
Ｃｒは耐食性を付与する主要元素であり、その効果を十
分にするためには１８％以上必要である。
分にするためには１８％以上必要である。
一方、多量に含有するとワイヤの製造性が着しく低下す
ると共に、耐食性に有害な金属間化合物の析出を促すの
で、上限を２７．５％とする。
ると共に、耐食性に有害な金属間化合物の析出を促すの
で、上限を２７．５％とする。
Ｎｉはオーステナイト安定化主要元素であり、オーステ
ナイト・７エライト相バランス確保および靭性確保のた
めに最低５．５％必要である。一方、２２％を超えて添
加してもその効果は顕著に出ないのみならず、耐割れ性
が低下するので、上限を２２％とする。
ナイト・７エライト相バランス確保および靭性確保のた
めに最低５．５％必要である。一方、２２％を超えて添
加してもその効果は顕著に出ないのみならず、耐割れ性
が低下するので、上限を２２％とする。
Ｎはマトリックスに固溶して耐食性、強度を向上させる
が、その効果を十分にするためには０．０１％以上必要
である。一方、０．５０％超添加してもその効果は顕著
に現れないので、上限を０．５０％とする。
が、その効果を十分にするためには０．０１％以上必要
である。一方、０．５０％超添加してもその効果は顕著
に現れないので、上限を０．５０％とする。
Ｏはオーステナイト系溶接金属の靭性を低下させる。
０．０１５％を超えると靭性の低下が顕著になるので０
．０１５％以下に限定する。
０．０１５％を超えると靭性の低下が顕著になるので０
．０１５％以下に限定する。
ＭＯは耐食性を向上させると共に強度を上昇させるため
に含有させる場合は０．０１％以上必要であるが、７％
を超えて含有させると耐食性に有害な金属間化合物がみ
られるので上限を７．０％とする。
に含有させる場合は０．０１％以上必要であるが、７％
を超えて含有させると耐食性に有害な金属間化合物がみ
られるので上限を７．０％とする。
希土類元素は不活性ガスを用いるミグ溶接を可能にする
のに非常に効果を発揮するが、その効果を得るためには
０．０２０％以上必要である。しかし、０．４０％を超
えると靭性が低下するので、上限を０．４０％とする。
のに非常に効果を発揮するが、その効果を得るためには
０．０２０％以上必要である。しかし、０．４０％を超
えると靭性が低下するので、上限を０．４０％とする。
Ａｌについては特公昭６ｌ−９１ｉ２号公報に、ステン
レスｔＸミグ溶接においてブローホール防止策としてワ
イヤ中のＡｌ、Ｂを制限することが開示されている。特
公昭６１−９１１２号公報は、活性ガスを添加したシー
ルドガスを用いたミグ溶接法であり、必然的に溶接金属
中の０が多くなるものであり、ＡｌのみならずＢも同時
に制限することが必須要件となっている。Ａｌはステン
レス鋼溶接材料の溶製に際し脱酸剤として用いられ、前
述の特公昭６１−９１１２号公報にも市販Ｙ３０８系溶
接用ワイヤ中に０．０１５〜０．０５％程度含有してい
ることが開示されている。
レスｔＸミグ溶接においてブローホール防止策としてワ
イヤ中のＡｌ、Ｂを制限することが開示されている。特
公昭６１−９１１２号公報は、活性ガスを添加したシー
ルドガスを用いたミグ溶接法であり、必然的に溶接金属
中の０が多くなるものであり、ＡｌのみならずＢも同時
に制限することが必須要件となっている。Ａｌはステン
レス鋼溶接材料の溶製に際し脱酸剤として用いられ、前
述の特公昭６１−９１１２号公報にも市販Ｙ３０８系溶
接用ワイヤ中に０．０１５〜０．０５％程度含有してい
ることが開示されている。
本発明はワイヤに希土類元素を添加し、不活性ガスシー
ルドガスのみで行うミグ溶接において、溶接金属にみち
れるブローホールの防止策として、Ａ１を低く押えると
溶滴の移行がスムースに行われ、溶接金属のブローホー
ルの発生が少なくなるという新たな知見に基づいており
、その効果はＡ Ｉ ０．０２０％以下で顕著になるの
で、Ａｌを０．０２０％以下に制限する。
ルドガスのみで行うミグ溶接において、溶接金属にみち
れるブローホールの防止策として、Ａ１を低く押えると
溶滴の移行がスムースに行われ、溶接金属のブローホー
ルの発生が少なくなるという新たな知見に基づいており
、その効果はＡ Ｉ ０．０２０％以下で顕著になるの
で、Ａｌを０．０２０％以下に制限する。
これらはオーステナイ）Ｍお上りオーステナイト・フエ
ライトニ相ステンレス鋼の溶接に適用されるとともに、
それらのｖｔ遺物の補修溶接、あるいは肉盛溶接等に適
用できる。
ライトニ相ステンレス鋼の溶接に適用されるとともに、
それらのｖｔ遺物の補修溶接、あるいは肉盛溶接等に適
用できる。
なお、本発明のワイヤは真空または大気雰囲気のもとで
溶解、鋳造して得られたインゴットを熱間鍛造によりコ
イルとし、これより冷間加工で所定のワイヤ径まで伸線
することにより製造することができる。
溶解、鋳造して得られたインゴットを熱間鍛造によりコ
イルとし、これより冷間加工で所定のワイヤ径まで伸線
することにより製造することができる。
（実施例）
以下に、本発明の効果を実施例によりさらに具体的に述
べる。
べる。
第１表にワイヤの化学成分を示す。ワイヤ径はいずれも
１．２ ｍｍ−である。
１．２ ｍｍ−である。
第２表に供試鋼材を示す、鋼材はいずれも板厚１２ωｍ
である。
である。
第３表に溶接条件を示す。
第４表に供試ワイヤ、供試鋼材の組合せおよび性能試験
結果を示す。
結果を示す。
性能試験板は、第２表に示す鋼材（板厚ｉ２＋ａｍ、幅
１５０ ｌ、長さ５００１ｍ）を用い、Ｙ開先（８０°
、ルートフェース； Ｉｍｔｏ、ルートギャップ；２＋
ａｍ）で拘束板２枚を取り付けて組立て、溶接割れ試験
を兼ねるようにし、表側を積層し、裏はつりを行い、同
じ溶接条件で溶接した。
１５０ ｌ、長さ５００１ｍ）を用い、Ｙ開先（８０°
、ルートフェース； Ｉｍｔｏ、ルートギャップ；２＋
ａｍ）で拘束板２枚を取り付けて組立て、溶接割れ試験
を兼ねるようにし、表側を積層し、裏はつりを行い、同
じ溶接条件で溶接した。
Ｘ線性能試験は、スタート部およびクレータ部を除いた
ビード本体について、ＪＩＳ Ｚ ３１０６ （ス
テンレス鋼溶接部の放射線透過試験方法および透過写真
の等級分類方法）に準拠して行った。
ビード本体について、ＪＩＳ Ｚ ３１０６ （ス
テンレス鋼溶接部の放射線透過試験方法および透過写真
の等級分類方法）に準拠して行った。
溶接部の割れ試験は、初層溶接終了後、スターシ部およ
びクレータ部を除いたビード本体に割れが認められるか
否かを観察し、ビード本体に割れの認められるものは不
可とした。
びクレータ部を除いたビード本体に割れが認められるか
否かを観察し、ビード本体に割れの認められるものは不
可とした。
溶接金属の引張試験は、溶接部よ’）ＪＩＳ Ｚ３１
１１ Ａ２２号試験（平行部６１１Ｉ＋１φ）を採取
して、室温にて引張試験を行った。
１１ Ａ２２号試験（平行部６１１Ｉ＋１φ）を採取
して、室温にて引張試験を行った。
溶接金属の衝撃試験は、溶接部よりＪＩＳ Ｚ３１１
２ ４号試験片（２＋ｌ１ｌＶノツチシャルビ試験片）
を採取し、−１９６℃にて試験した。
２ ４号試験片（２＋ｌ１ｌＶノツチシャルビ試験片）
を採取し、−１９６℃にて試験した。
腐食試験は、耐粒界腐食試験としてＪＩＳ Ｇ０５７
５ （ステンレス鋼の硫酸、硫酸銅腐食試験方法）お
よび耐孔食試験としてＪＩＳ Ｇ ０５７８ （ス
テンレス鋼の塩化第二鉄腐食試験方法）を実施した。
５ （ステンレス鋼の硫酸、硫酸銅腐食試験方法）お
よび耐孔食試験としてＪＩＳ Ｇ ０５７８ （ス
テンレス鋼の塩化第二鉄腐食試験方法）を実施した。
耐粒界腐食試験は、溶接部より３ｔＸ１０ｗＸ７０１ｍ
ｍの試験片を採取し、腐食液に連続１６時間浸漬したの
ち、曲げ半径２ｔ、曲げ角度１８０°まで曲げ面につい
て粒界腐食による割れの有無を観察した。
ｍの試験片を採取し、腐食液に連続１６時間浸漬したの
ち、曲げ半径２ｔ、曲げ角度１８０°まで曲げ面につい
て粒界腐食による割れの有無を観察した。
耐孔食試験は、溶接部よＱ３ｔＸ１０…×３０１ｍｍの
試験片を採取し、塩化物環境での臨界孔食発生温度（Ｃ
Ｐ Ｔ ）を求めて評価した。腐食液は６％塩化第二鉄
＋０．０５Ｎ塩酸水溶液を用い、ＣＰＴは５°Ｃ間隔で
管理された腐食液に２４時間浸漬し、孔食の発生しない
最高温度を求めてＣＰＴと定義した。ＣＰ７５５℃以上
を合格とした。
試験片を採取し、塩化物環境での臨界孔食発生温度（Ｃ
Ｐ Ｔ ）を求めて評価した。腐食液は６％塩化第二鉄
＋０．０５Ｎ塩酸水溶液を用い、ＣＰＴは５°Ｃ間隔で
管理された腐食液に２４時間浸漬し、孔食の発生しない
最高温度を求めてＣＰＴと定義した。ＣＰ７５５℃以上
を合格とした。
なお、溶接金属引張試験、衝撃試験、および腐食試験片
は、ワイヤ記号Ａ１３およびＢ１９については溶接終了
後、熱処理（１１５０℃Ｘ６０分保持後水冷）を施して
から試験片を採取した。Ａ１３およびＢ１９を除く他の
試験は、すべて溶接のままで試験片を採取した。
は、ワイヤ記号Ａ１３およびＢ１９については溶接終了
後、熱処理（１１５０℃Ｘ６０分保持後水冷）を施して
から試験片を採取した。Ａ１３およびＢ１９を除く他の
試験は、すべて溶接のままで試験片を採取した。
以上の結果から、実施例Ａ１〜Ａ１５はいずれも溶接部
のＸ線透過試験性能および溶接金属の耐割れ性にすぐれ
、健全な溶接部が得られ、溶接金属の性能がすぐれてい
ることが明らかである。
のＸ線透過試験性能および溶接金属の耐割れ性にすぐれ
、健全な溶接部が得られ、溶接金属の性能がすぐれてい
ることが明らかである。
これに対し、比較例Ｂ１はＣが０．０８％を超えており
、耐食性が劣る。Ｂ２はＳｉが１．０％を窺えており、
Ｂ５はＮｉが２２％を超えており、ＢＩＯはＰが０．０
３０％を超えており、ＢｌｌはＳが０．０２０％を超え
ており、割れ試験においてビード本体に割れがみられた
。
、耐食性が劣る。Ｂ２はＳｉが１．０％を窺えており、
Ｂ５はＮｉが２２％を超えており、ＢＩＯはＰが０．０
３０％を超えており、ＢｌｌはＳが０．０２０％を超え
ており、割れ試験においてビード本体に割れがみられた
。
Ｂ３はＭｎが５．５％を超えており、Ｂ４はＮｉが５．
５％未満であり、Ｂ６はＣｒが１８％未満であり、Ｂ７
はＣｒが２７．５％を超えており、Ｂ９はＮが０．５０
％を超えており、８１８はＭｏが７％を超えており、い
ずれも酎食性が劣る。
５％未満であり、Ｂ６はＣｒが１８％未満であり、Ｂ７
はＣｒが２７．５％を超えており、Ｂ９はＮが０．５０
％を超えており、８１８はＭｏが７％を超えており、い
ずれも酎食性が劣る。
Ｂ１２はＯが０．０１５％を超えており、Ｂ１４は希土
類元素が０．４０％を超えており、いずれも靭性が劣る
。
類元素が０．４０％を超えており、いずれも靭性が劣る
。
Ｂ８はＮが０．０１０％以下であり、溶＃Ｃ金属の引張
強さが低かった。
強さが低かった。
Ｂ１３は希土類元素が０．０２０％以下であり、溶接部
にブローホールがみられ、Ｂ１５、Ｂ１６およびＢＩＴ
はＡｌが０．０２０％を雇えており、いずれもブローホ
ールがみられ、その分類等級はすべて３級であった。
にブローホールがみられ、Ｂ１５、Ｂ１６およびＢＩＴ
はＡｌが０．０２０％を雇えており、いずれもブローホ
ールがみられ、その分類等級はすべて３級であった。
また、Ｂ１およびＢ１４は耐食性が劣る上に溶接金属の
衝撃値が低い。
衝撃値が低い。
（発明の効果）
以上の実施例からも明らかなように、本発明ワイヤは不
活性ガスを用いたミグ溶接が良好にでき、これにより溶
接金属のＯの増加を防ぎ、しかもＸ線性能にすぐれ、健
全な溶接部が得られ、さらに溶接金属の割れがなく、引
張性能、衝撃性能および酎食性にすぐれており、産業上
の効果は極めて顕著である。
活性ガスを用いたミグ溶接が良好にでき、これにより溶
接金属のＯの増加を防ぎ、しかもＸ線性能にすぐれ、健
全な溶接部が得られ、さらに溶接金属の割れがなく、引
張性能、衝撃性能および酎食性にすぐれており、産業上
の効果は極めて顕著である。
Claims (2)
- （１）不活性ガスからなるシールドガス下で行なうミグ
溶接に用いるステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワ
イヤにおいて、重量％で Ｃ：０．００１〜０．０８％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．０１〜５．５％、 Ｃｒ：１８〜２７．５％、 Ｎｉ：５．５〜２２％、 Ｎ：０．０１〜０．５０％、 希土類元素：０．０２０〜０．４０％ を含有し、且つ Ａｌ：０．０２０％以下、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０２０％以下、 Ｏ：０．０１５％以下 に制限し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とするステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤ。 - （２）不活性ガスからなるシールドガス下で行なうミグ
溶接に用いるステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワ
イヤにおいて、重量％で Ｃ：０．００１〜０．０８％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．０１〜５．５％、 Ｃｒ：１８〜２７．５％、 Ｎｉ：５．５〜２２％、 Ｍｏ：０．０１〜７．０％、 Ｎ：０．０１〜０．５０％、 希土類元素：０．０２０〜０．４０％ を含有し、且つ Ａｌ：０．０２０％以下、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０２０％以下、 Ｏ：０．０１５％以下 に制限し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とするステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63024607A JP2660708B2 (ja) | 1988-02-04 | 1988-02-04 | ステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63024607A JP2660708B2 (ja) | 1988-02-04 | 1988-02-04 | ステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01202395A true JPH01202395A (ja) | 1989-08-15 |
| JP2660708B2 JP2660708B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=12142835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63024607A Expired - Lifetime JP2660708B2 (ja) | 1988-02-04 | 1988-02-04 | ステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2660708B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03110097A (ja) * | 1989-09-22 | 1991-05-10 | Kobe Steel Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用ワイヤ |
| JPH07136793A (ja) * | 1993-11-16 | 1995-05-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高Ｃｒ高Ｎオーステナイト鋼用溶接材料 |
| WO2009145347A1 (ja) * | 2008-05-27 | 2009-12-03 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 凝固結晶粒を微細にする二相ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS619112A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-16 | 三菱電機株式会社 | 電気絶縁装置 |
| JPS6228097A (ja) * | 1985-07-30 | 1987-02-06 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼のミグア−ク溶接用ワイヤ |
| JPS62197294A (ja) * | 1986-02-24 | 1987-08-31 | Kawasaki Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼のミグ・ア−ク溶接用ワイヤ |
-
1988
- 1988-02-04 JP JP63024607A patent/JP2660708B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
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| US8878099B2 (en) | 2008-05-27 | 2014-11-04 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Flux cored wire for welding duplex stainless steel which refines solidified crystal grains |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2660708B2 (ja) | 1997-10-08 |
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