JPH01187376A - 可変容量式斜板型圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は斜板型圧縮機の容置制御に関するものであり、
例えば自動車用空調装置用の冷媒圧縮機として使用して
有効である。

〔発明の背景〕

本発明者らは先に斜板型圧縮機の容量制御方式として、
シャフトにより回転駆動される斜板がスプールの軸方向
移動に応じてその傾きが減少し、ピストンのストローク
を可変するという構成を提案した。特に斜板の中心をス
プールの移動に同期して変位させるという構成とし、そ
のためピストンの一方側の作動室ではデッドボリューム
の大幅な増加があるものの、他方側の作動室ではデッド
ボリュームの大幅な増加を伴うことなく徐々に容量を低
下させるようにする旨提案した。

従って、この本発明者らが先に提案した可変容量式斜板
型圧縮機では、スプールの変位に応じて圧縮機の容量が
連続的に制御されることになる。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明はこのような可変容量式斜板型圧縮機において、
圧縮機吐出容量が最小となる部位にスプールが確実に変
位できるようにすることを目的とする。

又、本発明は、スプールが制御圧室の圧力に応じて変位
し、例えば圧縮機の起動時等には確実に制御圧室内圧力
を低下させ、吐出容量を最小とするこ七ができるように
することを目的とする。

〔構成および作動〕

上記目的を達成するため、本発明では制９Ｊｎ圧室と圧
縮機の低圧部位とを結ぶ減圧通路を採用する。

そして、この減圧通路途中に減圧弁を配設し、減圧弁に
より減圧通路の開閉が制御されるようにする。

従って、本発明の斜板型圧ＩＩ？ｉ機によれば、圧縮機
の起動時等には減圧弁により減圧通路を開くようにする
ことによって、制御圧室内圧力を確実に低下させる。そ
のため、制御圧室内圧力に応じてスプールが変位し、起
動時等には圧縮機の吐出容量は常に最小とする。

〔実施例〕

以下本発明の一実施例を図に基づいて述べる。

第１図は可変容量式斜板型圧縮機の縦断面図である。ア
ルミニウム合金製のフロントハウジング４、フロントサ
イドプレート８、吸入弁９、フロントシリンダブロック
５、リアシリンダブロック６、吸入弁１２、リアサイド
プレート１１及びリアハウジング１３はスルーボルト２
によって一体的に固定された圧縮機の外殻を成している
。シリンダブロック５，６には第２図に示すようにシリ
ンダ６４（６４１〜６４５）が夫々５ケ所、各シリンダ
６４が互いに平行になるように形成されている。

図示しない自動車走行用エンジンの駆動力を受けて回転
するシャツＩ−１はベアリング３を介してフロントシリ
ンダブロック５に回転自在に軸支されている。また、シ
ャフト１に加わるスラスト力（図中左方向へ働く力）は
スラスト軸受１５を介してフロントシリンダブロック５
で受はシャフト１の図中左方向への動きを規制している
。

シャフト１の後端はベアリング１４を介してリアハウジ
ング１３に回転自在に軸支されている。

シャツ１−１３の後端に働（スラスト力（図中右方向へ
働く力）はスラスト軸受１１６を介してスプール３０で
受けている。スプール３０はリアシリンダブロック６の
円筒部６５及びリアハウジング１３の円筒部１３５内に
軸方向摺動可能に配されている。

斜板１０の中央部には球面部１　’０７が形成され、こ
の球面部１０７は揺動可能な状態で球面支持部４０５に
支持されている。球面支持部４０５はシャフトｌ上に摺
動自在に支持されている斜ｖｉｌ　Ｏの側面にはスリッ
ト１０５が形成されており、−方、シャフト１のうち斜
板ＩＯのスリット１０５と対向する面には平板部１６５
が形成されている。

そして、平板部１６５がスリ７ト１０５内壁に面接触す
るようにして配されることにより、シャフト１に与えら
れた回転駆動力を斜板１０に伝えるものである。

また、斜板１０両面側にはシュー１８及びシュー１９が
摺動自在に配設されている。一方、フロントシリングブ
ロック５のシリンダ６４及びリアシリンダブロック６の
シリンダ６４内にはピストン７が摺動可能に配されてい
る。上述のようにシュー１８及び１９は斜板１０に対し
、摺動自在に取り付けられている。またシュー１８及び
１９はピストン７の内面に対し、回転可能に係合してい
る。従って、斜板ｌＯの回転を伴うＩ３動運動は、この
シュー１８及び１９を介しピストンに往復運動として伝
達される。尚、シュー１８．１９は斜板１０上に組み付
けられた状態で、外面が同一球面上にくるように形成さ
れている。

前記シャフトｌの平板部１６５には長溝１６６が設けら
れており、また、斜板１０にはピン通し孔が形成されて
いる。シャフト１の平板部１６５は斜板１０のスリット
１０５に配された後、ピン８０及び止め輪によりピン通
し孔とシャフトｌの長溝１６６とに係止される。この長
溝１６６内のピン８０の位置により斜板１０の傾きが変
わるのであるが、傾きが変わると共に斜板中心（球面支
持部４０５中心）の位置も変わる。すなわち、第１図中
右側の第２作動室６０においては、斜板１０の傾きが変
わってピストン７のストロークが変化しても、ピストン
７の作動室６０側の上死点は殆ど変わらずデッドボリュ
ームの増加が実質的に生じないように長溝１６６が設け
られている。−方、図中左方向の第１作動室５０では斜
板の傾きが変わると共にピストン７の上死点は変化する
ため、デッドボリュームも変化する。

本例では上述したように斜板１０の傾斜角が変動しても
、ピストン７の第２作動室６０側の上死点位置が変動し
ないような形状に長溝１６６が形成されている。従って
この長ｉＭ　Ｉ　６６は厳密には曲線状となるが、実際
の形成に当たってはほぼ直線の長溝で近似できることに
なる。さらに本例では長溝１６６の形成により平板部１
６５の形状が過大となることがないように、長溝１６６
はシャフト１の軸線上に配設されている。このように長
溝１６６をシャフト１の軸線上に形成し、平板部１６５
を小型化することは平板部１６５がピストン７の内側に
配設されるタイプの斜板型圧縮機においては特に有効で
ある。

図中符号２１は軸封装置であり、シャフト１を伝って冷
媒ガスや潤滑オイルが外部へ洩れるのを防いでいる。図
中符号２４は作動室５０．６０に開口し、吐出室９０．
９３と連通ずる吐出口であり、この吐出口２４は、吐出
弁２２によって開閉される。吐出弁２２は弁押さえと共
に図示しないポル］・によりフロントサイドプレート８
及びリアサイドプレートｌｌに固定されている。図中符
号２５は作動室５０．６０と吸入室７２．７４とを連通
ずる吸入口で、吸入弁９によって開閉される。

図中符号４（１０は制御圧空間２（１０内圧力を制御す
るための制御弁である。制御弁４（１０の一方は低圧導
入通路９７によりリア側の吸入空間７４と結ばれている
。また、他方は絞り９９及び高圧導入通路９６を介して
吐出空間９３と結ばれると共に、制御圧通路９８を介し
て制御圧室２（１０と結ばれている。圧力制御弁４（１
０の本体内にはシリンダ１５０１が形成され、このシリ
ンダ１５０１内にはダイヤフラム１５０２が摺動自在に
挿入されている。ダイヤフラム１５０２の一面側にはロ
ッド１５０４が挿入され、その先端にポール１５０５が
固定されている。ダイヤフラム１５０２の他面側にはス
プリング１５０７が挿入され、ロッド１５０４を先端側
へ付勢している。シリンダ１５０１はダイヤフラム１５
０２の一面側に低圧導入通路９７を介して吸入空間７４
内圧力が導入される。また、切換室１５０５は通路９８
を介して空間２（１０と連結されている。同時に、絞り
９９及び高圧導入通路９６を介して吐出空間９３が連結
されている。切換室１５０９にはボール１５０５によっ
て閉鎖することのできるボート１５０９が連結され、こ
のポート１５０９はシリンダ１５０１へと連結されてい
る。

図中フロント側の吐出空間９０は、シリンダブロック５
に形成された吐出通路９１により吐出ボートに導かれ、
又、リア側の吐出空間９３はシリンダブロック６に形成
された吐出通路９４により吐出ボートに導かれている。

吐出ボートは外部配管９５により連結されるため、吐出
空間９０と吐小空間９３内圧力は同一圧力である。また
フロント側の吸入空間７２は吸入通路７１によりハウジ
ング中央部に形成された吸入空間７０に導かれ、同様に
リア側の吸入空間７４も吸入通路７３により吸入空間７
０に導かれている。

５（１０は制御圧空間とリアハウジング１３側の吸入室
７４と連通ずる減圧通路で、この減圧通路５（１０途中
には減圧弁５０１が配設される。

減圧弁５０１には弁座５０２およびこの弁座５０２と対
向するボール弁体５（１３が配設される。

さらにボール弁体５（１３はスプリング５０４の勢力に
より弁座２０２側に押さえつけられている。

減圧弁の開閉作用は動圧制御弁６（１０により制御され
る。動圧制御弁には吐出通路９１および９４が連通して
おり、さらに吐出冷媒はこの動圧制御弁を介して冷凍サ
イクルの図示しないコンデンサ側に吐出されるようにな
っている。動圧制御弁６（１０途中には円筒状のシリン
ダ空間６０１が形成されており、このシリンダ空間６０
１内にスプール６０２が摺動自在に配設されている。こ
のスプール弁６０２により吐出通路９４と吐出ボート９
５との間の導通が遮断され得るようになっている。さら
にスプール弁６０２の背面にはスプリング６（１３が配
設され、このスプリング６（１３はスプール弁６０２を
、上述の吐出通路９４と吐出ボート９５との間の導通を
遮断する方向に付勢する。

スプール弁６０２の変位はロッド６０４を介して減圧弁
のボール弁体５（１３に伝達される。

すなわち、スプリング６（１３の付勢力によりスプール
弁６０２が図中右方向に変位した際には、その変位がロ
ンドロ０４を介してボール弁体５（１３に伝達され、そ
の結果ボール弁体５（１３は弁座５０２より離脱する。

逆にシリンダ空間６０１内圧力室６０６の圧力が上昇し
、スプリング６（１３の付勢力に打ち勝てばスプリング
６０２は図中左方向に変位する。この変位はロッド６０
４を介してボール弁体５（１３に伝達され、ボール弁体
５（１３はスプリング５０４の勢力を受けて弁座５０２
に当接する。

なお、フロントハウジング４例の吐出通路９１と吐出ボ
ート９５との間の導通は、スプール弁体６０２の変位に
係わらず常に保たれるようになっている。

上記構成よりなる圧縮機の作動について述べる。

図示しない電磁クラッチが接続され、シャフト１にエン
ジンからの駆動力が伝えられると圧縮機は起動する。

この起動が、圧縮機の停止後長時間経過した後に行われ
た場合には、冷凍サイクル内の圧力が均圧化しているこ
とにより吸入室７４と吐出室９３との間に大きな圧力差
は生じなくなっている。従って、制御圧室２（１０内の
制御圧と吸入室７４内の圧力との間にも大きな差はなく
、スプール３０はスプリング９（１０の付勢力により第
１図中右方向に変位している。

この状態では球面支持部４０５も第１図中右方向に最大
変位していることとなり、斜板ｌＯの傾斜角は最小とな
っている。従って、斜板の傾斜に伴う揺動量も最小とな
り、ピストン７の往復ストロークも最小である。

すなわち、圧縮機が停止後長時間経過した後に再起動さ
れる際には圧縮機は最小容量で起動できることになる。

ところが、圧縮機が停止後十分な時間を経過することな
く、再起動された場合には制御圧室２（１０内にまだ十
分高い圧力の制御圧が残っていることになり、圧縮機が
最小容量ではない状態で駆動される恐れがある。ここで
、圧縮機が起動時に大きな吐出容量を有していることは
、その起動に要するトルクが大きくなることを意味し、
ひいては無理に加わる負荷が大きくなるとともに、乗員
にも不快感を与えることになる。従って、圧縮機は、起
動時においては常に最小容量であることが望まれる。

それに対し、本例の圧縮機では減圧通路５（１０、減圧
弁５０１および動圧制御弁６（１０を有しているため、
起動時には制御王室２（１０内の圧力は常に吸入圧とな
るように構成されている。

すなわち、圧縮機が停止している状態では、吐出冷媒の
流れがないため、動圧制御１弁６（１０の圧力室６０６
内には吐出冷媒流れに起因する圧力は生じないことにな
っている。換言すれば、スプール弁６０２の前後に加わ
る圧力はほぼ均衡することになる。そのため、スプール
弁６０２はスプリング６（１３の付勢力を受けて、第１
図中右方向に変位する。このスプール弁６０２の変位は
、ロッド６０４を介してボール弁体５（１３に伝わり、
ボール弁体５（１３は弁座５０２より離脱することにな
る。その結果、減圧弁５０１は減圧通路５（１０を開き
、制御圧室２（１０内の圧力は直ちに吸入室７４側へ逃
がされることになる。この作用によりスプール３０の前
後に加わる圧力はともに吸入圧で均衡することになり、
スプール３０はスプリング９（１０の付勢力により図中
右方向に変位する。

」二連の作用により、圧縮機が静止して吐出冷媒の流れ
がなくなった時には、直ちにスプール３゜が変位して圧
縮機の吐出容量を最小とするようになっている。従って
、本例の圧縮機では起動時には最小容量である。

このような状態でシャツＩ−１が回転を開始すると、シ
ャフト１の回転は斜板１０を介してピストン７を往復駆
動することになる。このピストン７の往復移動に伴い作
動室５０．６０内で冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われる
ことになる。

そしてこの場合、リア側の作動室６０とフロント側の作
動室５０との圧力差に基づく力がピストン７およびシュ
ー１８．１９を介して斜板１０に加わることになる。特
に斜板１０は球面支持部４０５によって揺動自在に支持
されており、かつスリット１０５と平板部１６５との嵌
合によりシャフトｌの回転力を受けるようになっている
ため、ピストン７に加わる力が斜板ｌＯの傾斜角を減少
させる方向にモーメントとして作動することになる。

例えば第２図に軸線Ｘ上にピン８０が位置している状態
では、第１シリンダ空間６４１に配設されているピスト
ンからは斜板ｌＯに対し傾斜角を変動させるモーメント
は発生しない。しかしながら第２乃至第５のシリンダ空
間６４２，６４３゜６４４．６４５に配設されたピスト
ン７からは、斜板１０の傾斜角を減少させる方向に回転
モーメントが発生する。この回転モーメントＦｉＸＲｉ
は、ピン８０周りに生ずるモーメントＦｐｍＸＲによっ
て受けられることになる（第３図図示）。またこのピス
トン７により発生する回転モーメントは、球面支持部４
０５に対しＦｂｘの押圧力を加えることになる。

すなわち、制御弁４（１０が制御圧室２（１０に吸入圧
を導入する状態では、球面支持部４０５およびスプール
３０が図中右方向に変位する。その結果、斜Ｆｉ１０は
その傾斜角を小さくする。ただ、斜板１０はシャフト１
の長溝１６６にピン８０によって規制されているため、
斜板１０は傾きを減少すると共に、斜板１０の中心にあ
る球部４０５に対し図中右方向に力を与え、球部４０５
を右方向へ移動させる。球面支持部４０５に働く図中右
方向の力はスラスト軸受１６を介してスプール３０に伝
えられ、スプール３０はリアハウジング１３の底部に当
たるまで移動する。この状態では圧縮機の吐出容量が最
小となる。

そして、図示されない吸入ボート（冷凍サイクルの蒸発
器につながる）より吸入される冷媒ガスは、中央部の吸
入空間７０へ入り、次いで吸入通路７１．７３を通り、
フロント・リア側の吸入室７２．７４へ入る。その後、
ピストン７の吸入行程において、吸入弁１２を介して吸
入口２５より作動室５０．６０内へ吸入される。吸入さ
れた冷媒ガスは圧縮行程で圧縮され、所定圧まで圧縮さ
れれば吐出口２４より吐出弁２２を押し開いて吐出室９
０．９３へ吐出される。高圧の冷媒ガスは吐出通路９１
．９４を通り、吐出ボート９２，９５より冷凍サイクル
の図示しない凝縮器に吐出される。

この際、フロント側の第１の作動室５０はデッドボリュ
ームが大きいため、リア側の第２作動室６０よりも圧縮
比が小さ（、第１作動室５０内の冷媒ガスの圧力が吐出
空間９０内圧力（リア側第２作動室６０の吐出圧力が導
かれている）よりも低く、フロント側第１作動室５０で
の冷媒ガスの吸入、吐出作用は行われない。

圧縮機の起動時には、上述したように圧縮機吐比容量を
最小容量とする。しかし冷凍サイクルより要求される圧
縮機の能力が高い場合には、吸入圧力も設定圧力より高
くなり、従って制御弁４（１０はダイヤフラム１５０２
を大気圧室１５０８側へ変位させる状態となる。すなわ
ちボール１５０５により制御圧通路９８と低圧導入通路
９７との間が遮断される。その状態では制御圧室２（１
０は絞り９９を介し、高圧導入通路９６と連通している
。従って、このように低圧導入通路９７との間が遮断さ
れた状態では、制御圧室２（１０には高圧導入通路９６
より受ける吐出圧の影響が大きくなり、制御圧室２（１
０内の圧力は上昇してくる。

そのため、スプール３０に対し、圧力差により図中左方
向へ働く力（制御圧室２（１０と吸入空間７４との圧力
差による）は圧縮機の回転に伴い次第に上昇する。そし
て、この力が前述した球面支持部４０５を図中右方向へ
押す力に打ち勝つと、スプール３０は次第に図中左方向
へ移動し始める。

そしてシャフトｌの長溝１６６とピン８０の作用により
斜板１０はその回転中心（球面支持部４０５）を図中左
方向へ移動しつつその傾きを大きくしてゆく。更に制御
圧室２（１０内圧力が上がってゆくと、スプール３０は
その肩部３０５がリアサイドプレート１１に当たるまで
図中左方向へ移動し、最大容量状態を実現する。この状
態では、図示されない吸入ボートより吸入される冷媒ガ
スは中央の吸入空間７０に入り、吸入通路７１及び７３
を通ってそれぞれ吸入室７２及び７４へ流入する。そし
て、吸入行程では吸入口２５より吸入弁９及び１２を介
して、それぞれ作動室５０及び６０へ入り、次いでピス
トン７の変位と共に圧縮され、吐出口２４より吐出弁２
２を介して、それぞれ吐出空間９０及び９３へ入り、吐
出通路９１及び９４を通り吐出ポート９２及び９５より
吐出され、外部配管で合流するものである。この状態で
は作動室５０及び作動室６０共に冷媒ガスの吸入、吐出
作用を行っている。

第４図中実線ａは本発明による可変容量式斜板型圧縮機
のビストンストロークと圧縮機容量との関係を表す図で
ある。本例による容量制御方式は斜板１０の傾きを変え
ることにより、ピストン７のストロークを変えると共に
斜板１０の中心位置をも変えるため、リア側第２作動室
６０ではビストンストロークの減少によるデッドボリュ
ームの増加は殆どない。そのため、−点鎖線すに示すよ
うに、ビストンストロークに応じて吐出容量は漸減する
。逆にフロント側第１作動室５０ではビストンストロー
クの減少につれてデッドボリュームが増大するものであ
り、デッドボリュームの増加により圧縮比が低下し、吐
出容量は第７図中破線Ｃで示すように急激に減少する。

そして、フロント側作動室５０での最高圧力（吐出圧力
）が作動室６０での吐出圧力よりも低くなった時点（第
７図中ｄ点）でフロント側作動室５０の吸入、吐出作用
が行われなくなり、リア側作動室６０だけで冷媒ガスの
吸入、圧縮、吐出作用が行われる。この第１作動室５０
が冷媒ガスの吸入、吐出作用を行わなくなるビストンス
トロークｄは最大ビストンストロークをＬ１吸入圧力Ｐ
　ｓ　（ｋｇ／ｃ＋ｆｉ−ａ　ｂＳ）、吐出圧力Ｐｄ　
（ｋｇ／ｃ＋ｆｌ・ａ　ｂ　ｓ）　、冷媒ガスの断熱指
数ｋ、ピストン半径Ｒ１円周率πとすれば Ｐｓ　−（πＲ”Ｌ）”＝Ｐｄ　・　（πＲ２（Ｌ−ｄ
）］　”より により表され、この際の容１ｂは となる。

ここでＰ　ｓ　＝３ｋｇ／ｃｎ！・ａ　ｂ　ｓ、　　Ｐ
　ｂ＝　１６ｋｇ１０１ａ−ａ　ｂ　ｓ、　　Ｋ＝１．
１４とすると、ｄ＝０．７７Ｌ ｂ＝３８．５（％） となる。

なお、このビストンストロークはスプール３０の移動量
に殆ど比例するものであり、第１図中スプール３０が図
中右方向へ行ききった状態をＯ１図中左方向へ行ききっ
た状態を！とすれば第４図のようにスプールの移動量と
圧縮機容量の関係を見ることができる（ＬｃＫｆｆｉ）
。

さて、第４図中実線部ａが本発明による圧縮機の容量変
化特性であるが、スプール３０の移動量尼〜Ｃ区間にお
いては、容量は実線ａの如く変化し、図中細線［のよう
にスプール移動量に対し、圧縮機容量がリニアに変化す
るものに対し勾配が急なため制御性が劣るが、スプール
変位量ｅ〜０区間においては容量は図中実線ａ２の如く
変化し、勾配は細線１よりも緩やかとなり、特に低容量
時での制御性に（Ｚれるものである。

次に、冷房負荷が減少してきた際には吸入圧力が減少し
てゆき、吸入空間７４内の圧力Ｐｓが目標設定圧Ｐ　Ｓ
Ｔに達し、更には目標設定圧ｐｓｔ以下になる。すると
スプリング１５０７による付勢力がダイヤフラム１５０
２に作用する吸入圧力による力よりも大となり、スプー
ル１５（１３は図中上方向へ移動する。この移動により
、ボール１５０５がボー１−１５０９の開口部の弁座よ
り離座し、制御圧室２（１０と吸入空間７４を連通ずる
。その結果、制御圧室２（１０は絞り１５０８を介して
吐出空間９３と結ばれるため、徐々に吸入圧力となり、
前述したように圧縮機は最低容量状態を実現する。この
ような動作を繰り返すことにより、吸入空間７４内の圧
力は目標とする設定値ｐｓｉ付近に維持されることにな
り、冷房負荷に応じた圧縮機の容量調整を行うことがで
きる。

このような圧縮機の作動状態にあっては、減圧通路５（
１０は減圧弁５０１によって閉じられている。

すなわち、圧縮機の作動状態では、吐出空間９３に吐出
された高圧冷媒が吐出通路９４を介して動圧制御弁６（
１０に挿入される。冷媒に流れかある場合にはその流れ
に起因する動圧がスプール弁６０２の端面に作用し、第
５図に示すようにスプ　　　　。

−ル弁６０２はスプリング６（１３の付勢力に打ち勝っ
て図中左方向に変位する。このスプール弁６０２の変位
にともなって圧力室６０６は吐出ポート９５に連通ずる
こととなり、高圧冷媒は吐出通路９４、圧力室６０６お
よび吐出ポート９５を介して冷凍サイクルの凝縮器側へ
吐出されることになる。

この際、フロントハウジング４側からの高圧冷媒も動圧
制御弁６（１０に流入することになるが、第５図より明
らかなようにスプール弁６０２が最も変位した状態であ
っても、吐出通路９１と吐出ボート９５とは常時連通し
得るようになっている。

従って、フロント側の吐出空間９０側の冷媒の圧力も、
スプール弁６０２に作用することになるものの、スプー
ル弁６０２によってフロント側からの冷媒の流れが阻害
されることはない。

このようにスプール弁６０２はフロント側リア側の吐出
冷媒圧力の差圧によるのではなく、特にリア側からの吐
出冷媒の流れに伴う圧力によって図中左方向することに
なる。そして、この変位はロンドロ０４を介してボール
弁５（１３に伝達される。ここでボール弁５（１３はス
プリング５０４の付勢力を受けているため、ボール弁は
減圧通路５（１０を閉じる方向に変位することになる。

その結果、圧縮機が作動し吐出冷媒流れが生じている間
においては、常時減圧通路５（１０が閉じられるこ七と
なる。そのため、制御圧室２（１０内の圧力は上述した
ようにもっばら制御弁４（１０からの信号のみによって
良好に制御され得ることなる。

なお、第１図では減圧通路５（１０および制御弁４（１
０等の作動が理解　　すべく配管数回し等を模式的に示
したが、実際には第５図に示すようにリアハウジング１
４やシリンダブロック５．６内に通路が形成される。

第６図図示例では、減圧弁５０１のボール弁体５（１３
にかえ、テーパー状のボール弁体５（１３を用いている
。また、第６図図示例ではこの弁体５（１３に付勢力を
与えるスプリング５０４の設定力はアジャスタスクリュ
ー５０９によって調整されるようになっている。

なお上述の実施例では、動圧制御弁６（１０として、圧
縮機の吐出冷媒の流れに起因する動圧を検知するように
したが、他の部位の流れに起因する動圧を検知するよう
にしてもよい。すなわち、吐出冷媒にかえ圧縮機の吸入
冷媒の流れを検知し、吸入冷媒の流れのある時には減圧
弁が減圧通路５（１０を閉じるようにしてもよい。

さらに上述の例では減圧弁５０１の開閉動作を動圧制御
弁６（１０によって制御するようにしたが、他の信号に
基づき減圧弁５０１を制御するようにしてもよい。

この実施例を第７図に示す。第７図図示実施例では減圧
弁５０１のボール弁体５（１３がスプール弁５１０の変
位により減圧通路５（１０の開閉を行うようになってい
る。スプール弁５１０の一面には減圧通路５（１０を介
して吸入圧室７４の低圧が導かれ、一方スプール弁５１
０の背面には導圧通路５２０を介してシリンダ空間６５
のうちピストン７側面に対向する部位の圧力が導入され
る。ここで、ピストン７の外周とシリンダ６５内面との
間にはピストン７の往復摺動を有するべく１０μｍ程度
のクリアランスが設けれている。そのため、圧縮機が作
動している状態では第２作動空間６゜により発生する高
圧がこのクリアランスを介してピストン７の側面にも発
生し、その圧力が導圧通路を介してスプール弁５１０に
導入されることになる。

一方、圧縮機が停止した状態では、ピストン７の側面は
上述のクリアランスを介して吸入空間７０と連通ずるこ
となる。従って、圧縮機停止後には比較的短時間でピス
トン７側部の圧力は低減することにる。

そのため、圧４１ｍが作用している時には導圧通路を介
して高圧がスプール弁５１０の背面に供給され、一方圧
縮機が停止した状態には吸入圧に近い圧力が導圧通路５
２０を介してスプール弁５１Ｏの背面に供給されること
になる。なお、特に圧縮機作動時において第２作動室６
０の圧力変動に起因する脈動が直接スプール弁５１０の
背面に伝達されることがないよう、導圧通路５２０途中
には絞り５２１が配設されている。また、この絞りとは
平行にチエツク弁５２２も配置されている。

このチエツク弁５２２により圧縮機作動時の圧力が直ち
にスプール弁５１０背而に供給されることになる。

この第７図図示実施例においては、特別な動圧制御弁を
用いないものの、ピストン７側面の圧力を信号圧力とし
て減圧弁５０１に供給するようにしたため、圧縮機の作
動時、停止時に応して減圧弁５０１の切換が適格に行な
えることになる。すなわち、上述したように圧縮機作動
時には高圧がスプール弁５１０の背面に供給されるため
、ボール弁体５（１３は減圧通路５（１０を閉じる。し
たがって、この状態では制御弁４（１０のみに基づく信
号圧力によりスプール３０が制御されることになる。一
方、圧縮機が停止した状態では、比較的短時間でピスト
ン７側面の圧力が低下し、その圧力が導圧通路を介して
スプール弁５１０背面に供給される。そのため、スプー
ル弁５１０はスプリング５１１の付勢力を受けて、図中
上方向に変位する。さらに、このスプール弁５１０の変
位はボール弁体に伝達され、ボール弁体５（１３が減圧
通路５（１０を開く。その結果、圧縮機停止後には減圧
通路を介して制御圧室２（１０と吸入空間７４とが連通
ずることになる。

このように、第７図図示実施例ではピストン７側面のク
リアランスを利用して圧縮機の作動停止を検知するよう
にしたが、第８図に示すように吸入圧室７４内の圧力変
動に基づいて、圧縮機の非作動を検出するようにしても
よい。この第８図図示実施例ではスプール弁５１０の背
面は大気圧が導入されるようになっている。圧縮機が作
動している状態では、吸入圧空間７４内の圧力は、圧縮
機作動にともない低圧（１，５気圧程度）になっている
。従って、この状態ではスプール弁５１０の前後に作用
する圧力差がスプリング５１１の設定圧力より小さく、
スプール弁５１０はスプリング５１１によって図中下方
向に変位する。このスプール弁５１０の変位はボール弁
体５（１３に伝達され、ボール弁体が減圧通路５（１０
を閉じる。

従って、圧縮機が作動している状態では減圧通路５（１
０は常に閉じられることになる。

圧縮機が停止すると、吸入圧空間７４内の圧力は上昇し
、その圧力が所定圧例えば３気圧程度以上に上昇すると
、スプール弁５１０に加わる圧力差がスプリング５１１
の設定圧以上となる。従って、この状態ではスプール弁
５１０が吸入圧空間７４内の圧力を受けて図中上方向に
変位し、その結果ボール弁体５（１３が減圧通路５（１
０を開く。

このようにして、圧縮機が停止した状態では、常にボー
ル弁体５（１３が減圧通路５（１０を開くことができる
ようになる。

さらに、上述の例では、減圧弁５０１がもっばら圧縮機
内部の圧力に応じて減圧通路５（１０を開閉するように
していたが、減圧弁５０１として電磁弁を用いて電気信
号に応じて減圧通路５（１０の開閉を制御するようにし
てもよい。

さらに上述の例では減圧通路５（１０を制御圧室２（１
０と吸入圧空間７４とを連通ずるようにしていたが、吸
入圧空間７４にかえ他の低圧部位例えば吸入空間７０と
連通させるようにしてもよい。

すなわち、減圧通路は制御圧室２（１０内の圧力を低減
させ得る部位であれば、どの位置に連通させるようにし
てもよい。

〔発明の効果］ 以上説明したように、本発明の圧縮機ではスプールの作
動を制御する制御圧室と圧縮機の低圧空間を減圧通路で
連通し、この減圧通路を減圧弁によって開閉制御するよ
うにしたため、減圧通路を開くことによりスプールを確
実に最小容量位置に変位させることができる。よって、
本発明圧縮機によれば、起動時等には確実に最小容量に
しておくことができ、起動トルクの軽減と優れた効果を
有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明圧縮機の一実施例を示す断面図、第２図
は第１図の■−■矢視断面図、第３図は第１図図示圧縮
機の荷重状態を示す説明図、第４図は第１図図示圧縮機
のスプール変位量と圧縮機容量との関係を示す説明図、
第５図は第１図図示動圧制御弁の作動を示す説明図、第
６図は第１図図示圧縮機の通路の具体的配管を示す断面
図、第７図は本発明圧縮機の他の例を示す断面図、第８
図は本発明圧縮機のさらに他の例を示す断面図である。 １・・・シャフト、５．６・・・ハウジング、７・・・
ピスト７．６５・・・シＩ）ンｌ’空間、　　３０・・
・スプール弁。 ７４・・・吸入圧空間、２（１０・・・制御圧室、４（
１０・・・制御弁、５（１０・・・減圧通路、５０１・
・・減圧弁、６（１０・・・動圧制御弁。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）内部にシリンダ室を有するシリンダブロックと、 このシリンダブロック内に回転自在に支持されたシャフ
   トと、 このシャフトに揺動可能に連結し、シャフトと一体回転
   する斜板と、 前記シリンダ室内に摺動自在に配設され、前記斜板の揺
   動運動を受けて前記シリンダ室内を往復移動するピスト
   ンと、 このピストンの両側の端部のそれぞれに前記シリンダ室
   内面との間で形成され、流体の吸入、圧縮、吐出を行う
   作動室と、 前記シャフトと同軸上に配設され、前記斜板の中心点位
   置を揺動可能に支持する支持部と、この支持部を前記シ
   ャフトの軸方向に変位させるスプールと、 このスプールのうち前記支持部と反対側の部位に形成さ
   れ、内部の圧力に応じて前記スプールを前記シャフトの
   軸方向に変位させる制御圧室と、この制御圧室に供給さ
   れる信号圧力を制御する制御弁と、 前記制御圧室と圧縮機の低圧部位とを結ぶ減圧通路と、 この減圧通路中に配設され、減圧通路の開閉を制御する
   減圧弁とを備え、 前記制御圧室に供給される信号圧力に応じて前記スプー
   ルが前記斜板の中心点位置を前記シャフトの軸方向に変
   位させるとともに、前記斜板の傾斜角を変位させるよう
   駆動し、 かつ前記減圧弁が前記減圧通路を開いた状態では前記ス
   プールが前記制御圧室側に変位するよう構成したことを
   特徴とする可変容量式斜板型圧縮機。 （２）前記制御弁は、前記制御圧室に供給される信号圧
   力を圧縮機の吸入側圧力と吐出側圧力との間で切換制御
   し、 前記制御弁が圧縮機の吐出側圧力を前記制御圧室に導入
   した時には、前記制御圧室内圧力に基づき前記スプール
   が前記支持部を前記斜板の傾斜角が増大する方向に変位
   させ、 前記制御弁が圧縮機の吸入側圧力を前記制御圧室に導入
   した時には前記ピストンの圧縮反力により前記支持部お
   よび前記スプールが前記斜板の傾斜角より小さくなる方
   向に変位し、 かつ前記作動室のうち前記ピストンの一端面側に形成さ
   れた作動室においては、前記斜板の傾斜角変位にかかわ
   らず、前記ピストンを流体の吸入、圧縮、吐出を行う所
   定位置まで前進可能にし、前記作動室のうち前記ピスト
   ンの他面側に形成された作動室においては、前記斜板の
   傾斜角に応じて作動室にデッドスペースが増大するよう
   に構成したことを特徴とする請求項１記載の可変容量式
   斜板型圧縮機。 （３）前記シリンダ室は前記シリンダブロック内に複数
   かつ互いに平行となるよう形成されていることを特徴と
   する請求項１記載の可変容量式斜板型圧縮機。 （４）前記制御弁は前記制御圧室に連通する制御圧通路
   と、圧縮機の吐出側圧力を導入する高圧導入通路と、圧
   縮機の吸入圧側圧力を導入する低圧導入通路と、前記制
   圧通路を前記高圧導入通路もしくは前記低圧導入通路の
   いずれか一方に選択的に切り換える切換弁とを有するも
   のであることを特徴とする請求項１ないし３いずれか記
   載の可変容量式斜板型圧縮機。 （５）前記制御圧室は圧縮機の吐出圧側と所定の流通抵
   抗を介して連通しており、 かつ前記制御弁は前記制御圧室と連通する制御圧通路と
   、圧縮機の吸入圧側圧力を導入する低圧導入通路と、こ
   の低圧導入通路と前記制御圧通路との間の導通遮断を切
   換制御する弁体とを有するものであることを特徴とする
   請求項１もしくは３いずれか記載の可変容量式斜板型圧
   縮機。 （６）前記減圧通路は前記制御圧室と圧縮機の吸入圧室
   とを連通することを特徴とする請求項１ないし５いずれ
   か記載の可変容量式斜板型圧縮機。（７）前記減圧弁は
   前記吸入圧室内圧力と大気圧との差圧に基づいて前記減
   圧通路を開閉制御することを特徴とする請求項６記載の
   可変容量式斜板型圧縮機。 （８）前記減圧弁は前記シリンダ室のうち前記ピストン
   側面と対向する部位の圧力に基づいて前記減圧通路を開
   閉制御すること特徴とする請求項１ないし５いずれか記
   載の可変容量式斜板型圧縮機。（９）特許請求の範囲第
   １項記載の可変容量式斜板型圧縮機において、前記減圧
   弁の背面と前記シリンダ室のうち前記ピストン側面と対
   向部位とを結び、前記減圧弁背面に前記シリンダ室内圧
   力を導入する導圧通路を設けたことを特徴とする。（１
   ０）前記導圧通路中には絞りが形成されていることを特
   徴とする請求項９記載の可変容量式斜板型圧縮機。 （１１）前記導圧通路途中には逆止弁が配設されている
   ことを特徴とする請求項９もしくは１０いずれか記載の
   可変容量式斜板型圧縮機。 （１２）特許請求の範囲第１項記載の可変容量式斜板型
   圧縮機において、前記減圧弁の開閉状態を制御する制御
   弁を設けたことを特徴とする。 （１３）前記制御弁は、圧縮機に起因する流体の流れに
   伴う動圧を検知して流体流れ検知時には前記減圧弁を閉
   じ、流体流れの非検知時には前記減圧弁を開くよう作動
   することを特徴とする特許請求の範囲第１２項記載の可
   変容量式斜板型圧縮機。（１４）前記制御弁は圧縮機の
   吐出冷媒流れの動圧を検知し、該動圧検知時には前記減
   圧弁により前記減圧通路を閉じ、前記動圧の非検知時に
   は前記減圧弁により前記減圧通路を閉じるよう構成した
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１２項もしくは第１
   ３項いずれか記載の可変容量式斜板型圧縮機。