JPH0118326B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0118326B2 JPH0118326B2 JP55137622A JP13762280A JPH0118326B2 JP H0118326 B2 JPH0118326 B2 JP H0118326B2 JP 55137622 A JP55137622 A JP 55137622A JP 13762280 A JP13762280 A JP 13762280A JP H0118326 B2 JPH0118326 B2 JP H0118326B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coal
- mill
- amount
- air
- supplied
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 109
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 13
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 5
- 238000004200 deflagration Methods 0.000 description 3
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石炭焚き火力プラント制御方式に係
り、特にミル動特性遅れを考慮し最適な空気量制
御を行なうミル回りの空気量制御方法及び装置に
関する。
り、特にミル動特性遅れを考慮し最適な空気量制
御を行なうミル回りの空気量制御方法及び装置に
関する。
一般に石炭焚き火力プラントは第１図に示す如
き構成を有している。図において、プラント自動
制御装置１には給炭機モータ８が接続されてお
り、この給炭機モータ８はプラント自動制御装置
１によつて制御されている。この給炭機モータ８
は給炭機２０の給炭機ベルト９を駆動するもので
ありこの給炭機２０には貯炭槽７から適宜石炭が
供給されるように構成されている。この給炭機２
０は給炭機ベルト９の駆動速度に応じて石炭をミ
ル１０内に送り込むものである。このミル１０内
には回転テーブル１４が設けられておりこの回転
テーブル１４の上に給炭機２０より石炭が供給さ
れる。この回転テーブル１４は常時回転している
ものであり、この回転テーブル１４の外周近傍に
ボール１３が設けられており、この回転テーブル
１４上に供給された石炭が回転テーブル１４の回
転によつてその遠心力に基づき外周方向にはじか
れこのボール１３によつて粉砕される。またこの
ミル１０には側壁に搬送用の空気を取り入れる取
り入れ口が設けられており、この搬送用空気取り
入れ口には１次空気フアン１６の設けられている
配管が成されている。この１次空気フアン１６の
上流には押し込み通風フアン１５が設けられてい
る。一方押し込み通風フアン１５から供給される
空気は１次空気フアン１６によつてミル１０内に
送り込まれると同時に１次空気フアン１６より上
流で分気してボイラ４に供給するように構成され
ている。また、ミル１０の上方には燃料輸送管１
１が接続されておりこの燃料輸送管１１にはボイ
ラ４の側面に設けられているバーナ１２に接続さ
れている。このボイラ４内で輸送された燃料を燃
焼し給水ポンプ１９によつて供給される水を蒸気
に変えタービン５を駆動して発電機６によつて発
電している。またボイラ４内において燃えたガス
はガス再循環フアン１８によつて再度燃焼側に供
給するように構成されている。
き構成を有している。図において、プラント自動
制御装置１には給炭機モータ８が接続されてお
り、この給炭機モータ８はプラント自動制御装置
１によつて制御されている。この給炭機モータ８
は給炭機２０の給炭機ベルト９を駆動するもので
ありこの給炭機２０には貯炭槽７から適宜石炭が
供給されるように構成されている。この給炭機２
０は給炭機ベルト９の駆動速度に応じて石炭をミ
ル１０内に送り込むものである。このミル１０内
には回転テーブル１４が設けられておりこの回転
テーブル１４の上に給炭機２０より石炭が供給さ
れる。この回転テーブル１４は常時回転している
ものであり、この回転テーブル１４の外周近傍に
ボール１３が設けられており、この回転テーブル
１４上に供給された石炭が回転テーブル１４の回
転によつてその遠心力に基づき外周方向にはじか
れこのボール１３によつて粉砕される。またこの
ミル１０には側壁に搬送用の空気を取り入れる取
り入れ口が設けられており、この搬送用空気取り
入れ口には１次空気フアン１６の設けられている
配管が成されている。この１次空気フアン１６の
上流には押し込み通風フアン１５が設けられてい
る。一方押し込み通風フアン１５から供給される
空気は１次空気フアン１６によつてミル１０内に
送り込まれると同時に１次空気フアン１６より上
流で分気してボイラ４に供給するように構成され
ている。また、ミル１０の上方には燃料輸送管１
１が接続されておりこの燃料輸送管１１にはボイ
ラ４の側面に設けられているバーナ１２に接続さ
れている。このボイラ４内で輸送された燃料を燃
焼し給水ポンプ１９によつて供給される水を蒸気
に変えタービン５を駆動して発電機６によつて発
電している。またボイラ４内において燃えたガス
はガス再循環フアン１８によつて再度燃焼側に供
給するように構成されている。
またプラント自動制御装置１にはタービン負荷
を要求する負荷要求信号２が入力するように構成
されると共に中央操作盤３によつて制御内容を表
示すると共に制御をすることができるように構成
されている。
を要求する負荷要求信号２が入力するように構成
されると共に中央操作盤３によつて制御内容を表
示すると共に制御をすることができるように構成
されている。
このように構成される火力プラントのボイラ
４、タービン５及び発電機６から成る主機は補機
と共にプラント自動制御装置１によつて制御され
る。このプラント自動制御装置１には負荷要求信
号２、中央操作盤３からオペレータによつて与え
られる信号及びプラントの各種のデータが与えら
れ、ボイラ４にはミル１０から微粉炭が供給され
る。
４、タービン５及び発電機６から成る主機は補機
と共にプラント自動制御装置１によつて制御され
る。このプラント自動制御装置１には負荷要求信
号２、中央操作盤３からオペレータによつて与え
られる信号及びプラントの各種のデータが与えら
れ、ボイラ４にはミル１０から微粉炭が供給され
る。
このミル１０の詳細構成図が第２図に示されて
いる。即ち、ミル１０の底部には回転テーブル１
４が設けられており、この回転テーブル１４上に
給炭機２０より石炭が給炭機ベルト９の回転によ
つて貯炭槽７に貯蔵されている石炭が供給され
る。この給炭機ベルト９は給炭機モータ８によつ
て駆動するように構成されている。この回転テー
ブル１４が回転すると石炭は外周方向にはじかれ
この回転テーブル１４の外周部に設けられている
ボール１３とこの回転テーブル１４とによつて粉
砕されて微粉炭になる。この微粉炭はバンク５
０、バンク５１、分給器５２を通つて矢印Ａに示
す方向に供給される搬送用の１次空気によつて燃
料輸送管１１を介してバーナ１２に供給される。
このバーナ１２は火炉５４に数段設けられてお
り、このバーナ１２の間からコンパートメント２
次空気ダンパ２５を介してコンパートメント２次
空気が火炉５４内に供給されるように構成されて
いる。またミル１０の下端部側面には１次空気を
取り入れる取り入れ口が設けられており、この１
次空気取り入れ口には空気供給管５５が接続され
ている。この空気供給管５５内にはオリフイス２
３が設けられておりこのオリフイス２３の上流側
に１次空気フアン１６が設けられている。この１
次空気フアン１６の上流側に１次空気ダンパ２４
が設けられている。また、ミル１０の上部にはミ
ル差圧発信器２１が接続されており、このミル差
圧発信器２１はオリフイスより下流側の空気供給
管５５内の圧力との差を検出するものである。ま
た、空気供給管５５のオリフイス２３の上流側圧
力と下流側圧力とを用い、１次空気差圧発信器２
２を用いて１次空気差圧を検出するように構成さ
れている。この１次空気差圧発信器により検出さ
れた１次空気差圧は、差圧値と流量値との間に成
立する公知の関係式により、第３図における１次
空気流量３３に換算される。
いる。即ち、ミル１０の底部には回転テーブル１
４が設けられており、この回転テーブル１４上に
給炭機２０より石炭が給炭機ベルト９の回転によ
つて貯炭槽７に貯蔵されている石炭が供給され
る。この給炭機ベルト９は給炭機モータ８によつ
て駆動するように構成されている。この回転テー
ブル１４が回転すると石炭は外周方向にはじかれ
この回転テーブル１４の外周部に設けられている
ボール１３とこの回転テーブル１４とによつて粉
砕されて微粉炭になる。この微粉炭はバンク５
０、バンク５１、分給器５２を通つて矢印Ａに示
す方向に供給される搬送用の１次空気によつて燃
料輸送管１１を介してバーナ１２に供給される。
このバーナ１２は火炉５４に数段設けられてお
り、このバーナ１２の間からコンパートメント２
次空気ダンパ２５を介してコンパートメント２次
空気が火炉５４内に供給されるように構成されて
いる。またミル１０の下端部側面には１次空気を
取り入れる取り入れ口が設けられており、この１
次空気取り入れ口には空気供給管５５が接続され
ている。この空気供給管５５内にはオリフイス２
３が設けられておりこのオリフイス２３の上流側
に１次空気フアン１６が設けられている。この１
次空気フアン１６の上流側に１次空気ダンパ２４
が設けられている。また、ミル１０の上部にはミ
ル差圧発信器２１が接続されており、このミル差
圧発信器２１はオリフイスより下流側の空気供給
管５５内の圧力との差を検出するものである。ま
た、空気供給管５５のオリフイス２３の上流側圧
力と下流側圧力とを用い、１次空気差圧発信器２
２を用いて１次空気差圧を検出するように構成さ
れている。この１次空気差圧発信器により検出さ
れた１次空気差圧は、差圧値と流量値との間に成
立する公知の関係式により、第３図における１次
空気流量３３に換算される。
このように構成されるものであるから、貯炭槽
７からの石炭は給炭器ベルト９により運ばれ、ミ
ル１０内部の回転テーブル１４上に載る。この回
転テーブル１４は一定方向に回転しているため回
転テーブル１４の回転遠心力により回転テーブル
１４上に載つた石炭は外周方向にはじかれる。こ
の外周方向にはじかれた石炭は回転テーブル１４
の外淵に設けられているボール１３によりかみ込
まれ粉砕される。この粉砕された粉炭は矢印Ａに
示す搬送用の１次空気によりミル１０内部のバン
ク５０、バンク５１を通り、分級器５２及びホツ
パー５３によつて選別され200メツシユ程度の細
い粉炭のみが燃料輸送管１１へ運ばれる。ここ
で、規定粒度に達しない粗い粉炭は分級器５２か
ら再び回転テーブル１４上に戻される。この粉砕
プロセスがかなりの回数繰り返され規定粒度に達
する。このように石炭を粉炭に変えてバーナで燃
え易くし、ボイラへ送つている。この給炭量の調
節は給炭指令信号により給炭機モータ８の回転速
度を変える事により粉炭になる前の石炭状態で行
なつている。この給炭量に対して搬送及び燃焼の
ために適切な空気量を常時制御して供給する必要
があり、従来の石炭焚き火力プラントにおける空
気量の制御は、第３図に示す如きミル回り空気量
制御方式がとられていた。即ち、同図において、
負荷要求に対応して求めた燃料目標信号２７と合
計石炭量の実測値３２とを比較し、その偏差を比
例積分器３５にて演算しミルマスタ信号２８を作
成する。このミルマスタ信号２８を給炭機指令信
号２９として給炭機モータ８の回転速度を調節
し、給炭量を制御する。また、前記ミルマスタ信
号２８と１次空気流量３３との偏差を比例積分器
３６で演算し１次空気ダンパ指令信号３０を作成
する。同様に、ミルマスタ信号２８に対する１次
空気流量３３、コンパートメント２次空気量３４
の合計量との偏差を求めて比例積分器３７にて演
算し、これをコンパートメント２次空気ダンパへ
の指令信号として空気量を制御する。
７からの石炭は給炭器ベルト９により運ばれ、ミ
ル１０内部の回転テーブル１４上に載る。この回
転テーブル１４は一定方向に回転しているため回
転テーブル１４の回転遠心力により回転テーブル
１４上に載つた石炭は外周方向にはじかれる。こ
の外周方向にはじかれた石炭は回転テーブル１４
の外淵に設けられているボール１３によりかみ込
まれ粉砕される。この粉砕された粉炭は矢印Ａに
示す搬送用の１次空気によりミル１０内部のバン
ク５０、バンク５１を通り、分級器５２及びホツ
パー５３によつて選別され200メツシユ程度の細
い粉炭のみが燃料輸送管１１へ運ばれる。ここ
で、規定粒度に達しない粗い粉炭は分級器５２か
ら再び回転テーブル１４上に戻される。この粉砕
プロセスがかなりの回数繰り返され規定粒度に達
する。このように石炭を粉炭に変えてバーナで燃
え易くし、ボイラへ送つている。この給炭量の調
節は給炭指令信号により給炭機モータ８の回転速
度を変える事により粉炭になる前の石炭状態で行
なつている。この給炭量に対して搬送及び燃焼の
ために適切な空気量を常時制御して供給する必要
があり、従来の石炭焚き火力プラントにおける空
気量の制御は、第３図に示す如きミル回り空気量
制御方式がとられていた。即ち、同図において、
負荷要求に対応して求めた燃料目標信号２７と合
計石炭量の実測値３２とを比較し、その偏差を比
例積分器３５にて演算しミルマスタ信号２８を作
成する。このミルマスタ信号２８を給炭機指令信
号２９として給炭機モータ８の回転速度を調節
し、給炭量を制御する。また、前記ミルマスタ信
号２８と１次空気流量３３との偏差を比例積分器
３６で演算し１次空気ダンパ指令信号３０を作成
する。同様に、ミルマスタ信号２８に対する１次
空気流量３３、コンパートメント２次空気量３４
の合計量との偏差を求めて比例積分器３７にて演
算し、これをコンパートメント２次空気ダンパへ
の指令信号として空気量を制御する。
近年の石炭焚き火力プラントにおいては窒素酸
化物NOX量の制限強化や黒煙発生などに対する
環境保護面からの規制が厳しくなる一方、爆燃防
止などボイラ保護の重要性が高まつてきており、
従来方式に替わる新しい方式の開発が望まれてい
る。しかしながら従来のミル回り空気量制御方式
にあつては、第４図Ａに示すようにミルマスタ信
号のステツプ的な増加に対してミル動特性遅れに
よりバーナ入口微粉炭量は３分程度の時間遅れを
もつて規定量に達するのに対し、石炭が燃焼する
のに必要なコンパートメント２次空気容量は10数
秒の時間遅れをもつて規定量に達することから過
渡的に空気が過剰となり、窒素酸化物NOx量が
増大し、また、燃焼せずにボイラ下部にたまつた
微粉炭が一気に燃える爆燃などの現象を招くこと
となる。また、従来のミル回り空気制御方式にあ
つては第４図Ｂに示すようにミルマスタ信号のス
テツプ的な減少に対してミル動特性遅れによりバ
ーナ入口微粉炭量は３分程度の時間遅れをもつて
規定量に達するのに対し石炭が燃焼するのに必要
なコンパートメント２次空気流量は10数秒の時間
遅れをもつて規定量に達する事から、過渡的に燃
料量が過剰となり、空気量が不足状態となり不完
全燃焼による黒煙を発生するという欠点を有して
いた。
化物NOX量の制限強化や黒煙発生などに対する
環境保護面からの規制が厳しくなる一方、爆燃防
止などボイラ保護の重要性が高まつてきており、
従来方式に替わる新しい方式の開発が望まれてい
る。しかしながら従来のミル回り空気量制御方式
にあつては、第４図Ａに示すようにミルマスタ信
号のステツプ的な増加に対してミル動特性遅れに
よりバーナ入口微粉炭量は３分程度の時間遅れを
もつて規定量に達するのに対し、石炭が燃焼する
のに必要なコンパートメント２次空気容量は10数
秒の時間遅れをもつて規定量に達することから過
渡的に空気が過剰となり、窒素酸化物NOx量が
増大し、また、燃焼せずにボイラ下部にたまつた
微粉炭が一気に燃える爆燃などの現象を招くこと
となる。また、従来のミル回り空気制御方式にあ
つては第４図Ｂに示すようにミルマスタ信号のス
テツプ的な減少に対してミル動特性遅れによりバ
ーナ入口微粉炭量は３分程度の時間遅れをもつて
規定量に達するのに対し石炭が燃焼するのに必要
なコンパートメント２次空気流量は10数秒の時間
遅れをもつて規定量に達する事から、過渡的に燃
料量が過剰となり、空気量が不足状態となり不完
全燃焼による黒煙を発生するという欠点を有して
いた。
本発明の目的は給炭量に対する良好な空気量の
制御を行なうことができるミル回り空気制御方法
及び装置を提供することにある。
制御を行なうことができるミル回り空気制御方法
及び装置を提供することにある。
本発明は従来のミル回り空気量制御方式の有す
る欠点がミル、給炭機及び同一段又は同一グルー
プの複数バーナを一単位とし、これらの複数組に
よつて構成されている石炭焚き火力プラントの燃
料、空気系統に対し、石炭量及び空気量の相互の
協調をとるための指令として両者共にミルマスタ
信号２８を用いていることによる動特性の遅れに
あることに鑑み、ミル動特性遅れにより生ずる石
炭量及び空気量相互間のアンバランスを改善する
手段として、制御系に石炭ミルモデルを内蔵し、
この石炭ミル動特性モデルから求められる正確な
バーナ入口微粉炭量を用いて空気量を制御するこ
とにより、給炭量に対する良好な空気量の制御を
行なおうというものである。
る欠点がミル、給炭機及び同一段又は同一グルー
プの複数バーナを一単位とし、これらの複数組に
よつて構成されている石炭焚き火力プラントの燃
料、空気系統に対し、石炭量及び空気量の相互の
協調をとるための指令として両者共にミルマスタ
信号２８を用いていることによる動特性の遅れに
あることに鑑み、ミル動特性遅れにより生ずる石
炭量及び空気量相互間のアンバランスを改善する
手段として、制御系に石炭ミルモデルを内蔵し、
この石炭ミル動特性モデルから求められる正確な
バーナ入口微粉炭量を用いて空気量を制御するこ
とにより、給炭量に対する良好な空気量の制御を
行なおうというものである。
以下、本発明の実施例について説明する。
第５図には本発明の一実施例が示されている。
図において、第４図において用いられている符
号と同一の符号の付されているものは同等物を表
わす。本実施例が第４図図示従来例と異なる点は
石炭ミルがボイラのバーナへ供給する微粉炭量を
正しく導出するために石炭ミル動特性モデル４０
が採用されている点である。即ち、同図において
従来、コンパートメント２次空気ダンパ指令信号
３１を作成する際、１次空気流量及びコンパート
メント２次空気溶量のそれぞれの実測値の合計量
が比較される指令信号としてミルマスタ信号２８
が用いられるのに対し、本実施例では給炭機指令
信号２９、ミル差圧等のパラメータを取り込んで
石炭ミル動特性モデルが予測したバーナ入口微粉
炭量をもつて、ミルマスタ信号に代わる指令信号
とした点が特徴である。
号と同一の符号の付されているものは同等物を表
わす。本実施例が第４図図示従来例と異なる点は
石炭ミルがボイラのバーナへ供給する微粉炭量を
正しく導出するために石炭ミル動特性モデル４０
が採用されている点である。即ち、同図において
従来、コンパートメント２次空気ダンパ指令信号
３１を作成する際、１次空気流量及びコンパート
メント２次空気溶量のそれぞれの実測値の合計量
が比較される指令信号としてミルマスタ信号２８
が用いられるのに対し、本実施例では給炭機指令
信号２９、ミル差圧等のパラメータを取り込んで
石炭ミル動特性モデルが予測したバーナ入口微粉
炭量をもつて、ミルマスタ信号に代わる指令信号
とした点が特徴である。
従来は、微粉炭による摩耗や詰まりなどによつ
て測定困難であつたバーナ入口微粉炭量に代わ
り、本実施例では石炭ミル動特性モデルにより求
まる正確なバーナ入口微粉炭量を用いている。こ
の石炭ミル動特性モデル４０によるバーナ入口微
粉炭量の予測計算方法が第６図に示されている。
図において、給炭指令信号２９に対し給炭機モデ
ル４２にてミル入力石炭量QC1を演算する。給炭
機を１次遅れ特性と仮定した場合ミル入力石炭量
QC1は、 QC1＝Ａ・ACF／１＋TCF・Ｓ …(1) 但し、QC1；石炭ミル入力石炭量 ACF；給炭指令値 TCF；給炭機時定数 Ｓ；ラプラス演算子 と求められる。また、ミル内部モデル４４及びモ
デル補正ブロツク４５においては質量保存の法則
及び運動量保存の法則からバーナ入口微粉炭量を
計算する。即ち、運動量保存の法則から QC2＝K1√2C M・2 …(2) Qa2＝１／V1∫｛ΔPM・K2−（K3fN＋K4fC）｝dt…(3) 質量保存の法則から γC＝１／V1∫（QC2−QC1）dt …(4) γa＝１／V2∫（Qa2−Qa1）dt …(5) 但し、QC2；バーナ入口微粉炭量 K1；流量係数 γC；粉炭密度 ΔPM；モデルによるミル差圧 演算値 K2；誤差修正係数＝∫k5e1dt e1；ミル差圧検出値―ΔPM k5；補正係数 Qa2；ミル出口空気量 V1；ミル内容積 Qa1；ミル入口空気量 V2；回転テーブルスロートから上のミ
ル内容積 K3fN；管摩擦力 K4fC；粉炭抗力 γa；空気密度 ΔPM・K2−（K3fN＋K4fC）；１次空気圧
演算値 と求まる。これら(2)式、(3)式、(4)式、(5)式のそれ
ぞれを連立させてマトリクス表現し第６図のブロ
ツク上にＸ（ｉ）及びｘ（ｉ）として表現してい
る。
て測定困難であつたバーナ入口微粉炭量に代わ
り、本実施例では石炭ミル動特性モデルにより求
まる正確なバーナ入口微粉炭量を用いている。こ
の石炭ミル動特性モデル４０によるバーナ入口微
粉炭量の予測計算方法が第６図に示されている。
図において、給炭指令信号２９に対し給炭機モデ
ル４２にてミル入力石炭量QC1を演算する。給炭
機を１次遅れ特性と仮定した場合ミル入力石炭量
QC1は、 QC1＝Ａ・ACF／１＋TCF・Ｓ …(1) 但し、QC1；石炭ミル入力石炭量 ACF；給炭指令値 TCF；給炭機時定数 Ｓ；ラプラス演算子 と求められる。また、ミル内部モデル４４及びモ
デル補正ブロツク４５においては質量保存の法則
及び運動量保存の法則からバーナ入口微粉炭量を
計算する。即ち、運動量保存の法則から QC2＝K1√2C M・2 …(2) Qa2＝１／V1∫｛ΔPM・K2−（K3fN＋K4fC）｝dt…(3) 質量保存の法則から γC＝１／V1∫（QC2−QC1）dt …(4) γa＝１／V2∫（Qa2−Qa1）dt …(5) 但し、QC2；バーナ入口微粉炭量 K1；流量係数 γC；粉炭密度 ΔPM；モデルによるミル差圧 演算値 K2；誤差修正係数＝∫k5e1dt e1；ミル差圧検出値―ΔPM k5；補正係数 Qa2；ミル出口空気量 V1；ミル内容積 Qa1；ミル入口空気量 V2；回転テーブルスロートから上のミ
ル内容積 K3fN；管摩擦力 K4fC；粉炭抗力 γa；空気密度 ΔPM・K2−（K3fN＋K4fC）；１次空気圧
演算値 と求まる。これら(2)式、(3)式、(4)式、(5)式のそれ
ぞれを連立させてマトリクス表現し第６図のブロ
ツク上にＸ（ｉ）及びｘ（ｉ）として表現してい
る。
なお、ミルの実プロセス量（ミル差圧、）とモ
デル４４から算出した同プロセス量４６との間の
偏差e1により遂次モデルを修正する。このように
ミルの特性に適合するようモデルを修正する事に
より正確なバーナ入口微粉送量を計算することが
可能となる。
デル４４から算出した同プロセス量４６との間の
偏差e1により遂次モデルを修正する。このように
ミルの特性に適合するようモデルを修正する事に
より正確なバーナ入口微粉送量を計算することが
可能となる。
従つて、本実施例によれば、石炭ミルモデルを
制御系に内蔵する事により現在実測が困難である
バーナ入口微粉炭量が正確に求められるようにな
り、ミル動特性遅れを考慮した高精度な石炭量及
び空気量の協調制御が実現できる。この結果、本
実施例によれば窒素酸化物NOx量の増大や不完
全燃焼による黒煙及び爆燃現象の発生を防ぐこと
ができる。
制御系に内蔵する事により現在実測が困難である
バーナ入口微粉炭量が正確に求められるようにな
り、ミル動特性遅れを考慮した高精度な石炭量及
び空気量の協調制御が実現できる。この結果、本
実施例によれば窒素酸化物NOx量の増大や不完
全燃焼による黒煙及び爆燃現象の発生を防ぐこと
ができる。
以上説明したように本発明によれば、給炭量に
対する良好な空気量の制御を行なうことができ
る。
対する良好な空気量の制御を行なうことができ
る。
第１図は石炭焚き火力プラントの制御システム
構成図、第２図は第１図図示石炭ミルの詳細構成
図、第３図は従来の石炭焚き火力プラントのミル
回り空気量制御方式を示す図、第４図Ａは第３図
図示従来例のミルマスタ信号が増加した場合のバ
ーナ入口微粉炭量及びコンパートメント２次空気
流量の変化特性を示す図、第４図Ｂはミルマスタ
信号が減少した場合のバーナ入口微粉炭量及びコ
ンパートメント２次空気流量の変化特性を示す
図、第５図は本発明の実施例を示す図、第６図は
第５図実施例における石炭ミル動特性モデルによ
るバーナ入口微粉炭量演算フローである。 １…プラント自動制御装置、４…ボイラ、５…
タービン、６…発電機、８…給炭機モータ、９…
給炭機ベルト、１０…ミル、１１…燃料輸送管、
１２…バーナ、１４…回転テーブル、１６…１次
空気フアン、２０…給炭機、２１…ミル差圧発振
器、２３…オリフイス、２４…１次空気ダンパ、
２５…コンパートメント２次空気ダンパ、２６…
コンパートメント、５０，５１…バンク、５２…
分級器、５３…ホツパ、５４…火炉、５５…空気
供給管。
構成図、第２図は第１図図示石炭ミルの詳細構成
図、第３図は従来の石炭焚き火力プラントのミル
回り空気量制御方式を示す図、第４図Ａは第３図
図示従来例のミルマスタ信号が増加した場合のバ
ーナ入口微粉炭量及びコンパートメント２次空気
流量の変化特性を示す図、第４図Ｂはミルマスタ
信号が減少した場合のバーナ入口微粉炭量及びコ
ンパートメント２次空気流量の変化特性を示す
図、第５図は本発明の実施例を示す図、第６図は
第５図実施例における石炭ミル動特性モデルによ
るバーナ入口微粉炭量演算フローである。 １…プラント自動制御装置、４…ボイラ、５…
タービン、６…発電機、８…給炭機モータ、９…
給炭機ベルト、１０…ミル、１１…燃料輸送管、
１２…バーナ、１４…回転テーブル、１６…１次
空気フアン、２０…給炭機、２１…ミル差圧発振
器、２３…オリフイス、２４…１次空気ダンパ、
２５…コンパートメント２次空気ダンパ、２６…
コンパートメント、５０，５１…バンク、５２…
分級器、５３…ホツパ、５４…火炉、５５…空気
供給管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 負荷要求に対応した給炭量の石炭をミルによ
つて微粉炭に粉砕し、搬送空気によつてボイラの
バーナに供給し、別系統より供給される燃焼用空
気であるコンパートメント２次空気と混合して火
炉において燃焼する石炭焚き火力プラントにおい
て、前記ミルに供給される石炭量から、前記搬送
空気が該ミル内部に流入する入口の圧力と該ミル
内部から流出する出口の圧力との差であるミル差
圧の理論値を演算し、該ミルに取付けられた測定
器によりミル差圧を実測し、前記理論値と該実測
値との偏差に応じた補正値を演算し、該補正値に
基づいて修正された前記ミル差圧の理論値に基づ
いて現バーナへの微粉炭供給量の予測値を求め、
該微粉炭供給量予測値によつて前記微粉炭燃焼の
ためのコンパートメント２次空気量を制御するよ
うにしたことを特徴とする石炭焚き火力プラント
のミル回り空気量制御方法。 ２ 石炭ミル内に供給されている石炭量を目標負
荷に対応する石炭量に制御する第１の手段と、該
石炭ミル内に供給されている微粉炭搬送用の１次
空気量を目標負荷に対応する１次空気量に制御す
る第２の手段と、前記石炭ミル内に供給されてい
る石炭量と、該１次空気が該石炭ミル内に入力さ
れる入口の圧力と出力される出口の圧力の差であ
るミル差圧とから現バーナ入口微粉炭量を演算す
る第３の手段と、該第３の手段からの供給微粉炭
量に対応するコンパートメント２次空気量を制御
する第４の手段とを備えたことを特徴とする石炭
焚き火力プラントのミル回り空気量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13762280A JPS5762323A (en) | 1980-10-03 | 1980-10-03 | Method and apparatus for controlling amount of air around mill in coal fired power plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13762280A JPS5762323A (en) | 1980-10-03 | 1980-10-03 | Method and apparatus for controlling amount of air around mill in coal fired power plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5762323A JPS5762323A (en) | 1982-04-15 |
| JPH0118326B2 true JPH0118326B2 (ja) | 1989-04-05 |
Family
ID=15202967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13762280A Granted JPS5762323A (en) | 1980-10-03 | 1980-10-03 | Method and apparatus for controlling amount of air around mill in coal fired power plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5762323A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002361116A (ja) * | 2001-06-07 | 2002-12-17 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 微粉炭ミルにおける適応制御方法及び装置 |
| WO2021166653A1 (ja) | 2020-02-18 | 2021-08-26 | 信越化学工業株式会社 | 剥離紙又は剥離フィルム製造用シリコーン組成物、及び剥離紙又は剥離フィルム |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58205019A (ja) * | 1982-05-26 | 1983-11-29 | Babcock Hitachi Kk | 石炭の燃焼制御装置 |
| CN107191914A (zh) * | 2017-07-17 | 2017-09-22 | 武汉智凯科技有限公司 | 基于入炉煤信息和火焰检测的锅炉在线调整系统及方法 |
-
1980
- 1980-10-03 JP JP13762280A patent/JPS5762323A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002361116A (ja) * | 2001-06-07 | 2002-12-17 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 微粉炭ミルにおける適応制御方法及び装置 |
| WO2021166653A1 (ja) | 2020-02-18 | 2021-08-26 | 信越化学工業株式会社 | 剥離紙又は剥離フィルム製造用シリコーン組成物、及び剥離紙又は剥離フィルム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5762323A (en) | 1982-04-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103423765B (zh) | 一种用于降低nox排放的配风耦合燃烧方法及系统 | |
| CN111515009A (zh) | 一种无最低煤量限制的全变频式制粉系统及调试方法 | |
| CN104627684B (zh) | 一种在线防电站锅炉一次风管堵管的方法 | |
| US7926751B2 (en) | Systems and methods for grinding coal with secondary air bias and bowl pressure control loops and perforation plates | |
| CN103807852B (zh) | 煤粉锅炉的二次风配风装置及二次风配风方法 | |
| JPH0118326B2 (ja) | ||
| CN117902329A (zh) | 一种气力输送系统及方法 | |
| US4489664A (en) | Closed loop fuel feed system for multiple direct fired burners | |
| GB2134673A (en) | Control of pressure within a pulverizer | |
| CN105485709B (zh) | 一种可调节式煤粉分配器 | |
| US6659026B1 (en) | Control system for reducing NOx emissions from a multiple-intertube pulverized-coal burner using true delivery pipe fuel flow measurement | |
| CN218076900U (zh) | 一种低碳排放制粉系统 | |
| CN204084340U (zh) | 煤粉锅炉的二次风配风装置 | |
| CN212702407U (zh) | 一种无最低煤量限制的全变频式制粉系统 | |
| JPH08338602A (ja) | ボイラ制御装置 | |
| JP3757319B2 (ja) | 石炭焚きボイラ燃料制御装置 | |
| CN105057078B (zh) | 磨煤机防堵磨运行方法 | |
| JP2947900B2 (ja) | 石炭燃焼装置の最低負荷制御装置 | |
| JPS60223914A (ja) | 微粉炭製造装置の微粉炭・空気比調節装置 | |
| JPH048337B2 (ja) | ||
| JPH0438464B2 (ja) | ||
| US3467036A (en) | Steam generator and coal pulverizing apparatus | |
| JPS58205019A (ja) | 石炭の燃焼制御装置 | |
| JPS5816123A (ja) | 石炭焚ボイラの燃焼制御方式 | |
| CN208205056U (zh) | 锅炉燃烧风煤比校正装置 |