CN103423765B - 一种用于降低nox排放的配风耦合燃烧方法及系统 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法及系统，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，本发明通过调整各层燃烧器燃煤量以及各层二次风送入炉膛的分布，可以在维持低NO_x还原区、燃尽区过量空气系数不变的前提下，使得煤粉颗粒整体上可以在尽可能低的过量空气系数下燃烧，同时又能尽量降低对尾部燃尽的影响；按照本发明意图调整后，使得各层燃烧器喷入燃煤量沿着炉膛高度方向从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”的结构，且必要时可调整某些磨煤机出口的煤粉细度，而各燃烧层的区域过量空气系数从低到高近乎逐渐增长，呈现“逆宝塔”的结构，此即所谓“正宝塔控煤与逆宝塔配风耦合燃烧方式”。

Description

一种用于降低NOX排放的配风耦合燃烧方法及系统

技术领域

本发明涉及电站锅炉技术领域，更具体的说，是涉及一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法及系统。

背景技术

随着国民经济的高速发展，社会的电力需求亦持续增长。当前，电力生产仍然是以燃煤机组为主，而煤炭的燃烧通常伴随着SO_X、NO_X、小颗粒等污染物质的排放。对于NO_X的排放量有相当高的标准，许多电厂在加紧实施低NO_X燃烧以及尾部烟气脱硝的改造以适应排放量标准的要求。

目前，国内切圆燃烧锅炉或对冲燃烧锅炉的主燃烧区通常均采用均等控煤、均等配风的方式，具体请参阅附图1，为现有技术中在通常均等控煤、均等配风条件下，各层燃烧器喷入煤量分布以及各个分区域过量空气系统分布示意图。对于采用空气分级低NO_x燃烧的切圆燃烧锅炉，其主燃烧区的过量空气系数沿着炉膛高度基本上保持不变，约为0.75，低NO_x还原区的过量空气系数一般为0.85左右，而分离燃尽风后的燃尽区过量空气系数一般约为1.15。另外，在还原性气氛中，若进一步降低过量空气系数可以使得NO_x排放持续下降，例如从约0.8降低到约0.7可以使得NO_x排放降低10～20%左右，但这可能会到影响尾部的燃尽。若能够通过对现有或改造之后的燃烧设备采取新型的燃烧方法从源头上适当降低NO_x的排放，则可以有效降低尾部烟气脱硝的成本。

因此，本发明以当前我国安装较多的切圆燃烧锅炉以及对冲燃烧锅炉为对象，通过调整使得煤粉颗粒整体上可以在尽可能低的过量空气系数下燃烧，同时又能尽量降低对尾部燃尽的影响，是本领域技术人员亟待解决的问题。

发明内容

有鉴于此，本发明提供了一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法及 系统，以当前我国安装较多的切圆燃烧锅炉以及对冲燃烧锅炉为对象，通过调整使得煤粉颗粒整体上可以在尽可能低的过量空气系数下燃烧，同时又能尽量降低对尾部燃尽的影响的问题。

为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：

一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，调整各层燃煤以及各层二次风的配送，该方法包括：

将所述切圆燃烧锅炉的燃煤以层为单位沿着炉膛高度方向控制喷入燃烧；

控制给煤机、磨煤机分别喷入某层燃烧器的煤量与燃煤细度，使得各层煤量沿着炉膛高度从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”结构；

根据各层目标风量计量公式的计算结果，通过调整各层风门开度的方式对送入所述炉膛各层的风量进行调整；

控制所述切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉内燃煤的燃烧，使得各燃烧层的区域过量空气系数沿着炉膛高度从低到高近乎逐渐增加，呈现“逆宝塔”的结构。

其中，所述各层目标风量计量公式为：A₁=C₁V₁α₁-C₁β₁，

$A_n=\left(\underset{m=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right){\mathrm{\α}}_n-\left(\underset{m=1}{\overset{n-1}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right){\mathrm{\α}}_{n-1}-C_n{\mathrm{\β}}_n,n\∈\left[\mathrm{2,5}\right].$

其中，紧凑耦合燃尽风的目标风量计量公式为：

其中，分离燃尽风的目标风量计量公式为：

其中，在已确定各层二次风风量时，可根据上述所述目标风量计量公式及各层所需的目标过量空气系数计算得到各层所需喷入的目标燃煤量。

本发明还公开了一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧系统，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，调整各层燃煤以及各层二次风的配送，该系统包括：

分层单元，将所述切圆燃烧锅炉的燃煤以层为单位沿着炉膛高度方向控制喷入燃烧；

第一控制单元，控制一台给煤机、一台磨煤机分别控制喷入某层燃烧器的煤量与燃煤细度，使得各层煤量沿着炉膛高度从低到高逐渐减少，呈现“正 宝塔”结构；

计量单元，根据各层目标风量计量公式的计量结果，通过调整各层风门开度的方式对送入所述炉膛各层的风量进行调整；

第二控制单元，控制所述切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉内燃煤的燃烧，使得各燃烧层的区域过量空气系数沿着炉膛高度从低到高近乎逐渐增加，呈现“逆宝塔”的结构。

其中，所述计量单元包括：

检测单元，对各层二次风通道加装风量测试装置直接检测或者通过冷态试验确定各层二次风实际风量与对应层二次风风门开度及当地风箱压力之间关系的方式进行检测；

计算单元，所述各层二次风目标风量通过目标风量计算公式进行计算，所述各层二次风实际风量可通过冷态试验得到的二次风风门开度及当地风箱压力之间的拟合公式进行风量计算。

经由上述的技术方案可知，与现有技术相比，本发明公开了一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法及系统，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，调整各层燃煤以及各层二次风的配送，该方法包括：将切圆燃烧锅炉的燃煤以层为单位沿着炉膛高度方向控制喷入燃烧；控制给煤机、磨煤机分别喷入某层燃烧器的燃煤量与燃煤细度，使得各层燃烧器的燃煤量沿着炉膛高度从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”的结构；根据各层二次风(包括紧凑耦合燃尽风及分离燃尽风)目标风量的计算结果，通过调整各层二次风风门开度的方式对送入所述炉膛各层的二次风风量进行调整，控制所述切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉内燃煤的燃烧，使得各燃烧层的区域过量空气系数沿着炉膛高度从低到高近乎逐渐增加，呈现“逆宝塔”的结构。本发明通过调整各层燃烧器燃煤量以及各层二次风送入炉膛的分布，可以在维持低NO_x还原区、燃尽区过量空气系数不变的前提下，使得煤粉颗粒整体上可以在尽可能低的过量空气系数下燃烧，同时又能尽量降低对尾部燃尽的影响；按照本发明意图调整后，使得各层燃烧器喷入燃煤量沿着炉膛高度方向从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”的结构，且必要时可调整某些磨煤机出口的煤粉细度，而各燃烧层的区域过量空气系数从低到高近乎逐渐增长，呈现“逆宝塔”的结构，此即所谓“正宝塔控煤与逆宝塔配风耦合燃烧方式”。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据提供的附图获得其他的附图。

图1为现有技术中在通常均等控煤、均等配风条件下，各层燃烧器喷入煤量分布以及各个分区域过量空气系统分布示意图；

图2为本发明实施例公开的一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法的流程图；

图3为本发明实施例公开的在满负荷时，在采用配风耦合燃烧方式条件下，各层燃烧器喷入煤量分布以及各个分区域过量空气系统分布示意图；

图4为本发明实施例公开的一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧系统的结构示意图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

本发明公开了一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法及系统，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，本发明通过调整各层燃烧器燃煤量以及各层二次风送入炉膛的分布，可以在维持低NO_x还原区、燃尽区过量空气系数不变的前提下，使得煤粉颗粒整体上可以在尽可能低的过量空气系数下燃烧，同时又能尽量降低对尾部燃尽的影响；按照本发明意图调整后，使得各层燃烧器喷入燃煤量沿着炉膛高度方向从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”的结构，且必要时可调整某些磨煤机出口的煤粉细度，而各燃烧层的区域过量空气系数从低到高近乎逐渐增长，呈现“逆宝塔”的结构，此即所谓“正宝塔控煤与逆宝塔配风耦合燃烧方式”。

请参阅附图2，为本发明公开的一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧 方法的流程图。本发明公开了一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法，本发明主要以当前我国安装较多的切圆燃烧锅炉以及对冲燃烧锅炉为对象，通过新型的方式调整各层燃烧器以及各层二次风送入炉膛的分布，其主要目的是使得煤粉颗粒整体上可以在尽可能低的过量空气系数下燃烧，同时又能尽量降低对尾部燃尽的影响，该方法包括步骤具体为：

步骤101：将切圆燃烧锅炉的燃煤以层为单位沿着炉膛高度方向控制喷入燃烧；

对于切圆燃烧锅炉，燃煤一般以层为单位沿着炉膛高度方向被喷入燃烧，且通常均以一台给煤机、一台磨煤机分别控制喷入某层燃烧器的煤量与细度，这就为单独控制某层燃烧器的燃煤供给量、煤粉细度提供了有利的条件。

步骤102：控制给煤机、磨煤机分别喷入某层燃烧器的煤量与燃煤细度，使得各层煤量沿着炉膛高度从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”结构；

步骤103：根据各层目标风量计量公式的计算结果，通过调整各层风门开度的方式对送入所述炉膛各层的风量进行调整；

步骤104：控制所述切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉内燃煤的燃烧，使得各燃烧层的区域过量空气系数沿着炉膛高度从低到高近乎逐渐增加，呈现“逆宝塔”的结构。

当上述步骤之后，若尾部飞灰含碳量有相当程度的增长，则通过调节磨煤机出口折向门开度、动态分离器转速等方式适当降低某些磨煤机出口的煤粉细度。

为实现本发明的意图，需对送入炉膛各层的二次风进行计量，其可以通过采取适当措施在各层二次风(包括紧凑耦合燃尽风、分离燃尽风)通道加装风量测试装置直接检测或者通过冷态试验确定各层二次风风量与对应层二次风风门开度、当地风箱压力之间的关系来实现。

本发明以某采用典型空气分级燃烧的百万切圆燃烧锅炉(配六台磨煤机、满负荷时正常投运五台磨煤机)满负荷运行为例进行说明。通常情况下，该型锅炉采用均等控煤、均等配风的方式进行燃烧，其燃烧器喷口布置及控煤、配风的大致情况如图1所示。

图1及图3中，AA层、AB层、BC层、CD层、DE层的二次风风量分别以A₁、A₂、A₃、A₄、A₅表示，其单位为t/h，由于该型锅炉满负荷时采用 下五台磨煤机运行的方式，因此EF层的二次风只需满足冷却喷口的需要，其风量可以忽略。

图1及图3中，A层、B层、C层、D层、E层一次风粉混合物中的煤量分别以C₁、C₂、C₃、C₄、C₅表示，其单位为t/h，由于该型锅炉满负荷时采用下五台磨煤机运行的方式，因此F层给煤量为零。

图1及图3中，A层、B层、C层、D层、E层一次风粉混合物中的风/煤比分别以β₁、β₂、β₃、β₄、β₅表示，由于该型锅炉满负荷时采用下五台磨煤机运行的方式，因此“F层一次风粉混合物”中的风量近乎为零。

图1及图3中，A层、B层、C层、D层、E层所喷入燃煤的理论空气量分别以V₁、V₂、V₃、V₄、V₅表示，其单位为kg干空气/kg煤。

图1及图3中，喷入A层、B层、C层、D层、E层煤粉之后的当地过量空气系数分别以α₁、α₂、α₃、α₄、α₅表示，喷入紧凑耦合燃尽风CA之后的当地过量空气系数以α₆表示，喷入分离燃尽风SA之后的当地过量空气系数以α₇表示。

对于该型锅炉，本发明提供了喷入某层煤粉之后根据喷入当地所需要目标过量空气系数计算喷入层下方二次风所需要目标风量的计算公式：

A₁=C₁V₁α₁-C₁β₁

$A_n=\left(\underset{m=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right){\mathrm{\α}}_n-\left(\underset{m=1}{\overset{n-1}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right){\mathrm{\α}}_{n-1}-C_n{\mathrm{\β}}_n,n\∈\left[\mathrm{2,5}\right].$

对于该型锅炉，本发明亦提供了根据当地目标过量空气系数计算所需喷入紧凑耦合燃尽风目标风量(A₆,单位为t/h)以及分离燃尽风目标风量(A₇,单位为t/h)的计算公式：

$A_6=\left(\underset{m=1}{\overset{5}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right)({\mathrm{\α}}_6-{\mathrm{\α}}_5)$

$A_7=\left(\underset{m=1}{\overset{5}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right)({\mathrm{\α}}_7-{\mathrm{\α}}_6)$

联立上述四组公式，即可以在已确定各层二次风风量时根据各层所需的目标过量空气系数计算得到各层所需喷入的目标燃煤量。

对于该型锅炉，其满负荷运行时(下五台磨煤机投运)，各层典型的给煤 量分布如图1中间部分所示，A～E层煤量喷入后以及CA、SA喷入后当地的过量空气系数分布则如图1右边部分所示。

对于该型锅炉，其满负荷运行时(下五台磨煤机投运)，根据本发明理念改进后的燃烧概念如图3所示，喷入炉膛内部的煤量从A层到E层以逐渐递减的方式分布，呈现正宝塔结构，而通过适当方式控制各层二次风风量则可以使得各个分区域的当地过量空气系数基本上以逐渐增加的方式分布，呈现逆宝塔结构，此两者同时用于实践时即成为“正宝塔控煤与逆宝塔配风耦合燃烧方式”。

比较图1与图3的燃烧概念，可知E层燃煤喷入之后各个区域的过量空气系数未发生变化，耦合燃烧方式使得A～D层之间各个区域的过量空气系数明显下降，并且越是底层其过量空气系数相对越低。

耦合燃烧方式中，A～D层之间越是底层其过量空气系数相对越低，过量空气系数的降低虽然可以显著降低当地的NO_x生成量，但对于尾部的燃尽可能产生不利的影响。

由于本发明中采用的正宝塔控煤方式，使得上面几层燃烧器喷入炉膛的燃煤量相对通常方式有所降低，而这些降低的数量大致分布在更低的几层燃烧器中，如此就增加了该些燃煤在炉膛内部的停留时间，而这将有利于尾部的燃尽。

为了控制实施耦合燃烧方式可能造成的尾部燃尽问题，本发明亦可以根据实际情况通过调整底下几台磨煤机的某些运行参数适当降低其出口的煤粉粒径。

当该锅炉燃用某些较高挥发分、较低灰分含量的煤种时，采用耦合燃烧方式将可以在显著降低NO_x排放的前提下更加有效的控制尾部飞灰的燃尽问题。

下面以某电厂#1机组锅炉为例，具体为超临界变压运行直流锅炉，采用Π型布置、单炉膛、反向双切圆燃烧方式。燃烧器分6层布置(满负荷时只需投运5层燃烧器)，每层与1台磨煤机相配，主燃烧器采用低NO_x的PM型燃烧器，在主燃烧器的上方为OFA喷嘴(类似于上文所述CA)，在距上层煤粉喷嘴上方7.2m处布置有二层附加燃尽风喷嘴(类似于上文所述SA)，它的作用是补充燃料后期燃烧所需要的空气，同时实现分级燃烧达到降低炉内温度 水平、抑制NO_x的生成。

在长期使用过程中，该锅炉通常燃用的典型加权煤质数据如表1所示。若在以上述典型加权煤质数据为代表的单一煤质条件下，锅炉满负荷运行约需360t/h的给煤量，而若是采用5台磨煤机运行的方式，则在均等控煤条件下，每台磨煤机的给煤量即约为72t/h。此外，亦可通过表1中的煤质数据计算得到燃用该类煤质时的理论空气量约为7.24kg干空气/kg煤。在上述条件下，当各台投运磨煤机出口的一次风/粉混合物的风/煤比均为2.2时，根据该锅炉通常均等配风的燃烧概念(其各区域过量空气系数分布如图1右边所示)可以根据上述目标风量计算公式计算得到所需喷入二次风的目标风量如表2所示，二次风风量的控制可以通过调节各个二次风小风门的开度参考以往的冷态试验拟合公式而确定，一次风风量则可以根据各台磨煤机入口的风量而基本确定。

表1锅炉通常燃用的加权煤质

表2通常燃烧方式时各层二次风目标风量,t/h

同样，在上述表1的煤质条件下，满负荷采用下5台磨煤机运行时(各台投运磨煤机出口的一次风/粉混合物的风/煤比均为2.2),若按照本发明正宝塔控煤的理念，典型的各台磨煤机给煤量可以如图3中间部分所示。根据该锅炉所配磨煤机的资料及平时运行的数据，图3中间部分所示煤量分布及其对应的一次风风量均在磨煤机的可承受范围之内。同时，为了进一步减低NO_x的排放，当按照本发明逆宝塔配风的理念时，典型的各区域过量空气系数可以如图3右边部分所示。在如图3所示的耦合燃烧概念下，根据上述目标风量计算公式计算得到所需喷入二次风的风量如表3所示，二次风风量的控制可以通过调节各个二次风小风门的开度参考以往的冷态试验拟合公式而确定，一次风风量则可以根据各台磨煤机入口的风量而基本确定。

表3典型耦合燃烧方式时各层二次风目标风量,t/h

采用耦合燃烧方式后，根据实际运行情况，若需要更加理想得控制尾部的飞灰含碳量，对于底下几台磨煤机，可以适当调高其上方所配动态分离器的转速以降低磨煤机出口的煤粉粒径。

比较上述两种燃烧方式，可知E层燃煤喷入之后各个区域的过量空气系数未发生变化，耦合燃烧方式使得A～D层之间各个区域的过量空气系数明显下降，由均等配风的0.75分别依次下降至0.55、0.60、0.65、0.70。

在上述本发明公开的实施例的基础上，请参阅附图4，为本发明实施例公开的一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧系统的结构示意图。本发明实施例还公开了一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧系统，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，调整各层燃煤以及各层二次风的配送，该系统包括：分层单元201，用于将所述切圆燃烧锅炉的燃煤以层为单位沿着炉膛高度方向控制喷入燃烧；第一控制单元202，控制一台给煤机、一台磨煤机分别控制喷入某层燃烧器的煤量与燃煤细度，使得各层煤量沿着炉膛高度从低到高逐渐 减少，呈现“正宝塔”结构；计量单元203，根据各层目标风量计量公式的计量结果，通过调整各层风门开度的方式对送入所述炉膛各层的风量进行调整；第二控制单元204，控制所述切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉内燃煤的燃烧，使得各燃烧层的区域过量空气系数沿着炉膛高度从低到高近乎逐渐增加，呈现“逆宝塔”的结构。

优选的，上述计量单元203包括：检测单元2031，对各层二次风通道加装风量测试装置直接检测或者通过冷态试验确定各层二次风实际风量与对应层二次风风门开度及当地风箱压力之间关系的方式进行检测；计算单元2032，所述各层二次风目标风量通过目标风量计算公式进行计算，所述各层二次风实际风量可通过冷态试验得到的二次风风门开度及当地风箱压力之间的拟合公式进行风量计算。

综上所述：本发明公开了一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法及系统，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，调整各层燃煤以及各层二次风的配送，该方法包括：将切圆燃烧锅炉的燃煤以层为单位沿着炉膛高度方向控制喷入燃烧；控制给煤机、磨煤机分别喷入某层燃烧器的燃煤量与燃煤细度，使得各层燃烧器喷入燃煤量沿着炉膛高度方向从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”的结构；根据各层二次风(包括紧凑耦合燃尽风及分离燃尽风)目标风量的计算结果，通过调整各层二次风风门开度的方式对送入所述炉膛各层的二次风风量进行调整，控制所述切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉内燃煤的燃烧，使得各燃烧层的区域过量空气系数沿着炉膛高度从低到高近乎逐渐增加，呈现“逆宝塔”的结构。本发明通过调整各层燃烧器燃煤量以及各层二次风送入炉膛的分布，可以在维持低NO_x还原区、燃尽区过量空气系数不变的前提下，使得煤粉颗粒整体上可以在尽可能低的过量空气系数下燃烧，同时又能尽量降低对尾部燃尽的影响；按照本发明意图调整后，使得各层燃烧器喷入燃煤量沿着炉膛高度方向从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”的结构，且必要时可调整某些磨煤机出口的煤粉细度，而各燃烧层的区域过量空气系数从低到高近乎逐渐增长，呈现“逆宝塔”的结构，此即所谓“正宝塔控煤与逆宝塔配风耦合燃烧方式”。

对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易 见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (6)

1.一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧方法，其特征在于，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，调整各层燃煤以及各层二次风的配送，该方法包括：

将所述切圆燃烧锅炉的燃煤以层为单位沿着炉膛高度方向控制喷入燃烧；

控制给煤机、磨煤机分别喷入某层燃烧器的煤量与燃煤细度，使得各层煤量沿着炉膛高度从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”结构；

根据各层二次风的目标风量计量公式的计算结果，通过调整各层风门开度的方式对送入所述炉膛各层二次风的风量进行调整；

控制所述切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉内燃煤的燃烧，使得各燃烧层的区域过量空气系数沿着炉膛高度从低到高近乎逐渐增加，呈现“逆宝塔”的结构；

其中，所述各层二次风的目标风量计量公式为：A₁＝C₁V₁α₁-C₁β₁， $\begin{array}{cc}{A}_n=\left(\underset{m=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right){\mathrm{\α}}_n-\left(\underset{m=1}{\overset{n-1}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right){\mathrm{\α}}_{n-1}-C_n{\mathrm{\β}}_n& n\∈\left[\mathrm{3,5}\right];\end{array}$

其中，C为一次风粉混合物中的煤量，其单位为t/h；V为所喷入燃煤的理论空气量，其单位为kg干空气/kg煤；α为喷入煤粉之后的当地过量空气系数；β为一次风粉混合物中的风/煤比。

2.根据权利要求1所述的配风耦合燃烧方法，其特征在于，紧凑耦合燃尽风的目标风量计量公式为： $A_6=\left(\underset{m=1}{\overset{5}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right)({\mathrm{\α}}_6-{\mathrm{\α}}_5);$

其中，C为一次风粉混合物中的煤量，其单位为t/h；V为所喷入燃煤的理论空气量，其单位为kg干空气/kg煤；α₆为喷入紧凑耦合燃尽风CA之后的当地过量空气系数。

3.根据权利要求1所述的配风耦合燃烧方法，其特征在于，分离燃尽风的目标风量计量公式为： $A_7=\left(\underset{m=1}{\overset{5}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right)({\mathrm{\α}}_7-{\mathrm{\α}}_6);$

其中，C为一次风粉混合物中的煤量，其单位为t/h；V为所喷入燃煤的理论空气量，其单位为kg干空气/kg煤；α₇为喷入分离燃尽风SA之后的当地过量空气系数。

4.根据权利要求1所述的配风耦合燃烧方法，其特征在于，在已确定各层二次风风量时，可根据所述目标风量计量公式及各层所需的目标过量空气系数计算得到各层所需喷入的目标燃煤量。

5.一种用于降低NO_X排放的配风耦合燃烧系统，其特征在于，以切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉为对象，调整各层燃煤以及各层二次风的配送，该系统包括：

分层单元，将所述切圆燃烧锅炉的燃煤以层为单位沿着炉膛高度方向控制喷入燃烧；

第一控制单元，控制一台给煤机、一台磨煤机分别控制喷入某层燃烧器的煤量与燃煤细度，使得各层煤量沿着炉膛高度从低到高逐渐减少，呈现“正宝塔”结构；

计量单元，根据各层二次风的目标风量计量公式的计量结果，通过调整各层风门开度的方式对送入所述炉膛各层二次风的风量进行调整；

第二控制单元，控制所述切圆燃烧锅炉及对冲燃烧锅炉内燃煤的燃烧，使得各燃烧层的区域过量空气系数沿着炉膛高度从低到高近乎逐渐增加，呈现“逆宝塔”的结构；

其中，所述各层二次风的目标风量计量公式为：A₁＝C₁V₁α₁-C₁β₁， $\begin{array}{cc}{A}_n=\left(\underset{m=1}{\overset{n}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right){\mathrm{\α}}_n-\left(\underset{m=1}{\overset{n-1}{\mathrm{\Σ}}}{C}_m{V}_m\right){\mathrm{\α}}_{n-1}-C_n{\mathrm{\β}}_n& n\∈\left[\mathrm{3,5}\right];\end{array}$

其中，C为一次风粉混合物中的煤量，其单位为t/h；V为所喷入燃煤的理论空气量，其单位为kg干空气/kg煤；α为喷入煤粉之后的当地过量空气系数；β为一次风粉混合物中的风/煤比。

6.根据权利要求5所述的配风耦合燃烧系统，其特征在于，所述计量单元包括：

检测单元，对各层二次风通道加装风量测试装置直接检测或者通过冷态试验确定各层二次风实际风量与对应层二次风风门开度及当地风箱压力之间关系的方式进行检测；

计算单元，所述各层二次风目标风量通过目标风量计算公式进行计算，所述各层二次风实际风量可通过冷态试验得到的二次风风门开度及当地风箱压力之间的拟合公式进行风量计算。