CN203823744U - 低氮改造大型电站锅炉装置 - Google Patents
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Abstract
本实用新型公开了一种低氮改造大型电站锅炉装置，所述装置包括锅炉本体、制粉喷嘴、燃烧器及SOFA喷嘴，所述燃烧器为至少四组，所述燃烧器均按切圆燃烧方式设置于所述锅炉本体内部的棱角处，且所述制粉喷嘴朝向于所述燃烧器，所述燃烧器至少为六层，所述燃烧器的每一层均设有一次风喷嘴，一次风喷嘴的两侧均设有二次风喷嘴，每组燃烧器的顶部均连接有两个紧凑型燃尽风喷嘴、两个所述SOFA喷嘴，且该两个SOFA喷嘴处于相对位置。本实用新型涉及的低氮改造大型电站锅炉装置，采用增加SOFA风来降低了NOx排放浓度，为该电厂低氮改造后效果评价，以及现场运行过程中周界风门开度调整方式，提供了非常重要的参考价值。
Description
技术领域
本实用新型涉及电站及环保领域，特别是涉及低氮改造大型电站锅炉装置。
背景技术
随着环境治理的严峻形势，我国对NOx的排放限制将日益严格，国家环境保护部已经颁布了《火电厂氮氧化物防治技术政策》，明确在“十二五”期间将全力推进我国NOx的防治工作。目前国内外电站锅炉控制NOx技术主要有2种：一种是控制生成，主要是在燃烧过程中通过各种技术手段改变煤的燃烧条件，从而减少NOx的生成量，即各种低NOx技术；二是生成后的转化，主要是将已经生成的NOx通过技术手段从烟气中脱除掉，如选择性催化还原法（SCR）、选择性非催化还原法（SNCR），但这些并不是很理想；而目前并没有对电站锅炉本身的运行进行改进措施。
实用新型内容
基于此，有必要提供一种能有效减少燃烧烟气排放的低氮改造大型电站锅炉装置。
一种低氮改造大型电站锅炉装置，包括锅炉本体、制粉喷嘴、燃烧器及SOFA喷嘴，所述燃烧器为至少四组，所述燃烧器均按切圆燃烧方式设置于所述锅炉本体内部的棱角处，且所述制粉喷嘴朝向于所述燃烧器；
所述燃烧器至少为六层，所述燃烧器的每一层均设有一次风喷嘴，一次风喷嘴的两侧均设有二次风喷嘴，每组燃烧器的顶部均连接有两个紧凑型燃尽风喷嘴、两个所述SOFA喷嘴，且该两个SOFA喷嘴处于相对位置。
在其中一个实施例中，还包括燃烧制粉系统，所述燃烧制粉系统连接于所述制粉喷嘴。
在其中一个实施例中，所述每组燃烧器顶部的两个SOFA喷嘴以水平对冲的方式安装。
在其中一个实施例中，所述一次风喷嘴和二次风喷嘴呈均等配风方式间隔设置。
在其中一个实施例中，所述燃烧制粉系统具有磨煤机，所述磨煤机的数量与所述一次风喷嘴的数量匹配，且所述一次风喷嘴分别与所述磨煤机对应连接。
在其中一个实施例中，所述一次风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-20°～20°。
在其中一个实施例中，所述二次风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-30°～30°。
在其中一个实施例中，所述燃尽风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-5°～30°。
在其中一个实施例中，在每个一次风喷嘴的外侧设有环形的周界风喷嘴，使得所述周界风喷嘴包围一次风喷嘴。
本实用新型涉及的低氮改造大型电站锅炉装置，采用增加SOFA风来降低NOx排放浓度，且本实用新型利用ANSYSFLUENT14.0软件对该电厂低氮改造后变周界风量下燃烧特性规律进行了数值模拟研究，数值模拟结果与现场运行数据进行了严格对比验证，保证数值模拟有效性。研究了速度场、温度场、组分场和污染物分布规律。本实用新型的数值模拟研究，为该电厂低氮改造后效果评价，以及现场运行过程中周界风门开度调整方式，提供了非常重要的参考价值，具有十分重要的科学价值和工程应用价值。
本实用新型涉及的低氮改造大型电站锅炉装置，所述每组燃烧器顶部的两个SOFA喷嘴以水平对冲的方式安装，进一步有效地较少了NOx的排放量。
本实用新型涉及的低氮改造大型电站锅炉装置，所述一次风喷嘴和二次风喷嘴呈均等配风方式间隔设置，最大程度上使得粉煤燃烧均匀。
本实用新型涉及的低氮改造大型电站锅炉装置，所述燃烧制粉系统具有磨煤机，所述磨煤机的数量与所述一次风喷嘴的数量匹配，且所述一次风喷嘴分别与所述磨煤机对应连接，最大程度上形成切圆燃烧方式，减少NOx的排放量。
本实用新型涉及的低氮改造大型电站锅炉装置，所述一次风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-20°～20°；所述二次风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-30°～30°；所述燃尽风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-5°～30°，便于调节喷嘴的角度，使得三个类型的喷嘴能够在一定的范围内转动，同时使得间隔排列的一次风喷嘴、二次风喷嘴之间的粉煤能够充分的燃烧。
本实用新型涉及的低氮改造大型电站锅炉装置，在每个一次风喷嘴的外侧设有环形的周界风喷嘴，使得所述周界风喷嘴包围一次风喷嘴，即每个一次风喷嘴的外侧四周形成周界风区域，周界风的主要目的是防止一次风喷嘴烧损，起到冷却喷嘴的作用，另外一个目的是增强一次风喷嘴射流的刚性。
附图说明
图1为本实用新型实施例1中锅炉本体示意图；
图2（a）、（b）、（c）为本实用新型实施例1中锅炉本体燃烧器横截面、SOFA喷嘴示意图及SOFA风安装方式示意图；
图3（a）、（b）、（c）分别为本实用新型实施例1中锅炉本体炉膛结构、喷嘴布置方式与网格划分示意图；
图4为本实用新型实施例2中最下层二次风温度云图；
图5为本实用新型实施例2中最下层一次风温度云图；
图6为本实用新型实施例2中炉膛中心截面温度分布示意图；
图7为本实用新型实施例2中模拟得到的炉膛高度方向上截面平均温度分布图；
图8为本实用新型实施例2中不同负荷下炉膛出口温度变化图；
图9为本实用新型实施例2中最下层二次风速度云图；
图10为本实用新型实施例2中最下层一次风速度云图；
图12为本实用新型实施例2中CO浓度沿着高度方向分布图；
图13为本实用新型实施例2中NOx浓度沿着高度方向分布图；
图14为本实用新型实施例2中不同负荷下炉膛出口NOx浓度变化图。
附图标记说明
10、锅炉本体；20、燃烧器；30、SOFA喷嘴。
具体实施方式
以下将结合实施例及附图对本实用新型做进一步的说明。
实施例1
一种低氮改造大型电站锅炉装置，参见图1～3，包括锅炉本体、燃烧制粉系统、燃烧器20及SOFA喷嘴30，所述SOFA喷嘴30为水平摆动的分离燃尽风喷嘴，所述锅炉本体10为660MW，亚临界压力、一次再热、单汽包、控制循环、四角喷燃双切圆燃烧燃煤锅炉，锅炉本体10高约57m，且炉膛横截面为长方形，宽16.44m，深19.558m。所述锅炉本体10采用露天布置，所述燃烧器20为至少四组，采用直流式宽调节比摆动式燃烧器20，图2（a）为燃烧器20横截面图，燃烧器20总高度为11.266m，燃烧器20的轴线与所述锅炉本体10内部的前壁（图中frontwall）、后壁（图中rearwall）的夹角分别为43°和35°，便于形成切圆燃烧方式，且使得燃烧切圆能够最大化；所述燃烧器20均按切圆燃烧方式设置于所述锅炉本体10内部的棱角处（锅炉本体10相邻的炉壁之间的夹角即切角处），所述燃烧制粉系统具有磨煤机，且为中速磨直吹式。4个直流摆动式燃烧器20按切圆燃烧方式布置炉膛四角，形成典型的切圆燃烧方式，所述燃烧器20与所述燃烧制粉系统处于相对位置，所述燃烧器20为六层，所述燃烧器20的每一层均设有一次风喷嘴，一次风喷嘴的两侧均设有二次风喷嘴，也即在每组燃烧器20的竖直方向上的上方布置6个一次风喷嘴（图3（b）中A、B、C、D、E和F所示）和7个供给燃料燃烧空气用的二次风喷嘴（图3（b）AA、AB、BC、CD、DE、EF和FF所示），其中，在每个一次风喷嘴（A、B、C、D、E和F）的四周具有周界风喷嘴，周界风喷嘴呈环形，包围一次风喷嘴，即每个一次风喷嘴的外侧四周形成周界风区域，周界风的主要目的是防止一次风喷嘴烧损，起到冷却喷嘴的作用，另外一个目的是增强一次风喷嘴射流的刚性。所述一次风喷嘴和二次风喷嘴呈均等配风方式间隔设置，所述磨煤机的数量与所述一次风喷嘴的数量匹配，所述一次风喷嘴分别与所述磨煤机对应连接，即每一同层燃烧的4个一次风喷嘴与同一台磨煤机连接、供粉，投则同投，停则同停；6台磨煤机各自构成基本独立的6个制粉子系统，并与6层燃烧器20一次风喷嘴相对应，5层投运已能满足锅炉最大连续蒸发量（MCR）的需要。如图3（b）所示，每组燃烧器20的顶部均连接有两个紧凑型燃尽风喷嘴、两个所述SOFA喷嘴30，图2（b）所示；也即在每组燃烧器20的竖直方向上的上方布置2个紧凑型燃尽风喷嘴（CCOFA）、2个SOFA喷嘴30即燃尽风喷嘴OFA、OFB，且该两个SOFA喷嘴30处于相对位置，所述每组燃烧器20顶部的两个SOFA喷嘴30以水平对冲的方式安装。所述一次风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-20°～20°，所述二次风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-30°～30°，所述燃尽风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-5°～30°，在本实施例中一次风喷嘴、二次风喷嘴及SOFA喷嘴30的角度如附图2（c）所示，其中的centerlines为中心的对称轴线。
本实用新型所述的装置在安装时，将制粉喷嘴、SOFA喷嘴30及至少四组燃烧器20分别安装于锅炉本体10，使得所述燃烧器20均按切圆燃烧方式设置于所述锅炉本体10内部的切角处，使所述制粉喷嘴朝向于所述燃烧器20。燃烧器20至少为六层，在燃烧器20的每一层均设有一次风喷嘴，一次风喷嘴的两侧均设有二次风喷嘴，每组燃烧器20的顶部均连接有两个紧凑型燃尽风喷嘴、两个所述SOFA喷嘴30，且使得该两个SOFA喷嘴30处于相对位置；通过所述制粉喷嘴将煤粉喷入所述锅炉本体10，通过所述一次风喷嘴、二次风喷嘴及SOFA喷嘴30喷出供所述煤粉燃烧的空气，与所述煤粉混合后燃烧。
在本实用新型的模拟中，最上层磨煤机停运。改造后，4对SOFA喷嘴30即分离燃尽风喷嘴OFA、OFB以水平对冲方式安装，以进一步降低锅炉NOx排放。改造后，由于总风量没有变化，且二次风喷嘴的二次风一部分分配到SOFA喷嘴30的SOFA风，使得二次风喷嘴改造，面积变小，但除了最上层2层紧凑型燃尽风（CCOFA）高度有所变化，其余一次风喷嘴的高度、二次风喷嘴的高度均没有改变。改造后SOFA喷嘴30开度在100%的情况下，SOFA喷嘴30的SOFA风与紧凑型燃尽风（CCOFA）占到总二次风的37.2%，仅SOFA风就为26.8%，与改造前的20.4%（仅紧凑型燃尽风CCOFA）有了很大的提升。模拟中煤质分析见表1，SOFA风改造示意图见图2。网格划分和燃烧器20喷嘴布置见图2。总网格数目约162万。
实施例2
本实施例提供实施例1中所述的低氮改造大型电站锅炉结构的数值模拟。
一、低氮改造数值模拟
1、数学模型
在燃烧模拟计算中，采用标准k-ε湍流模型模拟气相湍流；采用混合分数/概率密度（PDF）函数模型模拟组分运输和燃烧：采用单PDF模型模拟纯煤燃烧，采用双PDF模型模拟污泥掺烧燃烧；采用颗粒随机轨道模型模拟煤粉颗粒的运动；煤的热解采用双方程平行竞争反应模型；焦炭燃烧则采用动力/扩散控制反应速率模型；辐射传热计算采用P1法，离散方法均采用一阶迎风格式。中心风、一次风、二次风都采用质量入口边界条件；入口处质量流量、风温根据设计参数。对燃尽风和周界风本体也进行适当简化，根据其实际尺寸构建其入口模型；燃尽风和周界风也采用质量入口边界条件，质量流量数值根据设计参数及变工况条件计算得到。出口边界条件采用压力出口，压力设置为-80Pa；炉膛壁面采用标准壁面方程，无滑移边界条件，热交换采用第二类边界条件，即温度边界条件，给定壁面温度和辐射率，壁面温度为690K，壁面辐射率为0.8。
煤粉颗粒直径按照Rosin-Rammler方法分布。Rosin-Rammler分布假定在颗粒直径d与大于此直径的颗粒的质量分数Yd之间存在指数关系：为平均直径，n为分布指数。最小粒径5μm，最大粒径250μm，平均粒径60μm，分布指数1.5，那么，煤粉质量百分比含量与煤粉粒径之间的关系见表1。
表1煤粉质量含量与粒径的关系
表2煤质分析（收到基）
计算迭代时，先进行冷态计算获得一定收敛程度的流场，然后再进行热态计算，直至收敛。对于离散方程组的压力和速度耦合采用SIMPLE算法求解，求解方程采用逐线迭代法及低松驰因子，NO和HCN计算残差小于10-8，其余各项计算残差小于10-6。
2、数值模拟工况
本次工模拟4个工况：负荷为40％、60％、80％、100％。表3为不同负荷下，各个风口风量配比情况。
表3不同负荷下参数表
| 负荷 | 一次风 | 周界风 | CCOFA | SOFA | 余二次风 | 总风 |
| % | % | kg/s | kg/s | kg/s | kg/s | kg/s |
| 40 | 52 | 40 | 52 | 0 | 109.6 | 253.6 |
| 60 | 78 | 60 | 56 | 57.6 | 128.8 | 380.4 |
| 80 | 104 | 80 | 56 | 115.2 | 152 | 507.2 |
| 100 | 130 | 100 | 56 | 144 | 204 | 634 |
3、网格划分及无关性检验
根据模型的结构特点，采用单独划分网格的方法，将炉膛划分为5个区域，分别为：冷灰斗区域、燃烧器20区域、燃烧器20上方区域和屏式过热器区域。在划分的过程中，模型均采用结构化网格，炉膛燃烧器20区域被适当加密，为了提高计算的精度，燃烧器20出口与炉膛的连接面设置为interface，防止两个两个面的网格质量和网格形状差异较大而引起误差。网格划分和燃烧器20喷嘴布置见图3。本文实际数值模拟总网格数目约162万。
为了验证本文数值模拟网格精度是否满足计算要求，进行了网格无关性检验。表4给出了检验结果。采用3种不同网格分辨率网格，计算同样的计算工况，从表4可以得出，162万网格(本实施例网格)数模型结果与200万网格(网格精度较高)得到结果非常接近，炉膛出口温度相差1.7K，而162万网格与120万网格结果相比，炉膛出口温度相差24K，因此可以得出，采用120万网格计算得到结果精度比较差，根据网格无关性对比结果表明本文采用的162万网格规模是满足计算精度要求的。
表4网格无关性检验
二、模拟结果分析与讨论
1、数值模拟结果与热力计算对比
为了验证数值模拟结果准确性，采用红外温度测量方法，得到了现场实际满负荷运行时炉膛出口温度，以及测量得到了炉膛出口NOx浓度（换算到6%氧量，标准状态下），对比结果如表5。
表5模拟结果与实际测量结果的数据对比表
通过数据对比，数值模拟结果炉膛出口温度与现场测量误差范围在10%以内，NOx浓度与现场比较误差在为1.7%，说明本文数值模拟结果较为准确。
2、温度场分布规律
图4和图5为数值模拟得到不同负荷下，温度场分布的规律。图4为最下层二次风温度云图，图5为最下层一次风温度云图，从图4、图5可以看出，随着负荷降低，炉膛温度降低，但是温度分布较均匀，切圆形成比较好，没有出现火焰贴墙现象，水冷壁面温度较低。
图6为炉膛中心截面温度分布示意图，从分布图可以看出，随着负荷降低，燃烧器20整体温度水平降低。燃烧器20区域温度比较高，沿着烟气流动方向，温度逐渐降低。本文数值模拟模拟考虑了屏式过热器对烟气温度影响，从模拟结果看出，烟气经过屏式过热器区域时，温度有较大降低。
图7为模拟得到了炉膛高度方向上截面平均温度分布图。其中，（a）表示整个炉膛高度，(b)表示燃烧器20区域，(c)表示CCOFA与SOFA区域，(d)表示SOFA以上区域。从图7可以得出，随着负荷的降低，整体上看，沿着炉膛高度方向，温度水平降低，尤其是在40%负荷下，温度降低最明显。这是由于随着负荷降低，给煤量减少，燃烧释放热量减少导致的。图7(b)、图7(c)分别为燃烧器20区域和CCOFA与SOFA区域之间的温度分布，从图中可以得出，在40%负荷下，温度降低程度比较大。在图7(d)中SOFA风以上区域，温度降低幅度比较小。从40%负荷到100%负荷下，燃烧器20最高温度分别为：1574.2K、1684.6K、1684.3K、1707.1K，最低负荷与最高负荷下，燃烧器20区域温度相差132.9K，降低幅度达到了7.8%。
图8为不同负荷下炉膛出口温度变化图。在炉膛出口，不同负荷下，由高负荷（100%）到低负荷（40%），炉膛出口烟气温度分别为1552.7K，1456K，1410K，1262K。由此可见，随着负荷降低，炉膛出口烟气温度逐渐降低，相对最高负荷(100%)，最低负荷（40%）下炉膛出口烟气温度降低了290.7K，降低幅度达到了18.7%。
3、速度场分布规律
图9为最下层二次风速度云图，从图9可以得出，随着负荷降低，二次风速度大小减少，这个是由于风量减少导致的，但是不同负荷下，速度切圆形成比较好，没有出现冲墙现象。
图10为最下层一次风速度云图，从图10可以得出，与二次风速度云图得到结果类似，随着负荷降低，一次风速度大小减少，但是速度切圆形成比较好，没有出现冲刷炉墙现象发生。
4、组份场分布规律
图11为O2浓度沿着高度方向分布图。其中，（a）表示整个炉膛高度，(b)表示燃烧器20区域，(c)表示CCOFA与SOFA区域，(d)表示SOFA以上区域。从图11可以看出，在不同负荷下，O2分布呈现比较复杂的规律。在燃烧器20区域，O2出现波动性特点，这个主要是由于氧量在不同层一次风喷嘴消耗，同时不同层二次风喷入所导致的，在SOFA风以上区域，沿着炉膛高度方向，由于未燃尽焦炭继续燃烧，O2浓度逐渐降低。
图12为CO浓度沿着高度方向分布图。其中，（a）表示整个炉膛高度，(b)表示燃烧器20区域，(c)表示CCOFA与SOFA区域(d)SOFA以上区域。在CCOFA喷嘴以上区域，沿着炉膛高度方向，由于氧量逐渐补充，不完全燃烧产生的CO逐渐转化为CO2，CO浓度逐渐降低。
5、污染物分布规律
图13为NOx浓度沿着高度方向分布图。整体上看，随着负荷降低，在同一炉膛高度上，NOx浓度逐渐降低。这个是由于负荷降低，炉膛温度水平下降，同时送入炉膛的二次风量减少，导致热力型NOx和燃料型NOx水平下降。
图14为不同负荷下炉膛出口NOx浓度变化图。在炉膛出口，不同负荷下，由高负荷（100%）到低负荷（40%），炉膛出口NOx浓度分别为385.195mg/Nm3,357.725mg/Nm3,291.1mg/Nm3,213.2mg/Nm3。由此可见，随着负荷降低，炉膛出口NOx浓度逐渐降低，相比最高负荷(100%)，最低负荷下（40%）下炉膛出口NOx浓度降低了172mg/Nm3，降低幅度为44.7%。
本实用新型进行SOFA风低氮改造，利用ANSYSFLUENT14.0软件进行了低氮改造后不同负荷下燃烧特性的数值模拟，主要结论如下：
1、数值模拟结果炉膛出口温度与现场测量误差范围在10%以内，NOx浓度与现场比较误差在为1.7%，说明本文数值模拟结果较为准确；
2、采用低氮改造增加SOFA风后，不同负荷下炉膛温度分布较均匀，切圆形成比较好，没有出现火焰贴墙现象，水冷壁面温度较低，不同负荷下，最下层二次风速度切圆形成比较好，没有出现速度冲墙现象；
3、从40%负荷到100%负荷下，燃烧器20区域最高温度分别为：1574.2K、1684.6K、1684.3K、1707.1K，最低负荷与最高负荷下，燃烧器20区域温度相差132.9K，降低幅度达到了7.8%。
4、不同负荷下，由高负荷（100%）到低负荷（40%），炉膛出口烟气温度分别为1552.7K，1456K，1410K，1262K。随着负荷降低，炉膛出口烟气温度逐渐降低，相对最高负荷(100%)，最低负荷（40%）下炉膛出口烟气温度降低了290.7K，降低幅度达到了18.7%。
5、随着负荷降低，在同一炉膛高度上，NOx浓度逐渐降低。这个是由于负荷降低，炉膛温度水平下降，同时送入炉膛的二次风量减少，导致热力型NOx和燃料型NOx水平下降。
6、在炉膛出口，不同负荷下，由高负荷（100%）到低负荷（40%），炉膛出口NOx浓度分别为385.195mg/Nm3,357.725mg/Nm3,291.1mg/Nm3,213.2mg/Nm3。由此可见，随着负荷降低，炉膛出口NOx浓度逐渐降低，相比最高负荷(100%)，最低负荷下（40%）下炉膛出口NOx浓度降低了172mg/Nm3，降低幅度为44.7%。
6、本实用新型研究表明，采用增加SOFA风低氮改造后，炉内速度场、温度场形成比较好，没有出现冲墙现象，实际运行表明低氮改造措施是有效的。
本实用新型涉及的低氮改造大型电站锅炉装置，采用增加SOFA风来降低NOx排放浓度，且本实用新型利用ANSYSFLUENT14.0软件对该电厂低氮改造后变周界风量下燃烧特性规律进行了数值模拟研究，数值模拟结果与现场运行数据进行了严格对比验证，保证数值模拟有效性。研究了速度场、温度场、组分场和污染物分布规律。本实用新型的数值模拟研究，为该电厂低氮改造后效果评价，以及现场运行过程中周界风门开度调整方式，提供了非常重要的参考价值，具有十分重要的科学价值和工程应用价值。
以上所述实施例仅表达了本实用新型的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对本实用新型专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本实用新型构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本实用新型的保护范围。因此，本实用新型专利的保护范围应以所附权利要求为准。
Claims (9)
1.一种低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，包括锅炉本体、制粉喷嘴、燃烧器及SOFA喷嘴，所述燃烧器为至少四组，所述燃烧器均按切圆燃烧方式设置于所述锅炉本体内部的棱角处，且所述制粉喷嘴朝向于所述燃烧器；
所述燃烧器至少为六层，所述燃烧器的每一层均设有一次风喷嘴，一次风喷嘴的两侧均设有二次风喷嘴，每组燃烧器的顶部均连接有两个紧凑型燃尽风喷嘴、两个所述SOFA喷嘴，且该两个SOFA喷嘴处于相对位置。
2.根据权利要求1所述的低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，还包括燃烧制粉系统，所述燃烧制粉系统连接于所述制粉喷嘴。
3.根据权利要求1所述的低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，所述每组燃烧器顶部的两个SOFA喷嘴以水平对冲的方式安装。
4.根据权利要求1所述的低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，所述一次风喷嘴和二次风喷嘴呈均等配风方式间隔设置。
5.根据权利要求1所述的低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，所述燃烧制粉系统具有磨煤机，所述磨煤机的数量与所述一次风喷嘴的数量匹配，且所述一次风喷嘴分别与所述磨煤机对应连接。
6.根据权利要求1-5任一项所述的低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，所述一次风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-20°～20°。
7.根据权利要求1-5任一项所述的低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，所述二次风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-30°～30°。
8.根据权利要求1-5任一项所述的低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，所述燃尽风喷嘴按照上下方向摆动，摆动范围为-5°～30°。
9.根据权利要求1-5任一项所述的低氮改造大型电站锅炉装置，其特征在于，在每个一次风喷嘴的外侧设有环形的周界风喷嘴，使得所述周界风喷嘴包围一次风喷嘴。
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