JPH01179375A - 熱電モジュール - Google Patents
熱電モジュールInfo
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
。[産業上の利用分野]
本発明は熱電モジュールおよびその製造方法に関する。
[従来の技術]
従来の熱電モジュールは、溶融育成したインゴット状の
熱電材料を切断してバルク状の熱電素子を作り、素子と
導電性電極とをハンダ付は等で接合して作製されていた
。このようにして作られた熱電素子は性能指数が大きい
ため、熱電モジュールの変換特性が良いという利点を有
している。
熱電材料を切断してバルク状の熱電素子を作り、素子と
導電性電極とをハンダ付は等で接合して作製されていた
。このようにして作られた熱電素子は性能指数が大きい
ため、熱電モジュールの変換特性が良いという利点を有
している。
【発明が解決しようとする問題点]
しかしながら、従来の熱電モジュールにおいては、■熱
電素子の厚さを1.5mm以下にすると製造歩留りが著
しく低下するため、素子を小形化することが困難であり
、熱電モジュール単位出力当りの熱電材料の重量が重く
、材料費が高いこと、■熱電材料の切断工程での熱電材
料の割れや、ハンダ付は等の接合工程の不良によって発
生する導通不良や電極間の短絡のために、熱電モジュー
ル製造工程の歩留りを著しく低下させ、また製品不良を
生じ易いこと、および■熱電素子が1個ずつ単品で製造
され、しかも脆いために熱電モジュールの製造工程の自
動化が困難であり、加工費が高いこと、という3つの重
大な問題点があった。
電素子の厚さを1.5mm以下にすると製造歩留りが著
しく低下するため、素子を小形化することが困難であり
、熱電モジュール単位出力当りの熱電材料の重量が重く
、材料費が高いこと、■熱電材料の切断工程での熱電材
料の割れや、ハンダ付は等の接合工程の不良によって発
生する導通不良や電極間の短絡のために、熱電モジュー
ル製造工程の歩留りを著しく低下させ、また製品不良を
生じ易いこと、および■熱電素子が1個ずつ単品で製造
され、しかも脆いために熱電モジュールの製造工程の自
動化が困難であり、加工費が高いこと、という3つの重
大な問題点があった。
本発明は上述した従来の欠点を解決し、単位出力当りの
重量が小さい熱電モジュールを提供すること、およびそ
のような熱電モジュールを歩留り良く、かつ低い加工費
で製造し得る製造方法を提供することを目的とする。
重量が小さい熱電モジュールを提供すること、およびそ
のような熱電モジュールを歩留り良く、かつ低い加工費
で製造し得る製造方法を提供することを目的とする。
[問題点を解決するための手段]
このような目的を達成するために、本発明熱電モジュー
ルはそれぞれ複数の電極片からなる第1および第2の電
極片を具え、第1および第2の電極は異なる面上にあっ
て互いに対向し、第1の電極の各電極片の一端と第2の
電極の各電極片の一端とが第1の導電形を有する熱電素
子を介して、かつ第1の電極の各電極片の他端と第2の
電極の各電極片の他端とが第1の導電形とは異なる第2
の導電形を有する熱電素子を介して接続されるこ ′と
によって、第1の電極の各電極片と第2の電極の各電極
片とが交互に接続されていることを特徴とする発電モジ
ュールにおいて、熱電素子が2重量%以下の酸化鉛ガラ
スフリットが混入されたカルコゲナイド系合金からなる
ことを特徴とする。
ルはそれぞれ複数の電極片からなる第1および第2の電
極片を具え、第1および第2の電極は異なる面上にあっ
て互いに対向し、第1の電極の各電極片の一端と第2の
電極の各電極片の一端とが第1の導電形を有する熱電素
子を介して、かつ第1の電極の各電極片の他端と第2の
電極の各電極片の他端とが第1の導電形とは異なる第2
の導電形を有する熱電素子を介して接続されるこ ′と
によって、第1の電極の各電極片と第2の電極の各電極
片とが交互に接続されていることを特徴とする発電モジ
ュールにおいて、熱電素子が2重量%以下の酸化鉛ガラ
スフリットが混入されたカルコゲナイド系合金からなる
ことを特徴とする。
[作 用]
本発明の熱電モジュールは、その構造が薄形なので、単
位出力当りの重量を従来品と比較して大幅に軽量化でき
る。また本発明の熱電モジュールでは、熱電素子がそれ
を構成する材料の薄層の形成と焼結により製造され、か
つ素子の機械的強度が高いので0.3+nm以下の厚さ
の熱電素子を製造でき、また製造の自動化が容易である
。従って従来不可能であった熱電モジュールの小形化、
ひいては材料費の低下が実現できる。
位出力当りの重量を従来品と比較して大幅に軽量化でき
る。また本発明の熱電モジュールでは、熱電素子がそれ
を構成する材料の薄層の形成と焼結により製造され、か
つ素子の機械的強度が高いので0.3+nm以下の厚さ
の熱電素子を製造でき、また製造の自動化が容易である
。従って従来不可能であった熱電モジュールの小形化、
ひいては材料費の低下が実現できる。
[実施例]
以下に図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第1図に本発明の熱電モジュールの実施例を示す。図(
A)は上面図、図(B)は側面図、図(C)は底面図で
ある。
A)は上面図、図(B)は側面図、図(C)は底面図で
ある。
図に示すように、本実施例の熱電モジュールはそれぞれ
13個および12個の電極片1および2からなる下部電
極と上部電極とを具え、下部電極の電極片1と上部電極
の電極片2とは、その両端においてn形の熱電素子3お
よびn形の熱電素子4によって接続されている。熱電素
子には2重量%以下の鉛ガラスフリットを添加したカル
コゲナイド系合金を用いる。このような構成の熱電モジ
ュールの、例えば下部電極を低温源(TC)に、上部電
極を高温源(T、)に接すると、n形素子ではTc−T
hの向きの、p形素子ではTh−+ 7 cの向きの電
流が生起するので、出力端子IA、1Bから電力を取り
出すことができる。熱電素子に酸化鉛ガラスフリットを
添加することによって、素子の機械的強度を増加させる
ことができる。そのため、熱電モジュールの薄形化およ
び製造の自動化が容易となる。
13個および12個の電極片1および2からなる下部電
極と上部電極とを具え、下部電極の電極片1と上部電極
の電極片2とは、その両端においてn形の熱電素子3お
よびn形の熱電素子4によって接続されている。熱電素
子には2重量%以下の鉛ガラスフリットを添加したカル
コゲナイド系合金を用いる。このような構成の熱電モジ
ュールの、例えば下部電極を低温源(TC)に、上部電
極を高温源(T、)に接すると、n形素子ではTc−T
hの向きの、p形素子ではTh−+ 7 cの向きの電
流が生起するので、出力端子IA、1Bから電力を取り
出すことができる。熱電素子に酸化鉛ガラスフリットを
添加することによって、素子の機械的強度を増加させる
ことができる。そのため、熱電モジュールの薄形化およ
び製造の自動化が容易となる。
熱電素子としては、好適には鉛ガラスフリットを添加し
たビスマス・アンチモン・セレン・テルル合金にドーパ
ントを添加してp形およびn形としたものを使用するこ
とができる。より具体的には、p形素子としては鉛ガラ
スフリットを添加した(Sb2Te3) x (Bi2
Te、) y (Sb2Se3) z 、但しX =
0.7(1〜0.72. y=0.23〜0.27.
z = 0.03〜0.05で示される合金に2〜
5重量%のTeを添加した材料を、n形素子としては鉛
ガラスフリットを添加した(Bi2Te3) u (S
b2Tes) v (Sb2Se3)w、但しu=0.
9C1〜0.98. v = O〜0.5 、 w =
0.02〜0.05で示される合金に1.5〜2.O
x 10110l9/cm3の5b13を添加した材料
を用いることができる。
たビスマス・アンチモン・セレン・テルル合金にドーパ
ントを添加してp形およびn形としたものを使用するこ
とができる。より具体的には、p形素子としては鉛ガラ
スフリットを添加した(Sb2Te3) x (Bi2
Te、) y (Sb2Se3) z 、但しX =
0.7(1〜0.72. y=0.23〜0.27.
z = 0.03〜0.05で示される合金に2〜
5重量%のTeを添加した材料を、n形素子としては鉛
ガラスフリットを添加した(Bi2Te3) u (S
b2Tes) v (Sb2Se3)w、但しu=0.
9C1〜0.98. v = O〜0.5 、 w =
0.02〜0.05で示される合金に1.5〜2.O
x 10110l9/cm3の5b13を添加した材料
を用いることができる。
さらに、n形ドーパントとしては)1gBr2や5bC
ua 、P形ドーパントとしてはSeの他、上記の擬三
元合金に使用可能なドーパントは全て使用できる。また
、p形素子にはSeやTeをドープした(Sb2Se3
) 75 (B 12Te3) 25、n形素子には(
Bi2Te3) ts (BizSes) 25を始め
とする擬二元合金も使用可能である。
ua 、P形ドーパントとしてはSeの他、上記の擬三
元合金に使用可能なドーパントは全て使用できる。また
、p形素子にはSeやTeをドープした(Sb2Se3
) 75 (B 12Te3) 25、n形素子には(
Bi2Te3) ts (BizSes) 25を始め
とする擬二元合金も使用可能である。
電極材料としては、ニッケル、タングステン。
モリブデン等の金属材料およびモリブデン、タングステ
ン、ニッケル等でコーティングした銅やアルミニウム、
タングステン箔やモリブデン箔等をクラッドした銅やア
ルミニウム等の導電性複合材料の使用が可能である。
ン、ニッケル等でコーティングした銅やアルミニウム、
タングステン箔やモリブデン箔等をクラッドした銅やア
ルミニウム等の導電性複合材料の使用が可能である。
次に本発明の熱電モジュールの製作例を第2図を参照し
て説明する。
て説明する。
p形熱電素子用材料として、0.5重量%の鉛ガラスフ
リットを添加した(Sb2Tea)。7□(Bi2Te
3) 0.25 (Sb2Se3) 0.03の組成の
合金に3.5重lf[%のTeをドープして作製したイ
ンゴットを、n形熱電素子用材料として、0.5重量%
の鉛ガラスフリットを添加した(Bi2Te3) O,
e (Sb2Te3) 0.05(Sb2Se3) O
,O5の組成の合金に 1.7X 10”mol/cm
3の5b13をドーピングして作製したインゴットを、
それぞれボールミル等で粉砕し、プロピレングリコール
などの溶剤を混合してペースト状にした。
リットを添加した(Sb2Tea)。7□(Bi2Te
3) 0.25 (Sb2Se3) 0.03の組成の
合金に3.5重lf[%のTeをドープして作製したイ
ンゴットを、n形熱電素子用材料として、0.5重量%
の鉛ガラスフリットを添加した(Bi2Te3) O,
e (Sb2Te3) 0.05(Sb2Se3) O
,O5の組成の合金に 1.7X 10”mol/cm
3の5b13をドーピングして作製したインゴットを、
それぞれボールミル等で粉砕し、プロピレングリコール
などの溶剤を混合してペースト状にした。
第2図(A)に示すように治具の所定の位置にタングス
テンでコーティングした銅からなる複数の電極片1を配
置した。なお、第2図においては、図示の便宜上1列の
電極片のみを示しであるが、電極片は平面上に1モジユ
一ル分またはそれ以上の所定の個数が複数列配列されて
いる。
テンでコーティングした銅からなる複数の電極片1を配
置した。なお、第2図においては、図示の便宜上1列の
電極片のみを示しであるが、電極片は平面上に1モジユ
一ル分またはそれ以上の所定の個数が複数列配列されて
いる。
次に第2図(B)に示すように、この各電極片1の一端
部に前述したp形のペースト3Aを、印刷などの手法に
よって所定の形状および厚さを持つ層として形成し、5
0℃で乾燥した。
部に前述したp形のペースト3Aを、印刷などの手法に
よって所定の形状および厚さを持つ層として形成し、5
0℃で乾燥した。
第2図(C)および(D)に示すように、各電極片1と
同様に配置された同種の材料からなる各電極片2の一端
にn形のペースト層4Aを形成し、乾燥した。
同様に配置された同種の材料からなる各電極片2の一端
にn形のペースト層4Aを形成し、乾燥した。
次に第2図(E)に示すように、熱電材料のペースト層
が形成された各電極片を治具上に固定したまま、各電極
片1および2が熱電材料のペースト層3Aと4八を挟ん
で対向し、かつ各電極片のそれぞれ両端部にp形層3A
とn形層4Aが位置するように位置決めして、固定用治
具で固定し゛た。
が形成された各電極片を治具上に固定したまま、各電極
片1および2が熱電材料のペースト層3Aと4八を挟ん
で対向し、かつ各電極片のそれぞれ両端部にp形層3A
とn形層4Aが位置するように位置決めして、固定用治
具で固定し゛た。
その後第2図(F)に示すように、アルゴン雰囲気中で
約175℃、3時間以上のあぶり工程を経て、同一7囲
気中で460〜480℃の温度で焼結し、同時に固相拡
散反応により、熱電素子3および4と電極1および2と
を接合することにより熱電モジュールを製造した。
約175℃、3時間以上のあぶり工程を経て、同一7囲
気中で460〜480℃の温度で焼結し、同時に固相拡
散反応により、熱電素子3および4と電極1および2と
を接合することにより熱電モジュールを製造した。
熱電モジュールは海洋温度差を熱源とした発電モジュー
ルの場合、例えば面積3mm X 9m+n 、厚さ0
.3+amの熱電素子と、面積11mmX 11mm、
厚さl++unのタングステンでコーティングした銅電
極からなるものが得られ、従来法による素子(13mm
φ×1.5n+m厚)の20分の1以下の体積を持ち、
単位出力当りの素子重量を10分の1以下とすることが
できた。
ルの場合、例えば面積3mm X 9m+n 、厚さ0
.3+amの熱電素子と、面積11mmX 11mm、
厚さl++unのタングステンでコーティングした銅電
極からなるものが得られ、従来法による素子(13mm
φ×1.5n+m厚)の20分の1以下の体積を持ち、
単位出力当りの素子重量を10分の1以下とすることが
できた。
第3図に本発明の熱電モジュールの製造方法の他の実施
例を示す。まず、前述した組成のp形およびn形の熱電
材料のペーストを準備した。図(A)に示すように、治
具上に1モジユ一ル分またはそれ以上の所定の個数の電
極片1を配置する。
例を示す。まず、前述した組成のp形およびn形の熱電
材料のペーストを準備した。図(A)に示すように、治
具上に1モジユ一ル分またはそれ以上の所定の個数の電
極片1を配置する。
次に図(B)に示すように、各電極片1の両端部にp形
およびn形の熱電素子のペースト層3Aおよび4Aを形
成し、乾燥した。ついで図(C) に示すように、電極
片2をペースト層4Aおよび3A上に位置決めした。そ
の後、前述したように、あぶり工程を経て焼結を行い、
熱電モジュールを作製した。
およびn形の熱電素子のペースト層3Aおよび4Aを形
成し、乾燥した。ついで図(C) に示すように、電極
片2をペースト層4Aおよび3A上に位置決めした。そ
の後、前述したように、あぶり工程を経て焼結を行い、
熱電モジュールを作製した。
第2図および第3図に示した実施例によれば、熱電モジ
ュールの製造時に熱電材料の切断工程が不必要であるこ
と、および熱電素子と電極との接合が熱電モジュールの
焼結工程と同時に進行する固相拡散反応となっているた
め、ハンダ付は等の接合工程が不必要であることから、
従来不可能であった歩留りと信頼性の著しい向上が実現
できる。
ュールの製造時に熱電材料の切断工程が不必要であるこ
と、および熱電素子と電極との接合が熱電モジュールの
焼結工程と同時に進行する固相拡散反応となっているた
め、ハンダ付は等の接合工程が不必要であることから、
従来不可能であった歩留りと信頼性の著しい向上が実現
できる。
4 第4図に本発明の熱電モジュールの製造方法のさら
に他の実施例を示す。先の実施例と同一組成のp形およ
びn形の熱電材料ペーストを準備した。図(A) に
示すように、石英ガラス板等の治具5上に、p形のペー
スト層3Aを所定の形状、厚さを持たせて所定の位置に
1モジユ一ル分以上同時に印刷などの手法で形成し、5
0℃で乾燥した。ついでアルゴン雰囲気中で約175℃
、3時間以上のあぶり工程後、同一雰囲気中で460〜
480℃の温度で焼結することによりp形の熱電素子3
を1モジユ一ル分以上同時に、所定の位置に製造した。
に他の実施例を示す。先の実施例と同一組成のp形およ
びn形の熱電材料ペーストを準備した。図(A) に
示すように、石英ガラス板等の治具5上に、p形のペー
スト層3Aを所定の形状、厚さを持たせて所定の位置に
1モジユ一ル分以上同時に印刷などの手法で形成し、5
0℃で乾燥した。ついでアルゴン雰囲気中で約175℃
、3時間以上のあぶり工程後、同一雰囲気中で460〜
480℃の温度で焼結することによりp形の熱電素子3
を1モジユ一ル分以上同時に、所定の位置に製造した。
図(B)に示すように、全く同様にして複数のn形熱電
素子4を治具上の所定の位置に、所定の形状で形成した
。ついで図(C)に示すように、治具上の所定の位置に
銅電極片1を配列し、各電極片1の両端部にビスマス・
スズの共晶ハンダ6のペーストを印刷などの手法で形成
し、乾燥した。同様にして、図(D)に示すように、各
上部電極片2上にハンダペースト層7を形成し、乾燥し
た。次に図(E)に示すように、p形およびn形の熱電
素子3.4を所定の位置に保ったまま、各下部銅電極片
1上に形成されたハンダ7上に位置決めし、さらに図(
F) に示すように、ハンダ層8を形成した各上部胴電
極片2を熱電素子3.4の上に位置決めした後、加熱し
、ハンダ付けすることにより、熱電モジュールを製造し
た。
素子4を治具上の所定の位置に、所定の形状で形成した
。ついで図(C)に示すように、治具上の所定の位置に
銅電極片1を配列し、各電極片1の両端部にビスマス・
スズの共晶ハンダ6のペーストを印刷などの手法で形成
し、乾燥した。同様にして、図(D)に示すように、各
上部電極片2上にハンダペースト層7を形成し、乾燥し
た。次に図(E)に示すように、p形およびn形の熱電
素子3.4を所定の位置に保ったまま、各下部銅電極片
1上に形成されたハンダ7上に位置決めし、さらに図(
F) に示すように、ハンダ層8を形成した各上部胴電
極片2を熱電素子3.4の上に位置決めした後、加熱し
、ハンダ付けすることにより、熱電モジュールを製造し
た。
このようにして製造した熱電モジュールは、先の実施例
と同様に、海洋温度差を熱源とした発電モジュールの場
合、例えば面積3mm X 9mm 、厚さ0.3mm
の熱電素子と、面積11+n+nX 11mm、厚さ1
mmのタングステンでコーティングした銅電極からなる
ものが得られ、従来法による素子(13mmφ×1.5
mm厚)の20分の1以下の体積を持ち、単位出力当り
の素子重量を10分の1以下とすることができた。
と同様に、海洋温度差を熱源とした発電モジュールの場
合、例えば面積3mm X 9mm 、厚さ0.3mm
の熱電素子と、面積11+n+nX 11mm、厚さ1
mmのタングステンでコーティングした銅電極からなる
ものが得られ、従来法による素子(13mmφ×1.5
mm厚)の20分の1以下の体積を持ち、単位出力当り
の素子重量を10分の1以下とすることができた。
本発明に使用される熱電素子材料は上述したビスマス・
アルチモン・セレン・テルル合金のほかに、亜鉛アンチ
モン合金や鉛テルル合金など、熱電モジュールの使用目
的や使用温度範囲に合わせて、熱電性能指数が大きく、
焼結可能な材料は全て使用できる。酸化鉛ガラスフリッ
トの添加量を増やすと、熱電素子の機械的強度は増加す
るが、添加量が2重量%をこえると導電率が著しく減少
し、熱電変換性能が低下する。酸化鉛ガラスフリットの
最適添加量は0.5重量%であり、有効に機能する添加
範囲は0.1〜2重量%である。溶剤としては、ペース
トの粘度を調節でき、乾燥、あぶり工程で完全に除去で
きるものが使用できる。
アルチモン・セレン・テルル合金のほかに、亜鉛アンチ
モン合金や鉛テルル合金など、熱電モジュールの使用目
的や使用温度範囲に合わせて、熱電性能指数が大きく、
焼結可能な材料は全て使用できる。酸化鉛ガラスフリッ
トの添加量を増やすと、熱電素子の機械的強度は増加す
るが、添加量が2重量%をこえると導電率が著しく減少
し、熱電変換性能が低下する。酸化鉛ガラスフリットの
最適添加量は0.5重量%であり、有効に機能する添加
範囲は0.1〜2重量%である。溶剤としては、ペース
トの粘度を調節でき、乾燥、あぶり工程で完全に除去で
きるものが使用できる。
導電性電極材料としては焼結時に熱電素子材料との固相
拡散反応により電気的および機械的な特性の良い接合を
実現でき、しかも、焼結時や熱電モ′ジュールの使用時
に拡散の過度な進行により熱電変換特性を劣化させない
材料、すなわち前述した金属材料および導電性複合材料
の使用が可能である。ただし、第2図および第3図に示
した製造方法においては銅や鉄および30μmのニッケ
ルメッキを施した銅は焼結時に熱電変換特性を劣化させ
るため、不適当である。p形およびn形の熱電素子用材
料層を電極片上に形成する方法は、印刷法のほかにプラ
ズマスプレー法、およびペーストの粘度を小さく調整し
、ノズルから熱電ペーストを噴出して所定の形状を形成
する方法が使用できる。後者の場合、スクリーンやマス
クが不要なことが特徴である。あぶりおよび焼結雰囲気
はアルゴン希釈水素や窒素など、焼結中に熱電素子の間
化を防ぐための不活性雰囲気または還元霊囲気が使用可
能である。これらの場合も実施例と同様に、材料費と加
工費の大幅な削減、および歩留りと信頼性の著しい向上
が可能である。
拡散反応により電気的および機械的な特性の良い接合を
実現でき、しかも、焼結時や熱電モ′ジュールの使用時
に拡散の過度な進行により熱電変換特性を劣化させない
材料、すなわち前述した金属材料および導電性複合材料
の使用が可能である。ただし、第2図および第3図に示
した製造方法においては銅や鉄および30μmのニッケ
ルメッキを施した銅は焼結時に熱電変換特性を劣化させ
るため、不適当である。p形およびn形の熱電素子用材
料層を電極片上に形成する方法は、印刷法のほかにプラ
ズマスプレー法、およびペーストの粘度を小さく調整し
、ノズルから熱電ペーストを噴出して所定の形状を形成
する方法が使用できる。後者の場合、スクリーンやマス
クが不要なことが特徴である。あぶりおよび焼結雰囲気
はアルゴン希釈水素や窒素など、焼結中に熱電素子の間
化を防ぐための不活性雰囲気または還元霊囲気が使用可
能である。これらの場合も実施例と同様に、材料費と加
工費の大幅な削減、および歩留りと信頼性の著しい向上
が可能である。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明の熱電モジュールは、その
構造が薄形なので、単位出力当りの重量を従来品と比較
して大幅に軽量化できる。
構造が薄形なので、単位出力当りの重量を従来品と比較
して大幅に軽量化できる。
また本発明の熱電モジュールは、熱電素子がそれを構成
する材料の薄層の形成と焼結により熱電素子を製造され
るため、0.3c++n以下の厚さの熱電素子を製造で
き、従来不可能であった熱電モジュールの小形化、ひい
ては材料費の低下が実現できる。また、各工程が1モジ
ユ一ル分以上同時に処理できる工程となっているため熱
電モジュールを数モジュール分−度に製造できること、
成形と焼結だけで構成されており、また鉛ガラスフリッ
トの添加によって素子の機械強度が強いため、容易に自
動化できることから、従来不可能であった加工費の低減
が実現できる。
する材料の薄層の形成と焼結により熱電素子を製造され
るため、0.3c++n以下の厚さの熱電素子を製造で
き、従来不可能であった熱電モジュールの小形化、ひい
ては材料費の低下が実現できる。また、各工程が1モジ
ユ一ル分以上同時に処理できる工程となっているため熱
電モジュールを数モジュール分−度に製造できること、
成形と焼結だけで構成されており、また鉛ガラスフリッ
トの添加によって素子の機械強度が強いため、容易に自
動化できることから、従来不可能であった加工費の低減
が実現できる。
第1図は本発明による熱電モジュールの構成を示す図で
あって、図(A)は上面図、図(B)は側面図、図(C
)は底面図、 第2図、第3図および第4図はそれぞれ本発明による熱
電モジュールの製造法の実施例の工程図である。 l・・・下部電極片、 2・・・上部N極片、 3.4・・・熱電素子、 5.6・・・治具、 7.8・・・ハンダ層。 指定代理人 工業技術院電子技術総合研究所長第1図 第2図
あって、図(A)は上面図、図(B)は側面図、図(C
)は底面図、 第2図、第3図および第4図はそれぞれ本発明による熱
電モジュールの製造法の実施例の工程図である。 l・・・下部電極片、 2・・・上部N極片、 3.4・・・熱電素子、 5.6・・・治具、 7.8・・・ハンダ層。 指定代理人 工業技術院電子技術総合研究所長第1図 第2図
Claims (2)
- (1)それぞれ複数の電極片からなる第1および第2の
電極片を具え、該第1および第2の電極は異なる面上に
あって互いに対向し、前記第1の電極の各電極片の一端
と前記第2の電極の各電極片の一端とが第1の導電形を
有する熱電素子を介して、かつ前記第1の電極の各電極
片の他端と前記第2の電極の各電極片の他端とが前記第
1の導電形とは異なる第2の導電形を有する熱電素子を
介して接続されることによって、前記第1の電極の各電
極片と前記第2の電極の各電極片とが交互に接続されて
いることを特徴とする熱電モジュールにおいて、 前記熱電素子が2重量%以下の酸化鉛ガラスフリットが
混入されたカルコゲナイド系合金からなることを特徴と
する熱電モジュール。 - (2)前記カルコゲナイド系合金が、ビスマス・アンチ
モン・セレン・テルルの合金からなることを特徴とする
第1項記載の熱電モジュール。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63000573A JPH01179375A (ja) | 1988-01-05 | 1988-01-05 | 熱電モジュール |
US07/292,888 US4902648A (en) | 1988-01-05 | 1989-01-03 | Process for producing a thermoelectric module |
US07/431,201 US5103286A (en) | 1988-01-05 | 1989-11-03 | Thermoelectric module and process for producing thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63000573A JPH01179375A (ja) | 1988-01-05 | 1988-01-05 | 熱電モジュール |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01179375A true JPH01179375A (ja) | 1989-07-17 |
JPH0347750B2 JPH0347750B2 (ja) | 1991-07-22 |
Family
ID=11477455
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63000573A Granted JPH01179375A (ja) | 1988-01-05 | 1988-01-05 | 熱電モジュール |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01179375A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100800406B1 (ko) * | 2002-04-04 | 2008-02-04 | 엘지전자 주식회사 | 전도성 유리프릿이 포함된 피디피용 전극 페이스트 조성물 |
JP2014197660A (ja) * | 2013-03-05 | 2014-10-16 | 株式会社デンソー | 熱電変換装置およびその製造方法 |
KR20180026145A (ko) * | 2016-09-02 | 2018-03-12 | 주식회사 테그웨이 | 열전 소재의 열전 특성을 향상시키기 위한 처리 방법 |
-
1988
- 1988-01-05 JP JP63000573A patent/JPH01179375A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100800406B1 (ko) * | 2002-04-04 | 2008-02-04 | 엘지전자 주식회사 | 전도성 유리프릿이 포함된 피디피용 전극 페이스트 조성물 |
JP2014197660A (ja) * | 2013-03-05 | 2014-10-16 | 株式会社デンソー | 熱電変換装置およびその製造方法 |
KR20180026145A (ko) * | 2016-09-02 | 2018-03-12 | 주식회사 테그웨이 | 열전 소재의 열전 특성을 향상시키기 위한 처리 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0347750B2 (ja) | 1991-07-22 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |