JPH01159350A - 内燃機関の動弁系部材 - Google Patents
内燃機関の動弁系部材Info
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- JPH01159350A JPH01159350A JP31651687A JP31651687A JPH01159350A JP H01159350 A JPH01159350 A JP H01159350A JP 31651687 A JP31651687 A JP 31651687A JP 31651687 A JP31651687 A JP 31651687A JP H01159350 A JPH01159350 A JP H01159350A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、内燃機関の動弁系部材に関し、詳しくは自動
車等に使用される内燃機関の動弁機構を構成する動弁系
部材において、カム等との摺動部において優れた耐摩耗
性が要求されるロッカアーム、バルブリフタ等の内燃機
関の動弁系部材に係る。
車等に使用される内燃機関の動弁機構を構成する動弁系
部材において、カム等との摺動部において優れた耐摩耗
性が要求されるロッカアーム、バルブリフタ等の内燃機
関の動弁系部材に係る。
[従来の技術]
内燃機関の動弁機構において、カムの回転運動をバルブ
の上下運動に変換するロッカアーム、バルブリフタ等の
内燃機関の動弁系部材においては、曲げ、引張り、圧縮
等の複雑に作用する応力に耐えるべく充分な機械的性質
が必要なことはもちろんのこと、他部品(カム、バルブ
等)との摺動部においては、特に、耐摩耗性、引掻き摩
耗に耐える特性、いわゆる耐スカッフィング性に優れ、
しかも摺動する相手材に対する損傷性の少ないことが必
要とされている。
の上下運動に変換するロッカアーム、バルブリフタ等の
内燃機関の動弁系部材においては、曲げ、引張り、圧縮
等の複雑に作用する応力に耐えるべく充分な機械的性質
が必要なことはもちろんのこと、他部品(カム、バルブ
等)との摺動部においては、特に、耐摩耗性、引掻き摩
耗に耐える特性、いわゆる耐スカッフィング性に優れ、
しかも摺動する相手材に対する損傷性の少ないことが必
要とされている。
そこで、従来、ロッカアーム、バルブリフタ等といった
内燃機関の動弁系部材には、一般に炭素鋼、合金鋼等の
鋼部材でその本体部位を製作し、そのカムとの摺動面に
対しては耐摩耗性を向上させるために、浸炭焼入処理、
チル硬化処理、硬質クロムメツキ処理、自溶性合金の溶
射処理等を実施して使用するのが通常であった。
内燃機関の動弁系部材には、一般に炭素鋼、合金鋼等の
鋼部材でその本体部位を製作し、そのカムとの摺動面に
対しては耐摩耗性を向上させるために、浸炭焼入処理、
チル硬化処理、硬質クロムメツキ処理、自溶性合金の溶
射処理等を実施して使用するのが通常であった。
[発明が解決すべき問題点]
しかしながら、浸炭焼入処理品においては耐スカッフィ
ング性が劣り、またチル硬化処理品においては摺動部材
としての耐久性に劣る。
ング性が劣り、またチル硬化処理品においては摺動部材
としての耐久性に劣る。
また、硬質クロムメツキ処理品においては、内燃機関の
作動時における局部当りに伴い硬質クロムメツキの剥離
や摩耗剥離を発生することがあり、また、自溶性合金の
溶射処理品においては摺動する相手材に対する損傷性が
増大してカムの摩耗が激しくなる等、従来の内燃機関の
動弁系部材としての上記の材料・処理にはそれぞれ問題
点があり、より優れた内燃機関の動弁系部材の開発が望
まれている。
作動時における局部当りに伴い硬質クロムメツキの剥離
や摩耗剥離を発生することがあり、また、自溶性合金の
溶射処理品においては摺動する相手材に対する損傷性が
増大してカムの摩耗が激しくなる等、従来の内燃機関の
動弁系部材としての上記の材料・処理にはそれぞれ問題
点があり、より優れた内燃機関の動弁系部材の開発が望
まれている。
上記の問題点を解決するために特開昭60−19404
8@公報には、還元後の組成がC:1〜4%、MO=1
0〜40%、Cr:3〜20%、CO:1〜10%、残
部実質的にFeかうなる組成の焼結合金の開示がある。
8@公報には、還元後の組成がC:1〜4%、MO=1
0〜40%、Cr:3〜20%、CO:1〜10%、残
部実質的にFeかうなる組成の焼結合金の開示がある。
また特開昭60−208456号公報には還元後の組成
がC:1〜4%、MO:10〜40%、Cr:3〜20
%、co=1〜10%およびW:0,3〜5%、■:0
゜1〜3%、Nb:0.05〜1%のうち少なくとも1
種を含有し、残部が実質的にFeからなる組成の焼結合
金の開示があるがいずれも不十分である。
がC:1〜4%、MO:10〜40%、Cr:3〜20
%、co=1〜10%およびW:0,3〜5%、■:0
゜1〜3%、Nb:0.05〜1%のうち少なくとも1
種を含有し、残部が実質的にFeからなる組成の焼結合
金の開示があるがいずれも不十分である。
そこで本発明は、この問題点をより良く解決するために
なされたもので、特に相手攻撃性の改良を図るため、予
め還元後の特定組成となすべき各金属元素を含有する微
細な金属酸化物、特に炭素を微粒で分布させる効果のあ
るチタンを配合した、混合粉末に、黒鉛粉末を加えて還
元して生成した合金粉末を、成形・焼結することにより
、耐摩耗性、耐スカッフィング性に優れ、しかも摺動す
る相手材に対する損傷性特にカム摩耗の少ない内燃機関
の動弁系部材を提供することを目的とする。
なされたもので、特に相手攻撃性の改良を図るため、予
め還元後の特定組成となすべき各金属元素を含有する微
細な金属酸化物、特に炭素を微粒で分布させる効果のあ
るチタンを配合した、混合粉末に、黒鉛粉末を加えて還
元して生成した合金粉末を、成形・焼結することにより
、耐摩耗性、耐スカッフィング性に優れ、しかも摺動す
る相手材に対する損傷性特にカム摩耗の少ない内燃機関
の動弁系部材を提供することを目的とする。
[問題点を解決するための手段]
本発明の内燃n閏の動弁系部材は、還元後の組成が四憬
比で、C:1〜4%、MO+10〜40%、Cr:3〜
20%、Co:1〜10%、Ti:0.1〜3%の少な
くとも1種を含有し、残部が実質的にFeからなり、前
記各金属元素を含有する微細な金属酸化物粉末を配合し
た混合粉末に、黒鉛粉末を混合還元して生成した合金粉
末を、成形・焼結してなる金属焼結体であることを特徴
とする。
比で、C:1〜4%、MO+10〜40%、Cr:3〜
20%、Co:1〜10%、Ti:0.1〜3%の少な
くとも1種を含有し、残部が実質的にFeからなり、前
記各金属元素を含有する微細な金属酸化物粉末を配合し
た混合粉末に、黒鉛粉末を混合還元して生成した合金粉
末を、成形・焼結してなる金属焼結体であることを特徴
とする。
本発明の金属焼結体を構成する合金粉末の組成について
説明する。
説明する。
MOはCと反応して炭化物を形成し耐摩耗性を向上させ
るとともに、一部が基地1[1織中に固溶して基地組織
を強化することから有用であるが、含有■が10%未満
では形成される炭化物の層が少ないため耐摩耗性の向上
が充分でなく基地組織の強度も不充分であることがら動
弁系部材自身の摩耗が多くなり、また40%を越えると
組織中の炭化物量が過多となり靭性が大幅に低下して、
■胃勤する相手材に対する損傷性を増大させることから
10〜40%用いる。
るとともに、一部が基地1[1織中に固溶して基地組織
を強化することから有用であるが、含有■が10%未満
では形成される炭化物の層が少ないため耐摩耗性の向上
が充分でなく基地組織の強度も不充分であることがら動
弁系部材自身の摩耗が多くなり、また40%を越えると
組織中の炭化物量が過多となり靭性が大幅に低下して、
■胃勤する相手材に対する損傷性を増大させることから
10〜40%用いる。
また、CrはMOと同様にCと反応して炭化物を形成し
耐II耗性を向上させるとともに、一部が基地組織中に
固溶して基地組織の強度を高めるとともに耐蝕性を向上
させるのに有効であるが、3%未満では組織中の炭化物
形成量が極めて僅かであるため耐摩耗性、耐蝕性が充分
でなく、一方、20%を越えると形成される炭化物量が
過多となって摺動する相手材に対する損傷性を増大する
とともに、靭性を大幅に低下することから3〜20%吊
用いる。
耐II耗性を向上させるとともに、一部が基地組織中に
固溶して基地組織の強度を高めるとともに耐蝕性を向上
させるのに有効であるが、3%未満では組織中の炭化物
形成量が極めて僅かであるため耐摩耗性、耐蝕性が充分
でなく、一方、20%を越えると形成される炭化物量が
過多となって摺動する相手材に対する損傷性を増大する
とともに、靭性を大幅に低下することから3〜20%吊
用いる。
また、Cは基地組織を強化するとともにMo。
Or、と反応しi”Msc、M7C3、M2sC@、M
zC型の炭化物を形成し耐摩耗性を向上させるのに有効
であるが、1%未満では析出する炭化物filが少ない
ことから上述の効果が充分でなく、4%を越えると前記
fvjo、 Crのほとんどが炭化物を形成して基地組
織中に固溶する前記MO1Crが不足して、耐摩耗性、
耐蝕性を低下させることから1〜4%m用いる。
zC型の炭化物を形成し耐摩耗性を向上させるのに有効
であるが、1%未満では析出する炭化物filが少ない
ことから上述の効果が充分でなく、4%を越えると前記
fvjo、 Crのほとんどが炭化物を形成して基地組
織中に固溶する前記MO1Crが不足して、耐摩耗性、
耐蝕性を低下させることから1〜4%m用いる。
またCoは基地IIR中に固溶して基地組織を強化する
ので有効であるが、1%未満ではその効果が充分でなく
、10%を越えるとかえって強度を低下させることから
1〜10%間用いる。
ので有効であるが、1%未満ではその効果が充分でなく
、10%を越えるとかえって強度を低下させることから
1〜10%間用いる。
さらにT1は、Cと反応して硬質の炭化物を形成して耐
摩耗性を改善すると共に炭化物を微細にする効果がある
が、0.3%未満では析出する炭化物層が少ないためそ
の効果が充分でなく、3%を越えると析出炭化物量が過
多となって摺動する相手材に対する損傷性を増大するこ
とからTiは0.1〜3%m用いる。
摩耗性を改善すると共に炭化物を微細にする効果がある
が、0.3%未満では析出する炭化物層が少ないためそ
の効果が充分でなく、3%を越えると析出炭化物量が過
多となって摺動する相手材に対する損傷性を増大するこ
とからTiは0.1〜3%m用いる。
前記各金属元素の微細な金属酸化物粉末を黒鉛粉末を用
いて還元するのは以下の理由による。
いて還元するのは以下の理由による。
即ち従来の合金粉末の製造方法は、噴霧法、粉砕法、還
元法等が用いられているが、本発明においては、原料で
ある金属酸化物粉末が微細に粉砕されていることから(
平均粒径が3μm以下)、還元時の還元温度を比較的低
温(900〜1000℃)とすることができ、還元工程
において合金粉末粒子が強固に焼結したり、粒成長する
ことなく相互に弱く結合した状態になり、粉砕によって
容易に粒径10μm以下の微細な合金粉末とすることが
できる。
元法等が用いられているが、本発明においては、原料で
ある金属酸化物粉末が微細に粉砕されていることから(
平均粒径が3μm以下)、還元時の還元温度を比較的低
温(900〜1000℃)とすることができ、還元工程
において合金粉末粒子が強固に焼結したり、粒成長する
ことなく相互に弱く結合した状態になり、粉砕によって
容易に粒径10μm以下の微細な合金粉末とすることが
できる。
また、黒鉛粉末の還元により製造された微細な合金粉末
が優れた活性を有していることから焼結性に優れており
、合金化および炭化物形成反応も容易に進行させること
ができる。
が優れた活性を有していることから焼結性に優れており
、合金化および炭化物形成反応も容易に進行させること
ができる。
従って、前記合金粉末は微細粉末であるにもがかわらず
圧縮成形性に優れており、通常の金型成形法で容易に圧
粉成形することができる。成形体はつづいて通常の条件
により焼結を行なう。すなわち不活性ガス下で1100
〜1200’Cの範囲で行なうことが好ましい。
圧縮成形性に優れており、通常の金型成形法で容易に圧
粉成形することができる。成形体はつづいて通常の条件
により焼結を行なう。すなわち不活性ガス下で1100
〜1200’Cの範囲で行なうことが好ましい。
したがって本発明の動弁系部材の製造法は所定量の微細
な金属酸化物および黒鉛粉末とを混合して900〜10
00℃の濃度に加熱して還元して焼結合金とする第1工
程と、焼結合金を粉砕して10μm以下の合金粉末とす
る第2工程と、合金粉末を加圧成形して不活性ガス下で
焼結する第3工程とにより容易に得られる。
な金属酸化物および黒鉛粉末とを混合して900〜10
00℃の濃度に加熱して還元して焼結合金とする第1工
程と、焼結合金を粉砕して10μm以下の合金粉末とす
る第2工程と、合金粉末を加圧成形して不活性ガス下で
焼結する第3工程とにより容易に得られる。
得られた金属焼結体の密度比が98%未満では残留気孔
が多く成りすぎて、耐ピツチング性、耐摩耗性およびW
I動する相手材に対する損傷性を増大させることから密
度比は98%以上が望ましい。
が多く成りすぎて、耐ピツチング性、耐摩耗性およびW
I動する相手材に対する損傷性を増大させることから密
度比は98%以上が望ましい。
また、残留気孔の直径が5μmを越えると上述の特性が
劣化するので5μm以下の小ざい残留気孔とするのが望
ましい。
劣化するので5μm以下の小ざい残留気孔とするのが望
ましい。
さらに、残留気孔の形状は球状に近い程耐ピッチング性
に優れ、残留気孔が閉気孔であることがlll1滑油の
保持効果を向上して耐スカッフィング性を優れたものに
する。
に優れ、残留気孔が閉気孔であることがlll1滑油の
保持効果を向上して耐スカッフィング性を優れたものに
する。
この金属焼結体において、平均粒径10μm以下の球形
状の炭化物を組織中における面積率にして10〜40%
の範囲で均一に分散させることにしているのは、平均粒
径が10μmを越えると摺動する相手材に対する損傷性
が増大するからである。 また、炭化物形状を球状とし
ているのは摺動する相手材に対する損傷性を少なくする
ことができるからである。
状の炭化物を組織中における面積率にして10〜40%
の範囲で均一に分散させることにしているのは、平均粒
径が10μmを越えると摺動する相手材に対する損傷性
が増大するからである。 また、炭化物形状を球状とし
ているのは摺動する相手材に対する損傷性を少なくする
ことができるからである。
さらに組織中の炭化物の面積率は、40%を越えると炭
化物間が過多となって摺動する相手材に対する損傷性を
増大し、10%未満では炭化物層が少なすぎて耐摩耗性
を低下させるので10〜40%とするのが好ましい。
化物間が過多となって摺動する相手材に対する損傷性を
増大し、10%未満では炭化物層が少なすぎて耐摩耗性
を低下させるので10〜40%とするのが好ましい。
[実施例]
以下、実施例により本発明を説明する。
粒径5um以下のFetO3粉末、MOO3粉末、Co
o粉末、Cr 2 Q3粉末、Ti0z粉末、C粉末を
還元後に第1表に示す各試料組成となるように配合し、
ボールミルを用いて溶媒ヘキサン中にて10時時間式混
合した。
o粉末、Cr 2 Q3粉末、Ti0z粉末、C粉末を
還元後に第1表に示す各試料組成となるように配合し、
ボールミルを用いて溶媒ヘキサン中にて10時時間式混
合した。
ついで、上記のように配合した微細な金属酸化物粉末の
混合粉末を乾燥し100メツシユの篩にかけた後、この
混合粉末を露点ニー40℃のアンモニア分解ガス中にて
1000℃で2時間遅元して第1表に示すような、各種
組成の海綿状合金を製造した。
混合粉末を乾燥し100メツシユの篩にかけた後、この
混合粉末を露点ニー40℃のアンモニア分解ガス中にて
1000℃で2時間遅元して第1表に示すような、各種
組成の海綿状合金を製造した。
ついで、この海綿状合金を粉砕機により粉砕して100
メツシユの篩にかけた後、この粉砕された微細な合金粉
末を、そのまま使用して5ton/c1の圧力で圧粉成
形し、露点ニー40℃のアンモニア分解ガス中で112
0℃で1時間の焼結を行なった。
メツシユの篩にかけた後、この粉砕された微細な合金粉
末を、そのまま使用して5ton/c1の圧力で圧粉成
形し、露点ニー40℃のアンモニア分解ガス中で112
0℃で1時間の焼結を行なった。
第1表において、実施例No、1のMO:19%、CO
:6%、Or+1.7%、Ti:0.5%、C:1.7
%、残部実質的にFeからなる組成の合金粉末を製造す
るには、粒径5μm以下のFe 203粉末: :95
q、MOO3粉末=28c+1coo粉末=8g、Cr
t 03粉末=9g、C粉末(黒鉛):18Gを配合
して、前記の工程により製造した。
:6%、Or+1.7%、Ti:0.5%、C:1.7
%、残部実質的にFeからなる組成の合金粉末を製造す
るには、粒径5μm以下のFe 203粉末: :95
q、MOO3粉末=28c+1coo粉末=8g、Cr
t 03粉末=9g、C粉末(黒鉛):18Gを配合
して、前記の工程により製造した。
実施例No、2〜No、5は、第1表の金属元素の組成
比率に相当するように微細な金ffi酸化物粉末を配合
しN001と同様に還元し成形・焼結したものである。
比率に相当するように微細な金ffi酸化物粉末を配合
しN001と同様に還元し成形・焼結したものである。
比較例No、1は、coを添加せず、MOの酢を10%
未満の6%、Crを3%未満の1%添加したものであり
得られた焼結体中の炭化物の面積率が10%未満の場合
である。
未満の6%、Crを3%未満の1%添加したものであり
得られた焼結体中の炭化物の面積率が10%未満の場合
である。
比較例No、2は、Cを4%以上、Crを20%以上添
加したもので得られた焼結体の炭化物の平均粒径が10
μm以上でありまた面積率は40%以上を有したもので
ある。
加したもので得られた焼結体の炭化物の平均粒径が10
μm以上でありまた面積率は40%以上を有したもので
ある。
比較例No、3は、密度比が98%未満で平均残留気孔
径が5μ以上を有するものである。
径が5μ以上を有するものである。
比較例N014は、実施例1においでTiを含まない場
合の例であり、比較例No、5は、実施例1においてT
iを含まずVを含有する場合の例である。
合の例であり、比較例No、5は、実施例1においてT
iを含まずVを含有する場合の例である。
上記の焼結体をロッカアームにロー付した後、ロッカア
ームパッド形状に加工仕上して第1図に示すように内燃
機関に組み付けて台上耐久試験を行なった。
ームパッド形状に加工仕上して第1図に示すように内燃
機関に組み付けて台上耐久試験を行なった。
第1図において1はスウィングアーム式ロッカアームで
あって、バルブ2およびラッシュアジャスタ3に接する
部分を含むロッカアーム本体部1aは従来のものと同様
に鋼材もしくは合金によつて製作されており、一方、カ
ム4に対して1習動する部分、即ち、ロッカアームパッ
ド部1bは前記のような焼結合金で形成されている。
あって、バルブ2およびラッシュアジャスタ3に接する
部分を含むロッカアーム本体部1aは従来のものと同様
に鋼材もしくは合金によつて製作されており、一方、カ
ム4に対して1習動する部分、即ち、ロッカアームパッ
ド部1bは前記のような焼結合金で形成されている。
この焼結合金からなるロッカアームパッド部1bをロッ
カアーム本体部1aに固着する手段は任意であり、例え
ば、ロー付、機械的カシメ、もしくは鋳ぐるみ法等を用
いればよい。
カアーム本体部1aに固着する手段は任意であり、例え
ば、ロー付、機械的カシメ、もしくは鋳ぐるみ法等を用
いればよい。
なお、この実施例においてはロー付法を用いた。
前記の焼結体の緒特性[硬さ(Hv)、密度比(%)、
平均残留気孔径(μ)、組1(炭化物粒径、炭化物面積
率)]の測定結果、およびこの台上耐久試験終了侵にお
けるロッカアームパッド部1bの摩耗量、カム摩耗量の
測定結果を第1表に示す。
平均残留気孔径(μ)、組1(炭化物粒径、炭化物面積
率)]の測定結果、およびこの台上耐久試験終了侵にお
けるロッカアームパッド部1bの摩耗量、カム摩耗量の
測定結果を第1表に示す。
実施例においてはいずれもカム摩耗!!k(相手部材の
摩耗量)が比較例に比べて少ない値を示している。パッ
ド摩耗量(本発明の部材の摩耗量)は比較例NO12の
■とCrとを多く添加した場合とほぼ同程度で全体のレ
ベルとして向上している。
摩耗量)が比較例に比べて少ない値を示している。パッ
ド摩耗量(本発明の部材の摩耗量)は比較例NO12の
■とCrとを多く添加した場合とほぼ同程度で全体のレ
ベルとして向上している。
また比較例NO64,5は本実施例より相手部材の損傷
性(カム摩耗m)が劣る。
性(カム摩耗m)が劣る。
[発明の効果]
本発明にかかる内燃機関の動弁系部材の金属焼結耐は、
還元後の組成となすべく各金属元素を含有する微細な金
1i!Ifll化物、特に酸化チタンを配合した混合物
を黒鉛粉末により還元して生成した合金粉末を成形焼結
することにより耐摩耗性、耐スカッフィング性に優れ、
しかも摺動する相手材(カム部材)に対する損傷性が少
ないという利点を有する。さらに、本焼結合金はカムと
の当り面を有する他の動弁部材、例えばバルブリフタに
も適用でき動弁系部材の種類や形式によってはカムとの
当り面のみならず他の部品へも適用可能な部材である。
還元後の組成となすべく各金属元素を含有する微細な金
1i!Ifll化物、特に酸化チタンを配合した混合物
を黒鉛粉末により還元して生成した合金粉末を成形焼結
することにより耐摩耗性、耐スカッフィング性に優れ、
しかも摺動する相手材(カム部材)に対する損傷性が少
ないという利点を有する。さらに、本焼結合金はカムと
の当り面を有する他の動弁部材、例えばバルブリフタに
も適用でき動弁系部材の種類や形式によってはカムとの
当り面のみならず他の部品へも適用可能な部材である。
第1図は内燃機関の動弁機構を示す模式図である。
1・・・ロッカアーム
1a・・・ロッカアーム本体部
1b・・・ロッカアームパッド部
2・・・バルブ
3・・・ラッシュアジャスタ
4・・・カム
特許出願人 トヨタ自動車株式会社代理人
弁理士 大川 宏
弁理士 大川 宏
Claims (3)
- (1)還元後の組成が重量比で、C(炭素):1〜4%
、Mo(モリブデン):10〜40%、Cr(クロム)
:3〜20%、Co(コバルト):1〜10%、Ti(
チタン):0.1〜3%の残部が実質的にFe(鉄)か
らなり、前記各金属元素を含有する微細な金属酸化物粉
末を配合した混合粉末に、黒鉛粉末を混合して還元して
生成した合金粉末を、成形・焼結してなる金属焼結体で
あることを特徴とする内燃機関の動弁系部材。 - (2)前記金属焼結体は、密度比が98%以上で直径5
μm以下のほぼ球状の閉気孔が均一に分散している特許
請求の範囲第1項記載の内燃機関の動弁系部材。 - (3)前記金属焼結体は、平均粒径が10μm以下で球
状の炭化物が組織中の面積率にして10〜40%の範囲
に均一に分散させた特許請求の範囲第1項記載の内燃機
関の動弁系部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31651687A JPH01159350A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | 内燃機関の動弁系部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31651687A JPH01159350A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | 内燃機関の動弁系部材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01159350A true JPH01159350A (ja) | 1989-06-22 |
Family
ID=18077978
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31651687A Pending JPH01159350A (ja) | 1987-12-15 | 1987-12-15 | 内燃機関の動弁系部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01159350A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006269117A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | プラズマ発生装置及び光ファイバ用母材の製造方法並びにガラス体の加熱方法 |
GB2442385A (en) * | 2003-07-31 | 2008-04-02 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
-
1987
- 1987-12-15 JP JP31651687A patent/JPH01159350A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2442385A (en) * | 2003-07-31 | 2008-04-02 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
GB2442385B (en) * | 2003-07-31 | 2008-09-03 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
JP2006269117A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | プラズマ発生装置及び光ファイバ用母材の製造方法並びにガラス体の加熱方法 |
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