JPH01158282A - 両座電磁弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野１ 本発明は２つの対向する弁座を備えた電磁弁すなわち両
座電磁弁に関する。

［従来の技術］ 両座電磁弁の基本的な構成は以下の通りである。

ハウジングに弁室が形成され、この弁室を画成する一対
の対向する面にそれぞれ一対の弁孔が形成されている。

弁室は制御ポートを介してアクチュエータに接続され、
一方の弁孔は供給ポートを介してポンプに接続され、他
方の弁孔は排出ポートを介してタンクに接続されている
。弁室内には弁体が収容されており、この弁体が上記一
方の弁孔の周囲に形成された弁座から離れ他方の弁孔の
周囲に形成された弁座に当接した時には、制御ポートが
供給ポートと連通され排出ポートと遮断される。これと
は逆に弁体が上記一方の弁座に当接した時には、制御ポ
ートが供給ポートと遮断され排出ポートと連通される。

弁体の移動は／％ウジングに設けられたコイルスプリン
グとこのコイルスプリングに対向した力を生じるソレノ
イド駆動装置によって行なわれる。

両座電磁弁として、いわゆるボールタイプ、フラットタ
イプ、コーンタイプが知られている。ボールタイプの両
座電磁弁は、特公昭４９−１０３７１号および特開昭６
０−５３２８９号に示されるように、ボール形状の弁体
゛を用いている。フラットタイプの両座電磁弁は、実開
昭６１−１４０２９７号に示されるように、一対の弁座
およびこの弁座に当接する弁体の一対の当接面がそれぞ
れ弁体の細芯と直交する平坦面からなる。゛コーンタイ
プの両座電磁弁は、特開昭６０−４４６７１号に示され
るように、一対の当接面が円錐面からなる弁体を用いて
いる。

上記ボールタイプとコーンタイプの両座電磁弁は、デユ
ーティ制御による圧力制御に多用されている。すなわち
、ソレノイド駆動装置にデユーティ制御されたパルス状
の駆動電流が供給されると、駆ｉ電流のデユーティ比に
対応して両弁座と弁体の一対の当接面との間の流通断面
積が決定され、これにより制御ポートに接続されたアク
チュエータへの作動流体圧力が決定されるのである。

特に、上記公報に記載□されたコーンタイプの両座電磁
弁では、弁体に作動流体の圧力が付与されることに起因
して生じる互いに逆向きの軸方向の力が相殺され、弁体
は作動流体の圧力とほぼ無関係にコイルスプリングとソ
レノイド駆動装置の力により移動されるため、応答性が
良い。したがって、比較的高い周波数でのデユーティ制
御に適している。

［発明が解決しようとする課題１ ところで、デユーティ制御による圧力制御をする場合、
弁体の当接面と弁座との間の流通断面積が小さい状態で
は、作動流体の流れがｉ端に制限されるため、弁体の変
位と制御ポートの圧力との関係がリニアではなく、した
がってデユーティ比と制御ポートの圧力との関係もリニ
アでない。

上記コーンタイプの両座電磁弁では、このようなリニア
な関係をもたらさない流通断面積の範囲を越えるために
、弁体をいずれか一方の弁座に着座した位置から比較的
大きく変位させる必要がある。なぜなら、弁体の当接面
が弁体の細芯に対して傾斜しているため、弁体の変位量
に対する流通断面積の変化が小さいからである。

したがって、コーンタイプの両座電磁弁では、デユーテ
ィ比が０％からある値以下までの比較的広い範囲および
他のある値以上から１００％までの比較的広い範囲では
、デユーティ制御による圧力制御が不可能である。言い
替えれば、制御ポートの圧力をリニアに制御できるデユ
ーティ比のダイナミックレンジ（上記２つのある値によ
り決定される）の範囲が狭いのである。このため、デユ
ーティ比の一定の変化分に対して制御ポートの圧力変化
分を大きくせざるを得す、この結果、高精度に圧力制御
をするのが困難であった。

［課題を解決するための手段１ 本発明の目的は、比較的高い周波数でのデユーティ制御
に適するとともに、デユーティ比の広いダイナミックレ
ンジで圧力制御を行なうことができる両座電磁弁を提供
することにある。

本発明の要りは、次の構成を備えた両座電磁弁にある。

ａ）ハウジング。このハウジングは、次の構成を有する
。

；）圧力を付与された作動流体が供給される供給ポート
。

ｉｉ）作動流体が排出される排出ポート。

ｉｉｉ　）制御対象に接続される制御ポート。

ｉｖ）弁室。この弁室は上記制御ポートに接続されてい
る。

Ｖ）真っ直ぐに延びるガイド孔。このガイド孔の一端は
上記弁室に開口する。

ｖｉ）第１弁座にの第１弁座は、ガイド孔の弁室側の周
縁を囲み、ガイド孔の軸芯に対して直交した平坦面から
なる。

ｖｉｉ　）上記弁室に開口する弁孔。この弁孔は上記排
出ポートに接続される。

ｖｉ）第２弁座。この第２弁座は、弁孔の弁室側周縁を
囲み、ガイド孔の軸芯に対して直交した平坦面からなる
。第２弁座は第１弁座と弁室を介して対向している。第
２弁座の内周縁によって囲われる面積は、第１弁座の内
周縁によって囲われる面積より小さい。

ｂ）ガイド孔内においてこれと同軸をなして往復動可能
な弁体。この弁体は次の構成を有している。

ｉ）上記ハウジングのガイド孔の内周面に接するランド
部。

ｉｉ）一端がランド部に同軸をなして連結されたステム
部。このステム部の径はガイド孔の径より小さく、ステ
ム部の外周面とガイド孔の内周面との開には環状の隙間
が形成されている。この環状の隙間は、上記供給ポート
と接続される。

ｉｉｉ　）上記ステム部の他端に同軸をなして連結され
た弁部。この弁部は、上記弁室内に配置され、その両端
にそれぞれその軸芯と直交する平坦面からなる環状の第
１当接面と第２当接面を備えている。第１当接面は第１
弁座に対向しており、両者が離れている時には、供給ポ
ートを上記環状の隙間および弁室を介して制御ポートに
接続する。第２当接面は第２弁座に対向しており、両者
が離れている時には、制御ポートを上記弁室お上り弁孔
を介して排出ポートに接続する。上記第１．第２の当接
面の外周縁によって囲われる面積は、上記第１．第２の
弁座の内周縁によって囲われる面積よりそれぞれ大きい
。また、第２当接面の外周によって囲われる面積は、第
１当接面の外周縁によって囲われる面積より小さい。

Ｃ）ハウジングに収容され、上記弁体を軸方向に付勢す
るコイルスプリング。

ｄ）ハウジングに設けられ、上記コイルスプリングに対
抗する力を弁体に付与するソレノイド駆動手段。

［作用１ 弁体が第１弁座に当接し、制御ポートと供給ポートとの
間が遮断されている時には、供給ポートの作動流体圧力
がガイド孔の内周面と弁体の開の環状の隙間に供給され
る。この状態では、環状の隙間の両端に位置する弁体の
受圧部に作動流体圧力が付与されるため、作動流体圧力
に起因して弁体に付与されるカが相殺される。

また、弁体が第２弁座に当接して制御ポートと排出ポー
トが遮断された時には、上記環状隙間のみならず弁室に
も供給ポートの作動流体圧力が付与される。この状態で
は、弁体の第１当接面が作動流体圧力を受けることによ
り弁体には第２弁座方向への力が付与される。しかし、
第２当接面の外周によって囲われる面積が第１当接面の
外周縁によって囲われる面積より小さいので、弁体の弁
部には作動流体圧力に起因した第１弁座方向への力も付
与される。これら２つの力は互いに打ち消し合うように
働く。

上記のように、弁体には、作動流体圧力に起因した弁体
移動を鈍らせるような力が生じないか抑制されるので、
弁体の応答性が良好であり、比較的高い周波数でのデユ
ーティ制御が可能になり、制御ポートの圧力を安定させ
ることができる。

また、第１．第２の弁座および弁体の第１．第２の当接
面が、弁体の軸芯と直交する平坦面からなるので、弁体
の変位量に対する弁座と当接面との間の流通断面積の変
化がボールタイプやコーンタイプに比べて大きい。この
ため、弁体の着座位置からの変位量が比較的少なくても
、作動流体の流通を極端に制限する流通断面積の範囲か
ら脱することができ、この結果、制御ポートの圧力をリ
ニアに制御で終るデユーティ比のダイナミックレンジを
広くすることがで島る。

［実施例１ 以下、本発明の一実施例を第１図を参照して説明する。

ハウジング１は、互いに同軸をなして連結されたそれぞ
れ筒状をなすボディ１０とケーシング２０を備えている
。

ボディ１０は、図において右側の小径筒部１１と左側の
大径筒部１２と、両者を連ねる肩部１３と、大径筒部１
２の左端から径方向外側に延びる鍔部１４とを備えてい
る。ボディ１０には、軸方向に延びるとともに左方向に
向がって径が拡大する段付孔１５が形成されており、こ
の段付孔１５１４よ右から順に第１部分１５ａ、第２部
分１５ｂ、第３部分１５ｃを有している。

段付孔１５の右端部に位置する小径の第１部分１５ａは
、供給ポートとして供されている。また、ボディ１０の
肩部１３にはボディ１０の軸芯と平行な複数の制御ポー
ト１６が形成されている。制御ポート１６の一端は肩部
１３の外端面に開口し、他端は段付孔１５の左端部の第
３部分１５ｃに連なっている。

ボディ１０には、図示しない継手が取り付けられており
、この継手を介して供給ポート１５ａと制御ポート１６
は、それぞれポンプＰおよびクラッチ駆動用シリンダ等
の７クチユエータＡに接続されている。

他方、ケーシング２０は、大径部２１と小径部２２とを
有しており、大径部２１の右端の周縁部をかしめてボデ
ィ１０の鍔部１４に係合させることにより、ボディ１０
とケーシング２０が連結されている。ケーシング２０の
小径部２２には、筒部材２３がねじ込まれており、この
筒部材２３の軸芯に沿って形成された孔２３ａが、排出
ポートとして供され、タンクＴに接続されている。

上記ボディ１０の段付孔１５の中間に位置する第２部分
１５ｂから左端部の第３部分１５ｃにわたり、ハウジン
グ１の一部を構成する筒状のガイドシリンダ３０が収容
されており、また第３部分１５ｃの左端にはハウジング
１の一部を構成するディスク４０がガイドシリンダ３０
と同軸をなして収容されている。

〃イドシリンダ３０は、右側の小径筒部３１と左側の大
径筒部３２と、両者を連結する肩部３３を備えている。

小径筒部３１により囲われた内部空間３４は後述する弁
体５０のためのガイド孔または弁孔として供され、大径
筒部３２と肩部３３とディスク４０とで囲われた内部空
間３５は弁室として供される。上記肩部３３と大径筒部
３２との連結角部には切欠３６が形成されており、この
切欠３６を介して弁室３５が制御ポート１６に接続され
ている。

〃イドシリンダ３０の小径筒部３１はボディ１０の段付
孔１５の第２部分１５ｂに収容されており、小径筒部３
１の外径が第２部分１５ｂの内径より小さいため、両者
の間に環状の隙間３７が形成されている。更に小径筒部
３１には肩部３３の近傍において複数の孔３１ａが形成
されている。

ガイドシリンダ３０の肩部３３の内側の端面（左側の端
面）は、〃イド孔３４の軸芯および後述する弁体５０の
軸芯と直交しており、その端面の内、ガイド孔３４の弁
室３５側の周縁を囲む環状の部分３８が、第１弁座とし
て供されている。

他方、ディスク４０の中央には弁孔４１が形成されてい
る。ディスク４０の第１弁座３８に対向する面は、後述
する弁体５０の軸芯と直交してお童）、この面の内、弁
孔４１の周縁を囲む環状の部分４２が、第２弁座として
供されている。

上記ディスク４０の弁孔４１の径すなわち第２弁座４２
の内周縁の径ｄ２は、ガイドシリンダ３０の〃イド孔３
４の径すなわち第１弁座３８の内周縁の径ｄ１よりも小
さい。

ガイドシリンダ３０には、弁体５０が軸方向に移動可能
に支持されている。弁体５０は、右から順に互いに同軸
をなすランド部５１、ステム部５２、弁部５３を備えて
いる。弁体５０のランド部５１およびステム部５２は、
〃イドシリンダ３０の〃イド孔３４内に配置され、弁体
５０の弁部５３は弁室３５内に配置されている。

弁体５０のランド部５１の径り、は、ガイド孔３４の径
ｄ１と実質的に等しく、このため、ランド部５１が〃イ
ド孔３４の内周面に接している。したがって、弁体５０
はガイド孔３４と軸芯を一致させながら、軸方向に移動
可能になっている。

弁体５０のステム部５２の径Ｄ２はガイド孔３４の径ｄ
、より小さいため、ステム部５２とガイドＩＬ３４の内
周面との開に環状のＰＪ開５５が形成されている。この
環状の隙間５５は、前述した〃イドシリンダ３０の孔３
１ａ、および〃イドシリンダ３０とボディ１０との開に
形成された環状の隙間３７とを介して、供給ポート１５
ａに接続されている。

弁体５０の弁部５３は、第１弁座３８側の大径部５３ａ
と第２弁座４２側の小径部５３らとを有している。弁部
５３の第１弁座３８．第２弁座４２に対向する平坦な両
端面は、弁体５０の軸芯と直交しており、その外側の環
状部分５６．５７が各弁座３８，４２に対する第１．第
２の当接面となっている。

弁部５３の大径部５３ａの外径すなわち第１当接面５６
の外径り、は、第１弁座３８の内径ｄ１より大きくなっ
ていて、第１弁座３８と第１当接面５６の接触代を確保
している。また、弁部５３の小径部５３ｂの外径すなわ
ち第２当接面５７の外径り、は、第２弁座４２の内径ｄ
２より大きくなっていて、第２弁座４２と第２当接面５
７の接触代を確保している。

上記弁部５３の大径部５３ａと小径部５３ｂとの境の段
は、弁体５０の軸芯と直交する環状の受圧面５８によっ
て形成されている。

弁体５０には軸芯に沿って段付孔５９が形成されており
、この段付孔５９の大径部には圧縮状態のコイルスプリ
ング６０が収容されている。このコイルスプリング６０
の一端は段付孔５９の段に係止され、他端は〃イドシリ
ンダ３０の小径部３１に取り付けられた閉塞板６１に当
たっている。

コイルスプリング６０の力で、弁体５０は第２弁座４２
方向に付勢されている。

上記弁体５０は、前述のケーシング２０に収容されたソ
レノイド駆動装置７０により、移動制御される。このソ
レノイド駆動装置７０は、ステータ７１とアーマチャ７
２とコイル７３とを有している。

ソレノイド駆動装置７０のステータ７１は、円筒部７１
ａと鍔部７１ｂとを有している。前述のボディ１０とケ
ーシング２０との連結は、ステータ７１の鍔部７１ｂの
周縁部がケーシング２０の大径部２１に形成された段２
１ａとボディ１０の鍔部１４に挾まれた状態で行なわれ
るため、ステータ７１がハウジング１内に固定される。

更に、ステータ７１の鍔部７１ｂとボディ１０の肩部１
３の内端面との間にディスク４０とガイドシリンダ３０
の大径部３２が挟まれるため、これらディスク４０とガ
イドシリンダ３０が、ボディ１０とケーシング２０内に
固定される。

非磁性の〃イｒ筒７４に案内されて軸芯方向に往復動可
能である。ガイド筒７４の外周にはコイル７３が配置さ
れており、その励磁によりアーマチャ７２が図中右方向
に移動される。ステータ７１の筒部７１ａにはアーマチ
ャ７２と弁体５０との問の力の伝達を行なうロッド７５
が軸方向に移動可能に収容されている。アーマチャ７２
のステータ７１と筒部材２３との開での最大移動ストロ
ークは、弁体５０の弁部５３が弁座３８，４２間で移動
するストロークに比べて若干大きい。アーマチャ７２に
は収容四部７２ａが形成されており、アーマチャ７２の
が夕を防ぐ弱いコイルスプリング７６が収容されている
。

ディスク４０の弁孔４１は、ステータ７１の外周に形成
されたスリブ）７１ｃおよびアーマチャ７２に形成され
たスリット７２ｂおよび筒部材２３の端部に形成された
複数の孔２３ｂを介して、排出ボー）２３ａに接続され
ている。

上記コイル７３は制御回路８０に接続されている。この
制御回路８０は、パルス状の駆動電流を供給する。この
駆動電流のパルスは比較的高い周波数たとえば５０Ｈｚ
で出力され、その幅が変調されることにより、０％から
１００％の範囲のデユーティ比の駆動電流が供給される
。

上記構成において、コイル７３に駆動電流が供給されな
い時、または駆動電流のデユーティ比が０％の時には、
第１図に示すようにコイルスプリング６０の力により弁
体５０は左方向に移動し、その第２当接面５７が第２弁
座４２に当接して弁孔４１を閉じており、第１当接面５
６が第１弁座３８から最大限能れていてガイド孔３４を
開いている。このため制御ポート１６は、排出ポート２
３ａと遮断され供給ボー）１５ａと連通されているため
、ポンプＰからの供給圧力Ｐｓをそのまま供給される。

この状態で供給圧力Ｐｓが弁体５０に与える力について
考察してみる。弁体５０の弁部−５３の右端面からなる
受圧面積と、弁体５０のランド部５１とステム部５２と
の境の段面からなる受圧面積との差異により、弁体５０
には、コイルスプリング６０の力と同方向の力Ｆ、が生
じる。

この力Ｆ１は次式で表わされる。

Ｆ１＝Ｐｓ（Ｄ３２−Ｄ１２）π／４・・・（１）しか
し、本発明の両座電磁弁では弁体５０に受圧面５８が上
記供給圧力Ｐｓを受けることにより、弁体５０は上記力
Ｆ、とは逆向きの力Ｆ２を受ける。

この力Ｆ２は次式で表わされる。

Ｆ２＝ＰＳ（Ｄ３２−Ｄ４２）’ｒ／４”１２）この結
果、供給圧力によって生じる弁体５０の軸方向の合計の
力Ｆｔ（左方向を正とする）は次の式で表わされる。

Ｆｔ＝Ｆ＋−Ｆ２＝Ｐｓ（Ｄ、２−Ｄ＋２）π／　４・
・・（３）弁体５０には、上記供給圧力Ｐｓに起因する
軸方向の力と、コイルスプリング６０の力ｐｐが加わる
から、第２当接面５７は次式で表わされるセット力Ｆ０
で第２弁座４２に当接している。

Ｆ　ｏ　＝　Ｆ　ｐ　＋　Ｆ　ｔ　　　・・・（４）上
記の式（３）から明らかなように、弁部５３の小径部５
３ｂの径Ｄ４がランド部５１の径り、と等しい場合には
、Ｆｔ＝０となるから、セット力Ｆ０＝ｐｐとなる。

また、弁部５３の小径部５３ｂの径Ｄ４がランド部５１
の径Ｄ１より小さい場合には、供給圧力Ｐｓに起因する
力Ｆｔは負の値となる。すなわち、力Ｆｔがコイルスプ
リング６０の力Ｆｐを打ち消す方向に働く。このため、
セット力Ｆ。はコイルスプリング６０の力ｐｐより小さ
くなる。

弁部５３の小径部５３ｂの径Ｄ４は、Ｆｐ＝Ｆｔになる
まで、すなわち、次式で表わされる値になるまで小さく
することができる。

この場合には、セット力Ｆ０はゼロとなる。

後述するように、デユーティ比のダイナミックレンジを
広げるためには、セット圧力Ｆ０をコイルスプリング６
０と同等かそれより小さくするのが好ましいから、小径
部Ｄ４の径は次式を満足するように設定するのが好まし
い。

Ｆ匹Ｔ欝７丙≦Ｄ、≦Ｄ１ コイル７３への駆動電流のデユーティ比力１１００％の
場合には、コイル７３の励磁力により弁体５０がフィル
スプリング６０に抗して右方向に移動し、第１当接面５
６が第１弁座３８に着座する。

このため、制御ポート１６は供給ボー）　１５ａと遮断
され、排出ポート２３ａにのみ連通した状態となるから
、制御ポート１６の圧力はほぼ０すなわち大気圧となる
。この状態では、供給圧力Ｐｓは環状の隙間５５に付与
されるが、その両端の受圧面積が等しいので、弁体５０
に付与される油圧に起因した軸方向の力は相殺される。

したがって、弁体５０の第１弁座３８に対するセット力
は、コイルスプリング６０の力とコイル７３の励磁に伴
ない弁体５０に付与される力との差によってのみ決定さ
れる。後述するようにデユーティ比のダイナミックレン
ジを広くする観点からすれば、セット力を小さくするか
ゼロにするのが好ましい。

上述したように、弁体５０はいずれの位置においでも弁
体５０の動きを妨げるよな作動流体圧力の影響を受けな
いので、コーンタイプの両座電磁弁と同様に応答性がよ
く、比較的高周波でのデユーティ制御が行なえる。その
ため、制御ポート１６の圧力を安定させることができる
。

制御ポート１６の圧力Ｐｃと供給ポー）ＩＳａの圧力Ｐ
ｓとの比Ｐｃ／Ｐｓは、デユーティ比とリニアな関係を
有している。第２図の実線で示すように制御ポート１６
の圧力Ｐｃをリニアに制御できるデユーティ比のダイナ
ミックレンジを０％から１００％にするのが理想である
が、実際のダイナミックレンジはこれより狭い。その理
由を説明する。デユーティ比が０％に近い場合には、コ
イル７３の励磁力は、前述したセット圧力Ｆ０より弱く
、弁体５０を着座位置から変位させることができない。

また、デユーティ比が０％に近いと弁体５０の応答遅れ
のために、弁体５０が着座位置から変位しない。デユー
ティ比が高くなると、弁体５０が着座位置から変位する
。この変位量が小さく、第２弁座４２と第２当接面５７
との開の流通断面積が小さいと、オリフィス効果のため
作動流体の流れが極端に悪いため、弁体５０の変位量に
見合った制御ポート１６の圧力Ｐｃの低下がない。

したがって、デユーティ比が０％から所定値（ダイナミ
ックレンジの下限値）に至るまでは、デユーティ比と圧
力比Ｐｃ／Ｐｓはリニアな関係にないのである。同様の
議論がデユーティ比が１００％近傍においても当てはま
り、デユーティ比のダイナミックレンジの上限値が決定
される。

本発明の両座電磁弁はコーンタイプの両座電磁弁と同様
に応答性が良いので、ボールタイプの電磁弁に比べて上
記の応答遅れに起因したリニア関係を生じないデユーテ
ィ比の範囲を狭くすることができ、その分ダイナミック
レンジを広くすることができる。

本発明の７ラツトタイプの両座電磁弁におけるデユーテ
ィ比と圧力比Ｐｃ／Ｐｓとの関係は、第２図中点線で示
されており、コーンタイプの両座電磁弁のそれは一点鎖
線で示されている。両者の比較から明らかなように、本
発明の電磁弁では、圧力比Ｐｃ／Ｐｓをリニアに制御で
きるデユーティ比のダイナミックレンジＲを、コーンタ
イプの電磁弁のダイ条ミックレンジＲ′に比べて広くす
ることができる。その理由を説明する。第２弁座４２と
第２当接面５７がともに平坦であり弁体５０の細芯と直
交しているため、弁体５０が第２弁座４２に着座した位
置から変位した量に対応する第２当接面５７と第２弁座
４２との間の流通断面積を大ぎくすることができる。こ
のため、弁体５０の比較的小さな変位量で、上記デユー
ティ比と圧力比との関係のリニア性を得られない範囲の
流通断面積を越えることができる。換言すれば比較的低
いデユーティ比から、デユーティ比と圧力比Ｐｃ／　Ｐ
　ｓのリニアな関係が得られ、ダイナミックレンジの下
限値を低くすることができる。この議論は、弁体５０の
第１弁座３８に対する着座位置からの変位に対しても当
てはまり、ダイナミックレンジの上限値を高くすること
ができる。

デユーティ比のダイナミックレンジは、前述したように
、弁体５０が弁座３８，４０に着座した時のセット力を
小さくするかゼロにことによって、更に広くすることが
できる。

第３図は、他の態様をなす弁体５０′を示す。

この弁体５０′は、円錐面からなる受圧面５８′を備え
ているが、他の構成は第１図の弁体５０と同じであるか
ら、同番号を付してその説明を省略する。

本発明は上記実施例に制約されず種々の態様が可能であ
る。たとえば、ソレノイド駆動装置が非励磁の時に、コ
イルスプリングにより弁体が第１弁座に当接して制御ポ
ートと供給ポートとを遮断するようにしてもよい、また
、上記実施例ではガイド孔、弁孔、弁体の総てが円形で
あるが、弁体の弁部は非円形であってもよい。

［発明の効果Ｊ 以上説明したように、本発明では、作動流体圧力により
弁体の動きが鈍くなるのを防止でき、弁体の応答性を良
好にすることができる。このため、比較的高い周波数で
のデユーティ制御が可能になり、制御ポートの圧力を安
定させることができる。

また、２つの弁座およびこれらにそれぞれ接離する２つ
の当接面が、弁体の軸芯と直交する平坦面となっている
ため、弁体の着座位置からの変位量に対して弁座と当接
面との開の流通断面積の変化を比較的大きくすることが
でき、この結果、制御ポートの圧力をリニアに制御でき
るデユーティ比のダイナミックレンジを広くすることが
でき、ひいてはデユーティ比の変化に対して制御ポート
の圧力変化を小さくすることが可能となり、高精度の圧
力制御を行なうことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は両座電磁弁の断面図、第２図は駆動電流のデユ
ーティ比と制御ポート圧力との関係を示す図、第３図は
弁体の他の態様を示す断面図である。 １・・・ハウジング、１５ａ・・・供給ポート、１６・
・・制御ポート、２３ａ・・・排出ポート、３４・・・
ガイド孔、３５・・・弁室、３８・・・第１弁座、４１
・・・弁孔、４２・・・第２弁座、５０・・・弁体、５
１・・・ランド部、５２・・・ステム部、５３・・・弁
部、５５・・・環状の隙間、５６・・・第１当接面、５
７・・・第２当接面、６０・・・コイルスプリング、７
０・・・ソレノイド駆動手段。 出願人　ヂーゼル機器株式会′社

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）次の構成を備えた両座電磁弁 ａ）ハウジング。このハウジングは、次の構成を有する
   。 ｉ）圧力を付与された作動流体が供給される供給ポート
   。 ｉｉ）作動流体が排出される排出ポート。 ｉｉｉ）制御対象に接続される制御ポート。ｉｖ）弁室
   。この弁室は上記制御ポートに接続されている。 ｖ）真っ直ぐに延びるガイド孔。このガイド孔の一端は
   上記弁室に開口する。 ｖｉ）第１弁座。この第１弁座は、ガイド孔の弁室側の
   周縁を囲み、ガイド孔の軸芯に対して直交した平坦面か
   らなる。 ｖｉｉ）上記弁室に開口する弁孔。この弁孔は上記排出
   ポートに接続される。 ｖｉｉｉ）噴第２弁座。この第２弁座は、弁孔の弁室側
   周縁を囲み、ガイド孔の軸芯に対して直交した平坦面か
   らなる。第２弁座は第１弁座と弁室を介して対向してい
   る。第２弁座の内周縁によって囲われる面積は、第１弁
   座の内周縁によって囲われる面積より小さい。 ｂ）ガイド孔内においてこれと同軸をなして往復動可能
   な弁体。この弁体は次の構成を有している。ｉ）上記ハ
   ウジングのガイド孔の内周面に接するランド部。 ｉｉ）一端がランド部に同軸をなして連結されたステム
   部。このステム部の径はガイド孔の径より小さく、ステ
   ム部の外周面とガイド孔の内周面との間には環状の隙間
   が形成されている。この環状の隙間は、上記供給ポート
   と接続される。 ｉｉｉ）上記ステム部の他端に同軸をなして連結された
   弁部。この弁部は、上記弁室内に配置され、その両端に
   それぞれその軸芯と直交する平坦面からなる環状の第１
   当接面と第２当接面を備えている。第１当接面は第１弁
   座に対向しており、両者が離れている時には、供給ポー
   トを上記環状の隙間および弁室を介して制御ポートに接
   続する。第２当接面は第２弁座に対向しており、両者が
   離れている時には、制御ポートを上記弁室および弁孔を
   介して排出ポートに接続する。上記第１，第２の当接面
   の外周縁によって囲われる面積は、上記第１，第２の弁
   座の内周縁によって囲われる面積よりそれぞれ大きい。 また、第２当接面の外周によって囲われる面積は、第１
   当接面の外周緑によって囲われる面積より小さい。 ｃ）ハウジングに収容され、上記弁体を軸方向に付勢す
   るコイルスプリング。 ｄ）ハウジングに設けられ、上記コイルスプリングに対
   抗する力を弁体に付与するソレノイド駆動手段。