JPH01136924A - 鋼の連続的溶解方法 - Google Patents
鋼の連続的溶解方法Info
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- JPH01136924A JPH01136924A JP63256902A JP25690288A JPH01136924A JP H01136924 A JPH01136924 A JP H01136924A JP 63256902 A JP63256902 A JP 63256902A JP 25690288 A JP25690288 A JP 25690288A JP H01136924 A JPH01136924 A JP H01136924A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/54—Processes yielding slags of special composition
-
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- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
星ｍｌΔ」」Ｌ文Ｍ
本発明は銑鉄及び／またはスクラップなど少なくとも大
幅に予備還元されている鉄担持材から連続的に鋼を溶解
する方法に係り、本方法においては溶湯は次の冶金工程
を行うため取鍋に注入されるものである。
幅に予備還元されている鉄担持材から連続的に鋼を溶解
する方法に係り、本方法においては溶湯は次の冶金工程
を行うため取鍋に注入されるものである。
従来技 、および が °しよ と
スクラップ、固形銑鉄、ペレット、海棉鉄又はこれらの
混合物などの固形金属鉄担持材から鋼を製造する場合、
原則として酸素膨注転炉、又は酸素多孔噴射転炉が使用
され、炭素含有燃料を所要の溶解熱を得るため溶湯中に
吹き込むものである。
混合物などの固形金属鉄担持材から鋼を製造する場合、
原則として酸素膨注転炉、又は酸素多孔噴射転炉が使用
され、炭素含有燃料を所要の溶解熱を得るため溶湯中に
吹き込むものである。
液状銑鉄の使用を伴わざるスクラップからの鋼の製造は
アーク炉でさしたる問題の発生を伴うことな〈実施でき
るが、この際における電気エネルギのコストは比較的大
きくこの製造法の経済性は殆ど認められない。酸素を溶
湯上に若しくは溶湯中に噴射する従来の転炉プロセスの
場合、より迅速にかつより低いコストで作業を行うこと
が一般に可能である。然しながら、このような溶解工程
では溶融槽内に比較的大きな酸素含有量がもたらされ、
この工程で発生するスラグには一般に比較的高い粘性が
示される。かかる高粘性のスラグはしばしばガス浸透性
が不十分であり、そのため溶湯の強力な泡立ちならびに
時折りなるも溶湯の過沸が発生することがある。
アーク炉でさしたる問題の発生を伴うことな〈実施でき
るが、この際における電気エネルギのコストは比較的大
きくこの製造法の経済性は殆ど認められない。酸素を溶
湯上に若しくは溶湯中に噴射する従来の転炉プロセスの
場合、より迅速にかつより低いコストで作業を行うこと
が一般に可能である。然しながら、このような溶解工程
では溶融槽内に比較的大きな酸素含有量がもたらされ、
この工程で発生するスラグには一般に比較的高い粘性が
示される。かかる高粘性のスラグはしばしばガス浸透性
が不十分であり、そのため溶湯の強力な泡立ちならびに
時折りなるも溶湯の過沸が発生することがある。
課題を達成するための手段および作用
従って、本発明の目的とする処は過剰な沸騰反応を避は
温材の泡立ちのリスクをかなり低減させるように上述様
式の溶解法における工程を実施することにある。更に本
発明の方法は、上記の蛸くかつ取鍋からの鉄の歩留りを
向上させるよう溶解された鋼浴の使用時取鎮内における
次工程の精錬段階及び次の冶金段階を容易ならしめる目
的を有している。この課題の解決のため、本発明の方法
は冶金スラグを溶剤の添加により ２０％から７７．２％のＦｅｄ、特に２５．７％から５
０％のＦｅＯと、 １０％から３０％の５ｈｏ２と、 ２％から１５％のＡｌ２Ｏ３と、 ５％から２０％のＭｇＯＳＭｎＯ，特に０．１３％から
６．４５％のＭＯＯｌ特に０．５％から５％のＭｎＯと
、 １％から１０％のＣａＯと、 ０．１％から５％のＣｒ２Ｏ３と、 極微量のリン（Ｐ）と硫黄（Ｓ）から成る組成に調整さ
れることをその必須要件としている。
温材の泡立ちのリスクをかなり低減させるように上述様
式の溶解法における工程を実施することにある。更に本
発明の方法は、上記の蛸くかつ取鍋からの鉄の歩留りを
向上させるよう溶解された鋼浴の使用時取鎮内における
次工程の精錬段階及び次の冶金段階を容易ならしめる目
的を有している。この課題の解決のため、本発明の方法
は冶金スラグを溶剤の添加により ２０％から７７．２％のＦｅｄ、特に２５．７％から５
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、 １％から１０％のＣａＯと、 ０．１％から５％のＣｒ２Ｏ３と、 極微量のリン（Ｐ）と硫黄（Ｓ）から成る組成に調整さ
れることをその必須要件としている。
上記成分の冶金スラグの調整により、驚くべきことには
スラグ成分を変えることによる周知の粘性変化以外に機
械的なガス浸透性も好適にこれを変動させることができ
る点が判明している。上述を の成分にスラグを調整る時ガス形成冶金学的反応におけ
るスラグの泡立ちを抑制できる点が予期に反して判明し
ており、かかるスラグは更に鋼浴内における発熱反応及
び／又は一定の８１含有伍の正確な調整などの如き次工
程による冶金学的段階のための前提である点留意される
。
スラグ成分を変えることによる周知の粘性変化以外に機
械的なガス浸透性も好適にこれを変動させることができ
る点が判明している。上述を の成分にスラグを調整る時ガス形成冶金学的反応におけ
るスラグの泡立ちを抑制できる点が予期に反して判明し
ており、かかるスラグは更に鋼浴内における発熱反応及
び／又は一定の８１含有伍の正確な調整などの如き次工
程による冶金学的段階のための前提である点留意される
。
鉄及びマンガンはそれぞれの単酸化物Ｆｅｄ１Ｍｎ０と
して主としてスラグ内に含有されている。
して主としてスラグ内に含有されている。
溶湯を取鍋内へ注入する目的のため、鋼溶瀾内及び冶金
的スラグ内の所期の温度の調整が可能であれば非常に有
利である。一定温度調整の目的に対しフェロシリコン（
ＦｅＳ ｉ ）を用いて所要のｍ度上昇が達成可能なケ
イ素熱反応の利用が周知である。かかるケイ素発熱反応
を過剰沸騰のリスクを伴うことなしにかつ過剰な沸騰反
応発生のリスクも伴わずに実施できるようにするために
は粘性及び機械的ガス浸透性の点で次のケイ素発熱段階
に調整された冶金学的スラグを得ることが非常に重要で
ある。本発明の方法を実施する場合、溶湯を取鍋に注入
する際シリコン（Ｓｌ）やアルミニウム（ＡＩ）などの
発熱作用添加物若しくは発熱作用合金を溶湯に添加する
ように後工程を選定すれば此は特に有利なことになる。
的スラグ内の所期の温度の調整が可能であれば非常に有
利である。一定温度調整の目的に対しフェロシリコン（
ＦｅＳ ｉ ）を用いて所要のｍ度上昇が達成可能なケ
イ素熱反応の利用が周知である。かかるケイ素発熱反応
を過剰沸騰のリスクを伴うことなしにかつ過剰な沸騰反
応発生のリスクも伴わずに実施できるようにするために
は粘性及び機械的ガス浸透性の点で次のケイ素発熱段階
に調整された冶金学的スラグを得ることが非常に重要で
ある。本発明の方法を実施する場合、溶湯を取鍋に注入
する際シリコン（Ｓｌ）やアルミニウム（ＡＩ）などの
発熱作用添加物若しくは発熱作用合金を溶湯に添加する
ように後工程を選定すれば此は特に有利なことになる。
本発明により提案されたスラグ処理ならびに上述のスラ
グ組成のため、今や大量のスラグを技術的に採用可能な
取鍋客間で処理することが可能であり、それにより取鍋
溢出のリスクが避けられる。
グ組成のため、今や大量のスラグを技術的に採用可能な
取鍋客間で処理することが可能であり、それにより取鍋
溢出のリスクが避けられる。
特に簡略な方法として、本発明の方法を実施する際Ｆｅ
Ｏ−ＭａＯ−８＋ ０２系より選んだフラックス化合物
として例えば撒攬石や輝石などを使用することが可能で
あり、この場合好適とされるフラツクスはフォルステラ
イト（ＦＯｒＳｔｅｒｉｔｅ）やマグネシウム・オルト
ケイ酸塩（Ｍａ−ＯｒｔｈＯＳｉｌｉＣａｔｅ ）又は
鉄・オルトケイ酸塩（Ｆｅ−Ｏｒｔｈｏｓｉｌｉｃａｔ
ｅ ）である。このようにして、スラグの粘性及び溶融
点に対する明確な影響が生じ、そのため取鋼内における
スラグの泡立ちを低減せしめる高度のガス浸透性が同時
に得られる。撤攬石や輝石などのＦｅｏ−ＭｇＯ−８ｉ
Ｏ２系の化合物の方は高溶融点をちっている。鉄含有率
のきわめて高い酸性スラグとの反応のため、約１１００
℃から１２００℃の範囲内の溶融点を有する化合物が得
られ、それにより低粘性にして高いガス浸透性を有する
スラグが通常の温度で確実に得られる。かかるスラグの
使用により普通の螢石の使用に比較してかなりの利点が
得られる。螢石も同様に石灰石をケイ酸カルシウムに変
えるが、その反応速度及び転換速度はそれぞれフォルス
テライトなどの使用時よりきわめて低い。マグネシウム
及び鉄・オルトケイ酸塩の使用で得られる転換反応は効
果的に有利であり、被覆材の長時間寿命を保証するほぼ
中性のスラグを形成する。ケイ酸塩特にマグネシウム・
オルトケイ酸塩及び鉄・オルトケイ酸塩の使用は、螢石
の使用とは対照的に環境に有害な有毒ガスを発生するも
のではない。
Ｏ−ＭａＯ−８＋ ０２系より選んだフラックス化合物
として例えば撒攬石や輝石などを使用することが可能で
あり、この場合好適とされるフラツクスはフォルステラ
イト（ＦＯｒＳｔｅｒｉｔｅ）やマグネシウム・オルト
ケイ酸塩（Ｍａ−ＯｒｔｈＯＳｉｌｉＣａｔｅ ）又は
鉄・オルトケイ酸塩（Ｆｅ−Ｏｒｔｈｏｓｉｌｉｃａｔ
ｅ ）である。このようにして、スラグの粘性及び溶融
点に対する明確な影響が生じ、そのため取鋼内における
スラグの泡立ちを低減せしめる高度のガス浸透性が同時
に得られる。撤攬石や輝石などのＦｅｏ−ＭｇＯ−８ｉ
Ｏ２系の化合物の方は高溶融点をちっている。鉄含有率
のきわめて高い酸性スラグとの反応のため、約１１００
℃から１２００℃の範囲内の溶融点を有する化合物が得
られ、それにより低粘性にして高いガス浸透性を有する
スラグが通常の温度で確実に得られる。かかるスラグの
使用により普通の螢石の使用に比較してかなりの利点が
得られる。螢石も同様に石灰石をケイ酸カルシウムに変
えるが、その反応速度及び転換速度はそれぞれフォルス
テライトなどの使用時よりきわめて低い。マグネシウム
及び鉄・オルトケイ酸塩の使用で得られる転換反応は効
果的に有利であり、被覆材の長時間寿命を保証するほぼ
中性のスラグを形成する。ケイ酸塩特にマグネシウム・
オルトケイ酸塩及び鉄・オルトケイ酸塩の使用は、螢石
の使用とは対照的に環境に有害な有毒ガスを発生するも
のではない。
高溶融点を有するフォルステライトの使用の場合、Ｓｉ
Ｏ、ＣａＯ，ＦｅＯ及びＦｅ２Ｏ３と共に溶融点のかな
りの低下がもたらされ、この場合混合熱を完全に利用が
できるものである。シリコンとの反応により５１０２の
追加員が更に得られ、これによりケイ酸２カルシウムの
形成が遅延せしめられかつ低溶融点のモノケイ酸カルシ
ウムが得られる。
Ｏ、ＣａＯ，ＦｅＯ及びＦｅ２Ｏ３と共に溶融点のかな
りの低下がもたらされ、この場合混合熱を完全に利用が
できるものである。シリコンとの反応により５１０２の
追加員が更に得られ、これによりケイ酸２カルシウムの
形成が遅延せしめられかつ低溶融点のモノケイ酸カルシ
ウムが得られる。
本発明により提案されたスラグの組成の変化により泡立
ち又は過剰沸騰に対する単に低い傾向のみを伴ったケイ
素熱反応又は発熱反応を次に行う可能性をもたらすのは
特に高い鉄含有量の酸性スラグを有する過度に精錬され
た鋼溶湯の場合である。同時に、所望の温度を比較的正
確に予め選定するのが可能であり、取鍋に溶湯を注入す
る前にほんの僅かな過熱をともなってプロセスを行うこ
とが可能である。この場合、プロセスは注湯工程の前又
は工程中にＣａＯを取鍋に添加するように好適に遂行さ
れる。初めに若しくは注湯中に取鋼に添加せるＣａＯは
次の式によりシリコンに反応し温材の加熱を引き起こす
。
ち又は過剰沸騰に対する単に低い傾向のみを伴ったケイ
素熱反応又は発熱反応を次に行う可能性をもたらすのは
特に高い鉄含有量の酸性スラグを有する過度に精錬され
た鋼溶湯の場合である。同時に、所望の温度を比較的正
確に予め選定するのが可能であり、取鍋に溶湯を注入す
る前にほんの僅かな過熱をともなってプロセスを行うこ
とが可能である。この場合、プロセスは注湯工程の前又
は工程中にＣａＯを取鍋に添加するように好適に遂行さ
れる。初めに若しくは注湯中に取鋼に添加せるＣａＯは
次の式によりシリコンに反応し温材の加熱を引き起こす
。
１Ｋｉ９Ｓ ｉ ＋５．１醇ＦｅＯ＋４に９ＣａＯ＝４
に９Ｆｅ＋６．１Ｋｇ（２ＣａＯ１Ｓｉ０２）＋１３８
１６ＫＪ この反応により、スラグは加熱され、同時にスクラップ
溶解容器内の不可避的な鉄燃焼中発生するスラグのＦｅ
Ｏは一部還元される。このようにして金属歩留りは向上
する。この場合、金属浴材には取鍋底に配置せる掃気ブ
ロックを介してアルゴンを導入混合し、スラグ内に発生
せる熱をほぼ均一に分布せしめかつ取鍋被覆の攻撃をも
たらしかねないスラグの過剰な過熱を防止する。金属１
トン当たり４句から１６に９のＣａＯを使用し金属１ト
ン当たり２ Ｋｇから８ ＫｙのＳｉを使用しケイ素熱
反応を最適状態で行わしめるのが有利である。若しＣａ
ＯとＳｉを約４対１の質量比で使用した場合、化学論的
定量反応が達成できる。
に９Ｆｅ＋６．１Ｋｇ（２ＣａＯ１Ｓｉ０２）＋１３８
１６ＫＪ この反応により、スラグは加熱され、同時にスクラップ
溶解容器内の不可避的な鉄燃焼中発生するスラグのＦｅ
Ｏは一部還元される。このようにして金属歩留りは向上
する。この場合、金属浴材には取鍋底に配置せる掃気ブ
ロックを介してアルゴンを導入混合し、スラグ内に発生
せる熱をほぼ均一に分布せしめかつ取鍋被覆の攻撃をも
たらしかねないスラグの過剰な過熱を防止する。金属１
トン当たり４句から１６に９のＣａＯを使用し金属１ト
ン当たり２ Ｋｇから８ ＫｙのＳｉを使用しケイ素熱
反応を最適状態で行わしめるのが有利である。若しＣａ
ＯとＳｉを約４対１の質量比で使用した場合、化学論的
定量反応が達成できる。
下記組成のスラグが特に好適であると判明している。
ＦｅＯ５４％
ＳｉＯ２２０％
Ａｌ２０３ ７％
ＭｇＯ８％
Ｍｎ ３，９％
Ｃａ０ ４％
Ｃｒ２Ｏ３０，８％
極微量の硫黄（Ｓ）とリン（Ｐ）、およびＦｅＯ４０％
Ｓ ｉ ０２ ２０％
Ａ名、０３ ７％
ＭｇＯ８％
Ｍｎ ３．９％
Ｃａ０ ４％
Ｃｒ２Ｏ３０，８％
極微量の硫黄（Ｓ）とリン（Ｐ）。
本発明によるスラグ処理により、Ｆｅ５ｉ、特にＦｅＳ
ｉ （７５％）の使用により鋼浴材のシリコン含有はを
所望値に完全に調節することが可能であり、この場合鋼
溶湯の０．１５％から０．４０％のシリコン含有量をＦ
ｅＳｉの使用により調整するように処理することが有利
である点注記される。
ｉ （７５％）の使用により鋼浴材のシリコン含有はを
所望値に完全に調節することが可能であり、この場合鋼
溶湯の０．１５％から０．４０％のシリコン含有量をＦ
ｅＳｉの使用により調整するように処理することが有利
である点注記される。
全体として、本発明によるスラグ処理によりほんの僅か
な過熱特に１０℃から３０℃の過熱で溶湯の注入ができ
るように工程を遂行することが可能であり、この場合取
鍋内の溶湯の凝固は発熱反応添加材の添加により阻止若
しくは少なくとも遅延されるものである。はんの僅かな
程度だけ過熱された金属が１０℃から３０℃の過熱を伴
ってスクラップ溶解容器外に流れ出しＦｅＯ含有率の多
いスラグと一緒に受は取鋼内に注入される。受は取鍋は
１５００℃から１６００℃の温度に予熱される。取鍋中
における後工程による二次的冶金段階のための所望の温
度上昇により脱ガス工程やＬＦ処理及び銑鉄の添加有無
に係らざる吹込み転炉内の精錬などの如き工程段階を実
施できる可能性が与えられる。取鍋の注入工程中、ｌ”
ｅＳｉ（７５％）及び石灰を漸次添加したり、若しくは
最初に空の取鋼に石灰を入れ連続的にＦｅ５ｉ（７５％
）を添加することが可能である。
な過熱特に１０℃から３０℃の過熱で溶湯の注入ができ
るように工程を遂行することが可能であり、この場合取
鍋内の溶湯の凝固は発熱反応添加材の添加により阻止若
しくは少なくとも遅延されるものである。はんの僅かな
程度だけ過熱された金属が１０℃から３０℃の過熱を伴
ってスクラップ溶解容器外に流れ出しＦｅＯ含有率の多
いスラグと一緒に受は取鋼内に注入される。受は取鍋は
１５００℃から１６００℃の温度に予熱される。取鍋中
における後工程による二次的冶金段階のための所望の温
度上昇により脱ガス工程やＬＦ処理及び銑鉄の添加有無
に係らざる吹込み転炉内の精錬などの如き工程段階を実
施できる可能性が与えられる。取鍋の注入工程中、ｌ”
ｅＳｉ（７５％）及び石灰を漸次添加したり、若しくは
最初に空の取鋼に石灰を入れ連続的にＦｅ５ｉ（７５％
）を添加することが可能である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）銑鉄及び／又はスクラップなどの少なくとも大幅
に予備還元されている鉄キャリヤから鋼を連続的に溶解
し、溶湯が次の冶金段階の遂行のための取鍋に注入され
る方法にして、冶金的スラグがフラックスの添加により
、 ２０％から７７．２％のＦｅＯ、 １０％から３０％のＳｉＯ＿２、 ２％から１５％のＡｌ＿２Ｏ＿３、 ５％から２０％のＭｇＯ、 ０．１３％から６．４５％のＭｎＯ、 １％から１０％のＣａＯ、 ０．１％から５％のＣｒ＿２Ｏ＿３、 極微量のリン（Ｐ）と硫黄（Ｓ） に調整されることを特徴とする鋼の連続的溶解方法。 （２）Ｓｉ、Ａｌ又は発熱反応合金などの発熱反応添加
物が溶湯の取鍋注入時に該溶湯に添加されることを特徴
とする特許請求の範囲第１項に記載された鋼の連続的溶
解方法。 （３）橄攬石又は輝石などのＦｅＯ・ＭｇＯ・ＳｉＯ＿
２系から選定された化合物がフラックスとして添加され
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項に
記載された鋼の連続的溶解方法。 （４）スラグ組成を調整するためのフラックスとしてフ
ォルステライト、マグネシウム、オルトケイ酸塩又は鉄
・オルトケイ酸塩が用いられることを特徴とする特許請
求の範囲第１項から第３項のいずれか一つの項に記載さ
れた鋼の連続的溶解方法。 （５）溶湯が１０℃から３０℃の過熱度で注入され、取
鍋内での凝固が発熱反応添加物の添加により防止される
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項から第４項のい
ずれか一つの項に記載された鋼の連続的溶解方法。 （６）ＣａＯが注入前又は注入中に取鍋内に添加される
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項から第５項のい
ずれか一つの項に記載された鋼の連続的溶解方法。 （７）ＣａＯ及びＳｉが約４対１の質量比率で用いられ
ることを特徴とする特許請求の範囲第６項に記載された
鋼の連続的溶解方法。 （８）スラグが、 ５４％のＦｅＯ ２０％のＳｉＯ＿２ ７％のＡｌ＿２Ｏ＿３ ８％のＭｇＯ ３．９％のＭｎＯ ４％のＣａＯ ０．８％のＣｒ＿２Ｏ＿３ 極微量の硫黄（Ｓ）とリン（Ｐ） なる組成を有するように調整されることを特徴とする特
許請求の範囲第１項から第７項のいずれか一つの項に記
載された鋼の連続的溶解方法。 （９）スラグが、 ４０％のＦｅＯ ２０％のＳｉＯ＿２ ７％のＡｌ＿２Ｏ＿３ ８％のＭｇＯ ３．９％のＭｎＯ ４％のＣａＯ ０．８％のＣｒ＿２Ｏ＿３ 極微量の硫黄（Ｓ）とリン（Ｐ） の組成を有するように調整されることを特徴とする特許
請求の範囲第１項から第７項のいずれか一つの項に記載
された鋼の連続的溶解方法。 （１０）ＦｅＳｉの使用により、含有量０．１５％〜０
．４０％のケイ素が鋼溶湯内に調整されることを特徴と
する特許請求の範囲第１項から第９項のいずれか一つの
項に記載された鋼の連続的溶解方法。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT2709/87 | 1987-10-13 | ||
| AT0270987A AT389897B (de) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | Verfahren zum kontinuierlichen schmelzen von stahl |
| AT0324787A AT389898B (de) | 1987-12-10 | 1987-12-10 | Verfahren zum kontinuierlichen schmelzen von stahl |
| AT3247/87 | 1987-12-10 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01136924A true JPH01136924A (ja) | 1989-05-30 |
| JPH0480093B2 JPH0480093B2 (ja) | 1992-12-17 |
Family
ID=25598958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63256902A Granted JPH01136924A (ja) | 1987-10-13 | 1988-10-12 | 鋼の連続的溶解方法 |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4957547A (ja) |
| EP (1) | EP0313547B1 (ja) |
| JP (1) | JPH01136924A (ja) |
| KR (1) | KR920004674B1 (ja) |
| CN (1) | CN1011981B (ja) |
| BR (1) | BR8805254A (ja) |
| CA (1) | CA1310836C (ja) |
| DE (1) | DE3877320D1 (ja) |
| ES (1) | ES2038342T3 (ja) |
| GR (1) | GR3007500T3 (ja) |
| MX (1) | MX168916B (ja) |
| RU (1) | RU2059731C1 (ja) |
| UA (1) | UA11042A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012255210A (ja) * | 2011-05-27 | 2012-12-27 | A Finkl & Sons Co | 鋼製品を製造するためのフレキシブルな最小エネルギー利用アーク炉システムおよび方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2086523T3 (es) * | 1990-07-26 | 1996-07-01 | Seirlehner Leopold Dipl Ing | Procedimiento para la elaboracion de acero asi como dispositivo para la realizacion de este procedimiento. |
| US6332910B1 (en) * | 1997-09-15 | 2001-12-25 | Holderbank Financiere Glarus Ag | Process for working up steel slags and iron carriers for obtaining pig iron and environmentally safe slags |
| CN101696460B (zh) * | 2009-05-25 | 2010-12-29 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种含铁物料转底炉双联连续炼钢工艺方法及装置 |
| CN102382928A (zh) * | 2011-07-08 | 2012-03-21 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种提高转炉冶炼前期熔渣流动性的方法 |
| CN102876833A (zh) * | 2012-06-28 | 2013-01-16 | 辽宁天和科技股份有限公司 | 一种炼钢造渣用速熔镁质复合材料及其制备方法 |
| CN104928557A (zh) * | 2015-05-28 | 2015-09-23 | 含山县兴达球墨铸铁厂 | 一种强化钢的制备方法 |
| CN105648149A (zh) * | 2016-02-26 | 2016-06-08 | 铜陵安东铸钢有限责任公司 | 一种钢水精炼造渣剂及其生产工艺 |
| EP3901289A1 (en) * | 2020-04-24 | 2021-10-27 | Orbix Solutions | Method for producing a mainly crystalline solidified steel slag |
| CN111979473B (zh) * | 2020-07-14 | 2022-03-18 | 河南豫中新材料有限公司 | 一种高纯磷铁的制备方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2546936A (en) * | 1949-06-02 | 1951-03-27 | Ohio Ferro Alloys Corporated | Treatment of slags |
| US3396010A (en) * | 1965-09-16 | 1968-08-06 | Northwest Olivine Company | Slag conditioner |
| DE2326174C2 (de) * | 1973-05-23 | 1979-03-29 | Kloeckner-Werke Ag, 4100 Duisburg | Einschränkung der Oxydation des Einsatzes beim Einschmelzen von Schrott o.dgl |
| DE2710377C2 (de) * | 1977-03-10 | 1979-04-19 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung von Stahl aus Metallschwamm unter Verwendung von Glasplasmen als Energieträger |
| US4557758A (en) * | 1982-12-16 | 1985-12-10 | Mizin Vladimir G | Steelmaking process |
| AT382639B (de) * | 1985-04-26 | 1987-03-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur herstellung von stahl aus eisenschwamm sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
| US4695318A (en) * | 1986-10-14 | 1987-09-22 | Allegheny Ludlum Corporation | Method of making steel |
| EP0304413B1 (de) * | 1987-08-21 | 1993-03-10 | VOEST-ALPINE STAHL Donawitz GmbH (HRB Nr. 502) | Verfahren zum Einschmelzen von Schrott, Eisenschwamm und/oder festem Roheisen od. dgl. |
-
1988
- 1988-10-11 CA CA 579786 patent/CA1310836C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-10-11 CN CN88107113A patent/CN1011981B/zh not_active Expired
- 1988-10-12 BR BR8805254A patent/BR8805254A/pt active Search and Examination
- 1988-10-12 UA UA4356686A patent/UA11042A/uk unknown
- 1988-10-12 US US07/256,410 patent/US4957547A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-10-12 RU SU4356686 patent/RU2059731C1/ru active
- 1988-10-12 JP JP63256902A patent/JPH01136924A/ja active Granted
- 1988-10-12 ES ES88890257T patent/ES2038342T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-12 EP EP19880890257 patent/EP0313547B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-12 DE DE8888890257T patent/DE3877320D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-10-13 MX MX1338188A patent/MX168916B/es unknown
- 1988-10-13 KR KR1019880013341A patent/KR920004674B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-03-30 GR GR930400686T patent/GR3007500T3/el unknown
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2012255210A (ja) * | 2011-05-27 | 2012-12-27 | A Finkl & Sons Co | 鋼製品を製造するためのフレキシブルな最小エネルギー利用アーク炉システムおよび方法 |
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| EP0313547A1 (de) | 1989-04-26 |
| ES2038342T3 (es) | 1993-07-16 |
| RU2059731C1 (ru) | 1996-05-10 |
| CN1032553A (zh) | 1989-04-26 |
| EP0313547B1 (de) | 1993-01-07 |
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| JPH0480093B2 (ja) | 1992-12-17 |
| KR920004674B1 (ko) | 1992-06-13 |
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