JPH01127136A - 鋳型の製造方法 - Google Patents
鋳型の製造方法Info
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- JPH01127136A JPH01127136A JP62317655A JP31765587A JPH01127136A JP H01127136 A JPH01127136 A JP H01127136A JP 62317655 A JP62317655 A JP 62317655A JP 31765587 A JP31765587 A JP 31765587A JP H01127136 A JPH01127136 A JP H01127136A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C15/00—Moulding machines characterised by the compacting mechanism; Accessories therefor
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は成形用粒状物質、特に鋳型成形用粒状物質の密
実充填にあたり、成形用物質をモデル型(Modell
)板とモデル型板状に設けたモデル型とを有し成形用枠
(Pormrah+1len)及び充填用枠を有する成
形装置内に、成形用物質の表面上に作用を加える複数段
階のガス押圧貫入(Gasdrucks tosse)
により、導入する方法に関するものである。
実充填にあたり、成形用物質をモデル型(Modell
)板とモデル型板状に設けたモデル型とを有し成形用枠
(Pormrah+1len)及び充填用枠を有する成
形装置内に、成形用物質の表面上に作用を加える複数段
階のガス押圧貫入(Gasdrucks tosse)
により、導入する方法に関するものである。
(従来の技術)
現在、ガス押圧貫入により成形用粒状物質を密実充填す
る既知の方法は、押圧空間と成形用型空間との間の通路
を弁に依って急激に開いているのが通常である。その場
合、押圧空間内のガス圧は極めて短時間内に、−回限り
の密実充填化衝撃として、成形用型空間内の密実充填す
べき成形用物質の表面に伝達される。押圧空間と成形用
型空間との間には、最大圧力に相当する均一化圧力が生
ずる。通常、成形用型空間内の圧力は予め定められた時
間の間、保持される。然る後、成形用型空間の脱気によ
り圧力は減少する。然る後、仕上がった密実充填した鋳
型等の成形用型(Form)、を装置から取出すことが
できる。
る既知の方法は、押圧空間と成形用型空間との間の通路
を弁に依って急激に開いているのが通常である。その場
合、押圧空間内のガス圧は極めて短時間内に、−回限り
の密実充填化衝撃として、成形用型空間内の密実充填す
べき成形用物質の表面に伝達される。押圧空間と成形用
型空間との間には、最大圧力に相当する均一化圧力が生
ずる。通常、成形用型空間内の圧力は予め定められた時
間の間、保持される。然る後、成形用型空間の脱気によ
り圧力は減少する。然る後、仕上がった密実充填した鋳
型等の成形用型(Form)、を装置から取出すことが
できる。
既知の一段階の空気衝撃方法即ち柔軟な移動(Ruck
en)の重要な利点の一つは、特別な密実充填特性によ
って、モデル型から成形用型背面に向かって減少する成
形用型強度経過を与えることである。
en)の重要な利点の一つは、特別な密実充填特性によ
って、モデル型から成形用型背面に向かって減少する成
形用型強度経過を与えることである。
この強度特性は鋳型の脱気に理想的な状態を与える。
モデル型板上で砂粒子を激しく抑制することにより、特
に硬く密実充填された領域がモデル型近辺に得られる。
に硬く密実充填された領域がモデル型近辺に得られる。
然し、この利点は次のような欠点と結び付いている。
・・・・・・不均一な成形型強度。
・・・・・・−度だけの激しい密実充填衝撃による騒音
。
。
・・・・・・砂流速度の大きいことによる密実充填ミス
。
。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明の課題は、既知方法のこれ等の欠点を解消した新
規な方法を提供するにあり、密実充填した成形用型の成
形用型強度特性がモデル型から成形用型背面まで減少す
る成形用型高度経過又は成形用型強度経過を示す方法を
提供するにある。
規な方法を提供するにあり、密実充填した成形用型の成
形用型強度特性がモデル型から成形用型背面まで減少す
る成形用型高度経過又は成形用型強度経過を示す方法を
提供するにある。
(問題点を解決するための手段)
前述の課題は本発明に依れば、次のようにして解決され
る。即ち、本発明は、 第1回の押圧貫入D1を圧力上昇勾配α+ (dP/d
t)で成形用物質表面上に作用させる段階と、第2回
の押圧貫入D2を第1回の押圧貫入D1の後に時間的に
順次に圧力上昇勾配α!(dP/dt)で成形用物質表
面上に作用させる段階とを有し、第1回の押圧貫入DI
の圧力上昇勾配が第2回の押圧貫入D2の圧力上昇勾配
より小さい。
る。即ち、本発明は、 第1回の押圧貫入D1を圧力上昇勾配α+ (dP/d
t)で成形用物質表面上に作用させる段階と、第2回
の押圧貫入D2を第1回の押圧貫入D1の後に時間的に
順次に圧力上昇勾配α!(dP/dt)で成形用物質表
面上に作用させる段階とを有し、第1回の押圧貫入DI
の圧力上昇勾配が第2回の押圧貫入D2の圧力上昇勾配
より小さい。
上述の従属請求項からは、−段と有利な実施様式が生ず
る。良好に密実充填された成形用製造の為には、加えた
圧力のみならず、圧力勾配即ち単位時間当りの圧力上昇
(昇圧速度)も決定的に重要であることは、既知である
。このことは、鋳型物質体上に極めて大きな速度で作用
してこれを促進加速する押圧貫入が解決する。圧力勾配
が急峻であるほど、即ち角αが大であるほど、成形用型
物質体の加速は大となる。このことは、モデル型板上で
成形用型物質体が極めて激しく制動され、その為作業者
への騒音連窓が大きくなることになる。
る。良好に密実充填された成形用製造の為には、加えた
圧力のみならず、圧力勾配即ち単位時間当りの圧力上昇
(昇圧速度)も決定的に重要であることは、既知である
。このことは、鋳型物質体上に極めて大きな速度で作用
してこれを促進加速する押圧貫入が解決する。圧力勾配
が急峻であるほど、即ち角αが大であるほど、成形用型
物質体の加速は大となる。このことは、モデル型板上で
成形用型物質体が極めて激しく制動され、その為作業者
への騒音連窓が大きくなることになる。
基本的には、モデル型領域の密実充填度は先ず一つには
モデル型板の被覆敷詰に関係がある。個々のモデル型領
域間の距離が狭くなるほど、又はモデル型と成形用箱壁
との距離が狭くなるほど、これ等の領域の密実充填は困
難となる。この困難は既に成形用物質を成形用型箱内に
流入するときに始まる。深いポケット又は僅かなモデル
型間距離若しくは僅かなモデル型箱間処理を有するモデ
ル型領域は、充満過程の間常に成形用物質で最適に供給
されるとは限らない。昇圧速度の大きな後続の激しい密
実充填衝撃は、不均一な強度値と密充填した成形用型内
の空隙部の発生とにつながり得る。
モデル型板の被覆敷詰に関係がある。個々のモデル型領
域間の距離が狭くなるほど、又はモデル型と成形用箱壁
との距離が狭くなるほど、これ等の領域の密実充填は困
難となる。この困難は既に成形用物質を成形用型箱内に
流入するときに始まる。深いポケット又は僅かなモデル
型間距離若しくは僅かなモデル型箱間処理を有するモデ
ル型領域は、充満過程の間常に成形用物質で最適に供給
されるとは限らない。昇圧速度の大きな後続の激しい密
実充填衝撃は、不均一な強度値と密充填した成形用型内
の空隙部の発生とにつながり得る。
然り、今や本発明者等は、二段階のガス圧貫入が、工業
的規模で再現性良(製造できる優れた成形用型品質を達
成することを見出した。
的規模で再現性良(製造できる優れた成形用型品質を達
成することを見出した。
第一回の押圧貫入DIは、比較的平坦な昇圧勾配で、予
め定めた圧力p1で行う。押圧貫入で持込まれた量の空
気は砂の容積体を貫流し、モデル型板内に配置した空気
導出システムから少なくとも部分的に脱出する。この第
一回の押圧貫入DIにより、砂の容積体は十分に移動し
て、充満過程中に生成した可能性のある不均一性をモデ
ル型領域で解消して均一とし、モデル型領域内の十分な
充填密度又は充満密度を達成する。引き続く第二回の押
圧貫入D2は、本質的に一段と大きな昇圧勾配で成形用
型物質体に対し行う。この昇圧勾配は角α2である。第
二回の押圧貫入D2は、残りの砂高さを密実充填する。
め定めた圧力p1で行う。押圧貫入で持込まれた量の空
気は砂の容積体を貫流し、モデル型板内に配置した空気
導出システムから少なくとも部分的に脱出する。この第
一回の押圧貫入DIにより、砂の容積体は十分に移動し
て、充満過程中に生成した可能性のある不均一性をモデ
ル型領域で解消して均一とし、モデル型領域内の十分な
充填密度又は充満密度を達成する。引き続く第二回の押
圧貫入D2は、本質的に一段と大きな昇圧勾配で成形用
型物質体に対し行う。この昇圧勾配は角α2である。第
二回の押圧貫入D2は、残りの砂高さを密実充填する。
押圧貫入D1及びD2の度毎に加えられる圧力p1又は
p2は、最大20.4kg/ cm” (20バール)
以下の領域にある。両押圧貫入D1とD−2との間に得
られる圧力p3は圧力p1より常に小さい。このことは
特に、圧力p1の達成後に挿入された制御された圧力減
少による。
p2は、最大20.4kg/ cm” (20バール)
以下の領域にある。両押圧貫入D1とD−2との間に得
られる圧力p3は圧力p1より常に小さい。このことは
特に、圧力p1の達成後に挿入された制御された圧力減
少による。
以上に記した本発明方法の適用は、鋳型等の成形用型の
密実充填時に極めて特別な品質的利点を与える。その為
、強度が砂高さによって一段と良好に制御可能であり、
成形用型強度を均一にすることができると共に、低いモ
デル型のときにも高いモデル型のときと同様に成形用型
強度を均一にすることができる。成形用型背面は比較的
柔らかいまま残る。即ち、誇大過程で設定したガス通過
性が得られる。このことは機械的な後処理による均密充
填により作業する方法に対し、著しい利点となる。
密実充填時に極めて特別な品質的利点を与える。その為
、強度が砂高さによって一段と良好に制御可能であり、
成形用型強度を均一にすることができると共に、低いモ
デル型のときにも高いモデル型のときと同様に成形用型
強度を均一にすることができる。成形用型背面は比較的
柔らかいまま残る。即ち、誇大過程で設定したガス通過
性が得られる。このことは機械的な後処理による均密充
填により作業する方法に対し、著しい利点となる。
本発明の広汎な精神と視野を逸脱することなく、本発明
の種々な変更と修正が可能なこと勿論である。
の種々な変更と修正が可能なこと勿論である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、成形用粒状物質、特に鋳型成形用粒状物質を、モデ
ル型板とモデル型板上に設けたモデル型とを有し成形用
枠及び充填用枠を有する成形装置内で密実充填する方法
において、少なくとも2回以上の時間的に順次の押圧貫
入D1及びD2を成形用物質の表面上に作用させること
を特粒状物質の密実充填方法。 2、特許請求の範囲1記載の方法において、押圧貫入を
砂量を変えずに作用させる方法。3、特許請求の範囲1
又は2記載の方法において、第1回の押圧貫入D1を圧
力上昇勾配α_1(dP/dt)で成形用物質表面上に
作用させる段階と、第2回の押圧貫入D2を第1回の押
圧貫入D1の後に時間的に順次に圧力上昇勾配α_2(
dP/dt)で成形用物質表面上に作用させる段階とを
有し、第1回の押圧貫入D1の圧力上昇勾配が第2回の
押圧貫入D2の圧力上昇勾配より小さい方法。 4、成形用型空間内への複数段階のガス圧貫入により成
形用粒状物質を密実充填する方法において、 第1回の押圧貫入が圧力上昇勾配α_1で成形用物質表
面上に作用を加える段階と、 第1回の押圧貫入の後に時間的に順次に圧 力上昇勾配α_2で成形用物質表面上に作用を加え、そ
の場合成形用型内への押圧貫入D1により構成した圧力
p2が最大20.4kg/cm^2(20バール)以下
の領域内に存在し、 圧力水準p1に到達後はp1より低い圧力p3で最初の
圧力減少を行い、 p2に圧力減少を行った後常圧への第2の圧力減少を行
う ことを特成形用粒状物質の密実充填方法。 5、特許請求の範囲3又は4記載の方法において、成形
用型領域内への押圧貫入D1及び/又はD2の作用期間
中に、モデル型板内に設けた脱気装置を付勢する方法。 6.特許請求の範囲5記載の方法において、p3への圧
力減少と常圧への圧力減少とを少なくとも部分的に調節
して行う方法。 7、特許請求の範囲3記載の方法において、押圧貫入D
1及びD2を同じ押圧空間から発生させる方法。 8、特許請求の範囲3記載の方法において、押圧貫入D
1及びD2を異なる押圧空間から導き出す方法。 9、特許請求の範囲7記載の方法において、押圧貫入D
1及びD2を相互に無関係な開口装置から導き出す方法
。 10、特許請求の範囲7記載の方法において、押圧貫入
D1及びD2を同じ開口装置から導き出す方法。 11、特許請求の範囲1、2、3、4、5、6、7、8
、9又は10記載の方法においてα_1が最大306k
g/cm^2/秒(300バール/秒)以下である方法
。 12、特許請求の範囲11記載の方法において、α_1
が最大40.8kg/cm^2/秒(40バール/秒)
以下である方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH5031/86-6 | 1986-12-17 | ||
CH5031/86A CH672270A5 (ja) | 1986-12-17 | 1986-12-17 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01127136A true JPH01127136A (ja) | 1989-05-19 |
JP2641876B2 JP2641876B2 (ja) | 1997-08-20 |
Family
ID=4286765
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62317655A Expired - Lifetime JP2641876B2 (ja) | 1986-12-17 | 1987-12-17 | 鋳型の製造方法 |
Country Status (23)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4828007A (ja) |
JP (1) | JP2641876B2 (ja) |
KR (1) | KR920008671B1 (ja) |
CN (1) | CN1008982B (ja) |
AU (1) | AU600325B2 (ja) |
BE (1) | BE1001292A3 (ja) |
BR (1) | BR8706871A (ja) |
CA (1) | CA1306843C (ja) |
CH (1) | CH672270A5 (ja) |
CS (1) | CS276594B6 (ja) |
DD (1) | DD275200A5 (ja) |
DE (1) | DE3740775A1 (ja) |
DK (1) | DK162821C (ja) |
ES (1) | ES2005478A6 (ja) |
FR (1) | FR2608474B1 (ja) |
GB (1) | GB2198980B (ja) |
IT (1) | IT1223510B (ja) |
NL (1) | NL8703028A (ja) |
NO (1) | NO168289C (ja) |
SE (1) | SE468079B (ja) |
SU (1) | SU1722216A3 (ja) |
YU (1) | YU221387A (ja) |
ZA (1) | ZA879468B (ja) |
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WO2023195199A1 (ja) * | 2022-04-06 | 2023-10-12 | メタルエンジニアリング株式会社 | 鋳型造型装置および鋳型造型方法 |
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