JPH01122678A - 金属クラッド材の圧延圧接方法 - Google Patents
金属クラッド材の圧延圧接方法Info
- Publication number
- JPH01122678A JPH01122678A JP28088587A JP28088587A JPH01122678A JP H01122678 A JPH01122678 A JP H01122678A JP 28088587 A JP28088587 A JP 28088587A JP 28088587 A JP28088587 A JP 28088587A JP H01122678 A JPH01122678 A JP H01122678A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- metal strips
- metal
- heating
- work rolls
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 54
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 54
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 238000005253 cladding Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 10
- 230000013011 mating Effects 0.000 abstract description 4
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 4
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 description 1
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は金属クラッド材の圧延圧接方法に関する。
［従来の技術］
従来の金属クラッド材の圧延圧接方法として、２種類の
金属帯を圧延機で圧延圧接したクラッド材を加熱焼鈍し
、圧接強度を高めるものがある。
金属帯を圧延機で圧延圧接したクラッド材を加熱焼鈍し
、圧接強度を高めるものがある。
この例としては、特開昭５０−３０７１号公報に記載さ
れるように、ステンレス鋼とアルミニウムからなるクラ
ッド材を、 １７８〜３４３°Ｃの温度で３０分〜４時
間加熱し、圧接強度の向上を図るものが挙げられる。
れるように、ステンレス鋼とアルミニウムからなるクラ
ッド材を、 １７８〜３４３°Ｃの温度で３０分〜４時
間加熱し、圧接強度の向上を図るものが挙げられる。
また、他の従来法として、２種類の金属帯を所定温度に
保持された加熱炉中に通板して加熱した後、圧延機で圧
延圧接してクラッド材とするものがある。
保持された加熱炉中に通板して加熱した後、圧延機で圧
延圧接してクラッド材とするものがある。
さらに、他の従来法として、特開昭Ｅ１１−１８３７！
３２号公報、特開昭６１−２７８７８７号公報に記載さ
れる如く、２種類の金属帯の重ね合わせ面に電子ビーム
またはレーザービームを照射し、重ね合わせ面の表層部
を局部的に溶融した後、圧延機で圧接圧延してクラッド
材とするものがある。
３２号公報、特開昭６１−２７８７８７号公報に記載さ
れる如く、２種類の金属帯の重ね合わせ面に電子ビーム
またはレーザービームを照射し、重ね合わせ面の表層部
を局部的に溶融した後、圧延機で圧接圧延してクラッド
材とするものがある。
［発明が解決しようとする閤顕点コ
しかしながら、」−記従来法のうちで圧延圧接されたク
ラッド材な焼鈍する方法は、高温長時間の焼鈍を加える
ほど圧接強度を向上でき、したがって３０分以上の焼鈍
時間を加えることが不可欠であり、この焼鈍中に金属帯
表面の酸化を生じ、表面性状を著しく劣化させるという
問題点がある。
ラッド材な焼鈍する方法は、高温長時間の焼鈍を加える
ほど圧接強度を向上でき、したがって３０分以上の焼鈍
時間を加えることが不可欠であり、この焼鈍中に金属帯
表面の酸化を生じ、表面性状を著しく劣化させるという
問題点がある。
また、２種類の金属帯を加熱してから圧延圧接する方法
は、クラッド材の構成材料が酸化し易いものである時、
金属帯表面が加熱炉から圧延機直前までの間に酸化し、
表面性状を著しく劣化させるという問題点がある。
は、クラッド材の構成材料が酸化し易いものである時、
金属帯表面が加熱炉から圧延機直前までの間に酸化し、
表面性状を著しく劣化させるという問題点がある。
また、２種類の金属帯の重ね合わせ面をレーザービーム
にて局部的に溶融してから圧延圧接する方法は、溶融し
て金属表面に酸化を生じ著しく圧接強度を低下させる。
にて局部的に溶融してから圧延圧接する方法は、溶融し
て金属表面に酸化を生じ著しく圧接強度を低下させる。
また、レーザービームは本来線状ビームであるので、合
わせ面の一部を溶融することはできても合わせ面の全面
を溶融することができず、コイル状のクラッド材製造が
困難である。他方、上記レーザービームに代えて電子ビ
ームを用いる場合にも、レーザービームと同様に合わせ
面の全面を溶融することができず、また電子ビーム発生
のために真空状態下で圧延圧接を行なわなければならな
いという問題点がある。
わせ面の一部を溶融することはできても合わせ面の全面
を溶融することができず、コイル状のクラッド材製造が
困難である。他方、上記レーザービームに代えて電子ビ
ームを用いる場合にも、レーザービームと同様に合わせ
面の全面を溶融することができず、また電子ビーム発生
のために真空状態下で圧延圧接を行なわなければならな
いという問題点がある。
本発明は、圧接強度が大きく、かつ表面性状の優れたク
ラッド材を製造可能とすることを目的とする。
ラッド材を製造可能とすることを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、材質の異なる２種類の金属帯を相対するワー
クロール間隙で圧延圧接し、金属クラッド材となす金属
クラッド材の圧延圧接方法において、各金属帯を圧延入
側で各ワークロールに巻き付け、各金属帯が両ワークロ
ールの間隙に入って重なり合う直前の両金属帯の内面の
全面に圧延入側からエネルギビームを照射し、両金属帯
の上記内面の全面を非溶融加熱した後、圧下率［（１−
（クラッド材の板厚）／（両金属帯の板厚の和））×１
００％］を２０％以上として圧延するようにしたもので
ある。
クロール間隙で圧延圧接し、金属クラッド材となす金属
クラッド材の圧延圧接方法において、各金属帯を圧延入
側で各ワークロールに巻き付け、各金属帯が両ワークロ
ールの間隙に入って重なり合う直前の両金属帯の内面の
全面に圧延入側からエネルギビームを照射し、両金属帯
の上記内面の全面を非溶融加熱した後、圧下率［（１−
（クラッド材の板厚）／（両金属帯の板厚の和））×１
００％］を２０％以上として圧延するようにしたもので
ある。
［作用］
本発明によれば、各金属帯を各ワークロールに巻き付け
ることにより、両金属帯の重ね合わせ直前の開度を太き
くした状態で、エネルギビームにて重ね合わせ面の全面
を有効に非溶融加熱できる。したがって、両金属帯の重
ね合わせ面の全面の温度を十分に高めて、該重ね合せ面
を活性化させた状態で圧延圧接できることとなり、高い
圧接強度が得られる。なお、第３図に、圧下率ｒ（１−
（クラッド材の板厚）／（両金属帯の板厚の和））×１
００％］を２０％とし、エネルギビームとして赤外線を
用いてステンレス鋼帯とアルミニウム帯の重ね合わせの
面の全面を非溶融加熱し、圧延圧接した時の、加熱温度
と圧接強度の関係を示す。第３図によれば、重ね合わせ
面の温度が高いほど、単位長さあたりの圧接強度を向上
できる（例えば１５０℃の加熱温度で３ｋｇ／ｍｍ以上
の圧接強度を確保できる）ことが認められる。
ることにより、両金属帯の重ね合わせ直前の開度を太き
くした状態で、エネルギビームにて重ね合わせ面の全面
を有効に非溶融加熱できる。したがって、両金属帯の重
ね合わせ面の全面の温度を十分に高めて、該重ね合せ面
を活性化させた状態で圧延圧接できることとなり、高い
圧接強度が得られる。なお、第３図に、圧下率ｒ（１−
（クラッド材の板厚）／（両金属帯の板厚の和））×１
００％］を２０％とし、エネルギビームとして赤外線を
用いてステンレス鋼帯とアルミニウム帯の重ね合わせの
面の全面を非溶融加熱し、圧延圧接した時の、加熱温度
と圧接強度の関係を示す。第３図によれば、重ね合わせ
面の温度が高いほど、単位長さあたりの圧接強度を向上
できる（例えば１５０℃の加熱温度で３ｋｇ／ｍｍ以上
の圧接強度を確保できる）ことが認められる。
また、本発明によれば、両金属帯の重ね合わせ面のみを
非溶融加熱するものであるため、両金属帯の表面に酸化
をともなわず、クラッド材の表面性状劣化を防止できる
。
非溶融加熱するものであるため、両金属帯の表面に酸化
をともなわず、クラッド材の表面性状劣化を防止できる
。
また、本発明によれば、非溶融加熱後の両金属帯を２０
％以上の圧下率［（１−（クラッド材の板厚）／（両金
属帯の板厚の和））Ｘ １００％］で圧延することと
したので、これによっても圧接強度をさらに増大化でき
る。すなわち、木発明者の実験によれば、圧下率を大き
く設定すると、圧延後の金属帯表面積が増大し、かつ圧
延荷重も増大するため、圧接強度が大となる。表１に、
金属帯を加熱しないで、圧下率を変化させて圧延圧接し
た時の圧接強度を示す。表１によれば、圧下率を２０％
以上とすることにより圧延圧接が可能となることが認め
られる。なお、両金属帯の重ね合わせ面の加熱により圧
下率を２０％以下としても圧接可能となるが、高い圧接
強度を得るためには２０％以上の圧下率にて圧延する必
要がある。
％以上の圧下率［（１−（クラッド材の板厚）／（両金
属帯の板厚の和））Ｘ １００％］で圧延することと
したので、これによっても圧接強度をさらに増大化でき
る。すなわち、木発明者の実験によれば、圧下率を大き
く設定すると、圧延後の金属帯表面積が増大し、かつ圧
延荷重も増大するため、圧接強度が大となる。表１に、
金属帯を加熱しないで、圧下率を変化させて圧延圧接し
た時の圧接強度を示す。表１によれば、圧下率を２０％
以上とすることにより圧延圧接が可能となることが認め
られる。なお、両金属帯の重ね合わせ面の加熱により圧
下率を２０％以下としても圧接可能となるが、高い圧接
強度を得るためには２０％以上の圧下率にて圧延する必
要がある。
［実施例］
第１図は本発明の一実施例を示す模式図である。
第１図において、１０は圧延圧接装置、１１は硬質材巻
出しリール、１２は軟質材巻出しリール、１３．１４は
ワークロール、１５は硬質金属帯、１６は軟質金属帯、
１７はクラッド材、１８は巻取リリール、１９は加熱装
置である。加熱装置１９は両金属帯１５．１６の内面（
重ね合わせ面）の全面にエネルギビーム（例えば赤外線
）を照射し、両金属帯１５．１６の内面の全面を非溶融
加熱する。
出しリール、１２は軟質材巻出しリール、１３．１４は
ワークロール、１５は硬質金属帯、１６は軟質金属帯、
１７はクラッド材、１８は巻取リリール、１９は加熱装
置である。加熱装置１９は両金属帯１５．１６の内面（
重ね合わせ面）の全面にエネルギビーム（例えば赤外線
）を照射し、両金属帯１５．１６の内面の全面を非溶融
加熱する。
すなわち、圧延圧接装置ｌＯにあっては、各巻出しり−
ル１１．１２から供給される金属帯１５．１６がワーク
ロール１３．１４に巻き付けられ、各金属帯１５．１６
が両ワークロール１３．１４の間隙に入って重なり合う
直前の両金属帯１５．１６の内面の全面に加熱装置１９
により圧延入側からエネルギビームが照射され、両金属
帯１５．１６の上記内面の全面を非溶融加熱せしめられ
る。その後、両金属帯１５．１６はワークロール１３．
１４により、２０％以上の圧下率にて圧延され、クラッ
ド材１７となって巻取リリール１８に巻取られる。
ル１１．１２から供給される金属帯１５．１６がワーク
ロール１３．１４に巻き付けられ、各金属帯１５．１６
が両ワークロール１３．１４の間隙に入って重なり合う
直前の両金属帯１５．１６の内面の全面に加熱装置１９
により圧延入側からエネルギビームが照射され、両金属
帯１５．１６の上記内面の全面を非溶融加熱せしめられ
る。その後、両金属帯１５．１６はワークロール１３．
１４により、２０％以上の圧下率にて圧延され、クラッ
ド材１７となって巻取リリール１８に巻取られる。
以下、本発明の具体的実施結果について説明する。
ステンレス鋼帯（板厚０．３ｍｍｔ、幅７０ｍｍｗ）と
アルミニウム帯（板厚１ｍｍｔ、幅７０ｆｌ１ｍｗ）を
用い、赤外線による重ね合わせ面の加熱温度を ４００
°Ｃとし、圧下率を２０％とした。この結果を第２図に
示す。第２図において、（ａ）は加熱を加えない従来法
、（ｂ）は圧延圧接後に４００°Ｃ１３０分の加熱を加
えた従来法、（ｃ）は本発明法である。圧接強度は、幅
２５ｍｍｗ Ｘ長さ １５０ｍｍＪ１の試験片を用意し
、両端から引張った時の単位長さあたりの強度である。
アルミニウム帯（板厚１ｍｍｔ、幅７０ｆｌ１ｍｗ）を
用い、赤外線による重ね合わせ面の加熱温度を ４００
°Ｃとし、圧下率を２０％とした。この結果を第２図に
示す。第２図において、（ａ）は加熱を加えない従来法
、（ｂ）は圧延圧接後に４００°Ｃ１３０分の加熱を加
えた従来法、（ｃ）は本発明法である。圧接強度は、幅
２５ｍｍｗ Ｘ長さ １５０ｍｍＪ１の試験片を用意し
、両端から引張った時の単位長さあたりの強度である。
第２図によれば、本発明はいかなる従来法よりも高い圧
接強度を確保できることが認められる。
接強度を確保できることが認められる。
［発明の効果］
本発明によれば、クラッド材の圧延圧接前後の焼鈍工程
をともなうことなく、圧接強度が大きく、かつ表面性状
の債れたクラッド材を製造できる。なお、本発明は、ス
テンレス鋼とアルミニウムの組合わせ以外のクラッド材
についても、同様に有効であることが認められている。
をともなうことなく、圧接強度が大きく、かつ表面性状
の債れたクラッド材を製造できる。なお、本発明は、ス
テンレス鋼とアルミニウムの組合わせ以外のクラッド材
についても、同様に有効であることが認められている。
第１図は本発明の一実施例を示す模式図、第２図は本発
明の効果を示す線図、第３図はクラッド材重ね合わせ面
の加熱温度と圧接強度との関係を示す線図である。 １０・・・圧延圧接装置、 １３．１４・・・ワークロール、 １５．１６・・・金属帯、 １７・・・クラッド材、 １９・・・加熱装置。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 表 １ ×：圧接不可 Ｏ：圧接可 第２図 （ａ、） （ｂ） （ｃ）第３図 加熱温度（°Ｃ）
明の効果を示す線図、第３図はクラッド材重ね合わせ面
の加熱温度と圧接強度との関係を示す線図である。 １０・・・圧延圧接装置、 １３．１４・・・ワークロール、 １５．１６・・・金属帯、 １７・・・クラッド材、 １９・・・加熱装置。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 表 １ ×：圧接不可 Ｏ：圧接可 第２図 （ａ、） （ｂ） （ｃ）第３図 加熱温度（°Ｃ）
Claims (1)
- （１）材質の異なる２種類の金属帯を相対するワークロ
ール間隙で圧延圧接し、金属クラッド材となす金属クラ
ッド材の圧延圧接方法において、各金属帯を圧延入側で
各ワークロールに巻き付け、各金属帯が両ワークロール
の間隙に入って重なり合う直前の両金属帯の内面の全面
に圧延入側からエネルギビームを照射し、両金属帯の上
記内面の全面を非溶融加熱した後、圧下率［（１−（ク
ラッド材の板厚）／（両金属帯の板厚の和））×１００
％］を２０％以上として圧延することを特徴とする金属
クラッド材の圧延圧接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28088587A JPH01122678A (ja) | 1987-11-09 | 1987-11-09 | 金属クラッド材の圧延圧接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28088587A JPH01122678A (ja) | 1987-11-09 | 1987-11-09 | 金属クラッド材の圧延圧接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01122678A true JPH01122678A (ja) | 1989-05-15 |
Family
ID=17631300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28088587A Pending JPH01122678A (ja) | 1987-11-09 | 1987-11-09 | 金属クラッド材の圧延圧接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01122678A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6002098A (en) * | 1995-01-25 | 1999-12-14 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Laser-assisted plating of strip |
-
1987
- 1987-11-09 JP JP28088587A patent/JPH01122678A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6002098A (en) * | 1995-01-25 | 1999-12-14 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Laser-assisted plating of strip |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100228252B1 (ko) | 고밀도 에너지빔의 사용에 의한 강관의 제조방법 | |
| US3800405A (en) | Method for producing copper-clad aluminum wire | |
| US2782497A (en) | Method of making clad steel | |
| JPH01122678A (ja) | 金属クラッド材の圧延圧接方法 | |
| US3034211A (en) | Method of making clad steel | |
| EP0479681B1 (en) | Hot pressure welding of hot steel stock | |
| US5145102A (en) | Method of splicing metal webs | |
| US4771931A (en) | Continuous production of seam-welded metal tubing | |
| US5037024A (en) | Method of splicing metal webs | |
| JPS6363586A (ja) | クラツドストリツプの製造方法 | |
| EP0381115A1 (en) | Method and apparatus for splicing metal webs | |
| JPH08174249A (ja) | 溶接鋼管の製造方法 | |
| JPH07178416A (ja) | 熱間鋼材の接合方法 | |
| JP2871404B2 (ja) | 複合熱源溶接製管方法 | |
| JP3104443B2 (ja) | 鋼材の熱間接合方法 | |
| JPH05185140A (ja) | 制振鋼管の製造方法 | |
| JPS63174791A (ja) | クラツド材製造時における素材の加熱方法 | |
| JPS6123867B2 (ja) | ||
| JP2888786B2 (ja) | 溶接ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH02200383A (ja) | アルミニウムクラッド材の製造方法 | |
| SU1142246A1 (ru) | Способ получени биметаллической ленты | |
| JPH0515902A (ja) | 熱延鋼板の熱間接合方法 | |
| JPH01186298A (ja) | 並接材料の製造方法 | |
| JP3239585B2 (ja) | 金属帯板の接続方法 | |
| JPS635161B2 (ja) |