JPH01119626A - フエライト系耐熱鋼製溶接鋼管の製造方法 - Google Patents
フエライト系耐熱鋼製溶接鋼管の製造方法Info
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- JPH01119626A JPH01119626A JP27735887A JP27735887A JPH01119626A JP H01119626 A JPH01119626 A JP H01119626A JP 27735887 A JP27735887 A JP 27735887A JP 27735887 A JP27735887 A JP 27735887A JP H01119626 A JPH01119626 A JP H01119626A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はフェライト系耐熱鋼製溶接鋼管の製造方法に関
する。
する。
従来から、フェライト系耐熱鋼製溶接Ｗ４管の製造にお
いては、溶接施行後に溶接時に発生する熱応力の緩和を
目的とした応力除去焼鈍が行なわれていた。
いては、溶接施行後に溶接時に発生する熱応力の緩和を
目的とした応力除去焼鈍が行なわれていた。
しかしながら、上述した方法では溶接時に生成した溶接
金属近傍の母材部の溶接熱影響部（マルテンサイｂ又は
ベイナイト組織）がその後の応力除去焼鈍によって、も
そのｔま残存する。
金属近傍の母材部の溶接熱影響部（マルテンサイｂ又は
ベイナイト組織）がその後の応力除去焼鈍によって、も
そのｔま残存する。
本発明者らは火力発電用ボイラ蒸気配管として長時間高
温・応力下で使用された従来法によって作成された溶接
鋼管を調査した結果、上述した溶接熱形１部の方が母材
部に比べて劣化の進行が速いことを見出した。
温・応力下で使用された従来法によって作成された溶接
鋼管を調査した結果、上述した溶接熱形１部の方が母材
部に比べて劣化の進行が速いことを見出した。
従って、従来法によって製造され、長時間使用された溶
接鋼管では、その大部分を占める母材部では経年劣化の
程度は軽微であるにもかかわらず、溶接熱影響部におけ
る劣化によって新しい鋼管と取替る必要があった。
接鋼管では、その大部分を占める母材部では経年劣化の
程度は軽微であるにもかかわらず、溶接熱影響部におけ
る劣化によって新しい鋼管と取替る必要があった。
また、同様の鋼管を溶接することなく製造し、上記問題
点を解消する方法もあるが、溶接鋼管と比較して多大な
製造費用を要するという問題があった。
点を解消する方法もあるが、溶接鋼管と比較して多大な
製造費用を要するという問題があった。
本発明者らは上記問題点を解決すべく鋭意研究の結果、
溶接鋼管の溶接施行後に応力除去焼鈍ではなく、鋼管製
造の原料となる板材製造時と同等の焼ならし及び焼戻し
処理または焼なまし処理を施すことによって、母材と同
等の長時間クリープ破断強度を有する溶接鋼管を製造で
きることを見出した。本発明はこの知見に基づいて完成
されたものであって、フェライト系耐熱鋼製板材を曲げ
加工して溶接して製作した鋼管に、上記板材製造時の熱
処理である焼ならし及び焼戻し処理または焼なまし処理
を行なって鋼管溶接熱影響部の組成を鋼管母材と共にフ
ェライト及びバーワイ（組織とすることを特徴と ′す
るフェライト系耐熱鋼製溶接鋼管の製造方法である。
溶接鋼管の溶接施行後に応力除去焼鈍ではなく、鋼管製
造の原料となる板材製造時と同等の焼ならし及び焼戻し
処理または焼なまし処理を施すことによって、母材と同
等の長時間クリープ破断強度を有する溶接鋼管を製造で
きることを見出した。本発明はこの知見に基づいて完成
されたものであって、フェライト系耐熱鋼製板材を曲げ
加工して溶接して製作した鋼管に、上記板材製造時の熱
処理である焼ならし及び焼戻し処理または焼なまし処理
を行なって鋼管溶接熱影響部の組成を鋼管母材と共にフ
ェライト及びバーワイ（組織とすることを特徴と ′す
るフェライト系耐熱鋼製溶接鋼管の製造方法である。
本発明において適用されるフェライト系１耐熱鋼として
はＪＩＳ規格８ ＣＭ Ｖ １ （３（Ｃｒ−％ＭＯ）
。
はＪＩＳ規格８ ＣＭ Ｖ １ （３（Ｃｒ−％ＭＯ）
。
ＳＣＭＶ２ （１０ｒ −３４Ｍ０ ） 、 ８ＣＭＶ
３ （ＩＭａｒ −［Ｍｏ−５ｔ ） 、ｓ ＣＭＶ
４ （２３ｉｃｒ−１Ｍｏ）などあげられる。
３ （ＩＭａｒ −［Ｍｏ−５ｔ ） 、ｓ ＣＭＶ
４ （２３ｉｃｒ−１Ｍｏ）などあげられる。
上述した本発明方法によれば、従来法とほぼ同等の工数
で、溶接することなく製造された継目なし鋼管とほぼ同
等の高温強度を有する溶接鋼管を製造することができる
。
で、溶接することなく製造された継目なし鋼管とほぼ同
等の高温強度を有する溶接鋼管を製造することができる
。
〔実施例１〕
以下、本発明の一実施例を示すが、対比のために先ず、
２％Ｃｒ−ｌＭｏ鋼からなる火力発電用ボイラの溶接型
高温再熱蒸気管の従来法による製造方法の一例を示す。
２％Ｃｒ−ｌＭｏ鋼からなる火力発電用ボイラの溶接型
高温再熱蒸気管の従来法による製造方法の一例を示す。
９００℃Ｘ１ｈ−ＡＣ＋７００℃Ｘ２ｈ−ＡＣの熱処理
をした２３ＡＣｒ −１Ｍｏ ｍ板を例えば９３０℃の
熱間プレスにより曲げ加工後に７２０℃Ｘ２ｈ−ＡＣの
中間焼鈍を行い、冷間曲げ加工により仕上げ曲げ加工し
、開先加工、仮合せ後長手溶接を施こし、その後７２０
℃で溶接時に発生した残留応力を除去するための応力除
去焼鈍を施して製品としていた。第３図は、該従来法に
よって製作した溶接Ｗ４管の母材部及び溶接部近傍（溶
接熱影響部）の光学顕微鏡組織の模式図を示すが、母材
部ハフエライト１及びパーライト２からなる組織を示し
ていたのに対し、溶接熱影響部は溶接時に生じたラス状
マルテンサイトが応力除去焼鈍によって焼戻された組織
（焼戻しマルテンサイト組織）３を示していた。
をした２３ＡＣｒ −１Ｍｏ ｍ板を例えば９３０℃の
熱間プレスにより曲げ加工後に７２０℃Ｘ２ｈ−ＡＣの
中間焼鈍を行い、冷間曲げ加工により仕上げ曲げ加工し
、開先加工、仮合せ後長手溶接を施こし、その後７２０
℃で溶接時に発生した残留応力を除去するための応力除
去焼鈍を施して製品としていた。第３図は、該従来法に
よって製作した溶接Ｗ４管の母材部及び溶接部近傍（溶
接熱影響部）の光学顕微鏡組織の模式図を示すが、母材
部ハフエライト１及びパーライト２からなる組織を示し
ていたのに対し、溶接熱影響部は溶接時に生じたラス状
マルテンサイトが応力除去焼鈍によって焼戻された組織
（焼戻しマルテンサイト組織）３を示していた。
一方、本発明の実施例においては、上記従来法と全く同
様の工程で長手溶接した後、従来法の長手溶接施行後の
７２０℃の応力除去焼鈍の代りＫ、２％Ｃｒ −Ｉ Ｍ
ｏ鋼材の熱処理と同じ熱処理、すなわち９００℃Ｘ１ｈ
−ＡＣでの焼ならし及び７００℃Ｘ２ｈ＠ＡＣでの焼戻
し熱処理を行なった。第１図は本発明のこの実施例にお
いて製作した溶接鋼管の母材部及び溶接部近傍（熱影響
部）の光学ＩＩｍ境組織組織式図を示すが、両組織に差
異はなくいずれもフエライＦ１及びバーフィト２からな
る組織を示しており、溶接時に生じたラス状マルテンサ
イトからなる溶接熱影響部が消失していることがわかっ
た。
様の工程で長手溶接した後、従来法の長手溶接施行後の
７２０℃の応力除去焼鈍の代りＫ、２％Ｃｒ −Ｉ Ｍ
ｏ鋼材の熱処理と同じ熱処理、すなわち９００℃Ｘ１ｈ
−ＡＣでの焼ならし及び７００℃Ｘ２ｈ＠ＡＣでの焼戻
し熱処理を行なった。第１図は本発明のこの実施例にお
いて製作した溶接鋼管の母材部及び溶接部近傍（熱影響
部）の光学ＩＩｍ境組織組織式図を示すが、両組織に差
異はなくいずれもフエライＦ１及びバーフィト２からな
る組織を示しており、溶接時に生じたラス状マルテンサ
イトからなる溶接熱影響部が消失していることがわかっ
た。
さらに、第２図は２％Ｃｒ ｅ Ｉ Ｍｏ鋼の板状母材
部、上部従来法により製作した溶接鋼管の溶接継手部及
び上記本発明の実施例によって製造した溶接鋼管の溶接
継手部のクリープ破断試験結果をラーソン・ミラーパラ
メータ（ＰｌＭ： Ｔ（２０＋ｔｏｆ ｔｒ ）、’ｒ
：試験温９（Ｋ ） 、 ｔｒ：破断時間（ｈ）〕で
整理して示すが、従来法による溶接継手の破断時間は特
に低応力側で母材の破断時間を下回るのに対し、本発明
の実施例による溶接継手の破断時間は全応力範囲で母材
と同等の破断時間となることがわかった。
部、上部従来法により製作した溶接鋼管の溶接継手部及
び上記本発明の実施例によって製造した溶接鋼管の溶接
継手部のクリープ破断試験結果をラーソン・ミラーパラ
メータ（ＰｌＭ： Ｔ（２０＋ｔｏｆ ｔｒ ）、’ｒ
：試験温９（Ｋ ） 、 ｔｒ：破断時間（ｈ）〕で
整理して示すが、従来法による溶接継手の破断時間は特
に低応力側で母材の破断時間を下回るのに対し、本発明
の実施例による溶接継手の破断時間は全応力範囲で母材
と同等の破断時間となることがわかった。
また第１表は、溶接ｍＷの使用時相当の温度（５６８℃
）及び応力（４，Ｑ ｋｇｆ／−→での板材母材部、上
記従来法溶接継手部及び上記本発明の実施例における溶
接継手部の破断時間を第２図より外挿して示すが、本発
明の実施例における溶接継手部は、従来法に比べて約２
倍の寿命を有することがわかった。
）及び応力（４，Ｑ ｋｇｆ／−→での板材母材部、上
記従来法溶接継手部及び上記本発明の実施例における溶
接継手部の破断時間を第２図より外挿して示すが、本発
明の実施例における溶接継手部は、従来法に比べて約２
倍の寿命を有することがわかった。
第 １ 表
〔実施例２〕
２３ＡＣｒ−ＩＭｏｆｉの板状製造時に９００℃。
２ｈの焼なましを施こした板材について、従来法、すな
わち９３０℃における熱＋ｔｌＳブレス粗曲げ加工、７
２０℃Ｘ２ｈ＠ＡＣの中間焼鈍及び冷間での仕上げ加工
を行ない、開先加工、仮合せ後長手溶接を施こし、その
後７１５℃で２ｈの応力除去焼鈍を施こす方法、によっ
て製造した溶接鋼管と、長手溶接までは上記従来法と同
じ工程を施こし、長手溶接後、板材製造時と同等、すな
わち９３０℃、２ｈの焼なましを行った本発明の実施例
方法で製造した溶接鋼管とを得た。
わち９３０℃における熱＋ｔｌＳブレス粗曲げ加工、７
２０℃Ｘ２ｈ＠ＡＣの中間焼鈍及び冷間での仕上げ加工
を行ない、開先加工、仮合せ後長手溶接を施こし、その
後７１５℃で２ｈの応力除去焼鈍を施こす方法、によっ
て製造した溶接鋼管と、長手溶接までは上記従来法と同
じ工程を施こし、長手溶接後、板材製造時と同等、すな
わち９３０℃、２ｈの焼なましを行った本発明の実施例
方法で製造した溶接鋼管とを得た。
両者の光学顕微鏡組織を調べたととる、前者は前記第３
図と同様な、後者は前記第１図と同様な組織であった。
図と同様な、後者は前記第１図と同様な組織であった。
焼ならし材母材、上記従来法によって得た溶接継手及び
本発明の上記実施例で得た溶接継手のクリープ破断試験
結果をツーソン・ミラーバラメータ法で整理して、使用
時相当の温度（５６８℃）、圧力（４，０に９ｆ／籠２
）での破断時間を、第２表に示すが、従来法の溶接継手
に対し、本発明の実施例による溶接継手の強度は約４０
％向上し、板状母材と同等の寿命を有することが判った
。
本発明の上記実施例で得た溶接継手のクリープ破断試験
結果をツーソン・ミラーバラメータ法で整理して、使用
時相当の温度（５６８℃）、圧力（４，０に９ｆ／籠２
）での破断時間を、第２表に示すが、従来法の溶接継手
に対し、本発明の実施例による溶接継手の強度は約４０
％向上し、板状母材と同等の寿命を有することが判った
。
第２表
〔発明の効果〕
以上詳述した如く本発明方法によれば、従来法と同等の
製造工数によって、継目無く製造された鋼管とほぼ同等
の優れた高温強度特性を有するフェライト系耐熱鋼製溶
接鋼管を提供でき、該ｗ４ｐｆ！が使用される火力発電
用ポイヲ等の高温機器等の信頼性向上及び長寿命化を計
ることができる。
製造工数によって、継目無く製造された鋼管とほぼ同等
の優れた高温強度特性を有するフェライト系耐熱鋼製溶
接鋼管を提供でき、該ｗ４ｐｆ！が使用される火力発電
用ポイヲ等の高温機器等の信頼性向上及び長寿命化を計
ることができる。
第１図は本発明の一実施例として製造した溶接鋼管の母
材部及び溶接部近傍の光学的顕微鏡組織の模式図、第２
図は板状母材部、従来法によって製造した溶接鋼管の溶
接継手部及び本発明突流例によって製造した溶接鋼管の
溶接継手部のクリープ破断試験結果を示すツーソン・ミ
ラーパラメータ線図、第３図は従来法によって製造した
溶＃鋼管の母材部及び溶接近傍の光学ｗ４微鏡組織の模
式図である。 第１図 母材部 溶接部近傍 第２図
材部及び溶接部近傍の光学的顕微鏡組織の模式図、第２
図は板状母材部、従来法によって製造した溶接鋼管の溶
接継手部及び本発明突流例によって製造した溶接鋼管の
溶接継手部のクリープ破断試験結果を示すツーソン・ミ
ラーパラメータ線図、第３図は従来法によって製造した
溶＃鋼管の母材部及び溶接近傍の光学ｗ４微鏡組織の模
式図である。 第１図 母材部 溶接部近傍 第２図
Claims (1)
- フエライト系耐熱鋼製板材を曲げ加工して溶接して製作
した鋼管に、上記板材製造時の熱処理である焼ならし及
び焼戻し処理または焼なまし処理を行なつて鋼管溶接熱
影響部の組成を鋼管母材と共にフエライト及びパーライ
ト組織とすることを特徴とするフエライト系耐熱鋼製溶
接鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27735887A JPH01119626A (ja) | 1987-11-04 | 1987-11-04 | フエライト系耐熱鋼製溶接鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27735887A JPH01119626A (ja) | 1987-11-04 | 1987-11-04 | フエライト系耐熱鋼製溶接鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01119626A true JPH01119626A (ja) | 1989-05-11 |
Family
ID=17582411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27735887A Pending JPH01119626A (ja) | 1987-11-04 | 1987-11-04 | フエライト系耐熱鋼製溶接鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01119626A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103320597A (zh) * | 2013-06-14 | 2013-09-25 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种细化10Cr9Mo1VNbN钢管及锻件粗晶的方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5315704A (en) * | 1976-07-28 | 1978-02-14 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Voice analysis processing system |
| JPS5648568A (en) * | 1979-09-28 | 1981-05-01 | Sanyo Electric Co Ltd | Electronic timer control unit |
| JPS5911646A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-21 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 冷却動作用半絶縁性シリコン基板およびその製造方法 |
-
1987
- 1987-11-04 JP JP27735887A patent/JPH01119626A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5315704A (en) * | 1976-07-28 | 1978-02-14 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Voice analysis processing system |
| JPS5648568A (en) * | 1979-09-28 | 1981-05-01 | Sanyo Electric Co Ltd | Electronic timer control unit |
| JPS5911646A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-21 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 冷却動作用半絶縁性シリコン基板およびその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103320597A (zh) * | 2013-06-14 | 2013-09-25 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种细化10Cr9Mo1VNbN钢管及锻件粗晶的方法 |
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