JPH01117416A - 自己保持機能と自己消弧機能を持つスイッチング手段 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 第１の本発明は、複数の所定のアームのそれぞれに含ま
れる可制御バルブが１つもオンでなくなったとき、１つ
又は複数の別の所定のアームのそれぞれに含まれる可ｆ
ｉ制御パルプのすべてがターン・オンするようにｉ制御
される電力変換回路に関する。

第２の本発明は、スイッチがターン・オフしたことが検
出されたときにトリガー信号を発生するトリガー回路に
１１１する。

例えば、この発明は、単安定マルチバイブレータや、自
己保持機能を持つ可制御バルブなどのトリガーに使われ
たり、そのトリガー信号に従ってオン、オフする可ｆｔ
制御バルブの制御に使われる。

特に、２つの可制御バルブが有って、その一方のターン
・オフが検出されたとき、そのもう一方がターン・オン
する様に制御する場合などに、この発明が利用される。

従って、これらの発明は、電力変換回路や、この電力変
換回路を応用した装置、例えば、内燃機関用点火装置を
含む点火装置、高電圧発生装置、オゾナイザ−１放電灯
点灯装置、誘導加熱装置などに利用される。

背景技術 本発明者の日本性ＩＷ４昭６２−５０１９号に直列イン
バータを応用した点火装置が開示されている、この点火
装置では、その直流電源の再出力端子間に２つの可制御
バルブが直列接続され１点火コイルの１次コイルと転流
コンデンサが形成する直列共振回路がその一方の可制御
バルブに並列接続されている。前記２つの可制御バルブ
が交互にターン・オンする度にスパークが発生する。

ただし、その制御方式は、それまでの制御方式と異なり
、その一方の可制御バルブのターン・オフがそのもう一
方の可制御バルブのターン・オンの引き金となる制御方
式である。

（以後、この様な制御方式のことをターン・オフ・トリ
ガ一方式と呼ぶことにする。　）そのために、その両方
のオン・オフ状態が検出され、その一方のターン・オフ
が検出されると、そのもう一方をターン・オンさせるタ
ーン・オフｆＡ号が出力される。

その結果、これら２つの可制御バルブが交互にターン・
オンするタイミングは自動的にＭ＊となり、その一方の
ターン・オフが遅れても、支障なくそのもう一方がター
ン・オンするので、デッド・タイムは必要無くなる。ま
た、サイリスタの様にそのオン期間がその負荷電流によ
って変化しても問題は無い、この様な効果が前記発明に
有る。

しかし、前記発明では、可制御バルブを含むアームの数
が２つの場合のターン・オフ・トリガー方式しか開示さ
れていない、そのアーム数が３つ以上の場合のこの方式
は開示されていない、さらに、負荷電流がその１つのア
ームからそのもう１つのアームに転流する回路の場合（
例：後述の第１０．１１．１３図の回路等、）にも、こ
のＩＩＩ御方六方式用できる様にすることが望まれる。

そこで、第１の本発明の目的は、可制御バルブを含むア
ームの数が３つ以上の場合にターン・オフ・トリガ一方
式を使え、あるいは、その負荷電流がその１つのアーム
からそのもう１つのアームに転流する回路の場合にも、
ターン・オフ・トリガ一方式を使える電力変換回路を提
供することである。

次に、日本特開昭６２−５０１９号に開示されているト
リガー回路の問題点について述べる。その回路図の一部
を第１８ＵＡに示す。

この回路では、サイリスタＴＨＩ、ＴＨ２、点火コイル
８１の１次コイル８１ａ、及び、転流コンデンサ１８が
直列インバータを構成する。そして、サイリスタＴｉ１
ｌのターン・オフが検出されると、サイリスタＴＩ２が
トリガーされる。

そのために、ダイオードＤ４、整流器Ｄ５及び抵抗Ｒ９
がサイリスタＴＩ−［１のオン、オフを検出する。サイ
リスタ’Ｉ’ｌｌｌのオン、オフに応じて抵抗Ｒ９の両
端に電圧が現われる。抵抗Ｒ９の電流と転流コンデンサ
１８の電流が互いに干渉するのをダイオードＩ）４、整
流器Ｄ５が防ぐ。

ただし、ダイオードＬ）４を流れる電流がサイリスタＴ
ＨＩのターン・オフを妨げない様にこの電流の大きさは
サイリスタＴｌ１ｌの保持電流より小さく設定される。

さらに、コンデンサＣＳと抵抗Ｒ１０が形成する微分回
路がサイリスタＴ）１１のターン・オフを検出する。コ
ンデンサＣＳが放電するときがサイリスタＴＨＩがター
ン・オフするときである。

それから、コンデンサＣ６は点火ノイズ対策で、そのキ
ャパシタンスの大きさは転流コンデンサ１８のそれのほ
ぼ百分の−である。

トランジスタ１゛Ｒ６も点火ノイズ等の対策のなめにあ
り、これは１、通常、サイリスタＴＩ２のゲート・カソ
ード間を短絡している。

トランジスタｉ’　Ｒ４がトランジスタ’Ｔ’　Ｒ５を
介してサイリスタ’ｌ’ｌ１２をＩ−リガーするとき、
トランジスタＴＲ４がトランジスタＴＲ６をオフにする
。

抵抗Ｒ１４には電流が流れっ放しだから、通常、トラン
ジスタＴＲ３がこの電流を吸い込み、トランジスタＴＲ
４をオフに保つ。

通常、直列接続したダイオードＤ７、Ｄ８の両端電圧は
ほぼ１．２ボルト前後あって、トランジスタＴＲ３はオ
ンである。

しかし、コンデンサＣＳが放電するとき、すなわち、サ
イリスタＴＨＩがターン・オフするとき、ダイオードＤ
８のアノード電位はマイナス０゜６ボルト前後になる。

その結果、その放電期間中、前記の両端電圧はほぼゼロ
になるので、トランジスタＴＲ３はオフになり、サイリ
スタＴＨ２がトリガーされる。

この様にして、サイリスタＴＨ１のターン・オフがサイ
リスタＴＨ２のターン・オンの引き金となる様に制御さ
れる。

セーフの面でこのトリガー回路は安全でないことである
。

例えば、抵抗Ｒ１１、Ｒ１２、トランジスタＴＲ３のど
れかの半田付は不良、あるいは、その半田部分の亀裂に
より、トランジスタＴＲ３のベース側に導通不良が発生
し、トランジスタＴＲ３がオフのままだと、トランジス
タＴＲ４がオンしり放しになってしまう。

その結果、サイリスタＴＩ２がオンしり放しになるため
、サイリスタＴｌ−１１がトリガーされると、サイリス
タＴｌ−１１、’ｌ’Ｈ２がＤＣ−ＤＣコンバータ３１
０と電源コンデンサＣ２を短絡してしまう、このため、
これらが壊れ、加熱そして火災の発生に繋がる危険が有
る。

従って、万が−、そのトリガー回路が故障してもその故
障が安全な故障であることがよい。つまり、その故障時
にその小リガー回路がトリガー信号を出力しないことが
望まれ番のである。

さて、このトリガー回路の問題点はフェイル・部が導通
不良になっても、ト・リガー信号を発生しないトリガー
回路を提供することである。

発明の開示 即ち、第１の本発明は次のものを有する電力変換回路で
ある。

可制御バルブＳ２と一方向、性パルプＳ３を直列接続し
た一方向性の可制御バルブＳＬを構成要素とする複数の
アームと、 可制御バルブＳ４を構成要素とする１つ又は複数のアー
ムと、 それぞれの前記可制御バルブＳ２がオンのとき、それぞ
れの前記可制御バルブＳ２のターン・オフを妨げない大
きさに設定したそれぞれの電流をそれぞれの前記一方向
性バルブＳ３を介さずにそれぞれの前記可制御バルブＳ
２にそれぞれの前記可制御バルブＳ１の順方向と同じ方
向に流すそれぞれの電流経路と、 すべての前記電流を検出する電流検出手段ｃｓｉそこで
、第２の本発明の目的は、その回路の−と、 前記電流検出手段ＣＳ１に従って動作し、前記電流検出
手段Ｃ５Ｉが前記電流が１つも流れなくなるのを検出し
たときに、すべての前記可制御バルブＳ４をターン・オ
ンさせる１つ又は複数のターン・オン信号を発生するタ
ーン・オン信号発生手段ＴＳＩ。

以　　　　上 （ただし、すべての可制御バルブＳ２が同じ種類のバル
ブとは限らない、この事は他のバルブについても言える
。　） このことによって、すべての一方向性の可制御バルブＳ
１がそれぞれの順方向電圧に対してもオフであるかどう
かが、すべての可制御バルブＳ２の前記電流を電流検出
手段ＣＳ１が検出することにより、正確に分かる。

また、それらすべてのオフ状態が検出されたとき、ター
ン・オン信号発生手段ＴＳＩがすべての可制御バルブＳ
４をターン・オンさせる１つ又は複数のターン・オン信
号を発生する。

従って、電力変換が行われない無駄な時ｔｍが最小又は
ほとんどゼロになり、かつ、電源などの短絡が起こらな
い最適のタイミングで、すべての可ＩＩＩ御バルブＳ１
はオンからオフに変わり、すべての可制御バルブＳ４は
オフからオンに変わる、という効果が本発明にある。

本発明が特許請求の範囲第２項記載の電力変換回路の場
合、本発明は前述の作用と効果に加えて、次の様に作用
し、次の効果を有する。

すべての一方向性の可制御バルブＳ４がそれぞれの順方
向電圧に対してもオフであるかどうかが、特許請求の範
囲第２項記載の電流のすべてを電流検出手段ＣＳ２が検
出することにより、正確に分かる。そして、それらすべ
てのオフ状君が検出されたとき、ターン・オン信号発生
手段ＴＳ２がすべての可制御バルブＳ１をターン・オン
させる１つ又は複数のターン・オン信号を発生する。

従って、電力変換が行われない無駄な時間が最小又はほ
とんどゼロになり、かつ、電源などの短絡が起こらない
最適のタイミングで、すべての可制御バルブＳ４はオン
からオフに変わり、すべての可制御バルブＳ１はオフか
らオンに変わる。という効果が本発明に有る。

□　　その結果、本発明は発振回路を形成し、例えば、
すべての可制御バルブＳＬ又はＳ４のオン１す１間がそ
の負荷などによってサイリスタの様に変化することがあ
ってら、あるいは、これらのバルブのうち、どれかのタ
ーン・オフが遅れても、本発明は最適なタイミングでこ
れらのバルブのオン・オフ状態を入れ換えることができ
る。

尚、可制御バルブＳ５が複数ある場合、これらが全部同
じ桟類のバルブとは限らない、一方向性バルブＳ６につ
いても同じ事が言える。

本発明が特許請求の範囲第３項記載の電力変換回路の場
合、本発明は前述した２つの効果を有する。この場合、
ターン・オン信号発生手段ＴＳ２が、ターン・オン信号
発生手段ＴＳ３などを通じて、可制御バルブＳ２ａを含
まないすべての可制御バルブＳｌ（単数も含む、）をタ
ーン・オンさせる様に働く。

本発明が特許請求の範囲第４項記載の電力変換回路の場
合、本発明も前述した２つの効果を有する。この場合、
可制御バルブＳ２ａがオンである限り、ターン・オン信
号発生手段ＴＳ３が、可制御バルブＳ２ａを含まないす
べての可制御バルブＳｌ（単数も含む、）をオンに保つ
様に働く。

このため、電流検出手段ＣＳＩが、可制御バルブＳ２ａ
を含まない可制御バルブＳ１を介して、可制御バルブＳ
２ａを含む可制御バルブＳ１のオン・オフを検出するこ
とができる。

従って、可制御バルブＳ２ａを含まない可制御バルブＳ
１のどれかが、負荷との関係で、可制御バルブＳ２ａを
含む可制御バルブＳ１より遅れてターン・オンする回路
構成において、本発明はその効果を発揮する。

なぜならば、可制御バルブＳ２ａを含まない可制御バル
ブＳ１のそれぞれが完全にターン・オフするときは、必
ず、可制御バルブＳ　２　ａを含む可制御バルブＳｔが
完全にターン・オフするときと同じか、あるいは、後に
なる、からである。

この例として、後述の第１０図、第１１図、第１３図の
各実施例が有る。

本発明が特許請求の範囲第５項記載の電力変換回路の場
合、同第２．３又は４項記載のそれと同じ効果を有する
。この場合、ターン・オン信号発生手段ＴＳＩが、ター
ン・オン信吐発生手段ＴＳ４などを通じて、可制御バル
ブＳ５ａを含まないすべての可制御バルブＳ４（単数も
含む、）をターン・オンさせる様に［６＜。

本発明が特許請求の範囲第６項記載の電力変換回路の場
合、同第２．３又は４項記載のそれと同じ効果を有する
。

可制御バルブＳ５ａがオンである限り、ターン・オン信
号発生手段ＴＳ４が、可制御バルブＳ５ａを含まないす
べての１１制御バルブ３４１数も含む、）をオンに保つ
様に（至）く。

このため、電流検出手段ＣＳＩが、可制御バルブＳ５ａ
を含まない可制御バルブＳ４を介して、可制御バルブＳ
５ａを含む可制御バルブＳ４のオン、オフを検出するこ
とができる。

従って、可制御バルブＳ５ａを含まない可制御バルブＳ
４のどれかが、負荷との関係で、可制御バルブＳ５ａを
含む可制御バルブＳ４より遅れてターン・オンする回路
構成において、本発明は特にその効果を発揮する。

なぜならば、可制御バルブＳ５ａを含まない可制御バル
ブＳ４のそれぞれが完全にターン・オフするときは、必
ず、可制御バルブＳ５ａを含む可１ｔ１１１１４バルブ
Ｓ４が完全にターン・オフするときと同じか、あるいは
、後になる、からである。

この例として、後述の第１１図の実施例が有るそれから
、第２の本発明は、エネルギーを蓄積するエネルギー蓄
積手段が前記エネルギーを電流の形でトランジスタＱ１
のエミッタ接合を介して放出する第１の環路があって、
しかも、直流電源が前記エミッタ接合を介さずに前記エ
ネルギーを供給する第２の環路をスイッチが形成するト
リガー回路である。

このことによって、前記スイッチがオンのとき、前記エ
ネルギー蓄積手段が前記エネルギーを蓄積する。そして
、前記スイッチがターン・オフすると、前記エネルギー
蓄積手段が前記エネルギーを電流の形で放出し、この電
流がトランジスタＱ１をオンに保つので、トランジスタ
Ｑ１がトリガー信号・を出力する。

このため、前記直流電源は前記エミッタ接合にその順方
向電流を直接流すことはできない、しかも、前記エネル
ギー蓄積手段に前記エネルギーが蓄積されないことには
、トランジスタＱ１は絶対にターン・オンしないのであ
る。

従って、本発明の一部が導通不良になっても、本発明が
トリガー信号を出力することは無い、という効果が本発
明に有る。

発明を実施するための最良の形態 第１、第２の本発明をより詳細に説明するために、以下
添付図面に従ってこれらを説明する。最初に、第１の本
発明、電力変換回路についてから述べる。

先ず、可ｔ１１ｔｎバルブＳ２とその電流経路の構成の
例を第２図＜ａ）〜（ｈ）に示す、これらでは整流器４
又は２０４が一方向性パルプＳ３に相当し、サイリスタ
５又は２０５が可制御バルブＳ２に相当する。

第２図＜ａ）、（ｂ）において、直流電源１゜抵抗２．
ダイオード３及びサイリスタ５を含む環路が前記電流経
路である。

ダイオード３は無くてもよいが、余計な電流が整流３４
から抵抗２及び直流電源ｌに流れるのをダイオード３が
防ぐ。

これ等の構成により、逆方向電圧が一方向性の可制御バ
ルブ２００．２０１に印加されても、この逆方向電圧を
整流器４が引き受けるので、サイリスタ５には直流電源
１によって常に順方向電圧が印加される。従って、直流
電源１、サイリスタ５などを含む前記環路に流れ苓電流
を検出すれば、サイリスタ５のオン、オフが分かる。た
だし、この電流がサイリスタ５のターン・オフを妨げな
い様に、そのターン・オフ時にその大きさはその保持電
流より小さくなければならない。

一方、第２図（Ｃ）、（ｄ）の回路においては、前記電
流経路は２つあり、可制御バルブ２００．２０１に印加
される電圧の極性によってその電流経路は切り換わる。

可−制御バルブ２００．２０１に順方向電圧が印加され
る場合、その順方向電圧の源、サイリスタ５、抵抗２及
び直流電源１を含む環路が前記電流経路の一方である。

勿論、この場合、その主電流がサイリスタ５と整流３４
に流れる。

一方、可制御バルブ２００．２０１に逆方向電圧が印加
される場合、直流電源ｌ、整流器６、サイリスタ５及び
抵抗２を含む環路が前記電流経路のもう一方である。従
って、直流電源ｌと抵抗２を流れる電流を検出すれば、
サイリスタ５のオン、オフが分かる。

さらに、第２図（ｅ）の回路は、第２図（ａ）の可制御
バルブ２００に整流器７を逆並列接続した第２図（ａ）
の回路と第２図（ｄ）の回路を直列接続した様なもの、
である、サイリスタ５，２０５が２方向の電流を制御す
る。

この場合、それぞれのＪｌｉ方向が同じ方向に向いて直
列接続されている整流器２０４．６とサイリスタ２０５
が１つのアームに含まれる。整流器４．７とサイリスタ
５についても同じ事が言える。

また、第２図（ｆ＞の回路も可能である。

それから、第２図（ｇ）の回路は、第２図（ｄ）の可制
御バルブ２００に整流器を同じ方向に直列接続した第２
図（ｄ）の回路と第２図（ａ）の回路を並列接続した様
なもの、である、そして、第２図（Ｌｌ）の回路も可能
である。

尚、直流電源１によってサイリスタ５，２０５それぞれ
に流れる電流をそれぞれの保持電流より小さく設定して
、それぞれの電流がサイリスタ５．２０５それぞれのタ
ーン・オフを妨げない様にする必要がある。この設定は
、サイリスタ５，２０５がターン−オフしようとすると
きだけでも椙わない、つまり、このとき以外はその各電
流がその各保持電流より大きくなっても構わない。

また、第２図（ａ）〜（ｈ）では可制御バルブＳ２にサ
イリスタ５又は２０５を用いた例を示したが、可制御バ
ルブＳ２はトライアック、トランジスタ、パワーＭＯ８
−ＦＥ’Ｔ”、静電誘導トランジスタなど、可制御バル
ブなら何でもよい。

さらに、第２図（ａ）〜（ｈ）では一方向性バルブＳ３
に整流器４を用いた例を示したが、一方向性バルブＳ３
は、逆方向電流が流れなければ、一方向性サイリスタで
もよい、ただし、この場合、可制御バルブＳ２と一緒に
この一方向性サイリスタを制御する必要がある。

次に、１４の実施例の回路を第１図（ａ）、第３図〜第
６図、第８図〜第１４図、第１６図、第１７図（（ａ）
、（ｂ））に示す。

第１図（ａ）に示す実施例の回路は、リアクトル１７と
転流コンデンサ１８の直列共振回路を用いて負荷抵抗１
９に交流電流を流すＡＣ−ＡＣコンバータの回路で、第
２図（ｅ）の回路を使っている。接続端子ｔ１〜し４は
同じ符号同士がそれぞれ接続される。

サイリスタ５又は２０５がオンのとき、トランジスタ８
からコイル１０に電流が流れ、コイル１０に磁気エネル
ギーが蓄えられる。その後、サイリスタ５，２０５どち
らもオンでなくなったとき、トランジスタ８がターン・
オフするので、コイル１０を流れていた電流はトランジ
スタ１２のエミッタ接合、ダイオード１１及び抵抗９な
どを経て流れる。

この電流はコイル１０と抵抗９等の時定数で決まる期間
の間トランジスタ１２のベースに流れるので、これに対
応した期間、トランジスタ１３．１４がオンとなる。そ
の結果、２つのサイリスタ１６がパルス・トランス１５
を介してトリガーされる。

このトリガー期間はその直列共振回路の半周期より短く
設定され、この共振電流がその半周期の間に一方のサイ
リスタ１６を流れてから反転する前に、もう一方のサイ
リスタ１６がオフを回復する様になっている。このため
、この共振電流は半周期ずつ断続的に流れる。

サイリスタ５．２０５のトリガーは従来通り固定された
タイミングで周期的に行ってもよいし、あるいは、第２
図（ｆ）の回路をサイリスタ１６の側に導入して、本発
明のターン・オフ・トリガ一方式で同様にサイリスタ５
．２０５のトリガーを行ってもよい。

尚、パルス−トランス１５はできるだけそのコアーに磁
気エネルギーが蓄積されない様に通常の使い方で使われ
る。また、ダイオード１２０はサージ電圧対策である９ 第３図の実施例は、サイリスタ５．２０５．１６．２１
６、リアクトル１７、転流コンデンサ１８等で形成され
るブリッジ型直列インバータで、その起動と停止をｉ、
ＩＩ御する起動・停止手段（スイッチ３８）を有する。

これは特許請求の範囲第２項記載の電力変換回路に対応
する。

接続端子し５〜ｔ８はそれぞれ同じ符号同士が接続され
る。トランジスタ３５．３６がサイリスタ２０５．２１
６のオン、オフを検出し、トランジスタ３７，２１３が
サイリスタ５．１６のオン、オフを検出する９ パルス・トランス３９．４０の使い方は、通常の使い方
と異なり、その各磁束の飽和を積極的に利用する使い方
である。パルス・トランス３９の場合、トランジスタ１
３．１４のオン期間中、その磁束が飽和するまで誘起さ
れるその１次、２次電圧がサイリスタ５．１６をトリガ
ーする。

一方、パルス・トラシス４０の場合、トランジスタ２１
３，２１４のオン期間中に蓄えられる磁気エネルギーが
、サイリスタ２０５．２１６のトリガー・エネルギーと
なる。

スイッチ３８がｎｉｆ記起動・停止手段である。これが
オフのとき、トランジスタ３６の出力ｆΔ−号が１−ラ
ンジスタ１３のベースに入力されるのをスイッチ３８が
阻ＩＦするので、パルス・トランス３９はトリガー信号
を出力しない、従って、スイッチ３８のオフによってこ
のブリッジ型インバータ□は、その動作を停止したり］
動作停止状態を保ったりする。そして、次の様にして起
動□される。

その起動時にスイッチ３８がオンになると、サイリスタ
２０５．２１６及びトランジスタ３５．３６はオフであ
るから、トランジスタ１３．１４がターン・オンする。

そして、パルス・トランス３９の磁束が飽和するまでこ
の１次コイルと２次コイルに発生する逆起電力が、サイ
リスタ５．１６のゲート・カソード間に印加される。

このため、サイリスタ５．１６がターン・オンし、リア
クトル１７、転流コンデンサ１８、負荷抵抗１９の直列
共振回路がその半周期だけ振動する。サイリスタ５又は
１６のオン期間中、トランジスタ２１３，２１４はオン
なので、パルス・トランス４０にサイリスタ２０５．２
１６のトリガー用に磁気エネルギーが蓄えられる。

その後、サイリスタ５．１６どちらもオンでなくなり、
トランジスタ２１３，２１４がターン・オフすると、こ
の磁気エネルギーがトリガー電流となってサイリスタ２
０５．２１６に与えられるその結果、サイリスタ２０５
，２１６がターン・オンし、前記直列共振回路が再びそ
の半周期だけ振動する。

一方、サイリスタ２０５又は２１６のオン期間中、トラ
ンジスタ３５．３６はオンで、トランジスタ１３，１４
はオフなので、パルス・トランス３９は蓄積された磁気
エネルギーをその１次側のツェナー・ダイオードや抵抗
で消費し、放出する、こうして、サイリスタ５．１６の
次のトリガーが準備される。

その後、サイリスタ２０５，２１６がどちらもオンでな
くなり、トランジスタ３６がターン・オフするときにス
イッチ３８がオンであれば、トランジスタ１３．１４が
ターン・オンし、サイリスタ５．１６がトリガーされる
。

以下同様にこのインバータは同じことを繰り返すが、こ
の繰り返しはスイッチ３８がオンである限り続く。

尚、パルス・トランス３９．４０の使い方は第１図（ａ
＞のパルス・トランス１５のそれと違って、その各磁束
を積極的に飽和させ、磁気エネルギーを蓄積する使い方
である。従って、サイリスタ５．２０５．１６．２１６
それぞれのトリガー期間がその共振回路の半周期より短
くなる様に設定しようとすれば、各励磁インダクタンス
はパルス・トランス１５のそれより小さくなる。

それから、抵抗１１２とコンデンサ１１３の直列回路の
４組はスナバ−回路である。゛第４図の実施例は特許請
求の範囲第３項又は第５項記載の電力変換回路に対応し
、ブリッジ型直列インバータである。

この実施例ではサイリスタ５とトライアック３１、ある
いは、サイリスタ２０５とトライアック２３１のトリガ
ーが別々になっている。トランジスタ４１．４２等が、
サイリスタ５のターン・オンを検出すると、トライアッ
ク３１をトリガーする。そして、トランジスタ４３．４
４等が、サイリスタ２０５のターン・オンを検出すると
、トライアック２３１をトリガーする。

また、コンデンサ４６の充電時にトランジスタ２１４が
サイリスタ５をトリガーし、コンデンサ４５の放電時に
トランジスタ１３．１４がサイリスタ２０５をトリガー
する。

このインバータ全体の動作は次の様になる。その起動と
停止は入力端子ｔ９に入力される起動・停止信号によっ
て行われる。。

その起動時にこの信号が立ち上がると、サイリスタ２０
５、トライアック２３１及びトランジスタ３７．４３は
オフだから、トランジスタ４７がターン・オンし、コン
デンサ４６の充電電流がトランジスタ２１４のベースに
流れる。

この充電期間に対応した期間だけトランジスタ２１４が
サイリスタ５をトリガーし、サイリスタ５に連係してト
ライアック３１がターン・オンする。

その後、サイリスタ５とトライアック３１を流れていた
共ＪＩＡ電流が反転して２つの整流器４８に流れ始めて
すぐにサイリスタ５、トライアック３１と共にトランジ
スタ４１がターン・オフする。

そうすると、これらのオン期間中に充電されていたコン
デンサ４５がトランジスタ１３．１４のベースなどを介
して放電し始める。

この放電に対応した期間、トランジスタ１３．１４がサ
イリスタ２０５をトリガーし、サイリスタ２０５に連係
してトライアック２３１がターン・オンする。このため
、２つの整流器４８に流れていた共振電流はサイリスタ
２０５とトライアック２３１を流れ始める。

さらに、この共振電流が反転して２つの整流器２４８に
流れ始めると、すぐにサイリスタ２０５、トライアック
２３１と共にトランジスタ４３．３７がターン・オフす
る。

このとき、その起動・停止信号がハイ・レベルであれば
、トランジスタ４７がターン・オンし、サイリスタ２０
５などのオン期間中に放電したコンデンサ４６がトラン
ジスタ２１４などを介して充電される。

これによって、トランジスタ２１４と共にサイリスタ５
とトライアック３１がターン・オンすると、２つの整流
器２４８に流れていた共振電流はサイリスタ５とトライ
アック３１を流れ始める。

以下同様にこのインバータは同じ事を繰り返すが、その
繰り返しはその起動・停止信号がハイ・レベルにある限
り続く、シかし、サイリスタ２０５、トライアック２３
１と共にトランジスタ４３．３７がターン・オフすると
き、その起動・停止信号がロー・レベルであれば、この
インバータは動作を停止する。

以上の様にして、この実施例では入力端子ｔ９に入力さ
れる起動・停止信号によってその起動と停止が制御され
る。

仮に、入力端子ｔ９を直流電源２２０のプラス電源ライ
ンに接続したままにしておくと、この起動・停止方法を
使うことはできないけれども、サイリスタ２０５、トラ
４フフ２２３１両方のターン・オフによってサイリスタ
５、トライアック３１をトリガーすることができる。

つまり１反対に言えば、抵抗１１０の一端をそのプラス
電源ラインから切り離して、この一端（すなわち、入力
端子１９）から前記起動・停止信号を入力する様にすれ
ば、起動・停Ｌ）−手段をＷｉ囁に構成することができ
る、ということである。

第３図の回路においてもスイッチ３８を使わないこの方
法が可能である。勿論、この場合、この起動・停止信号
の位相は上記起動・停止信号のそれと反対になる。

第５図の実施例は、特許請求の範囲第４項又は第６項記
載の電力変換回路に対応し、ブリッジ型直列インバータ
である。接続端子ｔｌＯ〜ｔ１３は同じ符号同士がそれ
ぞれ接続される。

この実施例では、トランジスタ２９．３０等が、サイリ
スタ５のオン状態を検出する限り、サイリスタ１６をオ
ンに保つ、従って、サイリスタ１６のターン・オフは必
ずサイリスタ５のターン・オフと同じか、その後になる
ので、トランジスタ２１４はサイリスタ１６のオン、オ
フ検出によってサイリスタ５．１６両方のオン、オフを
検出することができる。

同様に、トランジスタ１２９．１３０等が、サイリスタ
２０５のオン状態を検出する限り、サイリスタ２１６を
オンに保つ、従って、サイリスタ２１６のターン・オフ
は必ずサイリスタ２０５のターン・オフと同じか、その
後になるので、トランジスタ３６はサイリスタ２１６の
オン、オフ検出によってサイリスタ２０５．２１６両方
のオン、オフを検出することができる。

尚、サイリスタ１６又は２１６の代わりに自己保持機能
を持たない可制御パルプ、例えば、トランジスタを使う
こともできる。

パルス・トランス４９．５０の各作用は第３図のパルス
・トランス３９．４０の各作用とほとんど同じである。

第５１′４の負荷抵抗１９を流れる共振電流の流れ方は
第４図の回路のそれと同じである。

全体のトリガー動作は大まかに次の様になる。

このインバータの起動と停止は入力端子し１４に入力さ
れる起動・停止信号によって行われる。

その起動時にこの信号が立ち下がると、サイリスタ２０
５，２１６及びトランジスタ３６はオフなので、トラン
ジスタ１４がパルス・トランス４９を介してサイリスタ
５をトリガーする。同時にトランジスタ２９．３０がサ
イリスタ１６をターン・オンさせる。

その後、サイリスタ５，１６の両方がターン・オフする
と、パルス・トランス５０に蓄積されていた磁気エネル
ギーがサイリスタ２０５をトリガし、同時にトランジス
タ１２９，１３０がサイリスタ２１６をターン・オンさ
せる。

その後、サイリスタ２０５，２１６と共にトランジスタ
３６がターン・オフするとき、前記起動・停止信号がロ
ー・レベルであれば、トランジスタ１４がターン・オン
する。

以下同様にこのインバータは同じ事を繰り返すが、その
繰り返しはその起動・停止信号がロー・レベルにある限
り続く、一方、トランジスタ３６がターン・オフすると
き、この信号がハイ・レベルであれば、このインバータ
は動作を停止する。

第６図の実施例は、第１図（ａ）の実施例と同様にＡＣ
−ＡＣコンバータであるが、第２図（ｇ）、（ｈ）の回
路を使っている。

ただし、この実施例の場合、サイリスタ５．１６が同時
にトリガーされ、サイリスタ２０５．２１６が同時にト
リガーされる。

図中で５１は整流器、５２は直流定電圧回路で、５３．
５４はフォト・カプラー（（株）東芝製、ＴＬＰ５５０
１である。接続端子ｔ１５〜ｔ２２は同じ符号同士がそ
れぞれ接続される。

フォト・カプラー５３がトランジスタ３５の出力信号を
トランジスタ３６に伝え、トランジスタ３６はサイリス
タ２０５，２１６のオン、オフを検出する。そして、フ
ォト・カプラー５４がトランジスタ３７の出力信号をト
ランジスタ２１３に伝え、トランジスタ２１３がサイリ
スタ５．１６のオン、オフを検出する。

この実施例のトリガーの手順は第３図の実施例のそれと
ほとんど同じである。ただし、このＡＣ−へ′ｃコンバ
ータの場合、その起動と停止は接続端子ｔ、２５に入力
される起動・停止信号によって行われる。スイッチ５５
がオンのときにこの信号が立ち下がれば、このコンバー
タは起動され、これが立ち上がれば、このコンバータは
その動作を停止する。

それから、スイッチ５５の開１１１によって直接その起
動と停止ヒを制御したい場合には、それぞれの直流定電
圧回路５２の電圧を検出し、これらの電圧がそれぞれの
設定値を越えたら、接続端子ｔ２５と接続端子ｔ２４を
接続する回路を設ければよい、さらに、その反対に下が
ったら、この回路がこれらの接続端子を切り離す様にし
てもよい。

ぞの−例が第７図に示す、シュミット・トリガー回路を
中心とする回路である。この場合、簡略化して第６図の
下側の直流定電圧回路５２の電圧だけが検出される。接
続端子し２３〜ｔ２５は同じ符号同士がそれぞれ接続さ
れる。接続端子ｔ２６は接続端子ｔ２３と接続される。

尚、この起動方法は他の実施例にも利用できる、それぞ
れの実施例が使用する直流電源の数に応じて、それぞれ
の供給電圧を検出する電圧検出手段を設け、すべての供
給電圧が設定値に達したら、それぞれの電力変換回路を
起動させる様にすればよい。

また、第３図〜第６１２１、後述の第８図〜第１４図な
どの各実施例の場合、それぞれの電力変換回路に負荷が
接続されてなくても、その電力変換回路は、起動される
と、発振する。

例えば、第６図の回路の場合、サイリスタ５．２０５．
１６．２１６それぞれは、トリガーされると、それぞれ
のトリガー期間中、それぞれのオン・オフ検出用の電流
に対してオンとなる。従って、サイリスタ１５．１６（
又は２０５．２１６）がトリガー期間を経てターン・オ
フするとき、サイリスク２０５，２１６（又は５．１６
）のトリガーｆｒ；号が出力される。こういう事が繰り
返される。ので、その電力変換回路は発振する９第８図
の実施例はブリッジ型直列インバータで、負荷抵抗１９
を流れる共振電流の流れ方は第４図、第５ＵＪ４の回路
のそれと同じである。接続端子Ｌ３２〜ｔ、３５は同じ
符号同士がそれぞれ接続される。

２つのパルス・トランス５０は、蓄えた磁気エネルギー
をその１次側電流と２次側電流に変えて、サイリスタ５
．１６又はサイリスタ２０５．２１６をトリガーする。

このトリガー・エネルギーの配分を公平にするために、
２つの整流器２２に対応して２つのダイオード７５があ
る。

整流器２２、抵抗２３及びトランジスタ７４な　　　“
どがサイリスタ５．１６又はサイリスタ２０５．２１６
のオン、オフを検出する。そのために、それぞれのオン
・オフ検出用の電流（抵抗２とダイオード３の直列回路
の４組を流れる各電流）が各整流器２２などに流れる様
にその各電流経路が構成されている。

第９図の実施例もブリッジ型直列インバータであるが、
リアクトル１７がそのブリッジの外に接続されている。

接続端子ｔ１５〜Ｌ２２は同じ符号同上がそれぞれ接続
される。

このため、本発明技術を導入する前の、よく知られてい
る元りブリッジ型直列インバータの場合、サイリスタ５
，１６がターン・オフする前にサイリスタ２０５，２１
６がターン・オンしても、転流コンデンサ１８の電圧が
サイリスタ５．１６に逆方向に印加されるので、電源の
短絡は゛起こらずに、サイリスタ５．１６がターン・オ
フする。

ただし、こうなるには、このとき、サイリスタ５．１６
のターン・オフ・タイム以上の期間、これらに逆方向電
圧を印加するのに充分な電荷が転流コンデンサ１８に蓄
積されている必要がある。

同じ事が、サイリスタ２０５，２１６がターン・オフす
るときにも言える。

ところが、この蓄積が充分でないと、ターン・オフすべ
きサイリスタがターン・オフしないから、電源の短絡が
起きる９その−・因は、負荷の特性が変わったり、リア
クタンス成分を持つ負荷が接続されたりして、その共振
とトリガーの夕、イミングがずれる、ことである。

そこで、この実施例がこの問題を解決する。この実施例
の場合、サイリスタ５．１６（又は２０５．２　ｌ　ｂ
　）がターン・オフしてからサイリスタ２０５．２１６
（又は５．１６）がターン・オン′する上に、このオン
、オフの入れ換わりのとき転流コンデンサ１８が充分に
充電されている。従って、電源の短絡に対する対策が２
重となり、その安全性は一層高まる。

サイリスタ５．２０５．１６．２１６のオン・オフ検出
やトリガー手段などの構成は、第６図の回路のそれとほ
とんど同じである。

尚、第９図の回路の場合、サイリスタ５，１６どちらか
一方と、サイリスタ２０５，２１６どちらか一方、のオ
ン・オフ検出だけでも動作は可能である。

第１０、図の実施例は直列インバータを利用した点火回
路で、点火動作を行う電力変換回路である、転流コンデ
ンサ１８の充電時と放電時にスパークが発生する。

図中で、７６は、マイナス電圧を出力するＩ）Ｃ−ＤＣ
コンバータ、７７は３端子レギユレータ、８１は点火コ
イル、８１ａは１次コイル、８２は点火用放電ギャップ
である。

尚、ＤＣ−ＤＣコンバータ７６の回路の一例を第１５図
に示す、この説明は後述する。

この実施例の元の主回路は、１客コイル８１ａと転流コ
ンデンサ１８の直列共振回路、サイリスタ５，２０５、
及び、Ｉ）　Ｃ−Ｄ　Ｃコンバータ７６と電源コンデン
サ８８が形成する直流電源、から成る直列インバータで
ある。

前記直列共振回路の電圧振幅を一定に保つために、サイ
リスタ１６と整流器８９，２４８などが有る。これらが
転流コンデンサ１８の電圧をゼロから電源コンデンサ８
８の電圧までの範囲に制限する。

すなわら、サイリスタ５がターン・オンすると、サイリ
スタ１６と整流器８９の直列回路が１次コイル８１　ａ
にとってフライホイール・ダイオードの様な役割を果た
すので、転流コンデンサ１８の電圧は電源コンデンサ８
８の電圧より大きくならない、そのために、サイリスタ
５がオンである限り、トランジスタ９０などがサイリス
タ１６をトリガーし続ける。

−・方、サイリスタ２０５のオン１川間中、サイリスタ
２０５と整流？：’：ｒ　２０４．２４８の直列回路が
１次コイル８１ａにとってフライホイール・ダイオード
の様な役割を果たすので、転流コンデンサ１８の電圧は
ゼロより小さくならない。

抵抗８６．２８６（各１オーム）は保護抵抗である。万
が一１点火ノイズが引き起こす誤動作によってサイリス
タ５．２０５．１６が電源コンデンサ８８や転流コンデ
ンサ１８を短絡したとき、これらの抵抗がこれらのサイ
リスタを過電流から保護する。

２つのダイオード６６はサージ電圧対策で、これらには
電流はほとんど流れない９点火ノイズ対策として、点火
コイル８１と点火用放電ギャップ８２はシールドされて
いる。

サイリスタ５がターン・オンするとき、サイリスタ２０
５はオフでなければならないので、トランジスタ８５な
どがサイリスタ２０５のオン、オフを検出する。トラン
ジスタ８５のターン・オフのスピードを早めるために、
トランジスタ８５が飽和状態になるのをダイオード８３
とツェナー・ダイオード８４が防ぐ。

その反対に、サイリスタ２０５がターン・オンするとき
、す・イリスタ５．１６はどちらもオフでなければなら
ないので、トランジスタ７９などがサイリスタ５．１６
両方のオン、オフを検出するこの実施例の動作は次の通
りである。スイッチ８７がオンのとき、入力端子ｔ３６
に入力される点火信号（この場合の起動・停止信号）が
立ち上がると、トランジスタ４７がターン・オンするの
で、コンデンサ４６の充電電流がトランジスタ７８のベ
ースに流れる。

その充電期間に対応する期間、トランジスタ７８がサイ
リスタ５をトリガーし、サイリスタ５がターン・オンす
るので、トランジスタ９０などがサイリスタ１６をトリ
ガーする。

この最初のとき、転流コンデンサ１８の電圧はゼロなの
で、先ず最初に電源コンデンサ８８の電圧は１次コイル
８１ａに印加され、その２次側には高電圧が誘起される
。

このため、点火用放電ギャップ８２でスパークが発生し
、このスパークは、１次コイル８１ａの電流が流れてい
る間はぼ続く９その間に電源コンデンサ８８は転流コン
デンサ１８を同じ電圧に充電し、トランジスタ７９はコ
ンデンサ６２を充電する。

１次コイル８　］、　ａの電流がサイリスタ５からすイ
リスタ１６に転流すると、サイリスタ５はターン・オフ
する。サイリスタ１６と共にトランジスタ７９がターン
・オフすると、コンデンサ６２の放電電流がトランジス
タ８０のベースに流れ、トランジスタ８０がターン　オ
ンする。

その放電期間に対応する期間、トランジスタ８０がサイ
リスタ２０５をトリガーするので、す、イリスタ２０５
がターン・オンする。

このとき、電源コンデンサ８８の電圧に充電された転流
コンデンサ１８の電圧が、先程とは逆向きに１次コイル
８１ａ印加され、その２次側に先程とは逆向きの高電圧
が誘起される。

このため、点火用放電ギャップ８２でスパークが発生し
、このスパークは、１次コイル８１ａの電流が流れてい
る間はぼ続く、その間、転流コンデンサ１８は放電して
、電圧ゼロになり、そして、トランジスタ８５がトラン
ジスタ４７をオフに保って、コンデンサ４６を放電させ
る。

サイリスタ２０５と共にトランジスタ８５がターン・オ
フするとき、前記点火信号がハイ・レベルであれば、ト
ランジスタ／１７がターン・オンする。以下同様にこの
点火回路は同じ事を繰り返す、しかし、トランジスタ８
５がターン・オフするとき、前記点火ｆＩｔ号がｌクー
　レベルであれば、この点火回路は点火動作を停止する
。

ｖＣって、前記点火（６号がハイ・レベルにある期間に
ほぼ対応する期間、この点火回路はスパークをほとんど
連続的に発生し続ける。

と、二ろで、１次：ｌイル８１ａの電流が、・サイリス
タ１６と整流器８９を含む環路、あるいは、サイリスタ
２０５と゛瀧流器２０４．２４８を含む環路を流れる期
間は、各環路中の等価インダクタンスと等価抵抗で決ま
る時定数に対応して変化する、スパークが発生している
ときの条「ト（例えば、点火用放電ギャッ１８２を包む
気体の圧力やそのギャップ長、）は前記時定数を変化さ
せる要因なので、前記各期間はその条件の影響を受ける
。

しかし、サイリスタ５．１６，２０５の各オン期間の伸
縮に応じて、電源コンデンサ８８や転流コンデンサ１８
の短絡が起こらないＰｔ、３ｉ！のタイミングで、本発
明はこれらを順々にターン・オンさせることができる。

尚、サイリスタ５がオンである限り、サイリスタ１６も
オンなので、トランジスタ７９はサイリスタ１６のオン
・オフ検出によってサイリスタ５．１６両方のオン、オ
フを検出することができる、従って、抵抗９１とダイオ
ード９２は無くても椙わない。

また、点火コイル８１の１次、２次リーケージ・インダ
クタンスに比べて、その励磁インダクタンスはできるだ
け大きくなる様にした方がよい。

なぜならば、この点火方式の場合、スパーク電流に寄与
するのは、これらのり一ゲージ・インダクタンスに流れ
る電流であって、その励磁インダクタンスに流れる電流
ではない、からである。

むしろ、この後者の電流は、サイリスタ１６゜２０５の
ターン・オフを遅らせる’ＩｒＡｌとなるので、１つの
スパーク期間と次のスパーク期間の間に挟まれる、スパ
ークが発生しない無駄な時間を長引かせる要因となる。

この４１’は第１１図〜第１３図の回路についても同じ
である。

さらに、この実施例は、点火用放電ギャップ８２が無け
れば、プラス、マイナスの高電圧を発生ずる高電圧発生
回路になる。そして、この回路は点火用放電ギャップ８
２の代わりに、放電灯を接続すれば放電灯点灯回路にな
り、オゾン発生用放電ギャップを接続すればオゾン発生
回路になる。

さらに、この実施例は、１次コイル８１　ａの代わりに
誘導加熱用コイルを接続すれば、誘導加熱回路になる。

これらの事は第１１図〜第１３図の回路についても１］
じである。

それから、この実施例では、転流コンデンサ１８の充電
時と放電時にスパークが発生する。そこで、放電時にの
みスパークを発生するコンデンサ放電点火（ＣＤＩ）方
式に対して、コンデンサ充放電点火（Ｃｏｎｄｅｎｓｅ
ｒ　　Ｃｈａｒｇｅａｎｄ　　Ｄｉｓｃｈａｒｇｅ　　
Ｉｇｎｉｔ、１ｏｎ）方式、あるいは、ｆｆｊ’ｔｔに
、ＣＣＤＩ方式とか、ダブルＣＤＩ方式と以後呼ぶこと
にする。

第１１図の実施例は第１０図の回路と同様の動作をする
ＣＣＤＩ方式の点火回路であるが、両方の回路楕或は一
部異なる。第１１図左側の電源部の横或は図示していな
いが、第１０、図のそれと同じである。

第１０図の回路の場合だと、サイリスタ２０５がターン
・オンしたとき、サイリスク２０５と整流器２０４，２
４８が１次コイル８１ａにとってフライホイール・ダイ
オードの様な役割を果たす。一方、第１１図の回路では
、そのとき、サイリスタ２１６と整流器２８９がその様
な役割を果たす。

そのために、サイリスタ２０５がオンである限り、トラ
ンジスタ９３．１１１などがサイリスタ２１６をトリガ
ーし続ける。すなわち、このとき、サイリスタ２１６の
ゲート電流がトランジスタ１１１からトランジスタ８５
（又は整流器２８９）の方へ流れ続ける。

それから、サイリスタ５がターン・オンするとき、サイ
リスタ２０５．２１６はどちらもオフでなければならな
いので、トランジスタ８５などがサイリスタ２０５，２
１６両方のオン、オフを検出する。後の作用は第１０図
の回路のそれと１４じである。

尚、サイリスタ２１６に整流器を逆並列接続すると、サ
イリスタ２１６のトリガーが改善されるまた、トランジ
スタ８５はサイリスタ２１６のオン・オフ検出によって
サイリスタ２０５．２１６両方のオン、オフを検出する
ことができるので、抵抗２９１とダ・イオード２９２は
無くても構わない。

さらに、第１０図、第１１１Ｊの実施例から分かる様に
、サイリスタ２０５又は２１６のターン・オフによって
サイリスタ５．１６はそれぞれのトリガー信号（ターン
・オン信号に相当。）を受は取るが、１次コイル８１ａ
の電流が常に同時にこれらのサイリスタに流れるとは限
らない。この事は第１１図の回路のサイリスタ２０５．
２１６についても同じである。

第１２図の実施例は、２つの点火コイル８１、点火用放
電ギャップ８２と、電子配電機能を有するＣＣＬ）１方
式の点火回路である。接続端子ｔ１０、ｔｌｌ、し３７
、し３８は同じ符号同士がそれぞれ接続される。切り換
えスイッチ９５によってどちらか一方の点火用放電ギャ
ップ８２でスパークが発生ずる。

この回路構成は、２つの点火回路を１つにし、その一部
を共有する回路構成である。サイリスタ５が転流コンデ
ンサ１８を充電するためのバルブであり、サイリスタ２
０５が転流コンデンサ２１８を充電するためのバルブで
あるが、サイリスタ１６がこれらの放電を行う。

サイリスタ５（又は２０５）のオン期間中、これと整流
器４８の直列回路が１次コイル８１ａにとってフライホ
イール・ダイオードの様な役割を果たすので、転流コン
デンサ１８（又は２１８）の電圧は直流電源２０の電圧
より大きくならない一方、サイリスタ１６のオン期間中
、これと整流器２４８の直列回路が１次コイル８１ａに
とってフライホイール・ダイオードの様な役割を果たす
ので、転流コンデンサ１８（又は２１８）の電圧はゼロ
より小さくならない。

パルス・トランス４９とトランジスタ１４．３６の作用
は第５図の回路のそれと同じである。２つのパルス・ト
ランス４９はその１次側のツェナー・ダイオードと抵抗
を共有する。そのどちらを動作させるのか、２′）のト
ランジスタ９４と切り換えスイッチ９５で選択する。

抵抗６５とダイオード１２０は点火ノイズなどに対する
対策である。

１〜ランジスタ３７はサイリスタ５．２０５両方のオン
、オフを検出する必要があるので、各オン・オフ検出用
の電流がトランジスタ３７のベースに流れる様になっ°
ζいる。

サイリスタ５又は２０５のオン期間中、トランジスタ３
７がコンデンサ６２を充電する。サイリスタ５，２０５
がどちらもオンでなくなったとき、トランジスタ３７が
ターン・オフするので、コンデンサ６２の放電電流がト
ランジスタ７４．２９．３０を一時的にオンする。これ
によって、サイリスタ１６がトリガーされ、ターン・オ
ンする。　尚、この実施例は点火コイル８１を２つ用い
る回路になっているが、必要に応じて同様にこれを４つ
、６つ、８つと用いる回路も可能である。

また、その２次コイルの一端を１次コイル８１　ａから
切り離して、その一端に別の点火用放電ギャップ８２を
接続しても横わない。

第１３図の実施例も第１２図の回路の様に、２つの点火
コイル８１、点火用放電ギャップ８２と、電子配電機能
を有するＣＣＩ）１方式の点火回路で、２つの点火回路
を１つにしたものである。

ただし、その基本となる主回路は第１０図のそれである
。しかも、第１３図の回路は第１０図のサイリスタ２０
５の代わりに、トランジスタ１３１・〜１３４で構成す
るサイリスクの等価回路を用いている９トランジスタ１
３、１３２がよく知られている等価サイリスタを形成し
、ダーリントン接続のトランジスタ１３３．１３４がそ
の主電流を増幅する。

従って、２つの前記点火回路はこのサイリ゛スタの等価
回路とサイリスタ１６を共有する。そのために、サイリ
スタ５，２０５それぞれが整流器２０４を介してこの等
価回路に直列接続され、それぞれの１次コイル８１ａが
整流器８９を介してサイリスタ１６に直列接続される。

切り換えスイッチ１３５により点火用放電ギャップ８２
のどちらか一方でスパークが発生する。

サイリスタ５又は２０５がオンである限り、トランジス
タ９０などがサイリスタ１６をオンに保つ。

サイリスタ１６のオン期間中、トランジスタ７９．１３
６が、コンデンサ６２を充電すると同時に、抵抗１３８
とダイオード１３９と共にトランジスタ１３１のベース
電位をプラス・コンマ数ボルトに保つので、トランジス
タ１３１は強ル１的にオフとなる。

サイリスタ１６がターン・オフすると、コンデンサ６２
の放電電流が抵抗１３７からトランジスタ１３１のエミ
ッタ、ベースを流れるので、前記サイリスタの等価回路
がトリガーされる。

全体の主な動作は第１０図の回路のそれと同じである。

第１４ＩＡの実施例はブリッジ型インバータである。こ
の回路では単安定マルチバイブレータなどが、ダーリン
トン接続のパワー・トランジスタ４組を駆動する。

そのために、トランジスタ２３６が２組のトランジスタ
１０４〜・１０６のオン、オフを検出し、トランジスタ
３６が２組のトランジスタ１４０〜１４２のオン、オフ
を゛検出する。

１〜ランジスタ２５７．５８，５９を中心とする単安定
マルチバイブレータが２組のトランジスタ１０４〜１０
６を駆動する。この単安定マルチバイブレータでは、　
？−ランジスタ２５７のコレクタから出力する出力電圧
の波形を改善するために、コレクタ接地したトランジス
タ５８がコンデンサ６０の充電を行う、この充電時にト
ランジスタ５つのベース電流が過大になるのを抵抗６１
が防止する。

また、トランジスタ２５７が、アース電位より低いトラ
ンジスタ１０４などを駆動す□るので、トランジスタ５
８のベースなどからトランジスタ１０４のベースへ無関
係な電流が流れるのを防ぐためにダイオード１０７が有
る。

トランジスタ５６がこの単安定マルチバイブレータをト
リガーするためのものである。入力端子上３１に入力さ
れるその起動・停止信号が立ち下がったとき、及び、こ
の信号がロー・レベルにある間に２組のトランジスタ１
４０〜１４２と共にトランジスタ３６がターン・オフし
たとき、■・ランジスタ５６が前記単安定マルチバイブ
レータをトリガーする。

一方、トランジスタ２３６．９７〜９９を中心とする回
路が２組のトランジスタ１４０〜１４２を駆動する。そ
の動作は次の通りである。

トランジスタ１０４〜１０６のオン期間中、トランジス
タ２３６がコンデンサ９６を充電する。

トランジスタ１０４〜１０６と共にトランジスタ２３６
がターン・オフすると、コンデンサ９６が放電する。

尋の放電期間に対応する期間、その放電電流が、それま
でオンだったトランジスタ９７をオフに保つ、その結果
、この期間中、トランジスタ９８．９つと共にトランジ
スタ１４０〜１４２の２組はオンとなる。

第１６図の実施例は、電源の短絡を防ぐために自己保持
機能と自己消弧機能を持つ可制御バルブＳＳｔ〜Ｓ　Ｓ
　４を使用したブリッジ型直列インバータである。

可制御バルブＳＳ１を例にとると、Ｉ・ランジスタ４０
０．４０３は互いにそのベース電流が他方のコレクタに
流れるので、可制御バルブＳＳＩは自己保持機能を子、
１つ。トランジスタ４００のコレクタ電流の一部をダー
リントン接続の１〜ランジスタ４０１．４０２が増幅し
、その主電流を拡大する。

トランジスタ４０、４０２の両エミッタ接合が定電圧手
段の役目を果たすので、トランジスタ４０３のベース電
流の大きさは飽和する。

可制御バルブＳＳｌをターン・オフさせたり、強促１的
にオフに保ったりすることは容易である。

それにはトランジスタ４００又は４０３のベース・エミ
ッタ間を短絡すればよい。

ところで、この元の主（ｉＴＩＲは、可！＋１４バルブ
ＳＳ１〜ＳＳ４．４つの整流器４８、リアクトル１７、
転流コンデンサ１８、負荷抵抗１９で構成される。

こあインバータの起動時に、入力端子ｔ５０に入力され
る起動・停止信号が立ち下がると、トランジスタ４１４
がターン・オンする。そして、コンデンサ４１７の充電
電流が？−ランジスタ４１５のベース°、エミッタに流
れるので、トランジスタ４１５が可１ｔｌＩＩ御バルブ
ＳＳ２をトリガーする。

可制御バルブＳＳ２がオンのとき、トランジスタ４］２
が可制御バルブＳＳ４をオフに保つ一方、１〜ランジス
タ４０９が可制御バルブＳＳ３をオンに保つ、このため
、このとき、トランジスタ４０４が可＄１ｆｎバルブＳ
ＳＩをオフに保ち、また、トランジスタ４０８がコンデ
ンサ４１６を充電する。

つまり、可制御バルブＳＳ２がオンである限り、トラン
ジスタ４０９が可制御バルブＳＳ３をオンに保つので、
トランジスタ４０８は可制御バルブＳＳ３のオン・オフ
検出からその両方のオン、オフを検出することができる
、のである。

可制御バルブＳＳ２、ＳＳ３がどちらもオンでなくなる
と、コンデンサ４１６の放電電流がＩ−ランジスタ４０
７のベース、エミッタに流れるので、ｔ−ランジスタ４
０Ｇが可制御バルブＳＳ１をトリガーする。

可制御バルブＳＳ１がオンのとき、Ｉ・ランジスタ４１
０が可−１ｆｌバルブＳＳ３をオフに保つ一方、１〜ラ
ンジスタ４１１が可制御バルブＳＳ４をオンに保つ。

このため、このとき、トランジスタ４０５が可制御バル
ブＳＳ２をオフに保ち、また、トランジスタ４１３がト
ランジスタ４１４をオフに保って、コンデンサ４１７を
放電させる。

つまり、可；［、制御バルブＳＳ１がオンである限り、
■・ランジスタ４１１が可制御バルブＳＳ４をオンに保
つので、トランジスタ４１３は可制御バルブＳＳ４のオ
ン・オフ検出からその両方のオン、オフを検出すること
ができる。のである９可、１１１１御バルブＳＳ１、Ｓ
Ｓ４と共にトランジスタ４１３がターン・オフするとき
、前記起動・停止信号がロー・レベルならば、トランジ
スタ４１４がターン・オンし、以下同様に同じ事が繰り
返される。この繰り返しは萌記起動・停止信号が１ニア
−・レベルにある限り続く。

しかし、そのターン・オフのとき、＋ｉＭ記起動・停止
信号がハイ・レベルならば、１〜ランジスタ４１４はオ
フのままで、このインバータの動作は停止する。

第１７１Ｕ（（ａ）、（ｂ）１の実施例も、電源短絡防
止機能を持つブリッジ形直列インバータである。接続端
子し５１〜ｔ６１１はそれぞれ同じ符号同士が接続され
る９ この主回路では、可制御バルブＳＳ５、ＳＳ７、ＳＳ８
及び５ＳＩＯがブリッジ接続され、転流コンデンサ１８
、リアクトル１７及び負荷抵抗１９が直列共振回路を構
成する。

そして、負荷抵抗１９に印加されるピーク電圧を一定に
するため、可制御バルブＳＳ６、ＳＳ９が直流電源２０
に逆方向に接続されている。

ただし、可制御バルブＳＳ５．ＳＳ６あるいは可制御バ
ルブＳＳ８、Ｓ　Ｓ　９が同時にターン・オンすると、
これらは転流コンデンサ１８を短絡してしまうので、注
意が必要である。

可制御バルブ５ｓｔｏに連携して可制御バルブＳＳ５．
ＳＳ９がターン・オンする。そのために、トランジスタ
４２３が、［・ランジスタ４２７のベースとトランジス
タ４２８のエミッタの間の電圧を検出して、可制御バル
ブＳＳ５を制御する。

同様に、トランジスタ４２２もこの電圧を検出して、可
１ｔＪＪ　ｆ３ｍバルブＳＳ９を制御する。

可制御バルブＳＳ５．５ＳＩＯのオン期間中、転流コン
デンサ１８の電圧が直流電源２０の電圧と同じになると
、それまで逆電圧のなめにオフだった整流器４３８がタ
ーン・オンするので、負荷電流は整流器４４４、可制御
バルブ５ＳＩＯ１整流器４−１０、可制御バルブＳＳ９
及び整流器４３８を通るようになる。

なぜならば、これらかりアク１−ル１７に対してフライ
ホイール・ダイオードの様な役割を果たす、からである
。

従って、その後、リアクトル１７と負荷抵抗１９などの
時定数で決まる期間の間、その負荷電流は流れ、減衰し
てゼロになる。

その結果、整流器４８には電流は流れない。４つの整流
器４８はサージ電圧対策であるが無くても構わない、ま
た、可制御バルブ５ＳＩＯのオン期間は負荷抵抗１９の
大きさによって変化する。。

一方、可制御バルブＳＳ７に連携して可制御バルブＳＳ
８、ＳＳ６がターン・オンする。そのために、トランジ
スタ４２６が、Ｉ−ランジスタ４２１分介して可制御バ
ルブＳＳ８を制御し、Ｉ・ランジスタ４２０を介して可
制御バルブＳＳ６を制御する。

可制御バルブＳＳ７、ＳＳ８のオン期間中、転流コンデ
ンサ１８の電圧が直流電源２０の電圧と回じになると、
それまで逆電圧のためにオフだった整流器４３７がター
ン・オンするので、負荷電流は整流器４３７、可制御バ
ルブＳＳ６、整流器４３Ｇ、可制御バルブＳＳ７及び整
流器４４３を通るようになる。

なぜならば、これらがリアクトル１７に対してフライホ
イール・ダイオードの様な役割を果たす、からである。

従って、その後、リアクＩ・ル１７と負荷抵抗１９など
の時定数で決まる期間の間、その負荷電流は流れ、減衰
してゼロになる。

このため、整流器４８には電流は流れない。また、ｄｒ
促目１バルブＳＳ７のオン！（１１間は負荷抵抗１つの
大きさによって変化する。

尚、この実施例のトリガー動作は第１６図の実施例のそ
れとほぼ同じである。

また、１ヘランジスタ４１３のオン３１１１間中、つま
り、用制（１バルブＳＳ７．ＳＳ８．ＳＳ６のどれかが
オンのとき、トランジスタ４１２が可制御バルブ５ｓｔ
ｏを、（従って、可制御バルブＳＳ５、ＳＳ９も）、強
制的にオフに保つ。

トランジスタ３７のオンｊ用間中、つまり、５Ｓ１０、
ＳＳ５、ＳＳ９のどれかがオンのとき、Ｉへランジスタ
１１０５が可制御バルブＳＳ７を、（従って、可制御バ
ルブＳＳ８、ＳＳ６も）、強制的にオフに保つ。

さらに、可制御バルブ５ＳＩＯに連携して可制御バルブ
ＳＳ５、ＳＳ９をオンに保つ方法として、第１１１：４
や第１６図の実施例の様に可制御バルブ５ＳＩＯのオン
、オフを検出して、可制御バルブ５Ｓ１０がオンのとき
可制御バルブＳＳ５、ＳＳ９をオンに保つ方法ももちろ
ん可能である。可制御バルブＳＳ６〜ＳＳ８についても
同様であるそれから、負荷抵抗１９の代わりに点火コイ
ル８１の１次コイル８１ａを接続すれば、このインバー
タは前述のＣＣ１）１方式の点火回路番；なる。

この場合、点火コイル８１のリーケージ・インダクタン
スかりアクドル１７の役割を果たすので。

リアクｌ−ル１７は要らない。

ここから、第２の本発明、■・リガー萌路について述べ
る。

第ｔｌ−４（ｔ＋）の実施例では、コンデンサ３０５が
前述のエネルギー蓄積手段に、トランジスタ３０７が前
述のトランジスタＱ１に、それぞれ相当し、コンデンサ
３０５、抵抗３０４及びトランジスタ３０７のエミッタ
接合を含む環路が前述の第１の環路に相当する。そして
、直流電源３０１、スイッチ３０２．抵抗３０３、コン
デンサ３０５及びダイオード３０６を含む環路が前述の
第２の環路に相当する。

スイッチ３０２がオンのとき、直流電源３０１がコンデ
ンサ３０５にエネルギーを供給する。その後、スイッチ
３０２がオフになると、コンデンサ３０５がそのエネル
ギーを放出し、その放電電流がｔ＝ランジスタ３０７の
エミッタ接合に流れるので、この放電電流がトランジス
タ３０７を少しの間オンに保つ。その結果、トランジス
タ３０７はトリガー信−号を出力する。

仮に、この実施例のどこかが導通不良になると、Ｉ−ラ
ンジスタ３０７は決してターン・オンせず、この実施例
がトリガー信号を出力しない、ことは明白である。こう
いう効果がこの実施例を含め、本発明に有る。

また、第１８図のトリガー回路では、その全体の回路の
動作が停止していても抵抗Ｒ１、Ｒ１４に電流が流れっ
放しになるので、エネルギー消費の無駄が有る。しかし
、この実施例や後述の第２０１’４．第２１図、第２３
図の各実施例を使うとその様な無駄が無い、という効果
がこれらの実施例に有る。

第１９１４の実施例では、通常、抵抗３０８の電流がダ
イオード３０６を流れるので、トランジスタ３０７のエ
ミッタ電位はプラスで、この電流がトランジスタ３０７
をオフに保つ。

それから、抵抗３０８の一端を直流電源３０１のプラス
側に直接接続せずにスイッチ３０２を介するようにする
こともできる。この場合、直流電源３０１．スイッチ３
０２、抵抗３０８及びダイオード３０６を含む環路が前
述の第３の環路に相当する。

第２０図の実施例も可能である。

第２１ＵＡの実施例では、コイルＩＯが前述のエネルギ
ー蓄積手段に、トランジスタ１２が前述のトランジスタ
Ｑ１に、それぞれ相当し、コイル１０、トランジスタ１
２のエミッタ接合、ダイオード１１及び抵抗９を含む環
路が前述の第１の環路に相当する。そして、直流電源３
０１、スイッチ３０２、抵抗９及びコイル１０を含む環
路が前述の第２の環路に相当する。

スイッチ３０２がオンのとき、直流電源３０１がコイル
１０にエネルギーを供給する。その後。

スイッチ３０２がオフになると、コイル１０がそのエネ
ルギーを電流の形で放出し、この一部がトランジスタ１
２のエミッタ接合に流れるので、この電流がトランジス
タ１２を少しの間オンに保つ、その結果、トランジスタ
１２はトリガー信号・を出力する。

仮に、この実施例のどこかが導通不良になると、トラン
ジスタ１２は決してターン・オンせず、この実施例がト
リガー信号を出力しない、ことは明白である。こういう
効果がこの実施例を含め、本発明に有る。

第２２図の実施例では、通常、抵抗３０８の電流が主に
ダイオード３０６を流れるので、トランジスタ１２のエ
ミッタ電位はプラスで、この電流がトランジスタ１２を
オ゛フに保つ。

それから、抵抗３０８の一端を直流電源３０１のプラス
側に直接接続せずにスイッチ３０２を電源３０１、スイ
ッチ３０２、抵抗３０８及びダイオ−、ド３０６を含む
環路が眞述の第３の環路に相当する９ 第２３図の実施例も可能である。

第１図（２１）のＡＣ−へ〇コンバータで使っている実
施例は第２１図の実施例を利用したもので、Ｉ−ランジ
スタ１２の出力を＝ルクタ接地したトランジスタ１３．
１４が増幅する。一方、第２４Ｌ４の実施例では、トラ
ンジスタ７４の出力をエミッタ接地したトランジスタ３
１１が増幅する。

第１２図の直列インバータで使っている実施例は第１図
（ｂ）の実施例を利用したもので、トランジスタ７４の
出力をコレクタ接地したトランジスタ２９．３０が増幅
する。一方、第２５図の実施例と、第１７図（（ａ）、
（ｂ））の回路で使っている実施例では、トランジスタ
７４の出力をエミッタ接地したトランジスタ３１、３１
２が増幅する。

第２７図のインバータ回路では、図の右下側のトランジ
スタ５７〜５９とコンデンサ６０等が形成する単安定マ
ルチバイブレータを、トランジスタ１２，２３６とコン
デンサ６２等−が形成する実施例がトリガーする。

この回路はブツシュ・１ル型インバ一タ回路である。接
続端矛先２７〜ｔ３０は同じ符号同士がそれぞれ接続さ
れる。

トランジスタ５７〜５９を中心とするｔイ、安定マルチ
バイブレータが２つある。これらの構成と作用は第１４
図のトランジスタ２５７．５８．５９を中心とする単安
定マルチバイブレータのそれらと基本的に同じである。

このインバータの動作は次の様になる。その起動時、入
力端子ｔ３１に入力される起動・停止信号が立ち下がる
と、トランジスタ６４．３６はオフになっているからト
ランジスタ５６がターン・オンし、左側のｌｉｔ安定マ
ルチバイブレークがトリガーされる。

これが準安定状態にある間、トランジスタ６３はオンで
ある。その後、トランジスタ６３がターン・オフすると
、右側の単安定マルチバイブレータがトリガーされる。

これが準安定状態にある間、トランジスタ６４はオンで
ある。その後、トランジスタ６４がターン・オフすると
き、前記起動・停止信号がロー・レベルであれば、左側
の単安定マルチバイブレータがトリガーされる。

以ド同様番ここのインバータは同じ事を繰り返すが、そ
の繰り返しは前記起動・停止信号がロー・レベルにある
限り続く。

しかし、トランジスタ６４．３６がターン・オフすると
き、この信号がハイ・レベルであれば、このインバータ
は動作を停止する。

尚、トランジスタ６３．６４がターン・オフするとき、
各ドレイン・ソース間容置が各トレイン・ソース間電圧
の立ち上がりを遅らずので、それぞれのターン・オフの
検出が遅れてしまう場合がある。そこで、抵抗値の小さ
い２つの抵抗６５が前記各容量の充電を早める。

第２８図の直列インバータ回路では、トランジスタ６３
．５７．１２と整流器２２などが自己保持機能を持つ可
制御バルブを構成する。そして、サイリスタ５、ダイオ
ード３．６８．７２、トランジスタ５７、抵抗６７．６
９．７１及びコンデンサ７０などが構成する本発明の実
施例が前記可制御バルブをトリガーする。

この主回路は第１２図の回路のそれと基本的に同じであ
る。この主回路は２つの転流コンデンサ１８．２１８を
持つ。

トランジスタ１２は、２つの整流器２２と抵抗７３を流
れる負荷電流の大きさをこれらと共に検出する。この大
きさが設定値（これはサイリスタの保持電流の値に対応
する。）以上であれば、トランジスタ１２がトランジス
タ５７等を通じてトランジスタ６３を、ちょうどサイリ
スタの様にオンに保つ、つまり、これは、サイリスタが
そのオンの維持をその主電流の大きさに依存するのと同
じである。

前記設定値は２つの抵抗７３などの大きさで決まる。

トランジスタ１４．３６とパルス・トランス４９などの
動作は第５図の回路の場合と同じである直流電源２０．
サイリスタ５、ダイオード３、抵抗６７、ダイオード６
８．コンデンサ７０及びダイオード７２を含む環路が前
述の第２の環路に相当し、＝１ンデンサ７０、抵抗７１
及びトランジスタ５７のエミッタ接合を含む環路が前述
の第１の環路に相当する。そして、直流電源２０、サイ
リスタ５、ダイオード３、抵抗６７．６９及びダイオー
ド７２を含む環路が前述の第３の環路に相当する。

尚、リアクトル１７と負荷抵抗１９の直列回路の代わり
に誘導加熱用コイルを接続すれば、このインバータ回路
は最適な誘導加熱回路になる９それから、この実施例と
似た様な実施例が第１３、図の回路に有る。トランジス
タ７９．１３６、抵抗１３７．１３８、コンデンサ６２
、トランジスタ１３１及びダイオード１３９などが構成
するトリガー回路がその実施例である。

第２９図の回路は、第１２図の回路と同様に直列インバ
ータを利用した点火回路である。この回路も第２８図の
実施例と似た実施例を使っている、トランジスタ７９，
１０１、ダイオード３２０．７２、抵抗１０９．３２１
．３２２及びコンデンサ６２などが構成するトリガー回
路がその実施例である。

この点火回路では、トランジスタ９９〜１０３等とトラ
ンジスタ７８，１０４〜１０６，１０８等がそれぞれ自
己保持機能を持つ可制御バルブを形成している。

トランジスタ９９がトランジスタ１０２のベースとトラ
ンジスタ１０３のエミッタの間の電圧を検出し、この電
圧が設定値以上であれば、トランジスタ１００を介して
トランジスタ１０１〜１０３を制御する。この作用は第
１６Ｕ４の可ｉ１１制御バルブＳＳＩ〜ＳＳ４　（つま
り、第３０図の可制御バルブ）のそれと同じである。

トランジスタ１０８も１〜ランジスタ１０５のベースと
トランジスタ１０６のエミッタの間の電圧を検出し、こ
の電圧が設定値以上であれば、トランジスタ７８を介し
てトランジスタ１０４〜１０６を制御する。

トランジスタ４７．７８及びコンデンサ４６等が構成す
るトリガー回路は第１０図のそれと同じである。ただし
、トランジスタ１０１〜１０３のオン期間中、トランジ
スタ８５がトランジスタ１０４〜１０６を強ル１的にオ
フに保つ９もちろん、トランジスタ１０４〜１０６のオ
ンＩＩ！Ｉｔ　１５１中、トランジスタ７９がトランジ
スタ９９〜１０３を強制的にオフに保つ。

尚、トランジスタ９９〜１０３等が構成する可制御バル
ブの代わりに第３０図に示すそれを用いても横わない。

第３１図の回路は、第１２図の回路と同様に直列インバ
ータを利用した点火回路である。この回路の２つのトリ
ガー回路は第１１図、第１２図、回路のそれらと同じで
ある。これらの回路４まトランジスタ７９．８０、ダイ
オード７２およびコンデンサ６２などが構成する本発明
の実施例を使っている。

第４図の回路もこの実施例に似たトリガー回路を用いて
おり、トライアック３１、トランジスタ４１．１３．１
４及びコンデンサ４５などがその実施例を形成する。

ところで、第１４図の回路において、トランジスタ２３
６．９７．９８及びコンデンサ９６などが構成するパル
ス回路の椹或は第１８図の回路の１へリガー回路のそれ
と基本的に同じであるため、このパルス回路も同じ問題
点を持つ。

そこで、そのパルス回路を第１６図のトランジスタ４０
６へ４０８及びコンデンサ４１６などが構成する本発明
の実ｈト例に置き換えることが可能である。トランジス
タ４０６がトランジスタ９９を介してトランジスタ１４
０〜１４２を制御するのである。

ｒ”ｒｔ　ｔ！、に、次の６つについて補足する。

（１）　特許請求の範囲に記載したターン・オン信号は
実施例によってはトリガー信号やオン・オフ信号（第１
４図の回路）に相当する。従って、ターン・オン信号発
生手段ＴＳＩ〜ＴＳ４は実施例によってはトリガー回路
やオン・オフ信号発生回路（単安定マルチバイブレータ
など、）に相当する。

（２）　電力変換回路の各実施例で用いるダイオードと
整流器はすべてファースト・リカバリー型であることが
望ましい。

（３）　点火回路の各実施例において、点火信号がその
起動・停止信号に相当するが、この点火ｆｔｓ号を得る
方法として、エンジンを制御するコンピュータなどがこ
れを発生する方法もあるし、次の様にそのクランク軸に
同期して回転する信号用交流発電機などを用いる方法も
ある。

よく知られている、トランジスタを用いた電流しゃ断力
式の点火装置では、たとえば、ディストリビュータに内
蔵された信号用交流発電機が発生する信号から点火信号
が作られ、この点火信号がその点火開始時期とその点火
コイルの１次側電流の通電期間に関する情報を含んでい
る。この通電期間が終わる時点がその点火開始時期にな
っている。

一方、本発明のＣＣＤＩ方式では、反対に点火開始後に
スパークが繰り返される点火期間とその点火１ル１始時
３１７１に閏する情報がその点火信号に含まれている。

そこで、前記の信号用交流発電機の出力信号のプラス、
マイナスを反対にしてコンパレータに入力１−１このコ
ンパレータの出力４ＫＡ号を点火ｆＳ号とすれば、ｃｃ
ｏｒ方式においてその点火開始時期と点火期間を制御す
ることができる。

（４）　起動方法と動作停止方法について述べる、本発
明が特許請求の範囲第２〜９項のいずれか１項に記載の
電力変換回路の場合、本発明は発振回路を形成する。

この様子を第３図の実施例で振り返ってみると、スイッ
チ３８のオンから始まってトランジスタ１３．１４のタ
ーン・オン、サイリスタ５．１６及び１〜ランジスタ３
７．２１３．２１４のターン・オン、サイリスタ２０５
，２１６及びトランジスタ３５．３６のターン・オンと
続き、そして。

トランジスタ１３，１４のターン・オンに戻る。

以下同様にこれらのターン・オンは、スイッチ３８がオ
ンである限り続く。

この様子はちょうどドミノ倒し、あるいは、リレー競争
のバトンの様であり、「ターン・オン」が次から次へと
これらのバルブを伝わって行く。

従って、このインバータでスイッチ３８のところを短絡
して、スイ・ソチ３８を取り除いた状態において、この
インバータを起動させるにはこれらのバルブのうち、ど
れか１つを一度オンにすればよい。

その一方法として、単安定マルチバイブレータ（図示せ
ず、）の出力信号によってそのどれか１つをターン・オ
ンさせてからターン・オフさせる方法がある。

ただし、そのオン期間は、パルス・トランス３９又は４
０が充分なトリガー動作を行なえるだけの期間でなけれ
ばならない。

一方、このインバータの動作を停止するには、前述の［
ターン・オン」が次から次へとそれらのバルブを伝わっ
て行かない様にすればよい。

そのためには、それらのバルブのうち、どれか１つを強
制的にず一つとオフ、あるいは、オンに保てばよい、た
だし、オンに保つ場合、サイリスタ５．２１６又は２０
５．１６が同時にオンとならない様に注意する。

例えば、サイリスタ５．１６又は２０５．２１６のオフ
をトランジスタ２１３又は３６等によって検出できるの
で、その一方の組のサイリスタのオフ期間中にそのもう
一方の組のサイリスタをターン・オンさせた後、ず一つ
とオンに保つ様な動作停止操作を行えばよい。

この点、トランジスタ３５〜３７．２１３．２１４をず
一つとオンに保つ場合、この問題は無い以上の′ｉ（は
他の実施例についても同様である。

ただし、第１４図の実施例の場合、図中の変圧器の１次
側電流が流れっ放しになる。オンに保つ動作停止１一方
法は使えない。

（５）　　ＤＣ−１）Ｃコンバータ７６の一例第１０図
、第１１！閏、第２８ＵＡ、第３０図の各回路で使うＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ７６の回路の一例を第１５図に示す
１図中で、Ｌｉ２が入力端子、し４１が出力端子である
。

まず、その基本構成について述べる。

トランジスタ１６０，１６７を中心とするフリップ・フ
ロップと、 これの正出力電圧と補出実電圧それぞれを入力信号とす
るパワーＭＯ８電界効果型のトランジスタ１５１．１７
５と、 同じく前記各出力電圧を入力信号として、トランジスタ
１５、１７５のターン・オフを早めるためのトランジス
タ１５３．１７３と、 トランジスタ１５１．１７５の各ドレイン電流がそれぞ
れの巻線に流れるとき、互いに反対向きの磁束を変圧器
１８７の中に発生する、その各１次巻線１８７ａ、１８
’７ｂと、 前記各ドレイン電流が流れる、電流値検出用の各抵抗１
５８．１６６（各０．０７５オーム）と、各抵抗１５８
．１６６を流れる前記各トレイン電流がその所定値に達
すると、前記フリップ・フロップの状態を入れ換えるト
ランジスタ１５９．１６８等、 がインバータ回路を構成する。

そして、この交流出力電圧を整流、平滑した直流出力電
圧の大きさを監視する、トランジスタ１７８．１７９を
中心とするシュミット・トリガー回路などと、 このシュミット・トリガー回路の出力信号に従つて、前
記直流出力電圧が所定値を保つようにトランジスタ１５
３．１７３を通じて、前記インバータ回路の起動と動作
停止を制御するトランジスタ１７７など、が有る。

ここから、細かい点について述べる。

ダイオード１５０，１７６は、トランジスタ１５１．１
７５に内蔵されるダーｆオードで、各１次巻線１８７ａ
、１８７ｂの電流が切れたとき、サージ電圧の発生を抑
える。

ツェナー・ダイオード１５２，１７４はトランジスタ１
５１．１７５３の各ゲートを過電圧から保護する。

ダイオード１５５はイトランジスタ１６７のペース電流
などが抵抗１６４，１７２を通って抵抗１５４のプＪへ
流れるのを阻Ｅ］ニする。ダイオード１６９についても
同様。

抵抗１６４（１００オーム）とダイオード１６２は、コ
ンデンサ１５６がこれらとトランジスタ１６０とダイオ
ード１５５を介して放電する際にトランジスタ１６７を
オフにするために有る９抵抗１６３（１００オーム）と
ダイオード１６１についても同様である。

ダイオード１８４のアノード電位は、抵抗１８３、ダイ
オード１８４，１８５及びコンデンサ１８６によって１
．２〜１．４ボルト位の一定電位となる。

このアノード電位とトランジスタ１′１９のベース電位
（０，７ボルト前後）と出力端子、４１の電位の関係は
、ちょうど１てこの原理Ｊにおける支点、作用点、力点
のＩｌｌ係に似ており、抵抗１８１．１８０の抵抗比で
ほぼ決まる。抵抗１８２の大きさ（４７キロ・オーム）
は無視できる。

出力端子ｔ４１の電位がその所定値まで下がっていない
とき、トランジスタ１７９のベース電位は１ヘランジス
タ１７９がオンを保つのに充分高いので、トランジスタ
１７７．１７８はオフで、前記インバータ回路は動作し
ている。

一方、出力端子ｔ４１の電位がその所定値より低いとき
、トランジスタ１７９のベース電位も低いため、トラン
ジスタ１７９はオフで、トランジスタ１７７．１７８が
オンで、前記インバータ回路の動作は停止する９ この様に、このシュミット・トリガー回路などがこのイ
ンバータ回路部の起動と停止を１ｌｆｔ制御して、その
直流出力電圧を一定に保つように働く。

尚、前記フリップ・フ１トップが切り換わるときの各抵
抗１５８，１６６の電流値は、各抵抗１５８．１６６の
電圧によってトランジスタ１５９、または、トランジス
タ１６８がターン・オンするときのその電流値となる。

従って、抵抗１５８．１６６．１５７．１６５の大きさ
によってその各電流値をＪｉＪＶＸすることができる。

（６）　自己保持機能と自己消弧機能を持つ可制御バル
ブの一例 第２６図にその可制御バルブの回路図を示す。

第３０図のｉ（制（１バルブは、第１３図のトランジス
タ１３１〜・１３４等が形成する可制御バルブに比べて
そのオン電圧を低くすることができるという利点を持つ
反面、そのターン・オフ・タイムが長くなるという欠点
を持つ。

その理由はこうである。第３０図のトランジスタ１００
のベース電流の大きさがその可制御バルブの主電流の大
きさに対応して大きくならないから、初めからその大き
な主電流に合せてそのベース電流も大きく設定しておか
ないと、その大きな主電流に対してもそのオン電圧を低
く保てなくなる。しかし、その主電流が小さいとき、そ
の大きなベース電流のためにトランジスタ１００はオー
バー・ドライブされる。このため、そのターン・オフが
遅くなるのである。

そこで、第１３図の前記可制御バルブよりオン電圧が低
く、しかも、第３０［ｉｌの可制御バルブよりターン　
オフがｒ＋１い可制御バルブが第２６図に示す可制御バ
ルブである。

第２６図の町ｉｔｌ制御バルブを第１３図の前記可制御
バルブに置き換えても構わない。

関連特許　： 日本特開昭６２−５０１９号 日本特許顆間６１−０１３９３８号 ［１本特許顆間６１−１９７３４９号 日本特許願昭６２−００５０２７号 ））ＣＴ／、ＩＰ８７１０００５３−号日本１．１１許
願昭６２−１２０２３４号ロ木１．′を晶１顆間６２−
１７０８９８号ＰＣＴ／、月）８７１００５９５号 ＰＣＴ”／Ｊ　Ｐ８７１００６１２号

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）、第３図〜第６図、第８ＩＡ〜第１４図、
第１６図、第１７図（（ａ）、（ｂ））は本発明（電力
変換回路）の各実施例を示す回路図第１図（１））、第
１９図〜第２５１２１は本発明（トリガー回路）の各実
施例を示す回路図、第２図（ａ）〜（ｈ）はそれぞれ本
発明（電力変換回路）の一部分の実施例の回路を示す回
路図、第７図は、第６図の実施例の一部分を構成する回
路を示す回路図、 第１５図は、第１０図、第１１図の実施例で使うＤＣ−
ＤＣコンバータ７６の一例を示す回路図、第１８図は従
来のトリガー回路を含んだ点火回路の一部を示す回路図
、 第２６図は、ｉ「制御バルブの一例を示す回路図、第２
７図、第２８図、第２９図、第３１図はそれぞれ本発明
（トリガー回路）の一実施例を含んだインバータ回路、 第３０図は、第２９図の回路の一部を置き換える可制御
バルブを示す回路図、 である。 （符狡の説明） １７・・・・・・リアクトル　、　　１８．２１８・・
・−・・転流コンデンサ　、　１９・・・・・・負荷抵
抗　、　１５．３９．４０，４９．５０・・・・・・パ
ルス・トランス、５１・・・・・・整流器　、５２・・
・・・・直流定電圧回路　、　５３．５４・・・・・・
フォト・カプラー　、７６・・・・・・ｒ）　Ｃ−１）
　Ｃコンバータ　、　７７・・・・・３端子レギユレー
タ　、　８１・・・・・・点火コイル　。 ８１；１・・・・・・１次コイル　、　８２・・・・・
・点火用放電ギャップ　、　８８・・・・・・電源コン
デンサ　、２００．２０１・・・・・・可制御バルブ　
、　ＳＳｌ−５ｓｉｏ・・・・・・可制御バルブ　、　
３０９・・・・・・直流電源　、　３１０・・・・・・
Ｄ　Ｃ−Ｌ’）　（’、コンバータ　。 １．７許出願人　鈴木利康 （ａ）　　　　　　　　　　（ｂ） （ｅ）　　　　　　　　　　　（ｆ） 冨 （ｃ）　　　　　　　　　　　　（ｄ）２　　図

Claims (17)

【特許請求の範囲】
1. （１）可制御バルブＳ２と一方向性バルブＳ３を直列接
   続した一方向性の可制御バルブＳ１を構成要素とする複
   数のアームと、 可制御バルブＳ４を構成要素とする１つ又は複数のアー
   ムと、 それぞれの前記可制御バルブＳ２がオンのとき、それぞ
   れの前記可制御バルブＳ２のターン・オフを妨げない大
   きさに設定したそれぞれの電流をそれぞれの前記一方向
   性バルブＳ３を介さずにそれぞれの前記可制御バルブＳ
   ２にそれぞれの前記可制御バルブＳ１の順方向と同じ方
   向に流すそれぞれの電流経路と、 前記電流検出手段ＣＳ１に従って動作し、前記電流検出
   手段ＣＳ１が前記電流が１つも流れなくなるのを検出し
   たときに、すべての前記可制御バルブＳ４をターン・オ
   ンさせる１つ又は複数のターン・オン信号を発生するタ
   ーン・オン信号発生手段ＴＳ１、 を有することを特徴とする電力変換回路。
2. （２）それぞれの前記可制御バルブＳ４が可制御バルブ
   Ｓ５と一方向性バルブＳ６を直列接続した一方向性可制
   御バルブであり、かつ、 それぞれの前記可制御バルブＳ５がオンのとき、それぞ
   れの前記可制御バルブＳ５のターン・オフを妨げない大
   きさに設定したそれぞれの電流をそれぞれの前記一方向
   性バルブＳ６を介さずにそれぞれの前記可制御バルブＳ
   ５にそれぞれの前記可制御バルブＳ４の順方向と同じ方
   向に流すそれぞれの電流経路と、 すべての前記可制御バルブＳ５の前記電流を検出する電
   流検出手段ＣＳ２と、 前記電流検出手段ＣＳ２に従って動作し、前記電流検出
   手段ＣＳ２が前記可制御バルブＳ５の前記電流が１つも
   流れなくなるのを検出したとき、すべての前記可制御バ
   ルブＳ１をターン・オンさせる１つ又は複数のターン・
   オン信号を発生するターン・オン信号発生手段ＴＳ２、 を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   電力変換回路。
3. （３）複数の前記可制御バルブＳ２のうちの１つである
   可制御バルブＳ２ａの前記電流を検出する電流検出手段
   ＣＳ３と、 前記電流検出手段ＣＳ３に従って動作し、前記電流検出
   手段ＣＳ３が前記可制御バルブＳ２ａの前記電流が流れ
   るのを検出したとき、前記可制御バルブＳ２ａを含まな
   いすべての前記可制御バルブＳ１をターン・オンさせる
   １つ又は複数のターン・オン信号を発生するターン・オ
   ン信号発生手段ＴＳ３、 を有し、かつ、 前記ターン・オン信号発生手段ＴＳ２が、前記可制御バ
   ルブＳ２ａを含む前記可制御バルブＳ１のターン・オン
   信号だけを発生することを特徴とする特許請求の範囲第
   ２項記載の電力変換回路。
4. （４）前記電流検出手段ＣＳ３が前記可制御バルブＳ２
   ａの前記電流が流れているのを検出する限り、前記ター
   ン・オン信号発生手段ＴＳ３が特許請求の範囲第３項記
   載の１つ又は複数のターン・オン信号を発生し続け、か
   つ、 前記電流検出手段ＣＳ１が、前記可制御バルブＳ２ａの
   前記電流を他の前記可制御バルブＳ２を介して検出する
   ことを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の電力変換
   回路。
5. （５）複数の前記可制御バルブＳ５のうちの１つである
   可制御バルブＳ５ａの前記電流を検出する電流検出手段
   ＣＳ４と、 前記電流検出手段ＣＳ４に従つて動作し、前記電流検出
   手段ＣＳ４が前記可制御バルブＳ５ａの前記電流が流れ
   るのを検出したとき、前記可制御バルブＳ５ａを含まな
   いすべての前記可制御バルブＳ４をターン・オンさせる
   １つ又は複数のターン・オン信号を発生するターン・オ
   ン信号発生手段ＴＳ４、 を有し、かつ、 前記ターン・オン信号発生手段ＴＳ１が、前記可ル制御
   バルブＳ５ａを含む前記可制御バルブＳ４のターン・オ
   ン信号だけを発生することを特徴とする特許請求の範囲
   第２、３又は４項記載の電力変換回路。
6. （６）前記電流検出手段ＣＳ４が前記可制御バルブＳ５
   ａの前記電流が流れているのを検出する限り、前記ター
   ン・オン信号発生手段ＴＳ４が特許請求の範囲第５項記
   載の１つ又は複数のターン・オン信号を発生し続け、か
   つ、 前記電流検出手段ＣＳ２が、前記可制御バルブＳ５ａの
   前記電流を他の前記可制御バルブＳ５を介して検出する
   ことを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の電力変換
   回路。
7. （７）その起動時に前記ターン・オン信号発生手段ＴＳ
   ２に特許請求の範囲第２項記載の１つ又は複数のターン
   ・オン信号を発生させ、かつ、その動作停止時に前記電
   流検出手段ＣＳ２の出力信号が前記ターン・オン信号発
   生手段ＴＳ２に入力されるのを阻止する起動・停止手段
   を有することを特徴とする特許請求の範囲第２〜６項の
   いずれか１項に記載の電力変換回路。
8. （８）前記起動・停止手段が外部から与えられる起動・
   停止信号に従って動作することを特徴とする特許請求の
   範囲第７項記載の電力変換回路。
9. （９）その起動時に前記ターン・オン信号発生手段ＴＳ
   ２に特許請求の範囲第２項記載の１つ又は複数のターン
   ・オン信号を発生させる起動手段を有することを特徴と
   する特許請求の範囲第２〜６項のいずれか１項に記載の
   電力変換回路。
10. （１０）エネルギーを蓄積するエネルギー蓄積手段が前
    記エネルギーを電流の形でトランジスタＱ１のエミッタ
    接合を介して放出する第１の環路があって、しかも、直
    流電源が前記エミッタ接合を介さずに前記エネルギーを
    供給する第２の環路をスイッチが形成することを特徴と
    するトリガー回路。
11. （１１）前記トランジスタＱ１がベース接地されること
    を特徴とする特許請求の範囲第１０項記載のトリガー回
    路。
12. （１２）前記トランジスタＱ１がエミッタ接地されるこ
    とを特徴とする特許請求の範囲第１０項記載のトリガー
    回路。
13. （１３）前記スイッチが、前記エミッタ接合に逆電圧を
    印加する第３の環路を形成することを特徴とする特許請
    求の範囲第１０、１１又は１２項記載のトリガー回路。
14. （１４）前記エネルギー蓄積手段がコンデンサであるこ
    とを特徴とする特許請求の範囲第１０、１１、１２又は
    １３項記載のトリガー回路。
15. （１５）前記エネルギー蓄積手段がコイルであることを
    特徴とする特許請求の範囲第１０、１１、１２又は１３
    項記載のトリガー回路。
16. （１６）コレクタ接地したトランジスタＱ２が前記トラ
    ンジスタＱ１の出力を増幅することを特徴とする特許請
    求の範囲第１０〜１５項のいずれか１項に記載のトリガ
    ー回路。
17. （１７）エミッタ接地したトランジスタＱ３が前記トラ
    ンジスタＱ１の出力を増幅することを特徴とする特許請
    求の範囲第１０〜１５項のいずれか１項に記載のトリガ
    ー回路。