JPH01108321A - 含油金属屑の再利用溶解原料の製造方法 - Google Patents
含油金属屑の再利用溶解原料の製造方法Info
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- JPH01108321A JPH01108321A JP62265259A JP26525987A JPH01108321A JP H01108321 A JPH01108321 A JP H01108321A JP 62265259 A JP62265259 A JP 62265259A JP 26525987 A JP26525987 A JP 26525987A JP H01108321 A JPH01108321 A JP H01108321A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
この発明は、研磨屑、研削屑、切断屑などの金属屑中に
油を多く含んでいる含油金属屑を、溶解原料として再利
用するのに好適な、含油金属屑の再利用溶解原料の製造
方法に関するものである。 （従来の技術） 例えば、高速度工具鋼、耐熱鋼、耐熱合金、耐食合金、
超合金、４２％Ｎｉ鋼などの高合金鋼や高合金の研磨屑
あるいは研削屑は、Ｃｒ、Ｎｉ 。 Ｍｏ、Ｗなどの非常に高価な合金元素を多量に含有して
いるため、何らかの形で再利用することが望まれる。 しかし、加工油などの油を多量に含んだ金属屑をそのま
ま直接溶解原料として溶解装置内に装入した場合には、
爆発の危険があると同時に、発煙量が著しく多く、粉塵
として周囲に飛散して雰囲気の環境を悪化させるととも
に、溶解歩留りがかなり低いという問題点があった。 そのため、含油金属屑を再利用するにあたっては、油を
除去しておくことが必要であり、油を除去するために従
来ではフィルタープレスなどによる加圧濾過、溶剤を使
用する抽出、加熱により飛散させる焙焼などの方法が知
られていた。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、このような方法で得られる金属屑はいず
れも粉粒状態のものであり、そのままでは合金溶製用原
料層として使用した場合に歩留りがかなり低いという問
題点があった。 （発明の目的） この発明は、上述した従来の問題点に着目してなされた
もので、金属屑中に多量の油を含んでいる含油金属屑を
再利用するにあたって、溶解炉内に装入した際に爆発の
危険や著しい発煙がなく、また粉塵の大量飛散のおそれ
もなく、また良好なる作業環境のもとで金属屑の再利用
を行うことが可能である再利用溶解原料を得ることがで
きるようにすることを目的としている。
油を多く含んでいる含油金属屑を、溶解原料として再利
用するのに好適な、含油金属屑の再利用溶解原料の製造
方法に関するものである。 （従来の技術） 例えば、高速度工具鋼、耐熱鋼、耐熱合金、耐食合金、
超合金、４２％Ｎｉ鋼などの高合金鋼や高合金の研磨屑
あるいは研削屑は、Ｃｒ、Ｎｉ 。 Ｍｏ、Ｗなどの非常に高価な合金元素を多量に含有して
いるため、何らかの形で再利用することが望まれる。 しかし、加工油などの油を多量に含んだ金属屑をそのま
ま直接溶解原料として溶解装置内に装入した場合には、
爆発の危険があると同時に、発煙量が著しく多く、粉塵
として周囲に飛散して雰囲気の環境を悪化させるととも
に、溶解歩留りがかなり低いという問題点があった。 そのため、含油金属屑を再利用するにあたっては、油を
除去しておくことが必要であり、油を除去するために従
来ではフィルタープレスなどによる加圧濾過、溶剤を使
用する抽出、加熱により飛散させる焙焼などの方法が知
られていた。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら、このような方法で得られる金属屑はいず
れも粉粒状態のものであり、そのままでは合金溶製用原
料層として使用した場合に歩留りがかなり低いという問
題点があった。 （発明の目的） この発明は、上述した従来の問題点に着目してなされた
もので、金属屑中に多量の油を含んでいる含油金属屑を
再利用するにあたって、溶解炉内に装入した際に爆発の
危険や著しい発煙がなく、また粉塵の大量飛散のおそれ
もなく、また良好なる作業環境のもとで金属屑の再利用
を行うことが可能である再利用溶解原料を得ることがで
きるようにすることを目的としている。
（問題点を解決するための手段〕
この発明に係る含油金属屑の再利用溶解原料の製造方法
は、研磨屑、研削屑、切断屑などの金属屑を必要に応じ
て適宜の成形助剤等とともに圧縮成形型に装入して圧縮
成型することにより前記油を除去すると共に適宜大で固
形化した再利用溶解原料を得るようにしたことを特徴と
している。 この発明において対象とする金属屑は、例えば、加工部
分に油を供給しながら研磨、研削、切断等の加工を行っ
た場合に発生する金属屑であり、油をかなり多く含んだ
含油金属屑の状態となっているものである。 そこで、このような油を多く含んだ含油金属屑を圧縮成
形型に装入するに際しては、必要に応じて適宜の成形助
剤などと共に混合した状態で装入する。この場合に用い
られる圧縮成形型は、その構造が特に限定されず、前記
装入した含油金属屑を圧縮成形しうるようなものであれ
ば良く、典型的にはプレス型が使用され、プレスによる
圧縮成形時に油の排除が可能である構造としたものを用
いる。 また、圧縮成形は、圧縮成形時に油が除去されると共に
、適宜大で固形化した状態が得られるような圧力で行う
。 この成形圧力による油の除去に関して調べたところ、第
１図に例示するように、金属屑が高速度工具鋼の屑であ
る場合に、圧縮圧力を５００Ｋｇｆ／ａｍ２以上とする
ことによってベレット状溶解原料の油分率を２０重量％
以下に小さくでき、１〜２ｔｏｎｆ／ａｍ２程度の圧縮
圧力とするのが望ましいことがわかった。 また、良好な固化状態が得られるように、含油金属屑に
あらかじめ成形助剤などを添加しておくのもよい。 この場合の添加助剤としては、無機質系のものや有機質
系のものが適宜使用されうる。 例えば、成形助剤としてケイ酸ナトリウム、パラフィン
、でんぷんをぞれぞれ個別に添加して造粒圧力２ｔＯｎ
ｆ／Ｃ：ｍ’で圧縮成形した場合におけるベレット状溶
解原料の油分率および破壊率を調べたところ、それぞれ
第１表、第２表、第３表に示す結果が得られた。 なお、この場合に、破壊率の測定は、高さ１ｍのところ
から１５回落下させたときにおいて、破壊後に粒径Ｉｎ
ｍ以下の大きさとなったものの全体に対する重量割合で
評価することにより行った。 第１表 ケイ酸ナトリウム添加ベレット状溶解に０ｗ苅
１扮率と破壊率第２表 パラフィη暇如ベレット状溶解
廟論鰻上率と破壊率：５３表 でんぶλ羽幼パレット状
溶解１６１４１分率と破壊率第１表、第２表および第３
表に示すように、油分率だけからいえば成形助剤を添加
しない方がより望ましい油分率１５％以下とすることが
可能であるが、運搬時や溶解炉への投入時などにおいて
破壊しないようにするためには、ある程度成形助剤を添
加して強度が確保されるようにすることが望ましい、し
かし、必要以上に破壊強度を高めることは、これらの成
形助剤が溶融金属中に添加される量が多くなることから
好ましくなく、溶融金属の品質を良好なものにする観点
からは成形助剤の添加量を必要な固化強度が得られる最
小量とするのがよく、さらには有ａ質のものよりも無機
質のものを添加する方がより好ましい。 このようにして適宜大例えばペレット状に固形化した再
利用溶解原料に対しては適宜加温処理を施すことも好ま
しい。 第２図は加温処理による破壊強度向上への影響を調べた
結果を例示するものである。 ここでは、高速度工具鋼よりなる金属屑を対象とし、含
油金属屑中にパラフィンを添加したのち成形圧力２ｔｏ
ｎｆ／ｃｍ２でプレスにより圧縮成形し、油分を除去す
ると共に直径２０ｍｍの大きさで固形化させたペレット
状溶解原料を得た０次いで、一部のものに対して８０”
Ｏの加温処理を行ったのち、前記加温処理したものおよ
び加温処理しないそのままのものをそれぞれ高さ１ｍの
ところから落下させ、所定回数落下させた後に粒径１ｍ
ｍ以下の大きさのものが占める重量割合を調べてこれを
落下回数毎の破壊率として第２図に表わした。 第２図に示すように、加温処理したものの方が破壊率が
少なく、強度が高くなっていることが明らかである。し
たがって、成形助剤の添加量をなるべく少なくして必要
な強度が得られるようにするためには加温コストとの兼
ね合いもあるが、加温処理を施すことも必要に応じて望
ましい。 （実施例） Ｘ厘■］ ４２％Ｎｉ−Ｆｅ材よりなる被研削材を研削油の供給の
もとで研削することによって発生した含油金属屑を、プ
レス型に装入して１ｔｏｎｆ／ｃｍ２の圧力で加圧する
ことによって圧縮成形し、直径約２０〜３０ｍｍの大き
さで固形化した再利用溶解原料を得た。 次いで、この再利用溶解原料をアーク溶解炉内に装入し
てアーク溶解を行ったところ、Ｎｉの回収歩留りは約９
２％であった。 “比較例１ ４２％Ｎｉ−Ｆｅ材よりなる被研削材を研削油の供給の
もとで研削することによって発生した含油金属屑をその
ままアーク溶解炉内に装入してアーク溶解を行ったとこ
ろ、Ｎｉの回収歩留りは約７１％であった、 実Ｊｕ１ヱ 高速度工具鋼よりなる被研削材を研削油の供給のもとで
研削することによって発生した含油金属屑を、プレス型
に装入して２ｔｏｎｆ／ｃｍ２の圧力で加圧することに
よって圧縮成形し、直径約２０〜３０ｍｍの大きさで固
形化した再利用溶解原料を得た。 次いで、この再利用溶解原料をアーク溶解炉内に装入し
てアーク溶解を行ったところ、Ｍｏの回収歩留りは約９
６％、Ｗの回収歩留りは約９４％であった。 比較例２ 高速度工具鋼よりなる被研削材を研削油の供給のもとで
研削することによって発生した含油金属屑をそのままア
ーク溶解炉内に装入してアーク溶解を行ったところ、Ｍ
ｏの回収歩留りは約７６％、Ｗの回収歩留りは約７３％
であった。
は、研磨屑、研削屑、切断屑などの金属屑を必要に応じ
て適宜の成形助剤等とともに圧縮成形型に装入して圧縮
成型することにより前記油を除去すると共に適宜大で固
形化した再利用溶解原料を得るようにしたことを特徴と
している。 この発明において対象とする金属屑は、例えば、加工部
分に油を供給しながら研磨、研削、切断等の加工を行っ
た場合に発生する金属屑であり、油をかなり多く含んだ
含油金属屑の状態となっているものである。 そこで、このような油を多く含んだ含油金属屑を圧縮成
形型に装入するに際しては、必要に応じて適宜の成形助
剤などと共に混合した状態で装入する。この場合に用い
られる圧縮成形型は、その構造が特に限定されず、前記
装入した含油金属屑を圧縮成形しうるようなものであれ
ば良く、典型的にはプレス型が使用され、プレスによる
圧縮成形時に油の排除が可能である構造としたものを用
いる。 また、圧縮成形は、圧縮成形時に油が除去されると共に
、適宜大で固形化した状態が得られるような圧力で行う
。 この成形圧力による油の除去に関して調べたところ、第
１図に例示するように、金属屑が高速度工具鋼の屑であ
る場合に、圧縮圧力を５００Ｋｇｆ／ａｍ２以上とする
ことによってベレット状溶解原料の油分率を２０重量％
以下に小さくでき、１〜２ｔｏｎｆ／ａｍ２程度の圧縮
圧力とするのが望ましいことがわかった。 また、良好な固化状態が得られるように、含油金属屑に
あらかじめ成形助剤などを添加しておくのもよい。 この場合の添加助剤としては、無機質系のものや有機質
系のものが適宜使用されうる。 例えば、成形助剤としてケイ酸ナトリウム、パラフィン
、でんぷんをぞれぞれ個別に添加して造粒圧力２ｔＯｎ
ｆ／Ｃ：ｍ’で圧縮成形した場合におけるベレット状溶
解原料の油分率および破壊率を調べたところ、それぞれ
第１表、第２表、第３表に示す結果が得られた。 なお、この場合に、破壊率の測定は、高さ１ｍのところ
から１５回落下させたときにおいて、破壊後に粒径Ｉｎ
ｍ以下の大きさとなったものの全体に対する重量割合で
評価することにより行った。 第１表 ケイ酸ナトリウム添加ベレット状溶解に０ｗ苅
１扮率と破壊率第２表 パラフィη暇如ベレット状溶解
廟論鰻上率と破壊率：５３表 でんぶλ羽幼パレット状
溶解１６１４１分率と破壊率第１表、第２表および第３
表に示すように、油分率だけからいえば成形助剤を添加
しない方がより望ましい油分率１５％以下とすることが
可能であるが、運搬時や溶解炉への投入時などにおいて
破壊しないようにするためには、ある程度成形助剤を添
加して強度が確保されるようにすることが望ましい、し
かし、必要以上に破壊強度を高めることは、これらの成
形助剤が溶融金属中に添加される量が多くなることから
好ましくなく、溶融金属の品質を良好なものにする観点
からは成形助剤の添加量を必要な固化強度が得られる最
小量とするのがよく、さらには有ａ質のものよりも無機
質のものを添加する方がより好ましい。 このようにして適宜大例えばペレット状に固形化した再
利用溶解原料に対しては適宜加温処理を施すことも好ま
しい。 第２図は加温処理による破壊強度向上への影響を調べた
結果を例示するものである。 ここでは、高速度工具鋼よりなる金属屑を対象とし、含
油金属屑中にパラフィンを添加したのち成形圧力２ｔｏ
ｎｆ／ｃｍ２でプレスにより圧縮成形し、油分を除去す
ると共に直径２０ｍｍの大きさで固形化させたペレット
状溶解原料を得た０次いで、一部のものに対して８０”
Ｏの加温処理を行ったのち、前記加温処理したものおよ
び加温処理しないそのままのものをそれぞれ高さ１ｍの
ところから落下させ、所定回数落下させた後に粒径１ｍ
ｍ以下の大きさのものが占める重量割合を調べてこれを
落下回数毎の破壊率として第２図に表わした。 第２図に示すように、加温処理したものの方が破壊率が
少なく、強度が高くなっていることが明らかである。し
たがって、成形助剤の添加量をなるべく少なくして必要
な強度が得られるようにするためには加温コストとの兼
ね合いもあるが、加温処理を施すことも必要に応じて望
ましい。 （実施例） Ｘ厘■］ ４２％Ｎｉ−Ｆｅ材よりなる被研削材を研削油の供給の
もとで研削することによって発生した含油金属屑を、プ
レス型に装入して１ｔｏｎｆ／ｃｍ２の圧力で加圧する
ことによって圧縮成形し、直径約２０〜３０ｍｍの大き
さで固形化した再利用溶解原料を得た。 次いで、この再利用溶解原料をアーク溶解炉内に装入し
てアーク溶解を行ったところ、Ｎｉの回収歩留りは約９
２％であった。 “比較例１ ４２％Ｎｉ−Ｆｅ材よりなる被研削材を研削油の供給の
もとで研削することによって発生した含油金属屑をその
ままアーク溶解炉内に装入してアーク溶解を行ったとこ
ろ、Ｎｉの回収歩留りは約７１％であった、 実Ｊｕ１ヱ 高速度工具鋼よりなる被研削材を研削油の供給のもとで
研削することによって発生した含油金属屑を、プレス型
に装入して２ｔｏｎｆ／ｃｍ２の圧力で加圧することに
よって圧縮成形し、直径約２０〜３０ｍｍの大きさで固
形化した再利用溶解原料を得た。 次いで、この再利用溶解原料をアーク溶解炉内に装入し
てアーク溶解を行ったところ、Ｍｏの回収歩留りは約９
６％、Ｗの回収歩留りは約９４％であった。 比較例２ 高速度工具鋼よりなる被研削材を研削油の供給のもとで
研削することによって発生した含油金属屑をそのままア
ーク溶解炉内に装入してアーク溶解を行ったところ、Ｍ
ｏの回収歩留りは約７６％、Ｗの回収歩留りは約７３％
であった。
以上説明してきたように、この発明に係る含油金属屑の
再利用溶解原料の製造方法によれば、研磨屑、研削屑、
切断屑などの金属屑と油とが混合した含油金属屑を圧縮
成形型に装入して圧縮成形することにより前記油を除去
すると共に適宜大で固形化した再利用溶解原料を得るよ
うにしたから、高価な成分を含む金属屑を再利用するに
あたって、溶解炉に装入した際に爆発の危険や著しい発
煙がなく、また粉塵の大量飛散のおそれもなく、良好な
る作業環境のもとて金属屑の再利用を行うことが可能に
なるという著しく優れた効果がもたらされる。
再利用溶解原料の製造方法によれば、研磨屑、研削屑、
切断屑などの金属屑と油とが混合した含油金属屑を圧縮
成形型に装入して圧縮成形することにより前記油を除去
すると共に適宜大で固形化した再利用溶解原料を得るよ
うにしたから、高価な成分を含む金属屑を再利用するに
あたって、溶解炉に装入した際に爆発の危険や著しい発
煙がなく、また粉塵の大量飛散のおそれもなく、良好な
る作業環境のもとて金属屑の再利用を行うことが可能に
なるという著しく優れた効果がもたらされる。
第１図は金属屑の圧縮成形圧力による油分率への影響を
例示するグラフ、第２図は金属屑の圧縮成形後の加温の
有無による破壊率への影響を例示するグラフである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豐 第１図 ａ ｋｇ Ｆ’ｈ Ｒ’／ ａカ（ｔｏｎシｃｍ２）第
２図 落丁回牧 （回）
例示するグラフ、第２図は金属屑の圧縮成形後の加温の
有無による破壊率への影響を例示するグラフである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豐 第１図 ａ ｋｇ Ｆ’ｈ Ｒ’／ ａカ（ｔｏｎシｃｍ２）第
２図 落丁回牧 （回）
Claims (1)
- （１）研磨屑、研削屑、切断屑などの金属屑と油とが混
合した含油金属屑を圧縮成形型に装入して圧縮成形する
ことにより前記油を除去すると共に適宜大で固形化した
再利用溶解原料を得ることを特徴とする含油金属屑の再
利用溶解原料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62265259A JPH01108321A (ja) | 1987-10-22 | 1987-10-22 | 含油金属屑の再利用溶解原料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62265259A JPH01108321A (ja) | 1987-10-22 | 1987-10-22 | 含油金属屑の再利用溶解原料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01108321A true JPH01108321A (ja) | 1989-04-25 |
Family
ID=17414745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62265259A Pending JPH01108321A (ja) | 1987-10-22 | 1987-10-22 | 含油金属屑の再利用溶解原料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01108321A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005080614A1 (ja) | 2004-02-25 | 2005-09-01 | Jtekt Corporation | 製鋼原料用のブリケット及びその製造方法 |
| WO2005100619A1 (ja) * | 2004-04-15 | 2005-10-27 | Jtekt Corporation | 金属原料用のブリケットの製造方法 |
| JP2007009252A (ja) * | 2005-06-29 | 2007-01-18 | Nippon Steel Corp | 高価金属含有鋼の製造方法 |
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1987
- 1987-10-22 JP JP62265259A patent/JPH01108321A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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