JPH01103810A - 印字ヘッド用ヨーク - Google Patents
印字ヘッド用ヨークInfo
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- JPH01103810A JPH01103810A JP62261206A JP26120687A JPH01103810A JP H01103810 A JPH01103810 A JP H01103810A JP 62261206 A JP62261206 A JP 62261206A JP 26120687 A JP26120687 A JP 26120687A JP H01103810 A JPH01103810 A JP H01103810A
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Links
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Landscapes
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- Soft Magnetic Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はドツトインパクトプリンタの印字ヘッド用のヨ
ークに関する。
ークに関する。
プリンターはＯＡａ器の外部出力装置として広く利用さ
れている。その性能の向上として高速化と高効率化が要
求されているが、印字ヘッドは電気エネルギーを電磁変
換により機械エネルギーに変え印字を行うため、印字ヘ
ッドのヨークに使われる軟磁性材料には高磁束密度、高
透磁率、高比抵抗が要求される。
れている。その性能の向上として高速化と高効率化が要
求されているが、印字ヘッドは電気エネルギーを電磁変
換により機械エネルギーに変え印字を行うため、印字ヘ
ッドのヨークに使われる軟磁性材料には高磁束密度、高
透磁率、高比抵抗が要求される。
従来印字ヘッド用のヨークには、純鉄を鍛造成形したも
の、１〜３％Ｓｉｒ！４板を積属したもの、同じく１〜
３％５ｔ−Ｆｅ材を精密鋳造法や焼結法により成形した
ものが使われていた。
の、１〜３％Ｓｉｒ！４板を積属したもの、同じく１〜
３％５ｔ−Ｆｅ材を精密鋳造法や焼結法により成形した
ものが使われていた。
しかし前述のような従来技術では、純鉄の場合高磁束密
度は得られるが、比抵抗が小さいためにうず電流の発生
により高率が低下する。またＳｉを含有した材料は、比
抵抗は高いが磁束密度が低いなどいずれも高速化、高効
率化には適さない。
度は得られるが、比抵抗が小さいためにうず電流の発生
により高率が低下する。またＳｉを含有した材料は、比
抵抗は高いが磁束密度が低いなどいずれも高速化、高効
率化には適さない。
またＦｅ−Ｃｏ系のパーメンジュールは純鉄を上まわる
高磁束密度材料であるが、難加工性材料であるといった
問題点を存している。そこで本発明はそのような問題点
を解決するもので、その目的とするところは、高磁束密
度で比抵抗の高い磁性材料により高速で高効率の印字ヘ
ッドを提供するところにある。
高磁束密度材料であるが、難加工性材料であるといった
問題点を存している。そこで本発明はそのような問題点
を解決するもので、その目的とするところは、高磁束密
度で比抵抗の高い磁性材料により高速で高効率の印字ヘ
ッドを提供するところにある。
本発明の印字ヘッド用ヨークは、重量％にて、Ｃｏ：４
５〜５０％、Ｍｎ ： ０．２〜３．０％、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなることを特徴とする。
５〜５０％、Ｍｎ ： ０．２〜３．０％、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなることを特徴とする。
以下本発明の詳細な説明する。
Ｆｅ−Ｃｏ系材は難加工性材料でありドツトプリンタ印
字ヘッド用ヨークのように複雑な形状のものを加工する
ととは難しい。粉末冶金法を利用した焼結を使ったニャ
ーネットシェイブ加工により印字へラドコアを得ること
は可能であるが常状の方法では焼結密度が低く所望の磁
気性能を得られなかったが、微粉末のＦｅ、Ｃｏ粉末に
Ｍ ｎ粉末を添加し混合焼結することにより高焼結密度
で高性能な焼結材料となることを見いだした。
字ヘッド用ヨークのように複雑な形状のものを加工する
ととは難しい。粉末冶金法を利用した焼結を使ったニャ
ーネットシェイブ加工により印字へラドコアを得ること
は可能であるが常状の方法では焼結密度が低く所望の磁
気性能を得られなかったが、微粉末のＦｅ、Ｃｏ粉末に
Ｍ ｎ粉末を添加し混合焼結することにより高焼結密度
で高性能な焼結材料となることを見いだした。
以下実施例に基づき詳細に説明する。
粒径１０μｍ以下のカーボニル鉄粉１拉径１０μｍ以下
のＣＯ粉粉粒粒径１０μｍ以下Ｍ ｎ粉に成形助剤のス
テアリン酸亜鉛を０．８重量％（以下全て重量％）加え
混合し成形圧ｆ３ｔｏｎ／ｃｍ’で成形を行ない、４０
０＠Ｃで、１時間脱バインダー後１２００＠Ｃで、６時
間焼結を行ないφ３３Ｘφ４５．ｔ＝５ｍｍのリング状
磁気測定試料を得た。試料に、励磁コイル及びサーチコ
イルを共に５０ターン巻き最大磁界５００ｅにて直流自
束計により磁気測定を行なった。第２図は、Ｆｅ゛ と
Ｃｏを重量比で１：１の割合の時にＭｎの添加量を変化
させた時の保持力と磁界の強さ２００ｅの時の磁束密度
の値Ｂ２０を示す。第３図はＭｎ添加量と焼結密度を示
す。第２図及び第３図からも明らかなようにＭ ｎを添
加することにより磁気性能焼結密度共に改善され効果の
あることがわかる。Ｍ、ｎを０．２〜３．０％に限定し
たのは０゜２％以下または３，０％以上では磁気性能が
低下してしまうためである。
のＣＯ粉粉粒粒径１０μｍ以下Ｍ ｎ粉に成形助剤のス
テアリン酸亜鉛を０．８重量％（以下全て重量％）加え
混合し成形圧ｆ３ｔｏｎ／ｃｍ’で成形を行ない、４０
０＠Ｃで、１時間脱バインダー後１２００＠Ｃで、６時
間焼結を行ないφ３３Ｘφ４５．ｔ＝５ｍｍのリング状
磁気測定試料を得た。試料に、励磁コイル及びサーチコ
イルを共に５０ターン巻き最大磁界５００ｅにて直流自
束計により磁気測定を行なった。第２図は、Ｆｅ゛ と
Ｃｏを重量比で１：１の割合の時にＭｎの添加量を変化
させた時の保持力と磁界の強さ２００ｅの時の磁束密度
の値Ｂ２０を示す。第３図はＭｎ添加量と焼結密度を示
す。第２図及び第３図からも明らかなようにＭ ｎを添
加することにより磁気性能焼結密度共に改善され効果の
あることがわかる。Ｍ、ｎを０．２〜３．０％に限定し
たのは０゜２％以下または３，０％以上では磁気性能が
低下してしまうためである。
第５図はＭｎを０．８％と一定にしＣｏの割合を変化さ
せた時の最大透磁率を示す。ＣＯが約５０％より少なく
ても多くても透磁率は低下する。
せた時の最大透磁率を示す。ＣＯが約５０％より少なく
ても多くても透磁率は低下する。
そのためＣｏを４５ ＝−５５％と限定した。
第１図は本発明によるＦｅ−Ｃｏ−Ｍｎ材料を用いたド
ツトプリンター印字ヘッドの原理の一例を示す図である
。ヨーク１はコイル３に通電することにより励磁されア
マチュア２が吸引されることによりアーム４．ワイヤー
５が駆動され印字される。ヨークは前記磁気測定用試料
と同一条件で作成した。作成したヨークで印字ヘッドを
組み立て印字試験した結果を表−１に示す。比較として
純鉄を鍛造成形したヨーク及び３％５ｔ−Ｆｅ焼結法で
成形したヨークと比較した。電磁変換効率はワイヤーの
運動エネルギーをコイルへの励磁エネルギーで除した値
である。この値を純鉄製ヨークを基準とし比較した。印
字速度はコイルへの励磁エネルギーを一定とした時のワ
イヤー駆動速度を純鉄製ヨークを基準とし比較した。
ツトプリンター印字ヘッドの原理の一例を示す図である
。ヨーク１はコイル３に通電することにより励磁されア
マチュア２が吸引されることによりアーム４．ワイヤー
５が駆動され印字される。ヨークは前記磁気測定用試料
と同一条件で作成した。作成したヨークで印字ヘッドを
組み立て印字試験した結果を表−１に示す。比較として
純鉄を鍛造成形したヨーク及び３％５ｔ−Ｆｅ焼結法で
成形したヨークと比較した。電磁変換効率はワイヤーの
運動エネルギーをコイルへの励磁エネルギーで除した値
である。この値を純鉄製ヨークを基準とし比較した。印
字速度はコイルへの励磁エネルギーを一定とした時のワ
イヤー駆動速度を純鉄製ヨークを基準とし比較した。
本発明のＦ ｅ −Ｃｏ −Ｍ ｎ ｔＲ粘結材作られ
た印字ヘッド用ヨークは従来の純鉄材や３％５ｉ−Ｆｅ
ｔＡ結材よりも電磁変換効率及び印字速度において優
れた性能を得た。組成としては前の磁気性能で述べた通
りＦｅ ： Ｃｏが約１：１でＭｎが０゜６〜１．２％
で最高の性能を示している。ＦｅとＣｏの比が１：１よ
りずれるのに従い印字ヘッドの性能が低下するため純鉄
材の印字ヘッドより性能が勝る範囲としてＣ，ｏを４５
〜５５％が良い。
た印字ヘッド用ヨークは従来の純鉄材や３％５ｉ−Ｆｅ
ｔＡ結材よりも電磁変換効率及び印字速度において優
れた性能を得た。組成としては前の磁気性能で述べた通
りＦｅ ： Ｃｏが約１：１でＭｎが０゜６〜１．２％
で最高の性能を示している。ＦｅとＣｏの比が１：１よ
りずれるのに従い印字ヘッドの性能が低下するため純鉄
材の印字ヘッドより性能が勝る範囲としてＣ，ｏを４５
〜５５％が良い。
表−１
〔発明の効果〕
以上述べてきたように本発明によれば、Ｆｅ−Ｃｏ−Ｍ
ｎ材料をドツトプリンタの印字ヘッド用ヨークに適用す
ることにより、ドツトプリンターに要求される高速化可
能となるばかりか、エネルギー変換の高効率が可能とな
り印字ヘッド駆動図路周近が簡素化ができ小型化及びコ
ストダウンができる。
ｎ材料をドツトプリンタの印字ヘッド用ヨークに適用す
ることにより、ドツトプリンターに要求される高速化可
能となるばかりか、エネルギー変換の高効率が可能とな
り印字ヘッド駆動図路周近が簡素化ができ小型化及びコ
ストダウンができる。
第１図は本発明のドツトプリンター印字ヘッドの原理図
の一例を示す図。第２図はＦ ｅ’ −ＣｏにＭｎを添
加したときの磁気性能を示す図。第３図は、Ｍｎ添加量
と焼結密度との関係を示す図である。 １・・・・・・ヨーク ２・・・・・・アマチュア ３・・・・・・コイル ４・・・・・・アーチ ５・・・・・・ワイヤー 以 上 出願人 セイコーエプソン株式会社 第１図 Ｍ７査加量（ｏ１０ン ／ ２ ．５４ 九療加ｌ （％〕 第３図
の一例を示す図。第２図はＦ ｅ’ −ＣｏにＭｎを添
加したときの磁気性能を示す図。第３図は、Ｍｎ添加量
と焼結密度との関係を示す図である。 １・・・・・・ヨーク ２・・・・・・アマチュア ３・・・・・・コイル ４・・・・・・アーチ ５・・・・・・ワイヤー 以 上 出願人 セイコーエプソン株式会社 第１図 Ｍ７査加量（ｏ１０ン ／ ２ ．５４ 九療加ｌ （％〕 第３図
Claims (1)
- 重量％にて、Ｃｏ：４５〜５５％、Ｍｎ：０．２〜３
．０％、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特
徴とする印字ヘッド用ヨーク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62261206A JPH01103810A (ja) | 1987-10-16 | 1987-10-16 | 印字ヘッド用ヨーク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62261206A JPH01103810A (ja) | 1987-10-16 | 1987-10-16 | 印字ヘッド用ヨーク |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01103810A true JPH01103810A (ja) | 1989-04-20 |
Family
ID=17358618
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62261206A Pending JPH01103810A (ja) | 1987-10-16 | 1987-10-16 | 印字ヘッド用ヨーク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01103810A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008225138A (ja) * | 2007-03-14 | 2008-09-25 | Furukawa Electric Co Ltd:The | レーザモジュール |
-
1987
- 1987-10-16 JP JP62261206A patent/JPH01103810A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008225138A (ja) * | 2007-03-14 | 2008-09-25 | Furukawa Electric Co Ltd:The | レーザモジュール |
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