JP7843339B2 - ソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器 - Google Patents

Description

本開示は、例えばソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器に関する。

４輪自動車等の車両は、車体（ばね上）側と各車輪（ばね下）側との間に緩衝器（ダンパ）が設けられている。このような車両の緩衝器として、例えば、走行条件、車両の挙動等に応じて減衰力を可変に調整する減衰力調整式油圧緩衝器が知られている。減衰力調整式油圧緩衝器は、車両のセミアクティブ式サスペンションを構成している。

減衰力調整式油圧緩衝器は、例えば、減衰力調整バルブの開弁圧を減衰力可変アクチュエータにより調整することで、発生減衰力を可変に調整する。減衰力可変アクチュエータとしては、例えば、ソレノイドが用いられている。ここで、例えば、特許文献１には、可動子（可動鉄心）を対角にカットすることにより、可動子の周方向に不均一部となる切欠き部を設けたソレノイドが記載されている。このソレノイドによれば、可動子が周方向の任意の箇所に偏り、周方向に不均一な力が軸受に加わる。これにより、可動子の振れ、振動の抑制を図っている。

国際公開第２０１６／１２５６２９号

可動子（可動鉄心）と固定子（固定鉄心）とが対向する位置に切欠きを形成した場合、可動子と固定子との間の吸引力（可動子の推力）が低下し、特に低電流時に可動子が移動しにくくなる可能性がある。

本発明の一実施形態の目的は、可動子（可動鉄心）の推力の確保と振動の抑制とを両立できるソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器を提供することにある。

本発明の一実施形態は、ソレノイドであって、該ソレノイドは、通電により磁界を発生するコイルと、少なくとも一部が前記コイルの内周側にあって、前記コイルの軸方向へ移動可能に設けられる可動鉄心と、前記可動鉄心と前記軸方向に対向し、前記可動鉄心側に突出する円筒状の外周凸部が形成される固定鉄心と、前記コイルの内周側と前記可動鉄心との間に配置され、前記外周凸部と対向する第１端部が形成される磁性部材と、前記可動鉄心と一体に変位する軸部と、を備え、前記可動鉄心は大径部と小径部とを有し、前記小径部は前記固定鉄心側に設けられ、前記大径部の軸長は、前記小径部の軸長よりも小さく形成され、前記小径部の軸長は、前記コイルへの通電が行われた状態において、前記固定鉄心側の軸方向端部から第１端部までよりも長く形成され、前記大径部の外周と前記磁性部材の内周との間の隙間は、前記小径部の外周と前記固定鉄心の内周との間の隙間よりも小さく形成され、前記大径部は、軸方向に延びる軸長部（Ｌ１）を有している。

また、本発明の一実施形態は、減衰力調整式緩衝器であって、該減衰力調整式緩衝器は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に挿入されて前記シリンダ内をロッド側室とボトム側室とに画成するピストンと、一側が前記ピストンに連結されて他側が前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、前記ピストンロッドの伸縮によって前記作動流体の流れが生じる流路と、前記流路に設けられソレノイドによって駆動される減衰力調整バルブと、を備え、前記ソレノイドは、通電により磁界を発生するコイルと、少なくとも一部が前記コイルの内周側にあって、前記コイルの軸方向へ移動可能に設けられる可動鉄心と、前記可動鉄心と前記軸方向に対向し、前記可動鉄心側に突出する円筒状の外周凸部が形成される固定鉄心と、前記コイルの内周側と前記可動鉄心との間に配置され、前記外周凸部と対向する第１端部が形成される磁性部材と、を備え、前記可動鉄心は大径部と小径部とを有し、前記小径部は前記固定鉄心側に設けられ、前記大径部の軸長は、前記小径部の軸長よりも小さく形成され、前記小径部の軸長は、前記コイルへの通電が行われた状態において、前記固定鉄心側の軸方向端部から第１端部までよりも長く形成され、前記大径部の外周と前記磁性部材の内周との間の隙間は、前記小径部の外周と前記固定鉄心の内周との間の隙間よりも小さく形成され、前記大径部は、軸方向に延びる軸長部（Ｌ１）を有している。

また、本発明の一実施形態は、減衰力調整機構であって、通電により磁界を発生するコイルと、前記コイルの内周側にあって、軸方向へ移動可能に設けられる可動子と、前記可動子と軸方向に対向し、前記可動子側に突出する円筒状の外周凸部が形成される固定子と、前記可動子の軸方向の移動により制御される制御弁と、前記コイルの内周側と前記可動子との間に配置され、前記外周凸部と対向する第１端部が形成される磁性部材と、を備え、前記可動子は大径部と小径部とを有し、前記小径部は前記固定子側に設けられ、前記大径部の軸長は、前記小径部の軸長よりも小さく形成され、前記小径部の軸長は、前記コイルへの通電が行われた状態において、前記固定子側の軸方向端部から第１端部までよりも長く形成され、前記大径部の外周と前記磁性部材の内周との間の隙間は、前記小径部の外周と前記固定子の内周との間の隙間よりも小さく形成され、前記大径部は、軸方向に延びる軸長部（Ｌ１）を有している。

本発明の一実施形態によれば、可動鉄心（可動子）の推力の確保と振動の抑制とを両立できる。

実施形態によるソレノイドおよび減衰力調整機構が組込まれた減衰力調整式緩衝器を示す縦断面図である。 図１中の減衰力調整バルブおよびソレノイドを取出して示す拡大断面図である。 図１中のソレノイドを取出して示す拡大断面図である。 図１中の（IV）の拡大断面図である。 第１の変形例によるソレノイドを示す図４と同様位置の拡大断面図である。 第２の変形例によるソレノイドを示す図４と同様位置の拡大断面図である。 第３の変形例によるソレノイドを示す図４と同様位置の拡大断面図である。 第４の変形例ないし第６の変形例による可動鉄心（可動子）を示す縦断面図である。 第７の変形例および第８の変形例による可動鉄心（可動子）を示す縦断面図および下面図である。

以下、実施形態によるソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器を、減衰力調整式油圧緩衝器に用いた場合を例に挙げ、添付図面を参照しつつ説明する。

図１ないし図４は、実施形態を示している。図１において、減衰力調整式油圧緩衝器１（以下、緩衝器１という）は、ソレノイド３３を駆動源とする減衰力調整機構１７を備えている。即ち、減衰力調整式緩衝器としての緩衝器１は、シリンダとしての外筒２および内筒４と、ピストン５と、ピストンロッド８と、ロッドガイド９と、減衰力調整機構１７とを含んで構成されている。

油圧緩衝器である緩衝器１は、外殻をなす有底筒状の外筒２を備えている。外筒２の下端側は、ボトムキャップ３により溶接手段等を用いて閉塞されている。外筒２の上端側は、径方向内側に屈曲されたかしめ部２Ａとなっている。かしめ部２Ａと内筒４との間には、ロッドガイド９とシール部材１０が設けられている。一方、外筒２の下部側には、中間筒１２の接続口１２Ｃと同心に開口２Ｂが形成されている。外筒２の下部側には、開口２Ｂと対向して減衰力調整機構１７が取付けられている。ボトムキャップ３には、例えば車両の車輪側に取付けられる取付アイ３Ａが設けられている。

外筒２内には、外筒２と同軸上に内筒４が設けられている。内筒４の下端側は、ボトムバルブ１３に嵌合して取付けられている。内筒４の上端側は、ロッドガイド９に嵌合して取付けられている。シリンダとしての外筒２および内筒４内には、作動液（作動流体）としての油液が封入されている。作動液としては油液、オイルに限らず、例えば添加剤を混在させた水等でもよい。

内筒４と外筒２との間には、環状のリザーバ室Ａが形成されている。リザーバ室Ａ内には、油液と共にガスが封入されている。このガスは、大気圧状態の空気であってもよく、また圧縮された窒素ガス等の気体を用いてもよい。リザーバ室Ａは、ピストンロッド８の進入および退出を補償する。内筒４の長さ方向（軸方向）の途中位置には、ロッド側油室Ｂを環状油室Ｄに常時連通させる油穴４Ａが径方向に穿設されている。

ピストン５は、内筒４内に摺動可能に設けられている。ピストン５は、内筒４内に挿入されており、内筒４内をロッド側油室Ｂ（ロッド側室）とボトム側油室Ｃ（ボトム側室）との２室に画成（区画）している。ピストン５には、ロッド側油室Ｂとボトム側油室Ｃとを連通可能とする油路５Ａ，５Ｂがそれぞれ複数個、周方向に離間して形成されている。

ここで、ピストン５の下端面には、伸長側のディスクバルブ６が設けられている。伸長側のディスクバルブ６は、ピストンロッド８の伸長行程でピストン５が上向きに摺動変位するときに、ロッド側油室Ｂ内の圧力がリリーフ設定圧を越えると開弁し、このときの圧力を、各油路５Ａを介してボトム側油室Ｃ側にリリーフする。リリーフ設定圧は、減衰力調整機構１７がハードに設定されたときの開弁圧より高い圧に設定されている。

ピストン５の上端面には、ピストンロッド８の縮小行程でピストン５が下向きに摺動変位するときに開弁し、これ以外のときには閉弁する縮み側逆止弁７が設けられている。逆止弁７は、ボトム側油室Ｃ内の油液がロッド側油室Ｂに向けて各油路５Ｂ内を流通するのを許し、これとは逆向きに油液が流れるのを阻止する。逆止弁７の開弁圧は、減衰力調整機構１７がソフトに設定されたときの開弁圧より低い圧に設定され、実質的に減衰力を発生しない。この実質的に減衰力を発生しないとは、ピストン５やシール部材１０のフリクション以下の力であり、車の運動に対し影響しない。

ピストンロッド８は、内筒４内を軸方向（図１の上，下方向）に延びている。ピストンロッド８の下端側は、内筒４内に挿入されている。ピストンロッド８は、ナット８Ａ等によりピストン５に固着して設けられている。ピストンロッド８の上端側は、ロッドガイド９を介して外筒２および内筒４の外部に突出している。即ち、ピストンロッド８は、一側となる下側がピストン５に連結されて他側となる上側が内筒４および外筒２の外部へ延びている。なお、ピストンロッド８の下端をさらに延ばしてボトム部（例えば、ボトムキャップ３）側から外向きに突出させ、所謂、両ロッドとしてもよい。

内筒４の上端側には、段付円筒状のロッドガイド９が設けられている。ロッドガイド９は、内筒４の上側部分を外筒２の中央に位置決めすると共に、その内周側でピストンロッド８を軸方向に摺動可能にガイドしている。ロッドガイド９と外筒２のかしめ部２Ａとの間には、環状のシール部材１０が設けられている。シール部材１０は、例えば、中心にピストンロッド８が挿通される孔が設けられた金属製の円輪板にゴム等の弾性材料を焼き付けることにより構成されている。シール部材１０は、弾性材料の内周がピストンロッド８の外周側に摺接することにより、ピストンロッド８との間をシールする。

シール部材１０は、下面側にロッドガイド９と接触するように延びるチェック弁としてのリップシール１０Ａが形成されている。リップシール１０Ａは、油溜め室１１とリザーバ室Ａとの間に配置されている。リップシール１０Ａは、油溜め室１１内の油液等がロッドガイド９の戻し通路９Ａを介してリザーバ室Ａ側に向け流通するのを許し、逆向きの流れを阻止する。

外筒２と内筒４との間には、筒体からなる中間筒１２が配設されている。中間筒１２は、例えば、内筒４の外周側に上，下の筒状シール１２Ａ，１２Ｂを介して取付けられている。中間筒１２は、内筒４の外周側を全周にわたって取囲むように延びた環状油室Ｄを内部に形成している。環状油室Ｄは、リザーバ室Ａとは独立した油室となっている。環状油室Ｄは、内筒４に形成した径方向の油穴４Ａによりロッド側油室Ｂと常時連通している。環状油室Ｄは、ピストンロッド８の移動によって作動液体の流れが生じる流路を構成している。中間筒１２の下端側には、減衰力調整バルブ１８の接続管体２０が取付けられる接続口１２Ｃが設けられている。

ボトムバルブ１３は、内筒４の下端側に位置してボトムキャップ３と内筒４との間に設けられている。ボトムバルブ１３は、ボトムキャップ３と内筒４との間でリザーバ室Ａとボトム側油室Ｃとを仕切る（区画する）バルブボディ１４と、バルブボディ１４の下面側に設けられた縮小側のディスクバルブ１５と、バルブボディ１４の上面側に設けられた伸び側逆止弁１６とにより構成されている。バルブボディ１４には、リザーバ室Ａとボトム側油室Ｃとを連通可能とする油路１４Ａ，１４Ｂがそれぞれ周方向に間隔をあけて形成されている。

縮小側のディスクバルブ１５は、ピストンロッド８の縮小行程でピストン５が下向きに摺動変位するときに、ボトム側油室Ｃ内の圧力がリリーフ設定圧を越えると開弁し、このときの圧力を、各油路１４Ａを介してリザーバ室Ａ側にリリーフする。リリーフ設定圧は、減衰力調整機構１７がハードに設定されたときの開弁圧より高い圧に設定されている。

伸び側逆止弁１６は、ピストンロッド８の伸長行程でピストン５が上向きに摺動変位するときに開弁し、これ以外のときには閉弁する。逆止弁１６は、リザーバ室Ａ内の油液がボトム側油室Ｃに向けて各油路１４Ｂ内を流通するのを許し、これとは逆向きに油液が流れるのを阻止する。逆止弁１６の開弁圧は、減衰力調整機構１７がソフトに設定されたときの開弁圧より低い圧に設定され、実質的に減衰力を発生しない。

次に、緩衝器１の発生減衰力を可変に調整するための減衰力調整機構１７について、図１に加えて、図２も参照しつつ説明する。

減衰力調整機構１７は、シリンダ（内筒４）内のピストン５の摺動によって生じる作動液体の流れを制御して減衰力を発生させると共に、緩衝器１の発生減衰力を可変に調整する機構である。なお、図２の減衰力調整機構１７は、ソレノイド３３のコイル３４Ａへの通電（例えば、ハードな減衰力を発生させる制御）を外部から行うことにより、アマチュア４８（作動ピン４９）が図２の左側（即ち、パイロット弁体３２がパイロットボディ２６の弁座部２６Ｅに着座する閉弁方向）に移動した状態を示している。

図１に示すように、減衰力調整機構１７は、その基端側（図１の左端側）がリザーバ室Ａと環状油室Ｄとの間に介在して配置され、先端側（図１の右端側）が外筒２の下部側から径方向外向きに突出するように設けられている。減衰力調整機構１７は、環状油室Ｄからリザーバ室Ａへの油液の流通を、減衰力調整バルブ１８により制御することで、減衰力を発生する。また、減衰力調整バルブ１８の開弁圧を、減衰力可変アクチュエータとして用いられるソレノイド３３で調整することにより、発生減衰力を可変に調整する。このように、減衰力調整機構１７は、内筒４内のピストン５の摺動によって生じる作動流体（油液）の流れを制御して減衰力を発生させる。

即ち、減衰力調整機構１７は、減衰力調整バルブ１８と、ソレノイド３３とを含んで構成されている。減衰力調整バルブ１８は、環状油室Ｄからリザーバ室Ａへの油液の流通を可変に制御することにより、ハードまたはソフトな特性の減衰力を発生させる。減衰力調整バルブ１８は、ソレノイド３３によって駆動される。即ち、減衰力調整バルブ１８は、ソレノイド３３によって開閉弁動作が調整されるバルブであり、ピストンロッド８の移動（伸縮）によって作動液体の流れが生じる流路（例えば、環状油室Ｄとリザーバ室Ａとの間）に設けられている。ソレノイド３３は、減衰力調整バルブ１８の開閉弁動作を調整する。即ち、減衰力調整バルブ１８の開弁圧は、減衰力可変アクチュエータとして用いられるソレノイド３３により調整され、これによって、発生減衰力はハードまたはソフトな特性に可変に制御される。

ここで、減衰力調整バルブ１８は、その基端側が外筒２の開口２Ｂの周囲に固着され先端側が外筒２から径方向外向に突出するように設けられた略円筒状のバルブケース１９と、基端側が中間筒１２の接続口１２Ｃに固定されると共に先端側が環状のフランジ部２０Ａとなってバルブケース１９の内側に隙間をもって配設された接続管体２０と、この接続管体２０のフランジ部２０Ａに当接するバルブ部材２１とを含んで構成されている。

図２に示すように、バルブケース１９の基端側は、径方向内側に向けて延びる環状の内側フランジ部１９Ａとなっている。バルブケース１９の先端側は、バルブケース１９とソレノイド３３のヨーク３９（一側筒部３９Ｇ）とを結合するロックナット５３が螺着される雄ねじ部１９Ｂとなっている。バルブケース１９の内周面とバルブ部材２１の外周面との間、さらに、バルブケース１９の内周面とパイロットボディ２６等の外周面との間は、リザーバ室Ａに常時連通する環状の油室１９Ｃとなっている。なお、バルブケース１９とソレノイド３３は、ロックナット５３で結合する他、例えば、バルブケースの先端側をソレノイドのヨークにかしめ付ける構成（ロックナットを用いない構成）としてもよい。

接続管体２０の内側は、一方側が環状油室Ｄに連通し、他方側がバルブ部材２１の位置まで延びる油路２０Ｂとなっている。また、接続管体２０のフランジ部２０Ａとバルブケース１９の内側フランジ部１９Ａとの間には、円環状のスペーサ２２が挟持状態で設けられている。スペーサ２２には、油室１９Ｃとリザーバ室Ａとを連通するため径方向の油路となる切欠き２２Ａが、放射状に延びて複数個設けられている。なお、本実施形態では、スペーサ２２に油路を形成するための切欠き２２Ａを設ける構成とした。しかし、スペーサ２２に代えて、バルブケース１９の内側フランジ部１９Ａに油路を形成するための切欠き（溝）を放射状に設けてもよい。このように構成することにより、スペーサ２２を省略して部品数を減らすことができる。

バルブ部材２１には、径方向の中心に位置して軸方向に延びる中心孔２１Ａが設けられている。また、バルブ部材２１には、中心孔２１Ａの周囲に周方向に離間して複数の油路２１Ｂが設けられている。各油路２１Ｂは、その一方側（図１および図２の左側）が接続管体２０の油路２０Ｂ側に常時連通している。また、バルブ部材２１の他方側（図１および図２の右側）の端面には、油路２１Ｂの他側開口を取囲むように形成された環状凹部２１Ｃと、この環状凹部２１Ｃの径方向外側に位置してメインバルブ２３が離着座する環状弁座２１Ｄとが設けられている。ここで、バルブ部材２１の各油路２１Ｂは、環状油室Ｄに連通した接続管体２０の油路２０Ｂと、リザーバ室Ａに連通したバルブケース１９の油室１９Ｃとの間で、メインバルブ２３の開度に応じた流量の圧油が流通する流路となる。

メインバルブ２３は、内周側がバルブ部材２１とパイロットピン２４の大径部２４Ａとの間に挟持されたディスクバルブにより構成されている。メインバルブ２３は、外周側がバルブ部材２１の環状弁座２１Ｄに離着座する。メインバルブ２３の背面側の外周部には、弾性シール部材２３Ａが焼付け等の手段で固着されている。メインバルブ２３は、バルブ部材２１の油路２１Ｂ側（環状油室Ｄ側）の圧力を受けて環状弁座２１Ｄから離座することにより開弁する。これにより、バルブ部材２１の油路２１Ｂ（環状油室Ｄ側）は、油室１９Ｃ（リザーバ室Ａ側）にメインバルブ２３を介して連通され、このときに矢印Ｙ方向に流れる圧油の量（流量）は、メインバルブ２３の開度に応じて可変に調整される。

パイロットピン２４は、段付円筒状に形成されており、軸方向中間部に環状の大径部２４Ａが設けられている。パイロットピン２４は、内周側に軸方向に延びる中心孔２４Ｂを有している。中心孔２４Ｂの一端部（接続管体２０側の端部）には、小径孔（オリフィス２４Ｃ）が形成されている。パイロットピン２４は、一端側（図１および図２の左端側）がバルブ部材２１の中心孔２１Ａに圧入され、大径部２４Ａとバルブ部材２１との間でメインバルブ２３を挟持している。

パイロットピン２４の他端側（図１および図２の右端側）は、パイロットボディ２６の中心孔２６Ｃに嵌合している。この状態で、パイロットボディ２６の中心孔２６Ｃとパイロットピン２４の他端側との間には、軸方向に延びる油路２５が形成されている。この油路２５は、メインバルブ２３とパイロットボディ２６との間に形成される背圧室２７に連通している。言い換えると、パイロットピン２４の他端側の側面には、軸方向に延びる油路２５が周方向に複数設けられ、その他の周方向位置は、パイロットボディ２６の中心孔２６Ｃに圧入されている。

パイロットボディ２６は、略有底筒状体として形成されており、内側に段付き穴が形成された円筒部２６Ａと、該円筒部２６Ａを塞ぐ底部２６Ｂとを有している。パイロットボディ２６の底部２６Ｂには、パイロットピン２４の他端側が嵌合される中心孔２６Ｃが設けられている。パイロットボディ２６の底部２６Ｂの一端側（図１および図２の左端側）には、外径側に位置して全周にわたってバルブ部材２１側に突出する突出筒部２６Ｄが一体に設けられている。突出筒部２６Ｄの内周面には、メインバルブ２３の弾性シール部材２３Ａが液密に嵌合しており、これにより、メインバルブ２３とパイロットボディ２６との間に背圧室２７を形成している。背圧室２７は、メインバルブ２３に対して閉弁方向、即ち、メインバルブ２３をバルブ部材２１の環状弁座２１Ｄに着座させる方向に押圧する圧力（内圧、パイロット圧）を発生させる。

パイロットボディ２６の底部２６Ｂの他端側（図１および図２の右端側）には、パイロット弁体３２が離着座する弁座部２６Ｅが、中心孔２６Ｃを囲むように設けられている。また、パイロットボディ２６の円筒部２６Ａの内側には、パイロット弁体３２をパイロットボディ２６の弁座部２６Ｅから離れる方向に付勢するリターンばね２８、ソレノイド３３が非通電状態のとき（パイロット弁体３２が弁座部２６Ｅから最も離れたとき）のフェールセーフバルブを構成するディスクバルブ２９、中心側に油路３０Ａが形成された保持プレート３０等が配設されている。

パイロットボディ２６の円筒部２６Ａの開口端には、この円筒部２６Ａの内側にリターンばね２８、ディスクバルブ２９、保持プレート３０等を配設した状態で、キャップ３１が嵌合固定される。キャップ３１には、例えば周方向で離間した４個所位置に切欠き３１Ａが形成されている。図２に矢印Ｘで示すように、切欠き３１Ａは、保持プレート３０の油路３０Ａを通じてソレノイド３３側に流れた油液を油室１９Ｃ（リザーバ室Ａ側）に流通させる流路となっている。

パイロット弁体３２は、パイロットボディ２６と共にパイロットバルブ（制御弁）を構成している。パイロット弁体３２は、段付円筒状に形成されている。パイロット弁体３２の先端部、即ち、パイロットボディ２６の弁座部２６Ｅに離着座する先端部は、先細りのテーパ状となっている。パイロット弁体３２の内側には、ソレノイド３３の作動ピン４９が嵌合固定されており、このソレノイド３３への通電に応じて、パイロット弁体３２の開弁圧が調節される。これにより、制御弁としてのパイロットバルブ（パイロットボディ２６およびパイロット弁体３２）は、ソレノイド３３の作動ピン４９（即ち、アマチュア４８）の軸方向の移動により制御される。パイロット弁体３２の基端側には、ばね受となるフランジ部３２Ａが全周にわたって形成されている。フランジ部３２Ａは、ソレノイド３３が非通電状態のとき、即ち、パイロット弁体３２が弁座部２６Ｅから最も離間する全開位置まで変位したときに、ディスクバルブ２９の内周部と当接することにより、フェールセーフバルブを構成している。

次に、減衰力調整バルブ１８と共に減衰力調整機構１７を構成するソレノイド３３について、図１および図２に加えて、図３および図４も参照しつつ説明する。なお、図３は、図２の右側を上側にして符号を付している。即ち、図１および図２の左，右方向は、図３および図４の上，下方向に対応する。

ソレノイド３３は、減衰力調整機構１７の減衰力可変アクチュエータとして減衰力調整機構１７に組込まれている。即ち、ソレノイド３３は、減衰力調整バルブ１８の開閉弁動作を調整するため減衰力調整式緩衝器に用いられる。ソレノイド３３は、モールドコイル３４と、磁性部材（収納部材）としてのハウジング３６と、ヨーク３９と、固定鉄心（固定子）としてのアンカ４１と、接合部材（非磁性リング）としてのシリンダ４４と、可動鉄心（可動子）としてのアマチュア４８と、軸部としての作動ピン４９と、カバー部材５１と、を備えている。

モールドコイル３４は、コイル３４Ａをコイルボビン３４Ｂの周囲に巻回した状態で、これらを熱硬化性樹脂等の樹脂部材３４Ｃで一体的に覆う（モールド成形する）ことにより略円筒状に形成されている。モールドコイル３４の周方向の一部には、軸方向または径方向外側に突出するケーブル取出部３４Ｅが設けられ、このケーブル取出部３４Ｅに電線ケーブル（図示せず）が接続されている。モールドコイル３４のコイル３４Ａは、コイルボビン３４Ｂの周囲に環状に巻き付けられ、外部からのケーブルを通じた電力供給（通電）により、電磁石となって磁界（磁力）を発生する。

モールドコイル３４の樹脂部材３４Ｃのうち、ヨーク３９（環状部３９Ｂ）と対向する側面（軸方向一側の端面）には、シール溝３４Ｄが全周にわたって形成されている。シール溝３４Ｄ内には、シール部材（例えば、Ｏリング３５）が装着されている。Ｏリング３５は、モールドコイル３４とヨーク３９（環状部３９Ｂ）との間を液密にシールする。これにより、雨水や泥水を含むダストがヨーク３９とモールドコイル３４との間を介してヨーク３９の筒状突起部３９Ｃ側に侵入するのを防ぐことができる。

なお、本実施形態で採用するコイルは、コイル３４Ａ、コイルボビン３４Ｂおよび樹脂部材３４Ｃからなるモールドコイル３４に限るものではなく、これ以外のコイルを採用してもよい。例えば、電気絶縁性材料からなるコイルボビンにコイルを巻回した状態で、この上（外周側）から樹脂材料をモールドしたオーバモールド（図示せず）によりコイルの外周を覆う構成であってもよい。

ハウジング３６は、モールドコイル３４の内周側（即ち、コイル３４Ａの内周）に配置して設けられた磁性部材（収納部材）を構成している。ハウジング３６は、例えば低炭素鋼、機械構造用炭素鋼（Ｓ１０Ｃ）等の磁性材料（磁性体）により有蓋円筒状の筒体として形成されている。ハウジング３６は、モールドコイル３４（コイル３４Ａ）の巻回軸線方向に延び、かつ、一端側（図２の左側、図３の下側）が開口した収納部としての収納筒部３６Ａと、収納筒部３６Ａの他端側（図２の右側、図３の上側）を閉塞した段付きの蓋部３６Ｂと、収納筒部３６Ａの開口側（一側）で、その外周を縮径させるようにして形成された接合用の小径筒部３６Ｃとを含んで構成されている。

ハウジング３６の小径筒部３６Ｃの外周には、シリンダ４４の内周がろう付けにより接合される。ハウジング３６の収納筒部３６Ａは、その内径寸法がアマチュア４８の外径寸法よりも僅かに大きく形成され、収納筒部３６Ａ内にはアマチュア４８が軸方向に移動可能に収納されている。即ち、ハウジング３６は、軸線方向の一端側が開口し、アマチュア４８が収納されている。ハウジング３６の収納筒部３６Ａは、開口端内周から順に（内径側から外径側に向けて順に）、第１端部３６Ｄ、第２端部３６Ｅ、および、第３端部３６Ｆを有している。

第１端部３６Ｄは、アンカ４１、より具体的には、アンカ４１の外周凸部４１Ｃ（縮径部４１Ｃ１）と対向している。第１端部３６Ｄは、アマチュア４８との磁束の受け渡しを行うための磁束受け渡し部を構成している。第２端部３６Ｅは、シリンダ４４の軸方向の他端４４Ａと当接している。第２端部３６Ｅは、シリンダ４４の他端４４Ａと当接することにより、ハウジング３６の位置合わせ（位置決め）を行う位置固定部を構成している。第３端部３６Ｆは、シリンダ４４の他端４４Ａと隙間をもって対向しており、この隙間は、シール材となるろう材（銅リング）が格納されるろう材格納部となっている。ハウジング３６とシリンダ４４は、ハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）をシリンダ４４の内側に圧入し、ろう付けを行うことにより、圧力容器を形成している。

一方、ハウジング３６の蓋部３６Ｂは、収納筒部３６Ａを軸方向他側から閉塞する有蓋筒体として収納筒部３６Ａに一体形成されている。蓋部３６Ｂの外径は、収納筒部３６Ａの外径よりも小径な段付形状をなし、蓋部３６Ｂの外周側には、カバー部材５１の嵌合筒部５１Ａが嵌合して設けられている。また、ハウジング３６には、蓋部３６Ｂの内側に位置して有底の段付穴３７が形成されている。段付穴３７は、ブッシュ取付穴部３７Ａと、ブッシュ取付穴部３７Ａよりも奥側に位置して小径に形成された小径穴部３７Ｂとからなる。ブッシュ取付穴部３７Ａ内には、作動ピン４９を摺動可能に支持するための軸受としての第１ブッシュ３８が設けられている。

また、ハウジング３６の蓋部３６Ｂは、その他側端面がカバー部材５１の蓋板５１Ｂに対し軸方向の隙間をもって対向配置されている。この軸方向の隙間は、カバー部材５１の蓋板５１Ｂ側から蓋部３６Ｂを介して軸方向の力がハウジング３６に直接加わるのを防ぐ機能を有している。なお、ハウジング３６の蓋部３６Ｂについては、収納筒部３６Ａと必ずしも一体に同一材料（磁性体）で形成する必要はない。この場合の蓋部３６Ｂは、磁性体の材料ではなく、例えば剛性をもった金属材料、セラミックス材料または繊維強化樹脂材料により形成することも可能である。なお、ハウジング３６の収納筒部３６Ａと蓋部３６Ｂとの繋ぎ目は、磁束の受け渡しを考慮した位置とする。

ヨーク３９は、アマチュア４８の移動方向の一側に設けられている。ヨーク３９は、ハウジング３６と共にモールドコイル３４（コイル３４Ａ）の内周側と外周側とにわたって磁気回路（磁路）を形成する磁性部材である。ヨーク３９は、ハウジング３６と同様に磁性材料（磁性体）を用いて形成され、モールドコイル３４（コイル３４Ａ）の軸方向一側（巻回軸線方向の一側）で径方向に延び、その内周側が段付きの固定穴３９Ａとなった環状部３９Ｂと、環状部３９Ｂの内周側から軸方向他側（コイル３４Ａ側）に向け固定穴３９Ａの軸方向に沿って筒状に突出した筒状突起部３９Ｃとを含んで構成されている。筒状突起部３９Ｃは、シリンダ４４との接合用の突起（筒部）を構成しており、筒状突起部３９Ｃ内径側には、シリンダ４４が挿入される。

換言すれば、ヨーク３９は、固定穴３９Ａを有しており、固定穴３９Ａの内周面は、アンカ４１の側面部４１Ｄの一部と対向している。また、固定穴３９Ａ内には、全周にわたって内径側に突出する内向き鍔部３９Ｄが設けられている。内向き鍔部３９Ｄの側面（コイル３４Ａ側の側面）には、シリンダ４４の軸方向一側の端面（一端面）が当接している。また、ヨーク３９の内周、即ち、固定穴３９Ａの内面（換言すれば、筒状突起部３９Ｃの内周面）には、シリンダ４４の軸方向一側の外周が嵌合される。

また、ヨーク３９は、環状部３９Ｂの外周側から軸方向一側（減衰力調整バルブ１８側）に向けて延びる円筒状の一側筒部３９Ｇと、環状部３９Ｂの外周側から軸方向他側（カバー部材５１側）に向けて延び、モールドコイル３４を径方向外側から取囲むように形成された他側筒部３９Ｈと、他側筒部３９Ｈの先端側に設けられカバー部材５１の鍔部５１Ｃを抜止め状態で保持するカシメ部３９Ｊと、を含んだ一体物として形成されている。なお、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈには、モールドコイル３４のケーブル取出部３４Ｅを他側筒部３９Ｈの外側に露出させるための切欠き３９Ｋが設けられている。

ヨーク３９の一側筒部３９Ｇと他側筒部３９Ｈとの間には、ヨーク３９の外周面に開口するように断面半円形状をなす係合凹部３９Ｌが（全周にわたって、または、周方向に離間して複数個所に）設けられている。係合凹部３９Ｌには、減衰力調整バルブ１８のバルブケース１９に螺着されるロックナット５３が抜止めリング５４（図２参照）を介して係合される。さらに、一側筒部３９Ｇの外周面には、シール溝３９Ｍが全周にわたって設けられている。シール溝３９Ｍには、シール部材としてのＯリング４０（図２参照）が装着される。Ｏリング４０は、ヨーク３９（一側筒部３９Ｇ）と減衰力調整バルブ１８のバルブケース１９との間を液密に封止する。

アンカ４１は、アマチュア４８の移動方向の一側に設けられている。アンカ４１は、アマチュア４８と軸方向に対向して配置されている。アンカ４１は、ヨーク３９の固定穴３９Ａ内に圧入等の手段を用いて固定された固定鉄心（固定子）である。アンカ４１は、ハウジング３６およびヨーク３９と同様に低炭素鋼、機械構造用炭素鋼（Ｓ１０Ｃ）等の磁性材料（磁性体）により、ヨーク３９の固定穴３９Ａを内側から埋める形状に形成されている。アンカ４１は、中心側が軸方向に延びる貫通穴４１Ａとなった短尺円筒状の環状体として形成されている。アンカ４１の軸方向一側面（図２に示す減衰力調整バルブ１８のキャップ３１と軸方向で対向する面）は、ヨーク３９の環状部３９Ｂの一側面と同様に平坦面となるように形成されている。

アンカ４１の軸方向他側（アマチュア４８と軸方向で対向する他側面）には、ハウジング３６の収納筒部３６Ａと同軸となるように円形の凹窪部４１Ｂが凹設されている。凹窪部４１Ｂは、その内側にアマチュア４８が磁力により進入，退出可能に挿入されるように、アマチュア４８よりも僅かに大径な円形溝として形成されている。このために、アンカ４１の他側には、円筒状の外周凸部４１Ｃが設けられている。外周凸部４１Ｃの開口側の外周面は、アンカ４１とアマチュア４８との間で磁気特性がリニア（直線的）な特性となるように、円錐面として形成されている。

即ち、角部とも呼ばれる外周凸部４１Ｃは、アンカ４１の外周側から軸方向他側に向けて筒状に突出している。そして、外周凸部４１Ｃの外周面（開口側の外周面）は、軸方向の他側（開口側）に向けて外径寸法が漸次小さくなるように、テーパ状に傾斜したコニカル面となっている。換言すれば、アンカ４１の外周凸部４１Ｃは、ハウジング３６（収納筒部３６Ａ）の開口（より具体的には、第１端部３６Ｄ）と対向する位置に設けられ、収納筒部３６Ａの開口に近づくほど外径が縮径する縮径部４１Ｃ１を有している。

また、アンカ４１の外周側には、外周凸部４１Ｃの外周に沿ってハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口から離れる方向に延びる側面部４１Ｄが形成されている。この側面部４１Ｄのうち開口から離れた側の端部は、径方向外側に向けて突出する環状のフランジ部４１Ｅとなっている。環状のフランジ部４１Ｅは、ハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口端から軸方向一側に大きく離間した位置（即ち、凹窪部４１Ｂとは反対側の端部）に配置されている。

環状のフランジ部４１Ｅは、例えば、ヨーク３９の固定穴３９Ａ内に圧入等の手段を用いて固定されている。環状のフランジ部４１Ｅは、ヨーク３９の固定穴３９Ａに対するアンカ４１（側面部４１Ｄ）の固定部分となり、フランジ部４１Ｅと固定穴３９Ａが径方向で対向する部分でもある。アンカ４１の側面部４１Ｄ（環状のフランジ部４１Ｅを除く）は、シリンダ４４の内周面およびヨーク３９の内向き鍔部３９Ｄの内面と隙間（径方向隙間）を介して対向している。

アンカ４１は、外周凸部４１Ｃと側面部４１Ｄとが磁性体によって一体形成されている。アンカ４１は、ハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口と対向する位置に設けられている。外周凸部４１Ｃは、ハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口に向けて突出している。側面部４１Ｄは、ハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口から離れる方向に外周凸部４１Ｃの外周から延びている。側面部４１Ｄは、シリンダ４４の内周面およびヨーク３９の内向き鍔部３９Ｄの内面に対して隙間を有している。

図３に示すように、アンカ４１の中心（内周）側に形成された段付の貫通穴４１Ａには、作動ピン４９を摺動可能に支持するための軸受としての第２ブッシュ４３が嵌合して設けられている。一方、図２に示すように、ヨーク３９の一側筒部３９Ｇの内周側には、減衰力調整バルブ１８のパイロットボディ２６、リターンばね２８、ディスクバルブ２９、保持プレート３０およびキャップ３１等が挿入して設けられている。また、一側筒部３９Ｇの外周側には、減衰力調整バルブ１８のバルブケース１９が嵌合（外嵌）される。

シリンダ４４は、径方向に関して、ヨーク３９とアンカ４１との間に設けられている。また、シリンダ４４は、軸方向および径方向に関して、ヨーク３９とハウジング３６との間に設けられている。即ち、シリンダ４４は、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃとヨーク３９の筒状突起部３９Ｃとの間に位置してモールドコイル３４（コイル３４Ａ）の内周側に設けられた非磁性の繋ぎ部材（接合部材）である。シリンダ４４は、非磁性体からなっている。より具体的には、シリンダ４４は、例えばオーステナイト系ステンレス鋼等の非磁性材料により円筒体（単なる円筒体）として形成されている。

シリンダ４４は、モールドコイル３４（コイル３４Ａ）の巻回軸線方向の一端側（ヨーク３９側）の外周が、ヨーク３９（固定穴３９Ａ、筒状突起部３９Ｃ）の内周と接合されている。これにより、シリンダ４４は、軸線方向の一側が固定子となるヨーク３９に固定されている。また、シリンダ４４は、モールドコイル３４（コイル３４Ａ）の巻回軸線方向の他端側（ハウジング３６側）の内周が、ハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）の外周と接合されている。即ち、シリンダ４４は、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃの外側（外周側）に嵌合（圧入）され、ろう付けにより両者は接合されている。

実施形態では、ハウジング３６とシリンダ４４、および、シリンダ４４とヨーク３９は、ろう材を介して接合されている。ろう材は、例えば、純銅ろうを用いることができる。即ち、ろう付けは、純銅ろうからなるろう材（銅リング）を用いて、例えば１０００℃以上のろう付け処理により行うことができる。なお、ろう材は、純銅ろう以外であってもよい。例えば、黄銅ろう、ニッケルろう、金ろう、パラジウムろう等でもよい。いずれにしても、シリンダ４４は、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃとヨーク３９の筒状突起部３９Ｃとに対してろう付けにより接合している。

アマチュア４８は、ハウジング３６の収納筒部３６Ａとアンカ４１の凹窪部４１Ｂとの間に配置されている。アマチュア４８は、コイル３４Ａの巻回軸線方向に移動可能に設けられた磁性体からなる可動鉄心（可動子）である。即ち、アマチュア４８は、コイル３４Ａの内周側に軸方向へ移動可能に設けられている。アマチュア４８は、ハウジング３６の収納筒部３６Ａ、アンカ４１の凹窪部４１Ｂ、ヨーク３９の筒状突起部３９Ｃおよびシリンダ４４の内周側に配され、ハウジング３６の収納筒部３６Ａとアンカ４１の凹窪部４１Ｂとの間で軸方向に移動可能となっている。即ち、アマチュア４８は、ハウジング３６の収納筒部３６Ａおよびアンカ４１の凹窪部４１Ｂの内周側に配され、コイル３４Ａに発生する磁力により第１，第２ブッシュ３８，４３および作動ピン４９を介して軸方向へと移動可能となっている。

アマチュア４８は、その中心側を貫通して延びる作動ピン４９に固定（一体化）して設けられ、作動ピン４９と一緒に移動する。作動ピン４９は、ハウジング３６の蓋部３６Ｂとアンカ４１とに第１，第２ブッシュ３８，４３を介して軸方向に摺動可能に支持されている。ここで、アマチュア４８は、例えばハウジング３６、ヨーク３９およびアンカ４１と同様に、鉄系の磁性体を用いて略円筒状に形成されている。そして、アマチュア４８はコイル３４Ａに発生する磁力により、アンカ４１の凹窪部４１Ｂ内に向けて吸着される方向の推力（吸引力）が発生される。

作動ピン４９は、アマチュア４８の推力を減衰力調整バルブ１８（制御弁）のパイロット弁体３２に伝達する軸部で、中空ロッドにより形成されている。作動ピン４９は、アマチュア４８と一体に変位する。即ち、作動ピン４９の軸方向中間部には、アマチュア４８が圧入等の手段を用いて一体的に固定され、これにより、アマチュア４８と作動ピン４９とはサブアッセンブリ化されている。作動ピン４９の軸方向の両側は、ハウジング３６側の蓋部３６Ｂとヨーク３９（アンカ４１）とに第１，第２ブッシュ３８，４３を介して摺動可能に支持されている。

作動ピン４９の一端側（図２中の左側端部、図３中の下側端部）は、アンカ４１（ヨーク３９）から軸方向に突出すると共に、その突出端には、減衰力調整バルブ１８のパイロット弁体３２が固定されている。このため、パイロット弁体３２は、アマチュア４８および作動ピン４９と一緒に軸方向へと一体的に移動する。換言すれば、パイロット弁体３２の開弁設定圧は、コイル３４Ａへの通電に基づくアマチュア４８の推力に対応した圧力値となる。アマチュア４８は、コイル３４Ａからの磁力で軸方向に移動することにより、緩衝器１のパイロットバルブ（即ち、パイロットボディ２６に対するパイロット弁体３２）の開閉弁を行う。

カバー部材５１は、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈと共にモールドコイル３４を外側から覆う磁性体カバーである。このカバー部材５１は、モールドコイル３４を軸方向他側から覆う蓋体として磁性材料（磁性体）により形成され、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈと共にモールドコイル３４（コイル３４Ａ）の外側で磁気回路（磁路）を形成する。カバー部材５１は、全体として有蓋筒状に形成されており、円筒状の嵌合筒部５１Ａと、嵌合筒部５１Ａの他端側（図２の右側端部、図３中の上側端部）を閉塞する円皿状の蓋板５１Ｂとにより大略構成されている。

ここで、カバー部材５１の嵌合筒部５１Ａは、ハウジング３６の蓋部３６Ｂの外周に挿嵌され、この状態でハウジング３６の蓋部３６Ｂを内側に収容する構成となっている。一方、カバー部材５１の蓋板５１Ｂは、その外周側が嵌合筒部５１Ａの径方向外側へと延びる環状の鍔部５１Ｃとなり、鍔部５１Ｃの外周縁は、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈに設けたカシメ部３９Ｊに固定されている。これにより、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈとカバー部材５１の蓋板５１Ｂとは、図３に示す如く内側にモールドコイル３４を内蔵した状態で予備組付け（サブアッセンブリ化）される。

このように、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈとカバー部材５１の蓋板５１Ｂとの内側にモールドコイル３４を内蔵した状態では、ハウジング３６の蓋部３６Ｂがカバー部材５１の嵌合筒部５１Ａ内に嵌着されている。これにより、カバー部材５１の嵌合筒部５１Ａ、蓋板５１Ｂおよびヨーク３９との間で磁束の受け渡しを行うことができる。また、カバー部材５１の嵌合筒部５１Ａには、モールドコイル３４の樹脂部材３４Ｃが嵌合される外周側に、シール溝５１Ｄが全周にわたって形成されている。このシール溝５１Ｄ内には、シール部材（例えば、Ｏリング５２）が装着されている。Ｏリング５２は、モールドコイル３４とカバー部材５１（嵌合筒部５１Ａ）との間を液密にシールする。これにより、雨水や泥水を含むダストが、カバー部材５１とモールドコイル３４との間を介してハウジング３６とモールドコイル３４との間、さらにはハウジング３６とカバー部材５１との間等に侵入するのを防ぐことができる。

ヨーク３９とカバー部材５１とは、図３に示す如く内側にモールドコイル３４を内蔵した状態で、図２に示すように、締結部材としてのロックナット５３と抜止めリング５４とを用いて減衰力調整バルブ１８のバルブケース１９に締結される。この場合、ヨーク３９の係合凹部３９Ｌには、ロックナット５３に先立って抜止めリング５４が取付けられる。この抜止めリング５４は、ヨーク３９の係合凹部３９Ｌから径方向外側へと部分的に突出し、ロックナット５３による締結力をヨーク３９の一側筒部３９Ｇに伝えるものである。

ロックナット５３は、段付筒状体として形成され、その軸方向一側に位置し内周側にバルブケース１９の雄ねじ部１９Ｂに螺合する雌ねじ部５３Ａと、内径寸法が抜止めリング５４の外径寸法よりも小さくなるように径方向内向きに屈曲され、抜止めリング５４に対して外側から係合する係合筒部５３Ｂとが設けられている。ロックナット５３は、ヨーク３９の係合凹部３９Ｌに装着された抜止めリング５４に対して係合筒部５３Ｂの内側面を当接させた状態で、雌ねじ部５３Ａとバルブケース１９の雄ねじ部１９Ｂとを螺合することにより、減衰力調整バルブ１８とソレノイド３３とを一体的に結合する締結部材である。

ところで、前述の特許文献１のソレノイドは、可動子（可動鉄心）と固定子（固定鉄心）とが対向する位置に周方向の一部を切欠いた切欠きを形成している。この場合、可動子と固定子との間の軸方向の吸引力（可動子の推力）が低下し、特に低電流時に可動子が移動しにくくなる可能性がある。また、周方向の一部を切欠くことに伴って、推力の特性の変化が大きくなる可能性もある。このため、従来技術の場合、振動を抑制しつつ推力を確保するためには、軸長の延長、外径拡大等のソレノイド構造の変更が必要になり、追加コストが増大する可能性がある。

いずれにしても、可動子に切欠きを形成することに伴って、可動子の推力が低下すること、および、推力の特性が変化することは、好ましくない。また、可動子を径方向に吸引する吸引力（径方向の吸引力の偏り）が不足することにより、振動を抑制する効果が不足することも、好ましくない。そこで、実施形態では、次の構成を採用している。即ち、可動子（可動鉄心）としてのアマチュア４８は、大径部４８Ａと小径部４８Ｂとを有しており、小径部４８Ｂは、固定鉄心（固定子）であるアンカ４１側に配置されている。これにより、アンカ４１とアマチュア４８との間の径方向の吸引力（振動を抑制する力）と軸方向の吸引力（推力）との両方を確保している。以下、これらの点について説明する。

先ず、図１に示すように、緩衝器１は、シリンダとしての内筒４および外筒２と、ピストン５と、ピストンロッド８と、流路となる環状油室Ｄ（より具体的には、環状油室Ｄとリザーバ室Ａとの間の流路）と、ソレノイド３３によって駆動される減衰力調整バルブ１８と、を備えている。また、図２に示すように、減衰力調整機構１７は、コイル３４Ａと、可動子としてのアマチュア４８と、固定子としてのアンカ４１と、制御弁としてのパイロットバルブ（パイロットボディ２６およびパイロット弁体３２）延いては減衰力調整バルブ１８と、を備えている。また、図３に示すように、ソレノイド３３は、コイル３４Ａと、可動鉄心としてのアマチュア４８と、固定鉄心としてのアンカ４１と、軸部としての作動ピン４９と、を備えている。また、ソレノイドは、磁性部材としてのハウジング３６を、備えている。

コイル３４Ａは、通電により磁界を発生する。アマチュア４８は、少なくとも一部がコイル３４Ａの内周側にあって、軸方向へ移動可能に設けられている。換言すれば、アマチュア４８は、コイル３４Ａの内周側にあって、軸方向へ移動可能に設けられている。アンカ４１は、アマチュア４８と軸方向に対向している。作動ピン４９は、アマチュア４８と一体に変位する。ハウジング３６は、コイル３４Ａとアマチュア４８との径方向間に設けられている。

そして、図３および図４に示すように、アマチュア４８は、大径部４８Ａと、小径部４８Ｂとを有している。この場合、小径部４８Ｂは、アンカ４１側に設けられている。即ち、アマチュア４８とハウジング３６との径方向隙間は、アンカ４１側がその他の箇所と比して大きくなっている。大径部４８Ａは、周方向のいずれの位置も同径（外径Ｄ）、即ち、周方向に連続する円形の周縁となっている。小径部４８Ｂは、周方向のいずれの位置も同径（外径ｄ）、即ち、周方向に連続する円形の周縁となっている。大径部４８Ａおよび小径部４８Ｂは、軸方向のいずれの位置でも横断面形状が円形となっている。外径寸法が互いに異なる大径部４８Ａと小径部４８Ｂは、段差面４８Ｃにより接続されている。

ハウジング３６の底部（蓋部３６Ｂ）に対向する側である大径部４８Ａは、アンカ４１に対向する側である小径部４８Ｂに対して拡径している。即ち、大径部４８Ａは、小径部４８Ｂよりも外径寸法が大きい。大径部４８Ａの外径寸法をＤとし、小径部４８Ｂの外径寸法をｄとした場合、例えば、Ｄ＝１．０１ｄ～１．０２ｄとすることができる。この場合、例えば、小径部４８Ｂの外径寸法ｄは、可動鉄心（アマチュア）の外径寸法を軸方向の全体にわたって同径とした構成（例えば現行品）に対して、同じ寸法を保持する。一方、大径部４８Ａの外径寸法Ｄは、例えば小径部４８Ｂの外径寸法ｄの１～２％程度、拡径する。

大径部４８Ａは、この大径部４８Ａの製造公差に伴って、アマチュア４８の外径側に設けられるハウジング３６との間の隙間が最も小さくなる部分の磁力が大きくなる。このため、大径部４８Ａは、径方向の吸引力に周方向で偏りを発生させることができ、アマチュア４８の振動を吸収することができる。一方、小径部４８Ｂは、周方向のいずれの位置も同径（断面円形）とすることにより、軸方向の吸引力（アマチュア４８の推力）を確保できる。大径部４８Ａの軸方向寸法である軸長Ｌ１は、例えば短い程、振動の抑制効果は低くなる。大径部４８Ａの軸長Ｌ１と小径部４８Ｂの軸長Ｌ２とを、例えば同じにすると、振動の抑制効果が高い。これに対して、大径部４８Ａの軸長Ｌ１を小径部４８Ｂの軸長Ｌ２よりも長くすると、推力特性への影響が大きくなる（例えば、現行品に対して、推力特性の変化が大きくなる）。

実施形態では、大径部４８Ａの軸長Ｌ１は、小径部４８Ｂの軸長Ｌ２と同じ、または、小径部４８Ｂの軸長Ｌ２よりも小さくしている。このため、推力の低下および特性の変化を抑制しつつ、大径部４８Ａによる径方向の吸引力の偏りに基づいて振動を抑制することができる。また、アマチュア４８と一体に変位する作動ピン４９は、アマチュア４８およびアンカ４１の内周側を軸方向に伸長して設けられている。そして、作動ピン４９は、軸方向両端に軸受としてのブッシュ３８，４３を備えている。

一方、アマチュア４８の外周側には磁性部材としてのハウジング３６が設けられている。この上で、アマチュア４８の大径部４８Ａとハウジング３６との間の隙間をブッシュ３８，４３と作動ピン４９との間の隙間よりも大きくしている。即ち、大径部４８Ａの外径とハウジング３６の内径との差は、作動ピン４９の外径とブッシュ３８，４３の内径との差よりも大きい。このため、大径部４８Ａとハウジング３６とが当接（接触）することを抑制できる。

また、アマチュア４８（大径部４８Ａ）とハウジング３６との間の隙間は、アマチュア４８（小径部４８Ｂ）とアンカ４１（凹窪部４１Ｂの外周凸部４１Ｃ）との間の隙間（径方向隙間）よりも小さくなっている。即ち、大径部４８Ａの外径とハウジング３６の内径との差は、小径部４８Ｂの外径と外周凸部４１Ｃの内径との差よりも小さくなっている。このため、小径部４８Ｂとアンカ４１（凹窪部４１Ｂ）とが当接（接触）することも抑制できる。

換言すれば、実施形態のソレノイド３３は、コイル３４Ａに通電したときの磁気作用によって、少なくとも第１磁気抵抗部からなる可動鉄心としてのアマチュア４８を軸方向に駆動する。ソレノイド３３は、アマチュア４８に装着される軸部としての作動ピン４９と、アマチュア４８の両端部を支持する軸受としてのブッシュ３８，４３と、を備えている。この上で、ソレノイド３３は、磁気作用により少なくともアマチュア４８を径方向に可動させる作用を発揮させる第２磁気抵抗部を備えている。この第２磁気抵抗部は、アマチュア４８の軸方向の一側を、周方向にわたり切欠く切欠きからなる。この切欠きは、周方向に全周にわたり切欠くことによりアマチュア４８のアンカ４１側に形成された小径部４８Ｂに対応する。

本実施形態によるソレノイド３３、減衰力調整機構１７および緩衝器１は、上述の如き構成を有するもので、次にその作動について説明する。

まず、緩衝器１を自動車等の車両に実装するときには、例えば、ピストンロッド８の上端側（突出端側）が車両の車体側に取付けられ、ボトムキャップ３に設けられた取付アイ３Ａ側が車輪側に取付けられる。また、減衰力調整機構１７のソレノイド３３は、車両の車体側に設けられた制御装置（コントローラ）に電気配線のケーブル（いずれも図示せず）等を介して接続される。

車両の走行時には、路面の凹凸等により、上，下方向の振動が発生すると、ピストンロッド８が外筒２から伸長、縮小するように変位し、減衰力調整機構１７等により減衰力を発生することができ、車両の振動を緩衝することができる。このとき、コントローラによりソレノイド３３のコイル３４Ａへの電流値を制御し、パイロット弁体３２の開弁圧を調整することにより、緩衝器１の発生減衰力を可変に調整することができる。

例えば、ピストンロッド８の伸び行程時には、内筒４内のピストン５の移動によってピストン５の縮み側逆止弁７が閉じる。ピストン５のディスクバルブ６の開弁前には、ロッド側油室Ｂの油液が加圧され、内筒４の油穴４Ａ、環状油室Ｄ、中間筒１２の接続口１２Ｃを通じて減衰力調整バルブ１８の接続管体２０の油路２０Ｂに流入する。このとき、ピストン５が移動した分の油液は、リザーバ室Ａからボトムバルブ１３の伸び側逆止弁１６を開いてボトム側油室Ｃに流入する。なお、ロッド側油室Ｂの圧力がディスクバルブ６の開弁圧力に達すると、該ディスクバルブ６が開き、ロッド側油室Ｂの圧力をボトム側油室Ｃにリリーフする。

減衰力調整機構１７では、接続管体２０の油路２０Ｂに流入した油液は、メインバルブ２３の開弁前（ピストン速度低速域）においては、図２に矢印Ｘで示すように、バルブ部材２１の中心孔２１Ａ、パイロットピン２４の中心孔２４Ｂ、パイロットボディ２６の中心孔２６Ｃを通り、パイロット弁体３２を押し開き、パイロットボディ２６の内側に流入する。そして、パイロットボディ２６の内側に流入した油液は、パイロット弁体３２のフランジ部３２Ａとディスクバルブ２９との間、保持プレート３０の油路３０Ａ、キャップ３１の切欠き３１Ａ、バルブケース１９の油室１９Ｃを通ってリザーバ室Ａへ流れる。ピストン速度の上昇に伴って、接続管体２０の油路２０Ｂの圧力、即ち、ロッド側油室Ｂの圧力が、メインバルブ２３の開弁圧力に達すると、接続管体２０の油路２０Ｂに流入した油液は、図２に矢印Ｙで示すように、バルブ部材２１の油路２１Ｂを通り、メインバルブ２３を押し開き、バルブケース１９の油室１９Ｃを通ってリザーバ室Ａへ流れる。

一方、ピストンロッド８の縮み行程時には、内筒４内のピストン５の移動によってピストン５の縮み側逆止弁７が開き、ボトムバルブ１３の伸び側逆止弁１６が閉じる。ボトムバルブ１３（ディスクバルブ１５）の開弁前には、ボトム側油室Ｃの油液がロッド側油室Ｂに流入する。これと共に、ピストンロッド８が内筒４内に浸入した分に相当する油液が、ロッド側油室Ｂから減衰力調整バルブ１８を介してリザーバ室Ａに、伸び行程時と同様の経路で流れる。なお、ボトム側油室Ｃ内の圧力がボトムバルブ１３（ディスクバルブ１５）の開弁圧力に達すると、ボトムバルブ１３（ディスクバルブ１５）が開き、ボトム側油室Ｃの圧力をリザーバ室Ａにリリーフする。

これにより、ピストンロッド８の伸び行程時と縮み行程時に、減衰力調整バルブ１８のメインバルブ２３の開弁前は、パイロットピン２４のオリフィス２４Ｃとパイロット弁体３２の開弁圧力とによって減衰力が発生し、メインバルブ２３の開弁後は、該メインバルブ２３の開度に応じて減衰力が発生する。この場合、ソレノイド３３のコイル３４Ａへの通電によってパイロット弁体３２の開弁圧力を調整することにより、ピストン速度に拘わらず、減衰力を直接制御することができる。

具体的には、コイル３４Ａへの通電電流を小さくしてアマチュア４８の推力を小さくすると、パイロット弁体３２の開弁圧力が低下し、ソフト側の減衰力が発生する。一方、コイル３４Ａへの通電電流を大きくしてアマチュア４８の推力を大きくすると、パイロット弁体３２の開弁圧力が上昇し、ハード側の減衰力が発生する。このとき、パイロット弁体３２の開弁圧力によって、その上流側の油路２５を介して連通する背圧室２７の内圧が変化する。これにより、パイロット弁体３２の開弁圧力を制御することにより、メインバルブ２３の開弁圧力を同時に調整することができ、減衰力特性の調整範囲を広くすることができる。

なお、コイル３４Ａの断線等によりアマチュア４８の推力が失われた場合には、パイロット弁体３２がリターンばね２８により後退（弁座部２６Ｅから離れる方向に変位）し、パイロット弁体３２のフランジ部３２Ａとディスクバルブ２９とが当接する。この状態では、ディスクバルブ２９の開弁圧によって減衰力を発生することができ、コイルの断線等の不調時にも、必要な減衰力を得ることができる。

ここで、実施形態によれば、アマチュア４８は大径部４８Ａと小径部４８Ｂとを有しており、かつ、小径部４８Ｂはアンカ４１側に設けられている。このため、アマチュア４８のアンカ４１側（即ち、アンカ４１と軸方向に対向する側）となる小径部４８Ｂは、周方向のいずれの位置も同径（周方向に一様に連続する円形の周縁）とすることにより、軸方向の吸引力を確保できる。これにより、アマチュア４８の推力を確保できる。一方、アマチュア４８の反アンカ側（アンカ４１とは反対側）となる大径部４８Ａは、この大径部４８Ａの製造公差に伴って、ハウジング３６との間の隙間が最も小さくなる部分の磁力が大きくなる。このため、径方向の吸引力に周方向で偏りを発生させることができ、アマチュア４８の振動を吸収することができる。これにより、アマチュア４８の推力の確保と振動の抑制とを両立できる。この場合、小径部４８Ｂの外径寸法を、例えば、現行品（アマチュアの外径を軸方向の全体にわたって同径とした構成）の外径寸法と同じにすることにより、この現行品と同様の推力を、アマチュア４８の軸長（Ｌ１＋Ｌ２）を変化させずに大径部４８Ａの拡径によって確保できる。このため、現行品からの大きな構造変更を必要とせずに、推力を確保しつつ振動を抑制することができる。しかも、小径部４８Ｂ（および大径部４８Ａ）は、例えば旋盤による旋削加工のみで形成することができるため、追加コストを低減できる。

実施形態によれば、作動ピン４９がアマチュア４８およびアンカ４１の内周側を軸方向に伸長して設けられている。このため、アマチュア４８およびアンカ４１の内周側に長尺の作動ピン４９を設けることができることに加えて、この作動ピン４９の推力を確保でき、かつ、振動を抑制することができる。

実施形態によれば、作動ピン４９は、軸方向両端に軸受となるブッシュ３８，４３を備えている。このため、ブッシュ３８，４３によって、アマチュア４８と一体に変位する作動ピン４９を、アマチュア４８と共に円滑かつ安定して支持することができる。

実施形態によれば、アマチュア４８を径方向に可動させる作用を発揮させる第２磁気抵抗部は、アマチュア４８の軸方向の一側を周方向にわたり切欠くことにより形成された小径部４８Ｂからなっている。このため、アマチュア４８の全周にわたって切欠かれた小径部４８Ｂによって、切り欠かれていない大径部４８Ａでアマチュア４８を径方向に可動させる力を発生させることができる。これにより、アマチュア４８の推力を確保でき、かつ、振動を抑制することができる。

実施形態によれば、アマチュア４８の大径部４８Ａとハウジング３６との間の隙間がブッシュ３８，４３と作動ピン４９との間の隙間よりも大きい。このため、アマチュア４８の大径部４８Ａとハウジング３６とが当接（接触）することを抑制できる。

実施形態によれば、大径部４８Ａの軸長Ｌ１は小径部４８Ｂの軸長Ｌ２よりも小さい。このため、小径部４８Ｂの外径寸法を、例えば、現行品（アマチュアの外径を軸方向の全体にわたって同径とした構成）の外径寸法と同じにすることにより、現行品と同様の推力を確保することができる。そして、小径部４８Ｂの軸長Ｌ２よりも大径部４８Ａの軸長Ｌ１を小さくすることで、推力の低下および特性の変化を抑制しつつ、大径部４８Ａによる径方向の吸引力（径方向の吸引力の偏り）に基づく振動の抑制効果を得ることができる。これにより、設計のロバスト性を向上できる。

実施形態によれば、緩衝器１の減衰力調整バルブ１８は、ソレノイド３３によって駆動される。この上で、ソレノイド３３のアマチュア４８は大径部４８Ａと小径部４８Ｂとを有しており、かつ、小径部４８Ｂはアンカ４１側に設けられている。このため、ソレノイド３３の推力の確保と振動の抑制とを両立でき、ソレノイド３３によって駆動される減衰力調整バルブ１８のキャビテーションによる振動（異音）を抑制できる。この結果、緩衝器１の安定性を向上できる。

実施形態によれば、減衰力調整機構１７のアマチュア４８は、大径部４８Ａと小径部４８Ｂとを有しており、かつ、小径部４８Ｂはアンカ４１側に設けられている。このため、アマチュア４８の推力の確保と振動の抑制とを両立でき、アマチュア４８により制御されるパイロットバルブ（パイロットボディ２６およびパイロット弁体３２）延いては減衰力調整バルブ１８のキャビテーションによる振動（異音）を抑制できる。

実施形態によれば、アマチュア４８とハウジング３６との径方向隙間は、アンカ４１側がその他の箇所と比して大きい。このため、アンカ４１側（即ち、アマチュア４８とアンカ４１とが軸方向に対向する側）は、周方向にわたって同じ幅の径方向隙間とすることにより、軸方向の吸引力を確保できる。これにより、アマチュア４８の推力を確保できる。一方、反アンカ側（アンカ４１とは反対側）は、製造公差に伴って径方向隙間が最も小さくなる部分の磁力が大きくなる。このため、径方向の吸引力に周方向で偏りを発生させることができ、アマチュア４８の振動を吸収することができる。これにより、アマチュア４８の推力の確保と振動の抑制とを両立できる。

実施形態によれば、ハウジング３６（収納筒部３６Ａ）の内径は同一径で、アマチュア４８の外径は、アンカ４１側がその他の箇所と比して小さい。このため、アマチュア４８のアンカ４１側の外径を小さくすることにより、アンカ４１側のアマチュア４８とハウジング３６との径方向隙間をその他の箇所と比して大きくできる。

なお、実施形態では、アマチュア４８に大径部４８Ａと小径部４８Ｂとを１個ずつ設けた場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、大径部と小径部とのうちの少なくともいずれかを複数個設ける構成としてもよい。例えば、図５に示す第１の変形例のように、アマチュア６１は、１個の大径部６１Ａと複数個（２個）の小径部６１Ｂ，６１Ｂとを有してもよい。この場合、アマチュア６１は、アンカ４１側から順に、第１小径部６１Ｂ、大径部６１Ａ、第２小径部６１Ｂが配置されている。小径部６１Ｂ，６１Ｂの外径寸法ｄは、例えば現行品と同じ寸法に保持する。大径部６１Ａの外径寸法Ｄは、例えば、小径部４８Ｂの外径寸法ｄの１～２％程度、拡径する。

なお、第１小径部６１Ｂと第２小径部６１Ｂとを同じ外径寸法にし、かつ、大径部６１Ａおよび小径部６１Ｂ，６１Ｂの軸長をそれぞれ同じにした場合には、アマチュア６１の組込む方向が規制されなくなる。即ち、この場合は、第１小径部６１Ｂをアンカ４１側としてもよいし、第２小径部６１Ｂをアンカ４１側としてもよい。これにより、ソレノイド３３にアマチュア６１を組み込むときに、大径部と小径部とを判定するための判定機構が必要なくなり、誤組み付けを抑制できる。なお、図示は省略するが、小径部だけでなく、小径部と大径部とを複数個（例えば、２個以上）設けてもよい。

実施形態では、ハウジング３６（収納筒部３６Ａ）の内径を同一径とし、アマチュア４８の外径をアンカ４１側がその他の箇所と比して小さくした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、図６に示す第２の変形例のように、アマチュア６２の径（外径）は同一径で、磁性部材としてのハウジング６３の内径は、アンカ４１側がその他の箇所と比して大きくしてもよい。即ち、図６に示す第２の変形例では、コイル３４Ａとアマチュア６２との径方向間にハウジング６３が設けられている。そして、アマチュア６２とハウジング６３（収納筒部６３Ａ）との径方向隙間は、アンカ４１側がその他の箇所と比して大きくなっている。この場合に、アマチュア６２の外径は同一径で、ハウジング６３（収納筒部６３Ａ）の内径はアンカ４１側がその他の箇所と比して大きい。換言すれば、ハウジング６３の収納筒部６３Ａの内径側は、内径寸法の大きい大径部６３Ｂと、大径部６３Ｂよりも内径寸法の小さい小径部６３Ｃとを有し、大径部６３Ｂはアンカ４１側に設けられている。

アマチュア６２の外径は、例えば現行品と同じ寸法に保持している。また、ハウジング６３（収納筒部６３Ａ）の大径部６３Ｂの内径も現行品と同じ寸法に保持している。一方、ハウジング６３（収納筒部６３Ａ）の小径部６３Ｃの内径寸法ｄは、例えば、大径部６３Ｂの内径寸法Ｄの１～２％程度、縮径している。ここで、例えば、ハウジング（収納筒部）の内径を軸方向の全体にわたって縮径させると（即ち、小径部のみにすると）、現行品に対して推力特性の変化が大きくなる。このため、第２の変形例では、大径部６３Ｂと小径部６３Ｃとにより内径を変化させている。このような第２の変形例によれば、ハウジング６３（収納筒部６３Ａ）のアンカ４１側の内径を大きくすることにより、アンカ４１側のアマチュア６２とハウジング６３との径方向隙間をその他の箇所と比して大きくできる。

実施形態では、アマチュア４８の小径部４８Ｂは、外径寸法ｄを軸方向にわたり同一径とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、図７に示す第３の変形例のように、アマチュア６４の小径部６４Ｂの外周面をテーパ状としてもよい。即ち、アマチュア６４の小径部６４Ｂを、アンカ４１に近付く程小径となる方向に傾斜した傾斜面としてもよい。この場合、例えば、小径部６４Ｂの最もアンカ４１側の外径寸法は、可動鉄心（アマチュア）の外径寸法を軸方向の全体にわたって同径とした構成（例えば現行品）に対して、同じ寸法を保持する。一方、大径部６４Ａの外径寸法Ｄは、例えば小径部６４Ｂの最もアンカ４１側の外径寸法の１～２％程度大きい外径寸法とすることができる。また、大径部６４Ａの軸長Ｌ１は、小径部６４Ｂの軸長Ｌ２よりも小さくすることができる。

図７に示す第３の変形例では、大径部６４Ａの軸長Ｌ１を小径部６４Ｂの軸長Ｌ２よりも小さくしているが、例えば、図８の（Ａ）に示す第４の変形例のように、大径部６４Ａの軸長と小径部６４Ｂの軸長とを同じにしてもよい。また、図７に示す第３の変形例では、小径部６４Ｂの外周面を直線状の傾斜面としているが、例えば、図８の（Ｂ）に示す第５の変形例のように、小径部６４Ｂを凹曲面（凹状湾曲面）としてもよい。また、例えば、図８の（Ｃ）に示す第６の変形例のように、小径部６４Ｂを凸曲面（凸状湾曲面）としてもよい。

図８の（Ａ）に示す第４の変形例では、大径部６４Ａの中心（中心軸線）と小径部６４Ｂの最もアンカ４１側の中心とを同心としているが、例えば、図９の（Ｄ）に示す第７の変形例のように、大径部６４Ａの中心（中心軸線）と小径部６４Ｂの最もアンカ４１側の中心とを偏心させてもよい。この場合に、例えば、図９の（Ｅ）に示す第８の変形例のように、大径部６４Ａの周方向の一部と小径部６４Ｂの周方向の一部とを軸方向にわたり一致させてもよい。即ち、小径部６４Ｂの最もアンカ４１側の円周（横断面の円弧）を大径部６４Ａの円周（横断面の円弧）に対して内接させてもよい。まとめると、図９の（Ｄ）に示す第７の変形例および図９の（Ｅ）に示す第８の変形例のように、小径部６４Ｂを大径部６４Ａに対して径方向にずらしてもよい（周方向の一側と他側とで不均一な形状にしてもよい）。

実施形態および変形例では、ハウジング３６とシリンダ４４、および、シリンダ４４とヨーク３９とを、ろう材を介して接合する構成とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ハウジング３６とシリンダ４４、および、シリンダ４４とヨーク３９を溶接にて接合してもよい。

実施形態および変形例では、アンカ４１をヨーク３９の固定穴３９Ａ内に圧入により固定する場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ねじ等の螺合手段、かしめ手段等を用いてアンカをヨーク内に固定する構成としてもよい。

実施形態および変形例では、アンカ４１とヨーク３９とを別体（別部品）に構成した場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、アンカとヨークとを一体（一部品）に構成してもよい。

実施形態および変形例では、シリンダ４４の一側をヨーク３９に固定する構成とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、シリンダ（接合部材）の一側をアンカに固定する構成としてもよい。

実施形態および変形例では、ヨーク３９に他側筒部３９Ｈを設け、他側筒部３９Ｈの先端側（軸方向他側）をカシメ部３９Ｊによりカバー部材５１の外周側に固定する構成とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ヨークの環状部と他側筒部とを別体に形成し、この他側筒部をカバー部材と一体に形成する構成としてもよい。

実施形態および変形例では、ソレノイド３３を比例ソレノイドとして構成した場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ＯＮ／ＯＦＦ式のソレノイドとして構成してもよい。

実施形態および変形例では、外筒２と内筒４とからなる複筒式の緩衝器１を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、単筒式の筒部材（シリンダ）からなる減衰力調整式緩衝器に用いてもよい。

実施形態および変形例では、ソレノイド３３を緩衝器１の減衰力可変アクチュエータとして用いる場合、即ち、減衰力調整バルブ１８のパイロットバルブを構成するパイロット弁体３２をソレノイド３３の駆動対象物とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、ソレノイドは、例えば、油圧回路に用いるバルブ等の各種機械装置に組み込まれるアクチュエータ、即ち、直線的に駆動すべき駆動対象物を駆動する駆動装置として広く用いることができる。

実施形態および変形例は例示であり、異なる実施形態および変形例で示した構成の部分的な置換または組み合わせが可能であることは言うまでもない。

以上説明した実施形態および／または変形例（以下、単に「実施形態」という）によれば、可動鉄心は大径部と小径部とを有しており、かつ、小径部は固定鉄心側に設けられている。このため、可動鉄心の固定鉄心側（即ち、固定鉄心と軸方向に対向する側）となる小径部側は、周方向のいずれの位置も同径の小径部（周方向に一様に連続する円形の周縁の小径部）とすることにより、軸方向の吸引力を確保できる。これにより、可動鉄心の推力を確保できる。一方、可動鉄心の反固定鉄心側となる大径部側は、この大径部の製造公差に伴って、可動鉄心の外径側に設けられる磁性部材との間の隙間が最も小さくなる部分の磁力が大きくなる。このため、径方向の吸引力に周方向で偏りを発生させることができ、可動鉄心の振動を吸収することができる。これにより、可動鉄心の推力の確保と振動の抑制とを両立できる。しかも、小径部は、例えば旋盤による旋削加工のみで形成することができるため、追加コストを低減できる。

実施形態によれば、軸部が可動鉄心および固定鉄心の内周側を軸方向に伸長して設けられている。このため、可動鉄心および固定鉄心の内周側に長尺の軸部を設けることができることに加えて、この軸部の推力を確保でき、かつ、振動を抑制することができる。

実施形態によれば、軸部は、軸方向両端に軸受を備えている。このため、軸受によって、可動鉄心と一体に変位する軸部を、可動鉄心と共に円滑かつ安定して支持することができる。

実施形態によれば、可動鉄心を径方向に可動させる作用を発揮させる第２磁気抵抗部は、可動鉄心の軸方向の一側を周方向にわたり切欠く切欠きからなっている。このため、可動鉄心の全周にわたって切欠く切欠きによって、切り欠かれていない部位で可動鉄心を径方向に可動させる力を発生させることができる。これにより、可動鉄心の推力を確保でき、かつ、振動を抑制することができる。

実施形態によれば、可動鉄心の大径部と磁性部材との間の隙間が軸受と軸部との間の隙間よりも大きい。このため、可動鉄心の大径部と磁性部材とが当接（接触）することを抑制できる。

実施形態によれば、大径部の軸長は小径部の軸長よりも小さい。このため、小径部の外径寸法を、例えば、可動鉄心の外径を軸方向の全体にわたって同径とした構成の外径寸法と同じにすることにより、この構成と同様の推力を確保することができる。そして、小径部の軸長よりも大径部の軸長を小さくすることで、推力の低下および特性の変化を抑制しつつ、大径部による径方向の吸引力の偏りに基づく振動の抑制効果を得ることができる。これにより、設計のロバスト性を向上できる。

実施形態によれば、減衰力調整式緩衝器の減衰力調整バルブは、ソレノイドによって駆動される。この上で、ソレノイドの可動鉄心は大径部と小径部とを有しており、かつ、小径部は固定鉄心側に設けられている。このため、ソレノイドの推力の確保と振動の抑制とを両立でき、ソレノイドによって駆動される減衰力調整バルブのキャビテーションによる振動（異音）を抑制できる。この結果、減衰力調整式緩衝器の安定性を向上できる。

実施形態によれば、減衰力調整機構の可動子は、大径部と小径部とを有しており、かつ、小径部は固定子側に設けられている。このため、可動子の推力の確保と振動の抑制とを両立でき、可動子により制御される制御弁のキャビテーションによる振動（異音）を抑制できる。

実施形態によれば、可動鉄心と磁性部材との径方向隙間は、固定鉄心側がその他の箇所と比して大きい。このため、固定鉄心側（即ち、可動鉄心と固定鉄心とが軸方向に対向する側）は、周方向にわたって同じ幅の径方向隙間とすることにより、軸方向の吸引力を確保できる。これにより、可動鉄心の推力を確保できる。一方、反固定鉄心側（固定鉄心とは反対側）は、製造公差に伴って径方向隙間が最も小さくなる部分の磁力が大きくなる。このため、径方向の吸引力に周方向で偏りを発生させることができ、可動鉄心の振動を吸収することができる。これにより、可動鉄心の推力の確保と振動の抑制とを両立できる。

実施形態によれば、可動鉄心の径は同一径で、磁性部材の内径は、固定鉄心側がその他の箇所と比して大きい。このため、磁性部材の固定鉄心側の内径を大きくすることにより、固定鉄心側の可動鉄心と磁性部材との径方向隙間をその他の箇所と比して大きくできる。

尚、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

本願は、２０２２年２月１７日付出願の日本国特許出願第２０２２－０２２７６３号に基づく優先権を主張する。２０２２年２月１７日付出願の日本国特許出願第２０２２－０２２７６３号の明細書、特許請求の範囲、図面、及び要約書を含む全開示内容は、参照により本願に全体として組み込まれる。

１：緩衝器（減衰力調整式緩衝器）、２：外筒（シリンダ）４：内筒（シリンダ）、５：ピストン、８：ピストンロッド、１７：減衰力調整機構、１８：減衰力調整バルブ（制御弁）、３２：パイロット弁体（制御弁）、３３：ソレノイド、３４Ａ：コイル、３６，６３：ハウジング（磁性部材）、３８：第１ブッシュ（軸受）、４１：アンカ（固定鉄心、固定子）、４３：第２ブッシュ（軸受）、４８，６１，６２，６４：アマチュア（可動鉄心、可動子、第１磁気抵抗部）、４８Ａ，６１Ａ，６２Ａ，６４Ａ：大径部、４８Ｂ，６１Ｂ，６２Ｂ，６４Ｂ：小径部（切欠き、第２磁気抵抗部）、４９：作動ピン（軸部）

Claims (6)

1. ソレノイドであって、該ソレノイドは、
   通電により磁界を発生するコイルと、
   少なくとも一部が前記コイルの内周側にあって、前記コイルの軸方向へ移動可能に設けられる可動鉄心と、
   前記可動鉄心と前記軸方向に対向し、前記可動鉄心側に突出する円筒状の外周凸部が形成される固定鉄心と、
   前記コイルの内周側と前記可動鉄心との間に配置され、前記外周凸部と対向する第１端部が形成される磁性部材と、
   前記可動鉄心と一体に変位する軸部と、を備え、
   前記可動鉄心は大径部と小径部とを有し、
   前記小径部は前記固定鉄心側に設けられ、
   前記大径部の軸長は、前記小径部の軸長よりも小さく形成され、
   前記小径部の軸長は、前記コイルへの通電が行われた状態において、前記固定鉄心側の軸方向端部から第１端部までよりも長く形成され、
   前記大径部の外周と前記磁性部材の内周との間の隙間は、前記小径部の外周と前記固定鉄心の内周との間の隙間よりも小さく形成され、
   前記大径部は、軸方向に延びる軸長部（Ｌ１）を有している、ソレノイド。
2. 請求項１に記載のソレノイドにおいて、
   前記軸部は、前記可動鉄心の内周側および前記固定鉄心の内周側を軸方向に伸長して設けられる、ソレノイド。
3. ソレノイドであって、該ソレノイドは、
   通電により磁界を発生するコイルと、
   少なくとも一部が前記コイルの内周側にあって、前記コイルの軸方向へ移動可能に設けられる可動鉄心と、
   前記可動鉄心と前記軸方向に対向し、前記可動鉄心側に突出する円筒状の外周凸部が形成される固定鉄心と、
   前記コイルの内周側と前記可動鉄心との間に配置され、前記外周凸部と対向する第１端部が形成される磁性部材と、
   前記可動鉄心と一体に変位する軸部と、を備え、
   前記可動鉄心は大径部と小径部とを有し、
   前記小径部は前記固定鉄心側に設けられ、
   前記大径部の軸長は、前記小径部の軸長よりも小さく形成され、
   前記小径部の軸長は、前記コイルへの通電が行われた状態において、前記固定鉄心側の軸方向端部から第１端部までよりも長く形成され、
   前記大径部の外周と前記磁性部材の内周との間の隙間は、前記小径部の外周と前記固定鉄心の内周との間の隙間よりも小さく形成され、
   前記軸部は、該軸部の軸方向両端に軸受を備える、ソレノイド。
4. 請求項３に記載のソレノイドにおいて、
   前記可動鉄心の外周側には前記磁性部材が設けられ、
   前記可動鉄心の前記大径部と前記磁性部材との間の隙間が、前記軸受と前記軸部との間の隙間よりも大きい、ソレノイド。
5. 減衰力調整式緩衝器であって、該減衰力調整式緩衝器は、
   作動流体が封入されるシリンダと、
   前記シリンダ内に挿入されて前記シリンダ内をロッド側室とボトム側室とに画成するピストンと、
   一側が前記ピストンに連結されて他側が前記シリンダの外部へ延びるピストンロッドと、
   前記ピストンロッドの伸縮によって前記作動流体の流れが生じる流路と、
   前記流路に設けられソレノイドによって駆動される減衰力調整バルブと、を備え、
   前記ソレノイドは、
   通電により磁界を発生するコイルと、
   少なくとも一部が前記コイルの内周側にあって、前記コイルの軸方向へ移動可能に設けられる可動鉄心と、
   前記可動鉄心と前記軸方向に対向し、前記可動鉄心側に突出する円筒状の外周凸部が形成される固定鉄心と、
   前記コイルの内周側と前記可動鉄心との間に配置され、前記外周凸部と対向する第１端部が形成される磁性部材と、を備え、
   前記可動鉄心は大径部と小径部とを有し、
   前記小径部は前記固定鉄心側に設けられ、
   前記大径部の軸長は、前記小径部の軸長よりも小さく形成され、
   前記小径部の軸長は、前記コイルへの通電が行われた状態において、前記固定鉄心側の軸方向端部から第１端部までよりも長く形成され、
   前記大径部の外周と前記磁性部材の内周との間の隙間は、前記小径部の外周と前記固定鉄心の内周との間の隙間よりも小さく形成され、
   前記大径部は、軸方向に延びる軸長部（Ｌ１）を有している、減衰力調整式緩衝器。
6. 減衰力調整機構であって、
   通電により磁界を発生するコイルと、
   前記コイルの内周側にあって、前記コイルの軸方向へ移動可能に設けられる可動子と、
   前記可動子と前記軸方向に対向し、前記可動子側に突出する円筒状の外周凸部が形成される固定子と、
   前記可動子の軸方向の移動により制御される制御弁と、
   前記コイルの内周側と前記可動子との間に配置され、前記外周凸部と対向する第１端部が形成される磁性部材と、を備え、
   前記可動子は大径部と小径部とを有し、
   前記小径部は前記固定子側に設けられ、
   前記大径部の軸長は、前記小径部の軸長よりも小さく形成され、
   前記小径部の軸長は、前記コイルへの通電が行われた状態において、前記固定子側の軸方向端部から第１端部までよりも長く形成され、
   前記大径部の外周と前記磁性部材の内周との間の隙間は、前記小径部の外周と前記固定子の内周との間の隙間よりも小さく形成され、
   前記大径部は、軸方向に延びる軸長部（Ｌ１）を有している、減衰力調整機構。