JP7635653B2 - シート成形口金 - Google Patents

Description

本発明は、シート成形口金に関する。

図８を参照する。図８は一般的なシート成形口金の図であり、上側はシート材料幅方向から観察した矢視図、下側はシート材料流れ方向から観察した矢視図である。一般的なシート成形口金として、押出機などで溶融したシート材料（典型的には溶融樹脂など）を対向する一対のリップ１と、それぞれの両端部に設置された側板９とで形成された流路２からシート材料流れ方向に沿ってシート状に成形して吐出し、調整ボルト４でこの流路２の間隙を調整することでシート材料幅方向の厚み分布を調整するものが知られている。リップ１の流路２の吐出口になる部分がシート材料幅方向に延在する可撓部３になっており、複数本の調整ボルト４がシート材料幅方向に並べて取り付けられている。調整ボルト４が可撓部３を押し引きすることで流路２の間隙を調整する。

特許文献１には、フレキシブルリップ調整用ボルトを固定する六角ナットの設置スペースを維持したまま干渉の範囲を狭くする目的で、空洞通孔を導入した押出成形用Ｔダイが開示されている。図１０は特許文献１の押出成形用Ｔダイをシート材料流れ方向から観察した矢視図である。図１０に図示されているように、フレキシブルリップ調整用ボルト４は六角ナット６で可撓部３に固定されるため、可撓部３には六角ナット６の座が接触するだけのシート材料幅方向寸法が必要となる。一方、調整ボルト４間の可撓部３の剛性を下げることで、押し引きした調整ボルト４に隣り合う調整ボルト４も動く「干渉」の範囲を狭くすることができる。そこで、特許文献１の押出成形用Ｔダイでは、調整ボルト４間の可撓部３において、六角ナット６近くにはシート材料幅方向寸法の小さいスリット７を設けて六角ナット６の設置スペースを維持したまま、リップランド２近くにはシート材料幅方向寸法の大きい空洞通孔８を設けることで、可撓部３の剛性を下げ、効率的に干渉の範囲を狭くしている。

特開２００２－１７８３８６号公報

近年、生産量増加、価格の低下の観点から製膜の安定性が強く望まれている。この安定性を悪化させる不良現象の一つに、口金の側板とリップの端面との接触面から発生するシート材料の漏れがある。この漏れたシート材料は成形後のシートに付着して破膜を誘発し、製膜を停止する重大な事態を引き起こすことがある。この漏れに関しては、様々な検討が行われ、その原因は数多く解明されているが、まだまだ世の中に認知されていない原因もある。その一つに、端部付近の調整ボルトを押し引きした際にリップの端面が傾き、シート材料が漏れる現象がある。この漏れは、一般的な漏れ対策である側板によりリップを押す力を強める対策では抑制できない。

上述の特許文献１には、リップの端面が傾いてシート材料の漏れが発生することや、それを抑制する方法は開示されていない。

本発明は、側板とリップの端面からのシート材料の漏れを抑制し、シートを安定して製造できるシート成形口金を提供する。

上記課題を解決する本発明の第一のシート成形口金は、対向する一対のリップと一対のリップのそれぞれの両端部に設置された側板とでシート材料を吐出する流路が形成され、
上記一対のリップの少なくとも一方の上記流路の吐出口になる部分が、シート材料幅方向に延在する可撓部になっており、
上記可撓部を押し引きする複数本の調整ボルトが、シート材料幅方向に並べて取り付けられており、
上記可撓部の上記調整ボルトで押し引きされる面の、上記側板の隣の上記調整ボルトと上記側板とに挟まれた範囲に、シート材料流れ方向上流側の端から下流側の端に渡る溝が形成されている。

本発明の第一のシート成形口金は、上記可撓部のシート材料厚み方向寸法をＴ１［ｍｍ］、上記溝のシート材料厚み方向深さをＴ２［ｍｍ］とすると、（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１が０．２以下であることが好ましい。

本発明の第一のシート成形口金は、上記可撓部のシート材料厚み方向寸法をＴ１［ｍｍ］、上記溝のシート材料厚み方向深さをＴ２［ｍｍ］、上記溝のシート材料幅方向寸法をＷ１［ｍｍ］とすると、Ｗ１／（Ｔ１―Ｔ２）が１．０以上であることが好ましい。

本発明の第一のシート成形口金は、上記溝の底面がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円弧状であることが好ましい。

上記課題を解決する本発明の第二のシート成形口金は、対向する一対のリップと一対のリップのそれぞれの両端部に設置された側板とでシート材料を吐出する流路が形成され、
上記一対のリップの少なくとも一方の上記流路の吐出口になる部分が、シート材料幅方向に延在する可撓部になっており、
上記可撓部を押し引きする複数本の調整ボルトが、シート材料幅方向に並べて取り付けられており、
上記可撓部の、上記側板の隣の上記調整ボルトと上記側板とに挟まれた範囲に、シート材料流れ方向上流側から下流側に渡って貫通する孔が形成されている。

本発明の第二のシート成形口金は、上記可撓部のシート材料厚み方向寸法をＴ３［ｍｍ］、上記孔のシート材料厚み方向寸法をＴ４［ｍｍ］とすると、（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３が０．２以下であることが好ましい。

本発明の第二のシート成形口金は、上記可撓部のシート材料厚み方向寸法をＴ３［ｍｍ］、上記孔のシート材料厚み方向寸法をＴ４［ｍｍ］、上記孔のシート材料幅方向寸法をＷ２［ｍｍ］とすると、Ｗ２／（Ｔ３―Ｔ４）が１．０以上であることが好ましい。

本発明の第二のシート成形口金は、上記孔がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円形もしくは長孔形であることが好ましい。

［用語説明］
次に、本発明における各用語の意味を説明する。
「シート材料」とは、シートを構成する材料をいう。シート材料としては、たとえば、ポリエチレン・ポリプロピレン・ポリスチレン・ポリメチルペンテンなどのポリオレフィン樹脂、脂環族ポリオレフィン樹脂、ナイロン６・ナイロン６６などのポリアミド樹脂、アラミド樹脂、ポリエチレンテレフタレート・ポリブチレンテレフタレート・ポリプロピレンテレフタレート・ポリブチルサクシネート・ポリエチレン－２，６－ナフタレートなどのポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、４フッ化エチレン樹脂・３フッ化エチレン樹脂・３フッ化塩化エチレン樹脂・４フッ化エチレン－６フッ化プロピレン共重合体・フッ化ビニリデン樹脂などのフッ素樹脂、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリグリコール酸樹脂、ポリ乳酸樹脂、などを溶媒に溶かすか溶融するなどして流動化したものを用いることができる。またこれらの熱可塑性樹脂としてはホモ樹脂であってもよく、共重合または２種類以上のブレンドであってもよい。また、各熱可塑性樹脂中には、各種添加剤、例えば、酸化防止剤、帯電防止剤、結晶核剤、無機粒子、有機粒子、減粘剤、熱安定剤、滑剤、赤外線吸収剤、紫外線吸収剤、屈折率調整のためのドープ剤などが添加されていてもよい。

「シート成形口金」とは、シート材料をシート状に成形して吐出するものをいう。
「シート材料厚み方向」「シート材料幅方向」とは、シート材料が口金でシート状に成形されたときに、それぞれシートの厚み方向、幅方向と一致する方向をいう。
「シート材料流れ方向」とは、シート材料が流路を流れる方向をいう。
「リップ」とは、シート材料が流れる流路の厚み方向に垂直な面を形成する一対の部材をいう。
「側板」とは、リップのシート材料幅方向両端部に設置され、シート材料が流れる流路の幅方向に垂直な面を形成する部材をいう。
「調整ボルト」とは、シート材料幅方向に並べて複数本取り付けられ、可撓部を押し引きする部材をいう。押し引きの動力としては、ネジ、熱膨張、油圧、空圧、モーターなどがある。
「可撓部」とは、調整ボルトの押し引きによって動く、リップの流路の吐出口になる部分をいう。一般的には、吐出口から上流に５０～１００ｍｍの範囲である。
「可撓部の調整ボルトで押し引きされる面」とは、可撓部の、調整ボルトが取り付けられた、シート材料厚み方向に垂直な面をいう。
「側板の隣の調整ボルト」とは、リップのシート材料幅方向に並べて複数本取り付けられた調整ボルトのうち、シート材料幅方向両端部に取り付けられた、側板に最も近い位置にある調整ボルトをいう。

本発明のシート成形口金を使用すれば、複雑な装置を必要とせず、リップ端面の傾きを防いでシート材料の漏れを抑制し、シートを安定して製造できる。

本発明の第一のシート成形口金の図であり、上側はシート材料幅方向から観察した矢視図、下側はシート材料流れ方向矢視図である。 側板の隣の調整ボルトを引いた状態の本発明の第一のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。 溝の底面が円弧状の本発明の第一のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。 溝が鍵穴型の本発明の第一のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。 本発明の第二のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。 孔が円形の本発明の第二のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。 孔が長孔形の本発明の第二のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。 一般的なシート成形口金の図であり、上側はシート材料幅方向から観察した矢視図、下側はシート材料流れ方向から観察した矢視図である。 側板の隣の調整ボルトを引いた状態の一般的なシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。 特許文献１の押出成形用Ｔダイをシート材料流れ方向から観察した矢視図である。

以下、図面を参照しながら、本発明のシート成形口金について詳細に説明する。これら図面は、本発明の要点を正確に伝えるための概念図であり、図を簡略化しており、溝や孔の数、大きさ、並びに形状および形成する位置、などは実施の形態に合わせて変更できる。

まず、従来の技術での課題であるシート材料の漏れのメカニズムについて、図８、図９を参照しながら説明する。

図８は、一般的なシート成形口金をシート材料幅方向とシート材料流れ方向から観察した矢視図である。図９は、側板９の隣の調整ボルト５を引いた状態の一般的なシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。まず、本発明者らは、図８に図示されているような一般的なシート成形口金において、端部付近の調整ボルトを押し引きした際に側板９とリップ１の端面１４からシート材料の漏れが生じることに着目し、そのメカニズムを突き止めた。図９に図示されているように、側板９の隣の調整ボルト５を押し引きすると可撓部３の流路２を形成する面１５は傾く。すると、調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲の可撓部３の剛性によって、リップ１の端面１４も傾き、側板９とリップ１の端面１４との間に隙間が生じて、シート材料が漏れる。

［第一のシート成形口金］
次に、本課題を解決する本発明の第一のシート成形口金について、図１を参照しながら説明する。図１は、第一のシート成形口金の図であり、上側はシート材料幅方向から観察した矢視図、下側はシート材料流れ方向から観察した矢視図である。なお、従来の技術と同じ用途および機能を有している部材については、同じ符号を付している場合がある。

本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、図１に図示されているように、可撓部３の調整ボルト４、５で押し引きされる面１６の、側板９の隣の調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲に、シート材料流れ方向上流側の端１２から下流側の端１３に渡る溝１０を形成することによって、側板９とリップ１の端面１４からのシート材料の漏れを抑制し、シートを安定して製造できることを見出した。

本発明の技術的意味について、図２を参照しながら以下に説明する。図２は、側板９の隣の調整ボルトを引いた状態の第一のシート成形口金を、シート材料流れ方向から観察した矢視図である。溝１０を形成することで、調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲の可撓部３の体積は減り、剛性は下がる。すると、図２に図示されているように、調整ボルト５を押し引きした際に可撓部３の流路２を形成する面１５が傾いても、リップ１の端面１４は傾かず、側板９とリップ１の端面１４との接触面から生じるシート材料の漏れを抑制することができる。なお、調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲に溝１０が２つ以上形成されていてもよい。

第一のシート成形口金は、可撓部３のシート材料厚み方向寸法をＴ１［ｍｍ］、溝１０のシート材料厚み方向深さをＴ２［ｍｍ］とすると、（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１が０．２以下であることが好ましい。（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１が０．２より大きい場合でも本発明の効果は得られるが、（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１を０．２以下にすることで、溝１０の有無による可撓部３の剛性の差が大きくなるため、本発明の効果が顕著となる。（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１は０．１５以下がより好ましい。（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１の下限は特に限定されないが、Ｔ２が大き過ぎると可撓部３の剛性が低くなり過ぎるので、現実的には（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１は０．１以上が好ましい。

第一のシート成形口金は、可撓部３のシート材料厚み方向寸法をＴ１［ｍｍ］、溝１０のシート材料厚み方向深さをＴ２［ｍｍ］、溝１０のシート材料幅方向寸法をＷ１［ｍｍ］とすると、Ｗ１／（Ｔ１―Ｔ２）が１．０以上であることが好ましい。Ｗ１／（Ｔ１―Ｔ２）が１．０より小さい場合でも本発明の効果は得られるが、Ｗ１／（Ｔ１―Ｔ２）を１．０以上にすることで、溝１０の有無による可撓部３の剛性の差が大きくなるため、本発明の効果が顕著になる。Ｗ１／（Ｔ１―Ｔ２）は１．２以上がより好ましい。 Ｗ１／（Ｔ１―Ｔ２）の上限は特に限定されないが、Ｗ１が大き過ぎると可撓部３の剛性が低くなり過ぎるので、現実的にはＷ１／（Ｔ１―Ｔ２）は２．０以下が好ましい。

図３、４を参照する。図３は、溝の底面が円弧状の第一のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図、図４は溝が鍵穴型の第一のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。第一のシート成形口金は、図３に図示されているように溝１０の底面がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円弧状であることが好ましい。溝１０の底面がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円弧状でない場合でも本発明の効果は得られるが、円弧状にすることで、側板９の隣の調整ボルト５を押し引きした際に溝１０の底面で発生する応力が低くなり、可撓部３の塑性変形が抑制されるため、継続的に本発明の効果を発揮できる。また、溝１０の底面が円弧状であれば図４に図示されているような鍵穴型などでもよい。

溝１０の底面が円弧状の場合、Ｔ２は、可撓部３の面１６から円弧状部分のシート材料厚み方向に最も深い位置までの長さである。Ｗ１は、円弧状部分を含めて溝１０のシート材料幅方向に最も広い部分の幅である。

［第二のシート成形口金］
図５を参照する。図５は、本発明の第二のシート成形口金をシート材用流れ方向から観察した矢視図である。第二のシート成形口金には、可撓部３の、側板９の隣の調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲に、シート材料流れ方向上流側から下流側に渡って貫通する矩形の孔１１が形成されている。第一のシート成形口金では溝１０が形成されていたが、溝１０の代わりに孔１１が形成されていても、第一のシート成形口金と同じく、側板９とリップ１の端面１４からのシート材料の漏れを抑制し、シートを安定して製造できる。

第二のシート成形口金は、可撓部３のシート材料厚み方向寸法をＴ３［ｍｍ］、孔１１のシート材料厚み方向寸法をＴ４［ｍｍ］とすると、（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３が０．２以下であることが好ましい。（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３が０．２より大きい場合でも本発明の効果は得られるが、（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３を０．２以下にすることで、孔１１の有無による可撓部３の剛性の差が大きくなるため、本発明の効果が顕著となる。（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３は０．１５以下がより好ましい。（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３の下限は特に限定されないが、Ｔ４が大き過ぎると可撓部３の剛性が低くなり過ぎるので、現実的には（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３は０．１以上が好ましい。

第二のシート成形口金は、可撓部３のシート材料厚み方向寸法をＴ３［ｍｍ］、孔１１のシート材料厚み方寸法をＴ４［ｍｍ］、孔１１のシート材料幅方向寸法をＷ２［ｍｍ］とすると、Ｗ２／（Ｔ３―Ｔ４）が１．０以上であることが好ましい。Ｗ２／（Ｔ３―Ｔ４）が１．０より小さい場合でも本発明の効果は得られるが、Ｗ２／（Ｔ３―Ｔ４）を１．０以上にすることで、孔１１の有無による可撓部３の剛性の差が大きくなるため、本発明の効果が顕著になる。Ｗ２／（Ｔ３―Ｔ４）は１．２以上がより好ましい。 Ｗ２／（Ｔ３―Ｔ４）の上限は特に限定されないが、Ｗ２が大き過ぎると可撓部３の剛性が低くなり過ぎるので、現実的にはＷ２／（Ｔ３―Ｔ４）は２．０以下が好ましい。

図６、図７を参照する。図６は、孔が円形の第二のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。図７は、孔が長孔形の第二のシート成形口金をシート材料流れ方向から観察した矢視図である。本発明のシート成形口金の２つ目の形態は、図６、図７に図示されているように孔１１がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円形もしくは長孔形であることが好ましい。孔１１がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円形もしくは長孔形でない場合でも本発明の効果は得られるが、円形もしくは長孔形にすることで、孔１１の底面で発生する応力が低くなり、可撓部３の塑性変形が抑制されるため、継続的に本発明の効果を発揮できる。

孔１１が円形や長孔形の場合、Ｔ４は、シート材料厚み方向に最も長い部分の長さである。Ｗ２は、シート材料幅方向に最も長い部分の長さである。

以下に、本発明におけるシート成形口金を用いたシート製造の実施例を示す。ここで、実施例１～４においては、可撓部のシート材料厚み方向寸法をＴ１［ｍｍ］、溝のシート材料厚み方向寸法をＴ２［ｍｍ］、溝のシート材料幅方向寸法をＷ１［ｍｍ］とする。また、実施例５～８においては、可撓部のシート材料厚み方向寸法をＴ３［ｍｍ］、孔のシート材料厚み方向寸法をＴ４［ｍｍ］、孔のシート材料幅方向寸法をＷ２［ｍｍ］とする。

［実施例１］
図１に図示されている第一のシート成形口金を用いて、実際にシートを製造し、リップ端面からのシート材料の漏れを評価した結果を説明する。本実施形態における具体的なシート成形口金の仕様、シート製造方法、および漏れの評価方法は以下の通りである。
（１）シート材料：ポリプロピレン。
（２）押出：シート材料を１９０℃設定の押出機に供給し、ギヤポンプ、フィルターを介した後、流量１００から５００ｋｇ／ｈまで増量しながら、シート成形口金に供給した。
（３）シート成形口金：吐出幅は９００ｍｍ、調整ボルトの設置間隔は２５ｍｍとした。
可撓部３の調整ボルトで押し引きされる面１６の、側板９の隣の調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲に、シート材料流れ方向上流側の端から下流側の端に渡る溝１０を１つ形成した。Ｔ１は２５ｍｍ、Ｔ２は１６ｍｍ、Ｗ１は２ｍｍであり、（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１は０．３６、Ｗ１／（Ｔ１－Ｔ２）は０．２２となった。また、溝１０の底面はシート材料流れ方向に対して垂直な断面で直線であった。また、側板９により一対のリップの端面を押す力は２０ＭＰａであった。
（４）調整ボルト操作：吐出口のシート材料厚み方向寸法をシート材料幅方向に２．０ｍｍで均一にした状態から、側板９の隣の調整ボルト５を０．２ｍｍ引いた。
（５）成形：シート成形口金からシート状に押出した後、キャスティングドラムで冷却固化し、成形した。
（６）漏れの評価：目視で確認できるシート材料の漏れが発生しない最大の吐出量（以下、限界吐出量とする）を確認した結果、２００ｋｇ／ｈであった。これを条件１とする。条件２として、側板９の隣の調整ボルト５を２００回、０．２ｍｍ押し引きした後に再度限界吐出量を確認した結果、１５０ｋｇであった。

［実施例２］
Ｔ２を２２ｍｍに変更した以外は、実施例１と同じ構成のシート成形口金を用いて、実施例１と同じ条件でシートを製膜した。（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１は０．１２、Ｗ１／（Ｔ１－Ｔ２）は０．６７となった。限界吐出量は条件１で３００ｋｇ／ｈ、条件２で２００ｋｇ／ｈであった。

［実施例３］
Ｗ１を４ｍｍに変更した以外は、実施例２と同じ構成のシート成形口金を用いて、実施例２と同じ条件でシートを製膜した。Ｗ１／（Ｔ１－Ｔ２）は１．３３となった。限界吐出量は条件１で４００ｋｇ／ｈ、条件２で２５０ｋｇ／ｈであった。

［実施例４］
溝の底面がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円弧状となるように変更した以外は、実施例３と同じシート成形口金を用いて、実施例３と同じ条件でシートを製膜した。つまり、図３に図示されているシート成形口金を用いて製膜した。条件１、２ともに限界吐出量は４００ｋｇ／ｈであった。

［実施例５］
図５に図示されている第二のシート成形口金を用いてシートを製膜した。具体的には、可撓部３の側板９の隣の調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲に溝１０ではなく孔１１が１つ形成されている以外は、実施例１と同じ構成のシート成形口金を用いて、実施例１と同じ条件でシートを製膜した。Ｔ３は２５ｍｍ、Ｔ４は１６ｍｍ、Ｗ２は２ｍｍであり、（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３は０．３６、Ｗ２／（Ｔ３－Ｔ４）は０．２２となった。また、孔１１の形状はシート材料流れ方向に対して垂直な断面で矩形であった。限界吐出量は条件１で２００ｋｇ／ｈ、条件２で１５０ｋｇ／ｈであった。

［実施例６］
Ｔ４を２２ｍｍに変更した以外は、実施例５と同じ構成のシート成形口金を用いて、実施例５と同じ条件でシートを製膜した。（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３は０．１２、Ｗ２／（Ｔ３－Ｔ４）は０．６７となった。限界吐出量は条件１で３００ｋｇ／ｈ、条件２で２００ｋｇ／ｈであった。

［実施例７］
Ｗ２を４ｍｍに変更した以外は、実施例６と同じシート成形口金を用いて、実施例６と同じ条件でシートを製膜した。Ｗ２／（Ｔ３－Ｔ４）は１．３３となった。限界吐出量は条件１で４００ｋｇ／ｈ、条件２で２５０ｋｇ／ｈであった。

［実施例８］
孔１１がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で長孔形となるように変更した以外は、実施例７と同じシート成形口金を用いて、実施例７と同じ条件でシートを製膜した。つまり、図７に図示されているシート成形口金を用いて製膜した。条件１、２ともに限界吐出量は４００ｋｇ／ｈであった。

［比較例１］
可撓部３の側板９の隣の調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲に溝１０、孔１１のいずれも形成されていない以外は、実施例１と同じ構成のシート成形口金を用いて、実施例１と同じ条件でシートを製膜した。条件１、２ともに限界吐出量は１００ｋｇ／ｈであった。

［比較例２］
比較例１と同じ構成のシート成形口金を用いて、側板９により一対のリップの端面を押す力を６０ＭＰａに変更した以外は、比較例１と同じ条件でシートを製膜した。条件１、２ともに限界吐出量は１５０ｋｇ／ｈであった。

実施例１～８、比較例１、２のシート成形口金の構成とシートの製膜結果を表１に示す。

［実施例、比較例の結果評価］
実施例１～８のシート成形口金は、可撓部３に溝１０または孔１１が形成されていたので、側板９の隣の調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲の可撓部３の剛性が下がり、調整ボルト５を操作してもリップの端面１４が傾かなったので、条件１での限界吐出量はいずれも２００ｋｇ／ｈ以上であった。

実施例２のシート成形口金は（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１が０．２以下となり、実施例６のシート成形口金は（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３が０．２以下となったので、条件１での限界吐出量は３００ｋｇ／ｈまで向上した。

実施例３のシート成形口金は（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１が０．２以下、Ｗ１／（Ｔ１―Ｔ２）が１．０以上となり、実施例７のシート成形口金は（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３が０．２以下、Ｗ２／（Ｔ３―Ｔ４）が１．０以上となったので、条件１での限界吐出量は４００ｋｇ／ｈまでさらに向上した。

実施例１～３、５～７のシート成形口金は、側板９の隣の調整ボルト５を複数回押し引きした条件２では、溝１０または孔１１に過度な応力が発生して可撓部３が塑性変形してしまい、限界吐出量が低下した。しかし、側板９の隣の調整ボルト５を０．２ｍｍも押し引きする頻度は現実的には多くないので、調整ボルト５を２００回、０．２ｍｍ押し引きした後の限界吐出量が低下したとしても、実用上は問題ない。

一方、実施例４、８のシート成形口金は、シート材料流れ方向に対して垂直な断面で溝１０の底辺を円弧状、または孔１１を長孔形にすることで、過度な応力を抑制して、条件２でも条件１と同等の限界吐出量となった。

比較例１のシート成形口金は、側板９の隣の調整ボルト５を押し引きすると、可撓部３の流路を形成する面は傾き、調整ボルト５と側板９とに挟まれた範囲の可撓部３の剛性によって、リップの端面１４も傾くことで、条件１、２ともに限界吐出量は１００ｋｇ／ｈであった。

比較例２のシート成形口金は、比較例１のシート成形口金で側板９により一対のリップの端面１４を押す力を６０ＭＰａに高めたが、リップの端面１４の傾きは解消せず、条件１、２ともに限界吐出量は１５０ｋｇ／ｈであった。

以上の結果より、一般的なシート成形口金における漏れ対策である、側板により一対のリップの端面を押す力を強める対策と比較しても、本発明のシート成形口金の構成による効果が顕著であることがわかる。

本発明によれば、リップ端面の傾きを防いでシート材料の漏れを抑制し、シートを安定して製造することができる。

１ 一対のリップ
２ 流路
３ 可撓部
４ 調整ボルト
５ 側板の隣の調整ボルト
６ 六角ナット
７ スリット
８ 空洞通孔
９ 側板
１０ 溝
１１ 孔
１２ シート材料流れ方向上流側の端
１３ シート材料流れ方向下流側の端
１４ リップ１の端面
１５ 可撓部の流路を形成する面
１６ 可撓部の調整ボルトで押し引きされる面

Claims (6)

1. 対向する一対のリップと前記一対のリップのそれぞれの両端部に設置された側板とでシート材料を吐出する流路が形成され、
   前記一対のリップの少なくとも一方のリップの前記流路の吐出口になる部分がシート材料幅方向に延在する可撓部になっており、
   前記可撓部を押し引きする複数本の調整ボルトが、シート材料幅方向に並べて取り付けられている、シート成形口金であって、
   前記可撓部の前記調整ボルトで押し引きされる面の、前記側板の隣の前記調整ボルトと前記側板とに挟まれた範囲に、シート材料流れ方向上流側の端から下流側の端に渡る溝が形成され、
   前記可撓部のシート材料厚み方向寸法をＴ１［ｍｍ］、前記溝のシート材料厚み方向深さをＴ２［ｍｍ］とすると、（Ｔ１－Ｔ２）／Ｔ１が０．２以下である、
   シート成形口金。
2. 前記溝のシート材料幅方向寸法をＷ１［ｍｍ］とすると、Ｗ１／（Ｔ１―Ｔ２）が１．０以上である、請求項１のシート成形口金。
3. 前記溝の底面がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円弧状である、請求項１または２のシート成形口金。
4. 対向する一対のリップと前記一対のリップのそれぞれの両端部に設置された側板とでシート材料を吐出する流路が形成され、
   前記一対のリップの少なくとも一方のリップの前記流路の吐出口になる部分がシート材料幅方向に延在する可撓部になっており、
   前記可撓部を押し引きする複数本の調整ボルトがシート材料幅方向に並べて取り付けられている、シート成形口金であって、
   前記可撓部の、前記側板の隣の前記調整ボルトと前記側板とに挟まれた範囲に、シート材料流れ方向上流側から下流側に渡って貫通する孔が形成され、
   前記可撓部のシート材料厚み方向寸法をＴ３［ｍｍ］、前記孔のシート材料厚み方向寸法をＴ４［ｍｍ］とすると、（Ｔ３－Ｔ４）／Ｔ３が０．２以下である、
   シート成形口金。
5. 前記孔のシート材料幅方向寸法をＷ２［ｍｍ］とすると、Ｗ２／（Ｔ３―Ｔ４）が１．０以上である、請求項４のシート成形口金。
6. 前記孔がシート材料流れ方向に対して垂直な断面で円形もしくは長孔形である、請求項４または５のシート成形口金。
   

Images