JP7528514B2

JP7528514B2 - シート、容器形成用シート及び容器

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Publication number: JP7528514B2
Application number: JP2020075408A
Authority: JP
Inventors: 知彰原田
Original assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Current assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Priority date: 2019-04-26
Filing date: 2020-04-21
Publication date: 2024-08-06
Anticipated expiration: 2040-04-21
Also published as: JP2020183117A

Description

本発明は、生分解性を有し、かつ比較的深底の容器であっても成形可能であるシート、容器形成用シート及び容器に関する。

昨今のプラスチックの廃棄処理問題などから、生分解性を有する種々のプラスチックシートの開発がなされている。
生分解性プラスチックシートの材料としては、例えばポリ乳酸（「ＰＬＡ」とも称する）、ポリカプロラクトン（ＰＣＬ）、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）、ポリブチレンサクシネートアジペート（ＰＢＳＡ）などの脂肪族ポリエステル、ポリブチレンアジペートテレフタレート（ＰＢＡＴ）などの芳香族脂肪族ポリエステル、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）などを挙げることができる。

中でも、ポリ乳酸は、優れた生分解性を有するばかりか、延伸処理及び熱処理したポリ乳酸系延伸シートは、引張強度及び伸度に優れ、寸法安定性を有し、また高い光線透過率を示すことから、特に着目されている材料の一つである。

例えば特許文献１には、耐熱性、耐衝撃性にも優れた生分解性熱成形用シート状物として、ポリ乳酸系重合体に、ガラス転移温度が０℃以下、融点が８０℃以上の脂肪族ポリエステルを２０重量％以上配合した樹脂組成物を主成分とするベース基材の少なくとも一方の面に、ポリ乳酸系重合体からなる層を設けてなる構成を備えた生分解性熱成形用シート状物が開示されている。

また、特許文献２には、ポリ乳酸を主材として用いた成形容器として、ポリ乳酸系樹脂層（Ｂ）、接着性樹脂層（Ｃ）、及びシール性樹脂層（Ｆ）を少なくとも有し、全体の厚み（ｔ）に対するポリ乳酸系樹脂層（Ｂ）の厚み（ａ）の比〔ａ／ｔ〕が０．７５以上０．９７以下である複合フィルム、及び該複合フィルムにより形成された深絞り成形容器が開示されている。

特開２００５－２８９０６９号公報特開２０１０－１１１０９４号公報

ポリ乳酸は、融点が比較的高く、延伸や熱処理によって結晶化させることで優れた耐熱性を得ることができる。しかしその反面、結晶化が促進されると、二次成形加工性が悪くなるという問題を抱えていた。例えば比較的深底の容器を成形するような場合、容器の側壁部分などに偏肉を生じやすいといった問題を抱えていた。
他方、結晶化度の低い無延伸ポリ乳酸シートを二次成形加工した容器では、耐熱性に劣るため、例えば１００℃に加熱すると収縮してしまうという問題を抱えていた。
このような問題は、ポリ乳酸（ＰＬＡ）に限らない問題であり、他の生分解性樹脂も似たような問題を抱えていた。また、ポリ乳酸を用いた容器ではガスバリア性が不十分であるため、内容物の劣化などが問題とされていた。

そこで本発明の目的は、生分解性を有する樹脂シートに関し、比較的深底の容器であってもシート成形可能であり、かつ、耐熱性、ガスバリア性にも優れた、新たな容器形成用シート及びこれを用いてなる容器を提供することにある。

本発明は、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が５０ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下である生分解性樹脂Ａを主成分樹脂とする樹脂層Ａの片面又は両面に、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が前記生分解性樹脂Ａよりも１０ＭＰａ以上低い生分解性樹脂Ｂを主成分樹脂とする樹脂層Ｂを備え、かつ、該樹脂層Ｂの外側にガスバリア層を備えたシートを提案する。
また、本発明は、生分解性樹脂Ａを主成分樹脂とする樹脂層Ａの片面又は両面に、生分解性樹脂Ｂを主成分樹脂とする樹脂層Ｂを備え、該樹脂層Ｂの外側に生分解性ガスバリア層を備えたシートであり、前記生分解性ガスバリア層が、繰り返し単位としてビニルアルコール構造単位を分子鎖中に含む共重合体を主成分樹脂として含有する、シートを提案する。

本発明はまた、上記容器形成用シートからなる容器を提案する。

本発明が提案する容器形成用シートは、比較的深底の容器であっても、シート成形可能であり、しかも、均一な厚さの容器を形成可能であるばかりか、耐熱性及びガスバリア性にも優れている。

本発明の実施例の一例に係る容器の縦断面図である。

次に、実施の形態例に基づいて本発明を説明する。但し、本発明が次に説明する実施形態に限定されるものではない。

＜＜本シート１＞＞
本発明の実施形態の一例に係るシート（「本シート１」と称する）は、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が５０ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下である生分解性樹脂Ａを主成分樹脂とする樹脂層Ａの片面又は両面に、９０℃の貯蔵弾性率（Ｅ’）が前記生分解性樹脂Ａよりも１０ＭＰａ以上低い生分解性樹脂Ｂを主成分樹脂とする樹脂層Ｂを備え、該樹脂層Ｂの外側にガスバリア層を備えたものである。
本シート１は無延伸シートであっても延伸シート（延伸フィルム）であってもよいが、二次成形加工性の観点から無延伸シートであることが好ましい。

本シート１は、二次成形加工性に優れており、比較的深底の容器であってもシート成形可能であり、しかも、均一な厚さの容器を形成可能であるばかりか、耐熱性にも優れている。
ここで、「二次成形加工」とは、シートを別の形状に変形させたり、別の形状を付与したりする加工を意味し、加工方法としては、真空成形、圧空成形などの熱成形方法を挙げることができる。但し、これらに限定するものではない。

ここで、本発明において、貯蔵弾性率を定める温度を９０℃とした理由を以下に述べる。
本実施例における二次成形加工は、昇温と変形が同時に起こる加工で、かつ昇温速度も１６０℃/ｍｉｎ程度と大きいため、実際の加工時のシート温度は、二次成形加工時の設定温度よりも低くなると考えられる。また、ポリ乳酸などの昇温過程で冷結晶化をおこし、かつ結晶化速度の遅い材料においては、１６０℃/ｍｉｎの昇温速度で加熱した場合、冷結晶化が完了する温度が粘弾性測定の貯蔵弾性率のデータ(昇温速度３℃/ｍｉｎ)よりも高温側にシフトする。これにより、実際の二次成形加工温度では、結晶化が完了していない分、粘弾性測定のデータよりも低い貯蔵弾性率を示すと考えられるため、冷結晶化が始まる前の温度、この場合９０℃程度の貯蔵弾性率で判断するのが合理的である。よって、９０℃の貯蔵弾性率で判断した。

本発明において、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）は以下の方法で測定できる。
動的粘弾性測定装置（アイティー計測制御株式会社製「ＤＶＡ－２００」）を用いると共に引張治具を使用して、測定温度－１００～２５０℃、周波数１０Ｈｚ、昇温速度３℃／ｍｉｎにおける貯蔵弾性率を測定する。得られた測定結果から、９０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）を読み取る。

本発明において「生分解性」とは、微生物の働きで最終的に水と二酸化炭素に分解される性質を言い、好ましくは、ＩＳＯ１６９２９又はＪＩＳＫ６９５２記載の５８℃の好気的コンポスト環境下、パイロットスケールで、１２週間以内で１００ｍｍ角のフィルムが２ｍｍのフルイ残りが１０％以内になることを満足する性質である。

＜樹脂層Ａ＞
樹脂層Ａは、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が５０ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下である生分解性樹脂Ａを主成分樹脂とするのが好ましい。
ここで、前記「主成分樹脂」とは、樹脂層Ａを構成する樹脂の中で含有量（質量％）が最も高い樹脂を意味する。該主成分樹脂の樹脂層Ａ中の含有量は、５０質量％以上であるのが好ましく、中でも７０質量％以上、中でも８０質量％以上、中でも９０質量％以上（１００質量％を含む）であってもよい。

（生分解性樹脂Ａ）
生分解性樹脂Ａの、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が５０ＭＰａ以上であれば、耐熱性の点で好ましい。その一方、１０００ＭＰａ以下であれば、二次成形加工性の点で好ましい。
かかる観点から、生分解性樹脂Ａの、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）は５０ＭＰａ以上であるのが好ましく、中でも１００ＭＰａ以上、その中でも２００ＭＰａ以上であるのがさらに好ましい。その一方、１０００ＭＰａ以下であるのが好ましく、中でも７００ＭＰａ以下、その中でも５００ＭＰａ以下であるのがさらに好ましい。
生分解性樹脂Ａは、生分解性樹脂の種類、共重合成分の種類及び含有率、分子量を適宜選択、調整することによって、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）を５０ＭＰａ以上とすることができる。

生分解性樹脂Ａは結晶性を有する、すなわち融点を有することが好ましい。生分解性樹脂Ａが結晶性である場合、その融点（Ｔｍ）は１００℃以上であれば、耐熱性の点で好ましい。その一方、２５０℃以下であれば、二次成形加工性の点で好ましい。
かかる観点から、生分解性樹脂Ａの融点（Ｔｍ）は、１００℃以上であるのが好ましく、中でも１２０℃以上、その中でも１４０℃以上であるのがさらに好ましい。その一方、２５０℃以下であるのが好ましく、中でも２００℃以下、その中でも１８０℃以下であるのがさらに好ましい。
ここで、融点（Ｔｍ）は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、樹脂約１０ｍｇを加熱速度１０℃／分で－４０℃～２００℃まで昇温し、２００℃で１分間保持した後、冷却速度１０℃／分で－４０℃まで降温し、再度、加熱速度１０℃／分で２００℃まで昇温したときに測定されたサーモグラムから求めた結晶融解ピーク温度である。

生分解性樹脂Ａとしては、生分解性ポリエステル、天然高分子等が挙げられる。
生分解性ポリエステルとしては、例えばポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリカプロラクトン（ＰＣＬ）、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）、ポリブチレンサクシネートアジペート（ＰＢＳＡ）、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンサクシネート（ＰＥＳ）、ＰＨＢＨなどの生分解性脂肪族ポリエステル；ポリブチレンアジペートテレフタレート（ＰＢＡＴ）などの生分解性脂肪族芳香族ポリエステルが挙げられる。
天然高分子としては、例えばデンプンやセルロース等が挙げられる。
生分解性樹脂Ａとして、これらのうちの１種又は２種以上の組合せからなる混合物を用いることができる。但し、生分解性樹脂Ａをこれらに限定するものではない。

中でも、生分解性樹脂Ａは、生分解性ポリエステルが好ましく、生分解性脂肪族ポリエステル又は生分解性脂肪族芳香族ポリエステルであるのがより好ましい。

中でも、生分解性樹脂Ａは、ポリブチレン系生分解性ポリエステル樹脂が好ましく、ポリブチレンサクシネート系樹脂がより好ましい。好ましい樹脂としては、例えば、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）、ポリブチレンサクシネートに共重合成分を共重合させたブチレンサクシネート共重合体、又は、主成分としてのポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）と、他の生分解性脂肪族ポリエステルとの混合樹脂が挙げられる。
ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）は、ポリエチレンに近い融点（Ｔｍ）や機械的性質を有する生分解性樹脂である。

前記ブチレンサクシネート共重合体において、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）に共重合する共重合成分としては、例えばε－カプロラクトン（ＣＬ）、グリコリド（ＧＡ）、Ｌ－ラクチド（ＬＬＡ）、テレフタル酸(ＴＰＡ)、アジピン酸、セバシン酸、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ヘキサンジオール、ペンタエリスリトール、３－アルコキシ－１，２－プロパンジオールなどを挙げることができる。
例えば、生分解性樹脂Ａとしてテレフタル酸共重合ポリブチレンサクシネートを使用することで、樹脂層Ａ及び本シートの融点が高くなり、これによって本容器、すなわち本シートの成形品における耐熱性を高めることができる。

樹脂層Ａは、無機粒子などの粒子を含有していてもよい。
樹脂層Ａが無機粒子を含有することによって、本シートの貯蔵弾性率を上げたり、本シートの耐熱性を高めたりすることができる。
当該無機粒子の種類は、特に限定するものではない。例えばタルク、炭酸カルシウム、リン酸カルシウム、アルミナ、シリカ、カオリン、二酸化チタン、硫酸バリウム、ゼオライト等を挙げることができる。中でも、貯蔵弾性率、透明性を向上させる観点でタルクがより好ましい。

＜樹脂層Ｂ＞
樹脂層Ｂは、前記樹脂層Ａの片面又は両面に積層されている層である。

樹脂層Ｂは、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が、前記生分解性樹脂Ａよりも１０ＭＰａ以上低い生分解性樹脂Ｂを主成分樹脂とするのが好ましい。
ここで、「主成分樹脂」とは、樹脂層Ｂを構成する樹脂の中でも含有量（質量％）が最も高い樹脂を意味する。該主成分樹脂の樹脂層Ｂ中の含有量は、５０質量％以上であるのが好ましく、中でも７０質量％以上、中でも８０質量％以上、中でも９０質量％以上（１００質量％を含む）であってもよい。

（生分解性樹脂Ｂ）
生分解性樹脂Ｂの、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が、前記生分解性樹脂Ａのそれよりも１０ＭＰａ以上低ければ、二次成形加工性の点で好ましい。その一方、両者の差が６００ＭＰａ以下であれば耐熱性の点で好ましい。
かかる観点から、生分解性樹脂Ｂの、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）は、前記生分解性樹脂Ａのそれよりも１０ＭＰａ以上低いことが好ましく、中でも３０ＭＰａ以上低い、その中でも１００ＭＰａ以上低いことがさらに好ましい。その一方、両者の差は、６００ＭＰａ以下であるのが好ましく、中でも５００ＭＰａ以下、その中でも４００ＭＰａ以下であるのがさらに好ましい。

かかる観点から、生分解性樹脂Ｂの、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が１ＭＰａ以上であれば、二次成形加工の際に分子鎖間で応力の伝達が起こり延伸可能となる点で好ましい。その一方、１００ＭＰａ以下であれば、二次成形加工の際に分子鎖間力が適度に働き応力が伝達することで均一な厚み制御が可能である点で好ましい。
かかる観点から、生分解性樹脂Ｂの、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）は１ＭＰａ以上であるのが好ましく、中でも２ＭＰａ以上、その中でも３ＭＰａ以上であるのがさらに好ましい。その一方、１００ＭＰａ以下であるのが好ましく、中でも６０ＭＰａ以下、その中でも３０ＭＰａ以下であるのがさらに好ましい。

生分解性樹脂Ｂは結晶性を有する、すなわち融点を有することが好ましい。生分解性樹脂Ｂが結晶性である場合、その融点は、生分解性樹脂Ａの融点との差の絶対値が８０℃以下であれば、樹脂層Ａと樹脂層Ｂとを共押出することが可能である点で好ましい。よって、生分解性樹脂Ｂの融点は、生分解性樹脂Ａの融点（Ｔｍ）との差の絶対値が８０℃以下であるのが好ましく、中でも５０℃以下、その中でも３０℃以下であるのがさらに好ましい。

なお、生分解性樹脂Ｂの融点と、生分解性樹脂Ａの融点は、どちらが高温であってもよい。

生分解性樹脂Ｂは、上述の生分解性樹脂Ａと同様のものが挙げられる。中でも、生分解性樹脂Ｂは、生分解性ポリエステルが好ましく、生分解性脂肪族ポリエステル又は生分解性脂肪族芳香族ポリエステルであるのがより好ましい。

中でも、生分解性樹脂Ｂは、ポリ乳酸系樹脂が好ましい。好ましい樹脂としては、例えば、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）に共重合成分を共重合させた共重合体、ポリ乳酸（ＰＬＡ）に他の成分が複合してなる共重合体、又は、主成分としてのポリ乳酸（ＰＬＡ）と、他の生分解性脂肪族ポリエステルとの混合樹脂が挙げられる。
当該ポリ乳酸（ＰＬＡ）に共重合する共重合成分としては、例えばε－カプロラクトン（ＣＬ）、グリコリド（ＧＡ）、Ｌ－ラクチド（ＬＬＡ）、テレフタル酸(ＴＰＡ)、アジピン酸、セバシン酸、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ヘキサンジオール、ペンタエリスリトール、３－アルコキシ－１，２－プロパンジオールなどを挙げることができる。

前記ポリ乳酸（ＰＬＡ）の中でも、成形品の耐熱性を考慮すると、特に１００℃以上に加熱される用途を考慮すると、結晶性がより高いポリ乳酸が好ましい。
かかる観点から、Ｄ－乳酸とＬ－乳酸との構成比が、Ｄ－乳酸：Ｌ－乳酸＝１００：０～８５：１５であるポリ乳酸であるか、又はＤ－乳酸：Ｌ－乳酸＝０：１００～１５：８５であるポリ乳酸であることが好ましく、中でも、Ｄ－乳酸：Ｌ－乳酸＝９９．５：０．５～９５：５、又は、Ｄ－乳酸：Ｌ－乳酸＝０．５：９９．５～５：９５であるポリ乳酸がさらに好ましい。Ｄ－乳酸とＬ－乳酸の構成割合が１００：０若しくは０：１００であるポリ乳酸は結晶性樹脂となり融点も高く、耐熱性、機械的物性に優れる傾向となる。一方、ＤＬ－乳酸の共重合体の場合、その光学異性体の割合が増えるに従って結晶性が低下することが知られている。従って、上記記載の範囲にて結晶性を調整することによって良好な成形安定性を得ることが可能となる。

後述するガスバリア層との密着性をあげるために、コロナ処理やサンドブラスト法などの表面処理を、樹脂層Ｂに施してもよい。

＜ガスバリア層＞
本シート１は、樹脂層Ｂの外側にガスバリア層を備えることが好ましい。ここで「ガスバリア」とは、広義には任意のガスの透過抑制を意味するが、より限定的には、酸素や香りの透過の抑制を意味する。
ガスバリア層は、ビニルアルコール成分を含む共重合体（「ＰＶＡ共重合体」と称する）を主成分樹脂として含有するのが好ましい。
ここで、「ビニルアルコール成分を含む」とは、繰り返し単位としてビニルアルコール構造単位を分子鎖中に含むことをいう。また、「主成分樹脂」とは、ガスバリア層を構成する樹脂の中でも含有量（質量％）が最も高い樹脂を意味する。ガスバリア層中の該主成分樹脂の含有量は、５０質量％以上であるのが好ましく、中でも７０質量％以上、中でも８０質量％以上、中でも９０質量％以上（１００質量％を含む）であってもよい。

本シート１において、ガスバリア層の主成分樹脂としてＰＶＡ共重合体を用いることで、二次成形加工性を保持しつつ優れたガスバリア性を付与することができる。また、ＰＶＡ共重合体は生分解性を有するため、これをガスバリア層に用いれば、本シート１全体が生分解性を有することとなる。そのため、本シート１及び本シート１から得られる容器は完全分解型（生分解した後に残渣が残らない）とすることも可能となる。
かかる観点から、本シート１におけるガスバリア層の主成分樹脂としては、ＰＶＡに他の共重合成分を共重合させたＰＶＡ共重合体が好ましい。例えば、１,２－ブテンジオールを共重合したＰＶＡ共重合体や、エチレン又は変性エチレンを共重合したＰＶＡ共重合体を挙げることができる。
これらのＰＶＡ共重合体を主成分樹脂としてガスバリア層を形成すれば、後述するように、本シート１に優れたガスバリア性を付与することができる。

ＰＶＡ共重合体の重合度は、基材への追従性の観点から、３００～３０００であるのが好ましく、その中でも３５０以上あるいは２５００以下、その中でも４００以上あるいは２０００以下であるのがさらに好ましい。
また、ＰＶＡ共重合体の４％水溶液２０℃粘度（ヘプラー粘度計）は、コーティング加工性の観点から、３．０～６０ｍＰａ・ｓであるのが好ましく、その中でも３．５ｍＰａ・ｓ以上あるいは４０ｍＰａ・ｓ以下、その中でも４．５ｍＰａ・ｓ以上あるいは３０ｍＰａ・ｓ以下であるのがさらに好ましい。
また、ＰＶＡ共重合体のケン化度は、ガスバリア性の観点から、９８．０～９９．９ｍｏｌ％であるのが好ましく、その中でも９９．０ｍｏｌ％以上あるいは９９．９ｍｏｌ％以下、その中でも９９．５ｍｏｌ％以上あるいは９９．９ｍｏｌ％以下であるのがさらに好ましい。

＜＜本シート２＞＞
本発明の実施形態の別の一例に係るシート（「本シート２」と称する）は、生分解性樹脂Ａを主成分樹脂とする樹脂層Ａの片面又は両面に、生分解性樹脂Ｂを主成分樹脂とする樹脂層Ｂを備え、かつ、該樹脂層Ｂの外側にガスバリア層を備えたものである。
本シート２は無延伸シートであっても延伸シート（延伸フィルム）であってもよいが、二次成形加工性の観点から無延伸シートであることが好ましい。

本シート２は、二次成形加工性に優れており、比較的深底の容器であってもシート成形可能であり、しかも、均一な厚さの容器を形成可能であるばかりか、耐熱性にも優れている。

＜樹脂層Ａ＞
本シート２における樹脂層Ａは、生分解性樹脂Ａを主成分樹脂とする。
当該生分解性樹脂Ａは、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が５０ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下であることが好ましい。
当該生分解性樹脂Ａの好ましい実施形態は、＜＜本シート１＞＞の＜樹脂層Ａ＞で説明したものと同じである。

＜樹脂層Ｂ＞
本シート２における樹脂層Ｂは、前記樹脂層Ａの片面又は両面に積層されている層であり、生分解性樹脂Ｂを主成分樹脂とする。
当該生分解性樹脂Ｂは、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が、前記生分解性樹脂Ａよりも１０ＭＰａ以上低いことが好ましい。
当該生分解性樹脂Ｂの好ましい実施形態は、＜＜本シート１＞＞の＜樹脂層Ｂ＞で説明したものと同じである。

＜ガスバリア層＞
本シート２におけるガスバリア層は、繰り返し単位としてビニルアルコール構造単位を分子鎖中に含む共重合体（「ＰＶＡ共重合体」と称する）を主成分樹脂として含有する。

本シート２において、ガスバリア層の主成分樹脂としてＰＶＡ共重合体を用いることで、二次成形加工性を保持しつつ優れたガスバリア性を付与することができる。また、ＰＶＡ共重合体は生分解性を有するため、これをガスバリア層に用いれば、生分解性ガスバリア層を得ることができ、本シート２全体が生分解性を有することとなる。そのため、本シート２及び本シート２から得られる容器は完全分解型（生分解した後に残渣が残らない）とすることも可能となる。

ＰＶＡ共重合体は、ビニルエステル系単量体及び各種単量体を共重合して得られるポリビニルエステル系共重合体をケン化して得られる樹脂であり、ケン化度相当のビニルアルコール構造単位と、ビニルエステル構造単位とを分子鎖中に含む。

ビニルエステル系単量体としては、ギ酸ビニル、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、バレリン酸ビニル、酪酸ビニル、イソ酪酸ビニル、ピバリン酸ビニル、カプリン酸ビニル、ラウリン酸ビニル、ステアリン酸ビニル、安息香酸ビニル、バーサチック酸ビニル等が挙げられる。中でも、経済的に酢酸ビニルを好ましく用いることができる。

ビニルエステル系単量体との共重合に用いられる各種単量体としては、エチレン、プロピレン、イソブチレン、α－オクテン、α－ドデセン、α－オクタデセン等のオレフィン類；３－ブテン－１－オール、４－ペンテン－１－オール、５－ヘキセン－１－オール、３，４－ジヒドロキシ－１－ブテン等のヒドロキシ基含有α－オレフィン類及びそのアシル化物等の誘導体；アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、マレイン酸、無水マレイン酸、イタコン酸等の不飽和酸類並びにその塩、モノエステル、及びジアルキルエステル；アクリロニトリル、メタアクリロニトリル等のニトリル類；ジアセトンアクリルアミド、アクリルアミド、メタクリルアミド等のアミド類；エチレンスルホン酸、アリルスルホン酸、メタアリルスルホン酸等のオレフィンスルホン酸類及びその塩；アルキルビニルエーテル類、ジメチルアリルビニルケトン、Ｎ－ビニルピロリドン、塩化ビニル、ビニルエチレンカーボネート、２，２－ジアルキル－４－ビニル－１，３－ジオキソラン、グリセリンモノアリルエーテル、３，４－ジアセトキシ－１－ブテン等のビニル化合物；酢酸イソプロペニル、１－メトキシビニルアセテート等の置換酢酸ビニル類；塩化ビニリデン、１，４－ジアセトキシ－２－ブテン、ビニレンカーボネート等を挙げることができる。

ＰＶＡ共重合体中の上記各種単量体に由来する構成単位の含有量は、１～２０ｍｏｌ％であることが好ましく、中でも２ｍｏｌ％以上あるいは１０ｍｏｌ％以下の範囲が好ましい。

本シート２におけるガスバリア層の主成分樹脂としては、後変性によって各種官能基を導入した変性ＰＶＡ共重合体を用いることが好ましい。
当該変性ＰＶＡ共重合体としては、ジケテンとの反応によるアセトアセチル基を有するＰＶＡ共重合体、エチレンオキサイドとの反応によるポリアルキレンオキサイド基を有するＰＶＡ共重合体、エポキシ化合物等との反応によるヒドロキシアルキル基を有するＰＶＡ共重合体、及び各種官能基を有するアルデヒド化合物を反応させて得られるＰＶＡ共重合体等を挙げることができる。
中でも、溶融成形性の観点から、側鎖に一級水酸基を有するＰＶＡ共重合体又はエチレン変性ＰＶＡ共重合体が好ましい。例えば、１,２－ブテンジオールを共重合したＰＶＡ共重合体や、エチレン又は変性エチレンを共重合したＰＶＡ共重合体を挙げることができる。
側鎖に一級水酸基を有するＰＶＡ共重合体としては、側鎖にヒドロキシアルキル基又は１，２－ジオール構造を有するＰＶＡ共重合体が好ましく、側鎖に１，２－ジオール構造を有するＰＶＡ共重合体がより好ましい。
これらのＰＶＡ共重合体を主成分樹脂としてガスバリア層を形成すれば、後述するように、本シートに優れたガスバリア性を付与することができる。

側鎖に一級水酸基を有するＰＶＡ共重合体を用いる場合、側鎖に１，２－ジオール構造を有する構造単位の含有量は、０．１～２０ｍｏｌ％であるのが好ましく、中でも１ｍｏｌ％以上或いは１０ｍｏｌ％以下であるのがより好ましく、その中でも２ｍｏｌ％以上或いは８ｍｏｌ％以下であるのが更に好ましい。
また、エチレン変性ＰＶＡ共重合体を用いる場合、エチレン構造単位の含有量は、０．１～２０ｍｏｌ％であるのが好ましく、中でも１ｍｏｌ％以上或いは１５ｍｏｌ％以下であるのがより好ましく、その中でも３ｍｏｌ％以上或いは１０ｍｏｌ％以下であるのが更に好ましく、その中でも４ｍｏｌ％以上或いは９ｍｏｌ％以下であるのがより更に好ましい。

＜＜本シートの構成＞＞
本シート１及び２は、前記樹脂層Ａの片面又は両面に前記樹脂層Ｂを備え、かつ、該樹脂層Ｂの外側にガスバリア層を備えていればよい。
樹脂層Ｂが樹脂層Ａの両面にある場合、前記ガスバリア層は、樹脂層Ａの一方の面にある樹脂層Ｂの外側にのみ設けられてもよく、樹脂層Ａの両方の面にある樹脂層Ｂの外側にそれぞれ設けられてもよい。本シート１又は２から容器を作製するときに、ガスバリア層が内容物と接触することを防ぐ点からは、樹脂層Ａの一方の面にある樹脂層Ｂの外側にのみガスバリア層が設けられることが好ましい。

本シート１及び２において、前記樹脂層Ａと樹脂層Ｂとの間、樹脂層Ｂとガスバリア層との間、さらには、樹脂層Ｂの外側、あるいはガスバリア層の外側には、「他の層」を備えていてもよい。また、前記樹脂層Ａの片面（一側面）に樹脂層Ｂを備える場合、樹脂層Ａの他側面に「他の層」を備えていてもよい。

ここで、前記「他の層」としては、例えばアンカーコート層、ヒートシール層、接着層、印刷層、ラミネート層、保護層などを挙げることができる。但し、これらに限定するものではない。

＜＜本シートの厚み＞＞
本シート１及び２の厚みは、二次成形加工後の厚みの観点から、０．１ｍｍ以上であるのが好ましく、中でも０．５ｍｍ以上、その中でも０．９ｍｍ以上であるのがさらに好ましい。その一方、二次成形加工性の観点から、２．０ｍｍ以下であるのが好ましく、中でも１．５ｍｍ以下、その中でも１．２ｍｍ以下であるのがさらに好ましい。

樹脂層Ａの厚みに対する樹脂層Ｂの厚みの比率（Ｂ／Ａ）は、二次成形加工性の観点から、１．０以上であるのが好ましく、中でも１．５以上、その中でも２．０以上であるのがさらに好ましい。その一方、耐熱性の観点から、１０．０以下であるのが好ましく、中でも８．０以下、その中でも６．０以下であるのがさらに好ましい。

本シート１及び２におけるガスバリア層の厚みは、ガスバリア性の観点から、０．５μｍ以上であるのが好ましく、中でも０．８μｍ以上、その中でも１．０μｍ以上であるのがさらに好ましい。その一方、コーティング加工性の観点から、３０μｍ以下であるのが好ましく、中でも２０μｍ以下、その中でも１０μｍ以下であるのがさらに好ましい。

＜＜本シートの物性＞＞
本シート１及び２は次のような物性を得ることができる。

（生分解性）
本シート１及び２は、ＩＳＯ１６９２９又はＪＩＳＫ６９５２記載の５８℃の好気的コンポスト環境下で、パイロットスケールで、１２週間以内で１００ｍｍ角のフィルムが２ｍｍのフルイ残りが１０％以内になることを満足する生分解性を有することができる。また、本シート１及び２は、完全分解型（生分解した後に残渣が残らない）とすることも可能である。

（貯蔵弾性率）
本シート１及び２は、二次成形加工性の観点から、９０℃における貯蔵弾性率が５ＭＰａ以上であるのが好ましく、中でも８ＭＰａ以上、その中でも１０ＭＰａ以上であるのがさらに好ましい。その一方、二次成形加工性の観点から、２００ＭＰａ以下であるのが好ましく、中でも１００ＭＰａ以下であるのがより好ましい。

（酸素透過度）
本シート１及び２は、酸素バリア性の観点から、０℃、５０％ＲＨにおける酸素透過度が５．０cc/m²・day・atm以下であるのが好ましく、中でも４．０cc/m²・day・atm以下、その中でも３．０cc/m²・day・atm以下であるのがさらに好ましい。酸素透過度は小さいほど好ましく、実現可能な下限としては０．０１cc/m²・day・atm以上が好ましい。
本シート１及び２の前記酸素透過度は、例えばガスバリア層の種類や厚みを調整することによって調整することができる。但し、これらの要因に限定されるものではない。

（引張特性）
本シート１及び２は、耐久性の観点から、２３℃における引張強度が２０ＭＰａ以上であるのが好ましく、中でも２５ＭＰａ以上、その中でも３０ＭＰａ以上であるのがさらに好ましい。

本シート１及び２は、耐久性の観点から、２３℃における引張弾性率が１ＧＰａ以上であるのが好ましく、中でも１．５ＧＰａ以上、その中でも２．５ＧＰａ以上であるのがさらに好ましい。その一方、タフネスの観点から５ＧＰａ以下であるのが好ましく、中でも４ＧＰａ以下、その中でも３ＧＰａ以下であるのがさらに好ましい。

本シート１及び２は、二次成形加工性の観点から、２３℃における引張破断伸びが２％以上であるのが好ましい。

＜＜本容器＞＞
本発明の実施形態の一例に係る容器（「本容器」）は、本シート１又は２から形成してなるものである。

本シート１及び２は、上述のように、二次成形加工性に優れており、比較的深底の容器であっても成形可能であり、しかも、比較的均一な厚さの容器を形成可能であるばかりか、耐熱性にも優れている。よって、本シート１及び２は、容器形成用シートとして好適である。

次に、本容器の一例として、図１に示すように、鍔部（１）と、収納部としての凹部（２）とを備えた容器を挙げることができる。
本容器は、後述する実施例１と同様に、本シート１又は２を真空成形することにより作製することができる。

鍔部（１）の肉厚は、凹部の耐久性の観点から０．１ｍｍ以上であるのが好ましく、中でも０．５ｍｍ以上、その中でも０．９ｍｍ以上であるのがさらに好ましい。その一方、シート時における二次成形加工性の観点から、２．０ｍｍ以下であるのが好ましく、中でも１．５ｍｍ以下、その中でも１．２ｍｍ以下であるのがさらに好ましい。

凹部（２）は、側壁部（３）と底面部（４）を有し、凹部（２）の上縁部（２ａ）の平面視形状が非円形状の場合はその最短幅Ｌ_１、該凹部（２）の上縁部（２ａ）の平面視形状が円形状の場合はその直径Ｌ_１に対する、凹部（２）の深さＤの比率（深さＤ／最短幅又は直径Ｌ_１）は、浅絞りの容器として使用される０．１以上であるのが好ましく、中でも０．２以上、その中でも０．５以上であるのがさらに好ましい。その一方、深絞りの容器として使用される、５．０以下であるのが好ましく、中でも３．０以下、その中でも２．０以下であるのがさらに好ましい。

凹部（２）の側壁部（３）の肉厚の平均値（「平均肉厚」とも称する）は、深絞り成型による、本容器すなわち成形品の肉厚が均一であることにより、厚みによるガスバリア性のムラを小さくして、ガスバリア性のより高い（酸素透過度の低い）包装容器を得るという観点から、前記鍔部（１）の肉厚の１５％以上であるのが好ましく、中でも１８％以上、その中でも２０％以上であるのがさらに好ましい。他方、浅絞り容器における厚みの均一性観点から、前記鍔部（１）の肉厚の９５％以下であるのが好ましく、中でも９０％以下、その中でも８０％以下であるのがさらに好ましい。

前記凹部（２）の側壁部（３）は、最大肉厚と最小肉厚との差は、ガスバリア性のムラが小さくなり、ガスバリア性の高い（酸素透過度の低い）包装容器が得られる観点から、０．３５ｍｍ以下であるのが好ましく、中でも０．３０ｍｍ以下、その中でも０．２５ｍｍ以下であるのがさらに好ましい。最大肉厚と最小肉厚との差はバリア性の観点で小さければ小さいほどよく、実現可能な範囲で０．０１ｍｍ以上が好ましい。
なお、本容器は、図１における底面部（４）を有さず、凹部（２）が側壁部（３）のみで構成されていてもよい。

本容器は、生分解性を有することができ、かつ、ガスバリア性及び耐熱性に優れたものとすることができるから、酸素気密性包装容器、食品包装容器、中でも、カプセル式コーヒーメーカー用のコーヒー豆容器（所謂「コーヒーカプセル」）として好適に用いることができる。
また、本シート１又は２を本容器の鍔部（１）を被覆する蓋材とすることもできる。本シート１又は２を蓋材として本容器と一体化することにより、全体として生分解性を有することができ、かつ、ガスバリア性及び耐熱性に優れたものとすることができる。このような態様の場合は、本容器あるいは蓋材のうち少なくとも一方の表面にはヒートシール層を設けることが好ましい。
なお、本容器に用いられる蓋材は本シート１及び２に限定されるものではなく、任意の樹脂製、金属製、紙製、及びこれらの積層体等から選択して用いることができる。

本シート１及び２並びに本容器は生分解性が良好であるため、前述の通り、好気的コンポスト環境下での分解特性が良好である。また、好気的コンポスト環境下のみならず、例えば河川や海洋中を滞留する際の自然分解や、鳥類や海洋生物などが誤食して体内に蓄積する問題への対策としても有効な手段となり得るため、その効果は大きい。

＜＜語句の説明＞＞
本明細書において「Ｘ～Ｙ」（Ｘ，Ｙは任意の数字）と表現する場合、特にことわらない限り「Ｘ以上Ｙ以下」の意と共に、「好ましくはＸより大きい」あるいは「好ましくはＹより小さい」の意も包含する。
また、「Ｘ以上」（Ｘは任意の数字）あるいは「Ｙ以下」（Ｙは任意の数字）と表現した場合、「Ｘより大きいことが好ましい」あるいは「Ｙ未満であることが好ましい」旨の意図も包含する。

以下、実施例により本発明を具体的に説明する。但し、本発明は、以下の実施例により何ら限定されるものではない。
本発明で用いた測定法及び評価方法は次のとおりである。

＜貯蔵弾性率測定＞
次のようにして、実施例・比較例で得た樹脂層Ａ、樹脂層Ｂ及び生分解性積層シート（サンプル）それぞれの貯蔵弾性率を測定した。
動的粘弾性測定装置（アイティー計測制御株式会社製「ＤＶＡ－２００」）を用いると共に引張治具を使用して、測定温度－１００～２５０℃、周波数１０Ｈｚ、昇温速度３℃／ｍｉｎにおける、貯蔵弾性率を測定した。そしてこの測定結果から、９０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’）を読み取った。

＜引張強度、引張破断伸び＞
ＪＩＳＣ２１３３記載の方法に準じて、下記条件の下、実施例・比較例で得た生分解性積層シート（サンプル）の引張強度（ＭＰａ）を測定した。
試験長(つかみ具間距離)：５０ｍｍ
試験幅：４ｍｍ
速度：２００ｍｍ／ｍｉｎ
試験温度：２３±２ ℃
試験湿度：５０±１０％

＜引張弾性率＞
下記条件の下、実施例・比較例で得た生分解性積層シート（サンプル）の引張弾性率（ＧＰａ）を測定した。
試験長(つかみ具間距離)：５０ｍｍ
試験幅：３ｍｍ
速度：５ｍｍ／ｍｉｎ
試験温度：２３±２℃
試験湿度：５０±１０％

＜酸素透過度＞
実施例・比較例で用いた各樹脂原料から各厚みの単層フィルムを形成し、ＪＩＳＫ７１２６Ｂ法に準拠して、２３℃、０％ＲＨ雰囲気で前記各単層フィルムの酸素透過度（ＯＴＲ）を測定した。その結果を下記に示した。
そして、実施例・比較例で得た生分解性積層シート（サンプル）の酸素透過度を、各単層フィルムの酸素透過度と、各層の積層比や厚みから、算出した。

・ＰＬＡ（Ingeo NW4032D）：厚み９９μｍ，酸素透過度１５４.９cc/m²・day・atm
・ＰＢＳ（Forzeas）：厚み１１７μｍ、酸素透過度５５．５８cc/m²・day・atm
・ＰＶＡ（G-polymer）：厚み１μｍ、酸素透過度０．３０３３cc/m²・day・atm
・ＰＶＡ（エクセバール）：厚み１μｍ、酸素透過度０．５４０８cc/m²・day・atm

＜耐熱性試験＞
容器をコーヒーカプセルなどの用途に用いる場合、７０～１００℃の熱湯でコーヒーを抽出するため、この温度域での耐熱性を評価する必要がある。
そこで、７０～１００℃に調製した温水バス中に、生分解性包装容器（サンプル）を１分間浸漬させて、耐熱温度を測定した。
この際、７０℃から１０℃刻みで評価を行い、試験後の形状が試験前の形状から変形した場合は、「耐熱性がない」と評価した。その際、変形しなかった最高温度を耐熱温度とした。例えば７０℃でサンプルが変形した場合、耐熱温度は「７０℃未満」、１００℃でもサンプルが変化しなかった場合、耐熱温度は「１００℃以上」とした。

＜生分解性包装容器（サンプル）の厚み測定＞
実施例・比較例で得た生分解性包装容器（サンプル）について、厚み測定器を用いて側壁部各部位の厚みを測定した。
図１の（３ａ）（３ｂ）（３ｃ）の部分を各３点ずつ測定し、それらの平均値を側壁部の平均厚みとして表１に示した。また、側壁部の厚みの最大値と最小値の差を「側壁部の厚み範囲」として表１に示した。

［実施例１］
（生分解性積層シートの作製）
以下の方法で、ポリブチレンサクシネート系樹脂（生分解性樹脂Ａ）を主成分樹脂とする樹脂層Ａの表裏両面に、ポリ乳酸（生分解性樹脂Ｂ）を主成分樹脂とする樹脂層Ｂを備えた、樹脂層Ｂ／樹脂層Ａ／樹脂層Ｂの２種３層構成からなる生分解性積層シートを作製した。

生分解性樹脂Ｂとしてポリ乳酸（Nature Works社製、Ingeo NW4032D、密度１．２４ｇ／ｃｍ³、融点１６９℃）を用い、オーブンで７０℃で５時間保持するように予備加熱した後、押出機（シリンダー温度２００℃）へ供給して溶融した。
他方、生分解性樹脂Ａとしてポリブチレンサクシネート系生分解性ポリエステル樹脂(三菱ケミカル（株）製、Forzeas TEST H-01、密度１．３９ｇ／ｃｍ³、融点１４５℃）を用い、オーブンで７０℃で５時間保持するように予備加熱した後、押出機（シリンダー温度１６０℃）へ供給し溶融させた。

溶融した生分解性樹脂Ｂ及び生分解性樹脂Ａを、Ｔダイからシート状に２種３層（Ｂ層／Ａ層／Ｂ層）で共押出し、キャストロールで５０℃に急冷して厚み１１００μｍ（Ｂ層／Ａ層／Ｂ層：４４０μｍ／２２０μｍ／４４０μｍ）の無延伸積層シートを得た。

得られた無延伸積層シートの片面に１００Ｗ・ｍｉｎ／ｍ²でコロナ放電処理を施した。
次に、ポリエチレンイミン（平均分子量７００００）３０質量％水溶液とエタノールとを１:４９の質量割合で混合し、ポリエチレンイミン固形分濃度０．６質量％溶液を作製し、先に作製した無延伸積層シートのコロナ放電処理面上に＃４バーコーター(８μｍの厚みで塗布)を用いてその溶液をコーティングした。次いで、オーブンで７０℃を１分間保持するように加熱し、ドライ厚み０．０４８μｍのアンカーコート層を前記無延伸積層シートに形成した。

次に、ガスバリア層として、ＰＶＡ共重合体（三菱ケミカル（株）製、G-polymer BVE8049Q、４％水溶液での２０℃粘度４．５ｍＰａ・ｓ（ヘプラー粘度計）、推定重合度４５０、ケン化度９９．０ｍｏｌ％以上）の１５質量％水溶液を、上記アンカーコート層の面に、＃４バーコーター（８μｍの厚みで塗布）を用いてコーティングし、次いで、オーブンで７０℃を１５分保持するように加熱し、ドライ厚み１．２μｍの乾燥ポリビニルアルコール共重合体被膜（ガスバリア層）を備えた生分解性積層シート（サンプル）を作製した。

（生分解性包装容器の作製）
得られた生分解性積層シート（サンプル）を、真空成形機を用いて二次成形加工（深絞り成形）した。すなわち、該生分解性積層シート（サンプル）を真空成形機の上下のヒーター(上５００℃、下４５０℃、４０ｓ)で急速に昇温し、シート温度が１４５℃となったところで、プラグアシストと真空成形によって、次に説明するカプセル形状に成形して、生分解性包装容器（サンプル）を作製した。得られた包装容器の物性測定結果を表１に示す。
作製した生分解性包装容器は、図１に示すようなカプセル容器状を呈し、円環状の鍔部（１）と、該鍔部（１）内に、収納部としての凹部（２）とを備えた容器であって、該凹部（２）は、側壁部（３）と円状の底面部（４）とを有し、深さＤ４５ｍｍ、上縁部径Ｌ₁４５ｍｍ、底面部径Ｌ₂３７ｍｍであり、鍔部の幅は０．９ｍｍであった。

作製した生分解性包装容器を計測したところ、鍔部（１）の肉厚は０．９１ｍｍ、底面部（４）の肉厚は０．４８ｍｍ、側壁部の最大肉厚は０．４２ｍｍ、最小肉厚は０．２３ｍｍであった。
また、作製した生分解性包装容器は、ＩＳＯ１６９２９又はＪＩＳＫ６９５２記載の５８℃の好気的コンポスト環境下、パイロットスケールで、１２週間以内で１００ｍｍ角のフィルムが２ｍｍのフルイ残りが１０％以内になるものであり、完全分解型であった。

［実施例２］
実施例１において、ガスバリア層として、ＰＶＡ共重合体（(株)クラレ製、エクセバール）を用いた以外は、実施例１と同様にして、生分解性積層シート（サンプル）及び生分解性包装容器（サンプル）を作製した。
作製した生分解性包装容器を計測したところ、鍔部（１）の肉厚は０．８４ｍｍ、底面部（４）の肉厚は０．３７ｍｍ、側壁部の最大肉厚は０．３７ｍｍ、最小肉厚は０．２１ｍｍであった。
また、作製した生分解性包装容器は、ＩＳＯ１６９２９又はＪＩＳＫ６９５２記載の５８℃の好気的コンポスト環境下、パイロットスケールで、１２週間以内で１００ｍｍ角のフィルムが２ｍｍのフルイ残りが１０％以内になるものであり、完全分解型であった。

［比較例１］
ガスバリア層を設けなかった以外は、実施例１と同様にして、生分解性積層シート（サンプル）及び生分解性包装容器（サンプル）を作製した。得られた生分解性積層シートは、ガスバリア層を有していないため、酸素透過度が非常に大きくなった。
作製した生分解性包装容器を計測したところ、鍔部（１）の肉厚は０．７６ｍｍ、底面部（４）の肉厚は０．４７ｍｍ、側壁部の最大肉厚は０．３８ｍｍ、最小肉厚は０．１６ｍｍであった。

［比較例２］
実施例１で生分解性樹脂Ｂとして用いたポリ乳酸（Nature Works社製、Ingeo NW4032D、密度１．２４ｇ／ｃｍ³、融点１６９℃）から、厚み１２００μｍの単層シートを作製した以外は、実施例１と同様にして、生分解性積層シート（サンプル）及び生分解性包装容器（サンプル）を作製した。
作製した生分解性包装容器を計測したところ、鍔部（１）の肉厚は１．０５ｍｍ、底面部（４）の肉厚は０．２０ｍｍ、側壁部の最大肉厚は０．６６ｍｍ、最小肉厚は０．２０ｍｍであった。得られた生分解性包装容器は、最大肉厚と最小肉厚との差が大きいため、ガスバリア性のムラなどの問題が生じるおそれがある。

［比較例３］
実施例１で生分解性樹脂Ａとして用いたポリブチレンサクシネート系生分解性ポリエステル樹脂(三菱ケミカル（株）製、Forzeas TEST H-01、密度１．３９ｇ／ｃｍ³、融点１４５℃）から単層シートを作製した以外は、実施例１と同様にして、生分解性積層シート（サンプル）及び生分解性包装容器（サンプル）を作製した。
作製した生分解性包装容器を計測したところ、鍔部（１）の肉厚は０．９９ｍｍ、底面部（４）の肉厚は０．８１ｍｍ、側壁部の最大肉厚は０．２１ｍｍ、最小肉厚は０．０７４ｍｍであった。得られた生分解性包装容器は、側壁部（３）の肉厚が小さく、特に鍔部（１）の肉厚に対する側壁部（３）の平均肉厚の割合が小さいため、ガスバリア性のムラなどの問題が生じるおそれがある。

ポリ乳酸（ＰＬＡ）単層の比較例２の生分解性包装容器（サンプル）では、側壁部の厚み範囲（最大値と最小値の差）が０．４５ｍｍであったのに対し、実施例１及び２では、それぞれ０．１９ｍｍ、０．１６ｍｍであり、側壁部の偏肉が大幅に改善されていることを確認できた。
これら実施例１及び２では、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が所定範囲に入るように各層の樹脂構成を設計した。

実施例及び比較例の結果並びに本発明者がこれまで行ってきた試験結果より、ＰＬＡの単層シートである比較例２に比べて、実施例１及び２のように、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）を目安として適宜生分解性樹脂を選択して積層シートとすることにより、深絞り成形しても厚みムラを抑制することができる成形性を確保でき、しかも、耐熱性を高めることができることが分かった。

Claims

９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が５０ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下である生分解性樹脂Ａを主成分樹脂とする樹脂層Ａの片面又は両面に、９０℃での貯蔵弾性率（Ｅ’）が前記生分解性樹脂Ａよりも１０ＭＰａ以上低い生分解性樹脂Ｂを主成分樹脂とする樹脂層Ｂを備え、かつ、該樹脂層Ｂの外側にガスバリア層を備えた無延伸シートであって、前記ガスバリア層は、ビニルアルコール成分を含む共重合体を主成分樹脂として含有する無延伸シート。
生分解性樹脂Ａ及び生分解性樹脂Ｂが何れも融点を有し、生分解性樹脂Ａの融点と、生分解性樹脂Ｂの融点との差の絶対値が８０℃以下である請求項１に記載のシート。
生分解性樹脂Ａは、生分解性脂肪族ポリエステル又は生分解性脂肪族芳香族ポリエステルである請求項１又は２に記載のシート。
生分解性樹脂Ａが、ポリブチレン系生分解性ポリエステル樹脂である請求項１～３の何れかに記載のシート。
生分解性樹脂Ｂが、生分解性脂肪族ポリエステル又は生分解性脂肪族芳香族ポリエステルである請求項１～４の何れかに記載のシート。
樹脂層Ａの厚みに対する樹脂層Ｂの厚みの比率（Ｂ／Ａ）が１．０以上１０．０以下である請求項１～５の何れかに記載のシート。
９０℃での貯蔵弾性率が５ＭＰａ以上２００ＭＰａ以下である、請求項１～６の何れかに記載のシート。
２３℃での引張強度が２０ＭＰａ以上である、請求項１～７の何れかに記載のシート。
請求項１～８の何れかに記載のシートからなる容器形成用シート。
請求項９に記載の容器形成用シートからなる容器。
鍔部と、収納部としての凹部とを備えた容器であって、
当該凹部は、該凹部の平面視縁形状が非円形状の場合はその最短幅、該凹部の平面視縁形状が円形状の場合はその直径に対する、凹部の深さの比率（深さ／最短幅又は直径）が０．１～５．０であって、
前記鍔部の肉厚が０．１ｍｍ～２．０ｍｍであり、前記凹部の側壁部の平均肉厚が前記鍔部の肉厚の１０～９５％である請求項１０に記載の容器。
前記凹部の側壁部は、最大肉厚と最小肉厚との差が０．０１ｍｍ～０．３５ｍｍである請求項１０又は１１に記載の容器。
生分解性である請求項１０～１２の何れかに記載の容器。
０℃、５０％ＲＨにおける酸素透過度が５．０cc/m²・day・atm以下である請求項１０～１３の何れかに記載の容器。