JP7481170B2 - 車両用サンバイザーの支持部構造および車両用サンバイザー - Google Patents

Description

本発明は、自動車用として好適に用いられる車両用サンバイザーの支持部構造および車両用サンバイザーに関する。

従来、自動車の車室内において運転席および助手席それぞれに対応してフロントウィンドウの上側に設けられる車両用サンバイザーとして、次のような構成を備えたものがある。すなわち、車体側に固定された支持軸と、支持軸に対して回動可能に支持されたサンバイザー本体と、サンバイザー本体に対して所定の軸支持部材を介して取り付けられるとともに支持軸に弾性作用するバネとを備えた構成である（例えば、特許文献１参照。）。

サンバイザー本体を支持する支持部構造において、支持軸に作用するバネは、支持軸を貫通させた態様で挟持する部分を有する板バネであり、支持軸に対してサンバイザー本体と一体的に回動する。バネは、弾性力をもって支持軸に係合・圧接することで、支持軸に対するサンバイザー本体の回動に抵抗を付与するとともに、サンバイザー本体の回動位置を保持する。サンバイザーは、サンバイザー本体の回動動作に関し、車室内におけるフロントウィンドウの上側の天井にサンバイザー本体を沿わせた状態を格納状態とし、格納状態からサンバイザー本体が下方に回動することで使用状態となる。

特許文献１には、サンバイザー本体の使用状態での自重回動による垂れ下がりを回避すべく、支持軸の周面に、バネを係止させることでサンバイザー本体の回動位置を保持する位置規定用の平坦面部を複数個所に形成した構成が開示されている。

特開２０１１－１２６３４９号公報

ところで、車両用サンバイザーの品質を示す指標として、サンバイザー本体の回動操作に関する操作フィーリングがある。操作フィーリングについては、滑らかさと安定感が高いほど使用者は高級感を感じるということが、評価結果として得られている。こうした車両用サンバイザーの操作フィーリングについては、サンバイザー本体の回動操作において、バネによって生じる反力としての荷重の変化が大きく影響する。

本発明は、上記のような問題点に鑑みてなされたものであり、サンバイザー本体の回動操作について高級感のある操作フィーリングを実現することができ、サンバイザーの品質を向上させることができる車両用サンバイザーの支持部構造および車両用サンバイザーを提供することを目的とする。

本発明に係る車両用サンバイザーの支持部構造は、サンバイザー本体を回動可能に支持する車両用サンバイザーの支持部構造であって、車体側に取り付けられた支持軸と、前記サンバイザー本体に対して固定状態で取り付けられるとともに前記支持軸に弾性作用することで前記サンバイザー本体の回動に抵抗を付与するバネと、を備え、前記バネは、前記支持軸の軸方向視で所定の屈曲形状ないし湾曲形状を有する板バネであり、前記軸方向視で円弧状をなし、前記支持軸を抱持する軸抱持部と、前記軸抱持部とともに前記支持軸を挟持する部分であって前記支持軸に形成された係合部に係合する軸押圧片部と、前記軸方向視で前記軸抱持部の一側から延出し、前記軸抱持部に対して前記軸押圧片部を片持ち状に支持する押圧片支持部と、を有し、前記サンバイザー本体の格納位置からの回動角度について、所定の回動角度以降、前記軸方向視において、前記軸押圧片部の弾性変形の起点から前記軸押圧片部に対する前記支持軸の接触点までの長さ、および前記バネの撓みによる前記軸押圧片部の移動量が一定となるように構成されているものである。

また、本発明に係る車両用サンバイザーの支持部構造の他の態様は、前記車両用サンバイザーの支持部構造において、前記係合部は、前記支持軸の横断面視において直線状をなし前記バネの弾性により前記軸押圧片部の圧接を受ける平面状のバネ受面を有し、前記軸押圧片部は、一方の板面を前記バネ受面に対する接触面とし前記軸方向視において直線状をなす平板状の部分であるものである。

本発明に係る車両用サンバイザーは、前記車両用サンバイザーの支持部構造と、サンバイザー本体と、を備えるものである。

本発明によれば、サンバイザー本体の回動操作について高級感のある操作フィーリングを実現することができ、サンバイザーの品質を向上させることができる。

本発明の一実施形態に係る車両用サンバイザーを設置した自動車の車内を示す図である。 本発明の一実施形態に係る車両用サンバイザーの構成を示す図である。 本発明の一実施形態に係る車両用サンバイザーの動作説明図である。 本発明の一実施形態に係るバネを示す斜視図である。 本発明の一実施形態に係る支持軸を示す平面図である。 本発明の一実施形態に係る支持軸およびバネの係合状態を示す横断面図である。 本発明の一実施形態に係る支持軸およびバネの非係合状態を示す横断面図である。 本発明の一実施形態に係るサンバイザー支持部構造に対する比較構造の構成を示す横断面図である。 本発明の一実施形態に係るサンバイザー支持部構造に対する比較構造によるサンバイザーの操作荷重の推移グラフを示す図である。 本発明の一実施形態に係るサンバイザー支持部構造に対する比較構造によるバネ反力推移図である。 本発明の一実施形態に係るサンバイザー支持部構造に対する比較構造の動作説明図である。 本発明の一実施形態に係るサンバイザー支持部構造によるバネ反力推移図である。 本発明の一実施形態に係るサンバイザー支持部構造の動作説明図である。 本発明の一実施形態に係るバネの変形例を示す図である。

本発明は、車体側に固定された支持軸に対してサンバイザー本体を回動可能に支持するとともに、支持軸に弾性作用してサンバイザー本体の回動に抵抗を付与するバネを備えた構成において、バネの形状等を工夫することにより、サンバイザー本体の回動操作について高級感のある操作フィーリングを実現し、品質を向上しようとするものである。以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。

図１に示すように、本実施形態に係るサンバイザー１は、自動車の車室２内に設けられた車両用サンバイザーであり、車室２内において、ステアリングハンドル３の後方に位置する運転席４、および運転席４の側方（左側方）にセンターコンソール５を介して設けられた助手席６の各座席に対応して、座席の前上方の位置に設けられている。サンバイザー１は、フロントウィンドウ７の上側において、車室２の天井８に対して設置されている。すなわち、サンバイザー１は、その設置対象を自動車の車体を構成する天井８としている。

サンバイザー１は、略矩形板状の外形を有するサンバイザー本体１１と、サンバイザー本体１１を車体側に対して回動可能に支持する支持軸１２とを備える。サンバイザー本体１１は、支持軸１２により、自動車における略左右方向に沿う所定の回動軸Ｏ１を中心として回動するように支持されている（図２参照）。

サンバイザー１は、サンバイザー本体１１の長手方向を自動車の左右方向に沿わせるように設けられている。サンバイザー１は、サンバイザー本体１１に対し、回動軸Ｏ１を、サンバイザー本体１１の短手方向の一側の縁部において、サンバイザー本体１１の長手方向に沿わせるように位置させている。サンバイザー本体１１の短手方向について、回動軸Ｏ１が位置する側（図２における上側）を支持基部側とし、その反対側（図２における下側）を先端側とする。

サンバイザー１は、サンバイザー本体１１の回動動作に関し、フロントウィンドウ７の上側の天井８にサンバイザー本体１１を沿わせた状態を格納状態とし、格納状態からサンバイザー本体１１が下方に回動することで使用状態となる。サンバイザー１は、格納状態において、回動軸Ｏ１を車両における前側に位置させ、サンバイザー本体１１の支持基部側の縁部を、フロントウィンドウ７の上縁に沿わせた状態となる。サンバイザー１は、格納状態から、サンバイザー本体１１における先端側の縁部を下側に下ろすようにサンバイザー本体１１を回動させることで、天井８に対してサンバイザー本体１１を開いた状態となり、かかる状態で使用される。

図１および図３に示すように、サンバイザー１は、格納状態において、サンバイザー本体１１の外形に沿って天井８に形成された凹部８ａ内に位置する。凹部８ａは、サンバイザー本体１１の板厚に対して浅い略矩形状の扁平な凹み部分であり、サンバイザー本体１１と略同じ大きさの底面を有する。サンバイザー１の格納状態において、サンバイザー本体１１は、一側の板面である本体裏面部１１ａを、凹部８ａの底面に対して接触あるいは近接状態で対向させ、他側の板面である本体表面部１１ｂを下側に向ける。

図３に示すように、サンバイザー１は、サンバイザー本体１１を凹部８ａに位置させる格納状態から、サンバイザー本体１１を、天井８における凹部８ａの前側の部分に沿わせた最大開状態となるまでの略１８０°の角度範囲で回動軸Ｏ１を中心として回動可能とするように設けられている。図３には、サンバイザー本体１１の回動位置として、サンバイザー１の格納状態でのサンバイザー本体１１Ａと、サンバイザー１の最大開状態でのサンバイザー本体１１Ｂと、鉛直状に垂下した状態のサンバイザー本体１１Ｃとをそれぞれ二点鎖線で示している。なお、図３は、回動軸Ｏ１の軸方向視の図であり、図３において、左方が自動車の前方（ＦＲ）であり、上方が自動車の上方（ＵＰ）である。

図１に示すように、運転席４の前上方に設置されたサンバイザー１（１Ａ）と、助手席６の前上方に設置されたサンバイザー１（１Ｂ）とは、左右対称に構成されている。図２は、運転席４に対応して設置されたサンバイザー１Ａを示している。

本実施形態に係るサンバイザー１が備えるサンバイザーの支持部構造（以下「サンバイザー支持部構造」という。）について説明する。本実施形態に係るサンバイザー支持部構造は、図１から図４に示すように、サンバイザー本体１１を回動可能に支持するものであって、車体側に取り付けられた支持軸１２と、サンバイザー本体１１に対して所定の軸支持部材（図示略）を介して取り付けられるとともに支持軸１２に弾性作用するバネ２０とを備える。

支持軸１２は、比較的硬質の樹脂材料や金属材料等により構成されており、短辺側の縦軸部１４と長辺側の横軸部１５とにより略「Ｌ」字状をなす屈曲棒状の軸本体部を有する。支持軸１２は、横軸部１５により、回動軸Ｏ１を中心としてサンバイザー本体１１を回動可能に支持する。横軸部１５は、直線状の軸部分であって、長さ方向の略全体にわたって円形の横断面形状を有し、横軸部１５の中心軸が、回動軸Ｏ１に一致する。横軸部１５は、その先端部を、他の部分に対して外径が小さい縮径部１５ａとしている。

支持軸１２は、横軸部１５の略全体を、サンバイザー本体１１内に挿入させている。横軸部１５は、サンバイザー本体１１の支持基部側の縁部に沿って、サンバイザー本体１１の長手方向の両端部を除いた中間部の略全体にわたる範囲に挿入されている。

サンバイザー本体１１は、その外形形状において、支持基部側であって自動車における左右方向の外側（図２における右側）の角部に、略「Ｌ」字状の切欠部１１ｃを有する。支持軸１２は、縦軸部１４と横軸部１５による直角状の角部を、サンバイザー本体１１の切欠部１１ｃにおいてサンバイザー本体１１の外部に露出させ、縦軸部１４を天井８側へ延出させている。

支持軸１２において、軸本体部の基端部となる縦軸部１４の端部には、楕円形状をなすブラケット１６が鍔状に設けられている。ブラケット１６は、支持軸１２を車体側に固定するための部分である。ブラケット１６の裏側には、車体側に設けられた所定の被係合部に対して係合する係合部１６ａが突設されている。

ブラケット１６は、例えばフロントルーフレール等の、車体のルーフを構成する骨格部材に対して、ボルト等の締結部材によって固定されることで、天井８に取り付けられた状態となる。これにより、支持軸１２は、その軸本体部をブラケット１６から延出させた態様で設けられる。ブラケット１６には、締結部材を貫通させるための固定用孔１６ｂが形成されている。支持軸１２の軸本体部は、ブラケット１６に対して、縦軸部１４の軸方向を回動軸方向として回動可能に設けられている。

図２に示すように、サンバイザー本体１１の長手方向について、切欠部１１ｃと反対側の角部の近傍には、支持基部側を開放側とした凹状の切欠部１１ｄが設けられている。切欠部１１ｄには、係止軸１７が固定状態で架設されている。係止軸１７は、支持軸１２の横軸部１５と同軸心上に配置されている。つまり、係止軸１７は、その中心軸を回動軸Ｏ１に一致させている。係止軸１７は、天井８側に設けられたフック状の係止部１８に対して、手動操作によって着脱可能な部分として設けられている。

以上のように、サンバイザー本体１１は、支持軸１２のブラケット１６による固定支持部と、係止部１８に係合する係止軸１７による係止支持部とにより、天井８に対して両持ち支持の態様で支持されている。係止軸１７を係止部１８に係合させた状態において、サンバイザー本体１１は、車体に対して固定位置にある回動軸Ｏ１を中心として回動可能な状態となる。

一方、係止軸１７を係止部１８から取り外すことで、サンバイザー本体１１は、縦軸部１４をピボット軸として、縦軸部１４の軸回りに回動可能な状態となる。サンバイザー１は、縦軸部１４の軸回りのサンバイザー本体１１の回動により、例えば車体のルーフを構成するサイドルーフレールに横軸部１５を沿わせたサイド使用位置での使用が可能となっている。サイド使用位置での使用においては、サンバイザー本体１１が回動軸Ｏ１を中心とした回動位置によってドアウインドウ９（図１参照）に対向した状態となる。

サンバイザー本体１１は、樹脂材料により形成された中空板状の部材を基材とし、この基材をシート状の外装部材により被覆した構成を備える。サンバイザー本体１１の樹脂製の基材は、例えば、薄肉状のヒンジ部分を介して互いにつながった部分であって略線対称の形状を有する２つのプレート部を重ね合わせることで形成される。サンバイザー本体１１の本体裏面部１１ａ側には、サンバイザー本体１１の長手方向に沿って移動するスライド扉１９ａによって開閉可能なミラー１９が設けられている（図２参照）。

図４から図６に示すように、バネ２０は、サンバイザー本体１１に対して固定状態で取り付けられるとともに支持軸１２の横軸部１５に弾性作用することでサンバイザー本体１１の回動に抵抗を付与する弾性部材である。本実施形態では、バネ２０は、サンバイザー本体１１に対して図示せぬ軸支持部材を介して取り付けられている。バネ２０は、支持軸１２の横軸部１５（以下単に「支持軸１２」ともいう。）において、先端側寄りの部位、詳細には先端部をなす縮径部１５ａの近傍部分に設けられている。

図４および図６に示すように、バネ２０は、支持軸１２の軸方向視で所定の屈曲形状ないし湾曲形状を有する板バネである。バネ２０は、ステンレス鋼や炭素鋼等の金属を材料として形成された金属製の板バネである。バネ２０は、支持軸１２の軸方向の両端において、回動軸Ｏ１に対して垂直な平面に沿う端面を形成している。ここで、支持軸１２の軸方向視は、図６に示すように、回動軸Ｏ１の軸方向視であり、以下では、「支持軸方向視」という。また、説明の便宜上、図６における上下左右を、バネ２０における上下左右に対応させる。

図４および図６に示すように、バネ２０は、全体として回動軸Ｏ１を筒軸方向とする略筒状に形成されており、一定の横断面形状をなすように形成されている。バネ２０は、軸抱持部２１と、軸押圧片部２２と、押圧片支持部２３とを有する。

軸抱持部２１は、支持軸方向視で円弧状をなし、支持軸１２を抱持する部分である。本実施形態では、軸抱持部２１は、支持軸方向視で下側を凸側とした半円形状をなす。つまり、軸抱持部２１は、下側を凸側とした半円筒状の面部である。

軸抱持部２１は、半円筒状の内周面２１ａについて、支持軸方向視において支持軸１２の外周面１２ａと略同じ曲率半径の円弧形状を有し、内周面２１ａを、全体的に支持軸１２の外周面１２ａの下半部に接触させている。したがって、バネ２０に対する支持軸１２の回動動作において、軸抱持部２１の内周面２１ａは、支持軸１２の外周面１２ａに対する摺接面となる。軸抱持部２１の湾曲方向（周方向）の一側（右側）の縁部には、上側を向く端面２１ｂが形成されている。

軸押圧片部２２は、軸抱持部２１とともに支持軸１２を挟持する部分であって支持軸１２に形成された係合部としての係止凹部４０に係合する部分となる。軸押圧片部２２は、下側の板面を、係止凹部４０に対する係合面２２ａとする。

軸押圧片部２２が係合する支持軸１２の係止凹部４０について説明する。係止凹部４０は、図５および図６に示すように、支持軸１２におけるバネ２０の配置位置に対応した部位において、支持軸１２の外周部に、切欠き状の凹部として形成されている。係止凹部４０は、回動軸方向について、軸押圧片部２２の形成範囲に対応して、軸押圧片部２２の全体を含むようにバネ２０と略同じ長さ範囲に形成されており、回動軸方向に延伸した細長い形状を有する。

係止凹部４０は、支持軸１２の横断面視において直線状をなす平面状のバネ受面４１を有する。バネ受面４１は、バネ２０の弾性により軸押圧片部２２の圧接を受ける面となる。バネ受面４１は、支持軸１２の横断面視における円形状の一側を截頭状に切り欠いた面に沿うように形成されている。バネ受面４１は、例えば、支持軸１２の横断面視において、外周面１２ａが沿う周方向について７０～９０°の角度範囲で形成されている。

係止凹部４０において、バネ受面４１の長手方向である回動軸方向の両側には、支持軸１２の外周面１２ａに対するバネ受面４１の段差をなす段差面４２，４２が形成されている。

一方、バネ受面４１に対して、支持軸１２の周方向の両側は、外周面１２ａにつながっている。つまり、バネ受面４１の、支持軸１２の周方向の両側においては、バネ受面４１と外周面１２ａとによる稜線部４５，４６が形成されている。

以上のような係止凹部４０に係合する軸押圧片部２２は、一方の板面である係合面２２ａをバネ受面４１に対する接触面とし支持軸方向視において左右方向に沿う直線状をなす平板状の部分である。軸押圧片部２２は、支持軸方向視において、バネ受面４１よりも長く、係合面２２ａをバネ受面４１の全体に接触させている。軸押圧片部２２の縁端部には、上下方向に沿う端面２２ｂが形成されている。

押圧片支持部２３は、支持軸方向視で軸抱持部２１の一側から延出し、軸抱持部２１に対して軸押圧片部２２を片持ち状に支持する部分である。押圧片支持部２３は、第１平面部２５と、湾曲面部２６と、第２平面部２７と、角面部２８とを有する。

第１平面部２５は、支持軸方向視で軸抱持部２１の端面２１ｂ側と反対側から、軸抱持部２１が沿う円周形状に対する接線に沿うように上方に向けて直線状に延出した部分である。第１平面部２５の上側に、湾曲面部２６の一側がつながっている。

湾曲面部２６は、上側を凸側とした半円筒状の面部であり、支持軸方向視で上側を凸側とした半円形状をなす。湾曲面部２６は、支持軸方向視において軸抱持部２１と略同じ曲率半径の円弧形状を有し、湾曲面部２６と略上下対称の形状を有する。

第２平面部２７は、第１平面部２５と平行状な面部であり、支持軸方向視で湾曲面部２６の第１平面部２５とつながる側と反対側から、湾曲面部２６が沿う円周形状に対する接線に沿うように下方に向けて直線状に延出した部分である。湾曲面部２６の他側に、第２平面部２７の上側がつながっている。

角面部２８は、第２平面部２７と軸押圧片部２２との間において直角状の角部をなす湾曲面部である。つまり、押圧片支持部２３は、軸押圧片部２２を、第２平面部２７の下側からバネ２０の内側（左側）に向けて直角状に屈曲した部分としている。これにより、押圧片支持部２３は、第２平面部２７に対して、角面部２８を介して軸押圧片部２２を片持ち状に支持している。

以上のように、バネ２０において、軸抱持部２１および軸押圧片部２２は、押圧片支持部２３を介して互いにつながった部分であり、互いの間に支持軸１２を挟み込んで挟持する。バネ２０は、軸抱持部２１、軸押圧片部２２、および押圧片支持部２３により、支持軸方向視で略「ｅ」字状の形態を有する。

以上のような構成を備えたバネ２０は、例えば樹脂製の部材である軸支持部材を介して、サンバイザー本体１１を構成する２つのプレート部により挟み込まれた態様で、サンバイザー本体１１の内部において所定の位置に固定状態で設けられる。軸支持部材は、バネ２０とともに支持軸１２を回動可能に支持する。これにより、支持軸１２に対し、サンバイザー本体１１、軸支持部材、およびバネ２０が一体的に回動する構成が得られる。

なお、サンバイザー本体１１におけるバネ２０の取付け構造としては、軸支持部材を介することなく、サンバイザー本体１１に対して直接的にバネ２０を固定状態で取り付ける構成のものであってもよい。この場合、例えば、サンバイザー本体１１を構成するプレート部にバネ２０の取付け部分が一体的に形成され、バネ２０がサンバイザー本体１１内に取り付けられる。

以上のようにサンバイザー本体１１に対して固定状態で設けられるバネ２０は、軸抱持部２１と軸押圧片部２２との間に支持軸１２を挟み込んだ状態で、支持軸１２を圧接挟持している。

具体的には、図６に示すように、軸抱持部２１は、支持軸１２の下半部を嵌合させた態様で、内周面２１ａの全体を支持軸１２に対する接触部としている。

また、図６に示すように、軸押圧片部２２は、サンバイザー１の格納状態（図３、サンバイザー本体１１Ａ参照）において、係止凹部４０に係合する。すなわち、サンバイザー１の格納状態において、軸押圧片部２２は、係合面２２ａをバネ受面４１に圧接させ、係止凹部４０に係合した状態（以下「係合状態」という。）となる。係合面２２ａは、その略全体をバネ受面４１に接触させる。

サンバイザー１の格納状態において、軸押圧片部２２の係止凹部４０に対する係合により、サンバイザー本体１１の回動動作について係止作用が得られ、サンバイザー本体１１が位置決めされた状態となる。そして、サンバイザー１が格納状態から使用状態となるべく、サンバイザー本体１１が下方に回動操作されることで、係止凹部４０に対する軸押圧片部２２の係合が解除され、支持軸１２に対するバネ２０の係止状態が解除される。

図７は、サンバイザー１の格納状態からサンバイザー本体１１を回動操作した状態を示している。図７は、格納状態でのサンバイザー本体１１を基準、つまり回動角度０°として、サンバイザー本体１１が約３０°回動した状態を示している（矢印Ａ１参照）。なお、サンバイザー本体１１の回動動作においては、車体側に設けられた支持軸１２側を固定側として、支持軸１２に対してサンバイザー本体１１がバネ２０および軸支持部材とともに一体的に回動するが、図６および図７においては、サンバイザー本体１１側（バネ２０側）を固定側として、バネ２０に対する回動軸Ｏ１を中心とした支持軸１２の相対的な回動を示している。

したがって、図６および図７に示す支持軸方向視は、図３に示す側と反対側の支持軸方向視であり、図７に示す状態は、サンバイザー本体１１の下側への回動にともなって、バネ２０が支持軸１２に対して図７における左回転方向（反時計方向）に回動した状態である。以下では、支持軸１２に対するサンバイザー本体１１（バネ２０）の回動動作を、バネ２０に対する支持軸１２の相対的な回動動作として説明する。

図７に示すように、サンバイザー本体１１が格納状態から回動操作されると、バネ２０に対する支持軸１２の相対的な回動にともない、軸押圧片部２２の係合状態が解除される。すなわち、支持軸１２の回動にともなって、まず、支持軸１２は、係合面２２ａに対してバネ受面４１を面接触させた状態から、係合面２２ａに対して一側（左側）の稜線部４５を線接触させた状態となる。そして、支持軸１２の回動が進むと、係合面２２ａに対して外周面１２ａを接触させた状態となる。なお、支持軸１２の回動動作において、支持軸１２の外周面１２ａによる軸抱持部２１に対する接触態様は保持される。

以上のような本実施形態に係るサンバイザー支持部構造において、支持軸１２の回動動作にともない、バネ２０において実質的に弾性変形する部分（弾性変形により移動する部分）は、軸押圧片部２２の部分となる。すなわち、図６および図７に示すように、軸押圧片部２２の係合状態から、支持軸１２の回動によって係止凹部４０に対する軸押圧片部２２の係合が解除される際に、係合面２２ａに稜線部４５の接触を受ける軸押圧片部２２が、支持軸１２により押し上げられ、第２平面部２７に対する屈曲角度を小さくするように上側に移動する。

このように、バネ２０は、支持軸方向視において第２平面部２７および軸押圧片部２２がなす角度を小さくするように弾性変形する。なお、図７においては、バネ２０の変形前の状態を二点鎖線で示している。

このように、バネ２０において、支持軸１２の回動動作にともなって弾性変形部分である軸押圧片部２２を移動させる変形態様を示す本実施形態に係るサンバイザー支持部構造は、支持軸１２およびバネ２０の相対的な回動動作に関し、次のように構成されている。すなわち、サンバイザー支持部構造は、サンバイザー本体１１の格納位置からの回動角度であるサンバイザー回動角度θ（図３参照）について、所定の回動角度θ１以降、支持軸方向視において、軸押圧片部２２の弾性変形の起点Ｑ１から軸押圧片部２２に対する支持軸の接触点Ｔ１までの長さｌ、およびバネ２０の撓みによる軸押圧片部２２の移動量である撓み量δが一定となるように構成されている。

図７に示すように、長さｌは、支持軸方向視において、軸押圧片部２２の変形（移動）の起点Ｑ１から、軸押圧片部２２に対する支持軸１２の接触点Ｔ１までの距離である。本実施形態では、接触点Ｔ１は、係合面２２ａに対する稜線部４５または外周面１２ａの接触位置となる。ここで、起点Ｑ１は、軸押圧片部２２の係合面２２ａ側における軸押圧片部２２と角面部２８との境界の位置である。言い換えると、起点Ｑ１は、係合面２２ａの角面部２８側の端点であり、図７に示すように軸押圧片部２２が上側に回動するように移動した状態における係合面２２ａの下端の位置である。

撓み量δは、バネ２０の基準状態からの軸押圧片部２２の変位量であり、支持軸方向視において、係合状態の軸押圧片部２２が沿う方向（左右方向）に直交する方向、つまり上下方向についての起点Ｑ１と接触点Ｔ１との間の寸法である。ここで、バネ２０についての「基準状態」は、バネ２０が軸押圧片部２２を係止凹部４０に係合させた状態、つまりサンバイザー１の格納状態に対応するバネ２０の状態である。撓み量δ（ｍｍ）は、次式（１）で表される。

式（１）において、Ｆは、バネ反力（Ｎ）であり、Ｅは、バネ２０のヤング率（縦弾性係数）（Ｎ／ｍｍ^２）である。バネ反力Ｆ（Ｎ）は、支持軸１２から軸押圧片部２２に作用する力の反力として、軸押圧片部２２から支持軸１２に作用する力であり、支持軸方向視において、支持軸１２の接触点Ｔ１に対して下方に向けて作用する力である。

式（１）において、Ｉは、断面２次モーメント（ｍｍ^４）であり、次式（２）で表される。

式（２）において、ｂは、軸押圧片部２２の板幅（ｍｍ）であり、ｈは、軸押圧片部２２の板厚である。本実施形態において、板幅ｂは、バネ２０の長さ（回動軸方向の寸法）に一致する。

式（１）より、バネ反力Ｆ（Ｎ）は、次式（３）で表される。

式（３）において、長さｌおよび撓み量δは、支持軸１２の回動動作において変化する変動値である。一方、式（３）において、ヤング率Ｅ、および断面２次モーメントＩは、支持軸１２の回動動作にかかわらず一定の固定値である。

式（１）から、撓み量δの変化量Δδが、長さｌの変化量Δｌよりも大きい場合、つまり、Δδ＞Δｌの場合、バネ反力Ｆは増加する。なお、変化量Δδおよび変化量Δｌは、いずれも支持軸１２の単位回動量当たりの変化量である。

本実施形態に係るサンバイザー支持部構造においては、サンバイザー回動角度θについて、所定の回動角度θ１（本実施形態では５６．２°）以降、長さｌおよび撓み量δが一定となるように、つまり、回動角度θ１以降、変化量Δδおよび変化量Δｌが０となるように構成されている。このような構成によれば、サンバイザー本体１１の回動操作について高級感のある操作フィーリングを実現することができ、サンバイザー１の品質を向上させることができる。

このような効果が得られることについて、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造に対する比較対象の構造である比較構造を用いて説明する。図８を用いて、比較構造に係るバネ１２０が有する構成について説明する。

図８に示すように、バネ１２０は、支持軸方向視で所定の屈曲形状ないし湾曲形状を有する板バネである。バネ１２０は、支持軸方向視で略Ｕ字状をなす基部１２１と、支持軸１２を貫通させた態様で挟持する軸挟持部１２２とを有する。基部１２１は、例えばバネ１２０が所定の軸支持部材を介してサンバイザー本体１１に取り付けられるものである場合、軸支持部材に対する取付け部分となる。

基部１２１は、支持軸方向視で半円形状をなす円弧状端部１２４と、円弧状端部１２４の一側（図８における上側）から延出した上側平面部１２５と、円弧状端部１２４の他側（図８における下側）から延出した下側平面部１２６とを有する。

軸挟持部１２２は、支持軸方向視で、下側平面部１２６から延出し支持軸１２を抱持する軸抱持部１２８と、上側平面部１２５から延出し軸抱持部１２８とともに支持軸１２を挟持する係合片部１２９とを含む。係合片部１２９は、支持軸１２の係止凹部４０に係合する部分となる。軸抱持部１２８および係合片部１２９は、基部１２１を介して互いにつながった部分であり、互いの間に支持軸１２を挟み込んで挟持する。

軸抱持部１２８は、下側平面部１２６から延出した下傾斜面部１３１と、支持軸方向視におけるバネ１２０の長手方向の一側の端部をなす湾曲面部１３２と、下傾斜面部１３１と湾曲面部１３２との間の屈曲部１３３とを有する。湾曲面部１３２は、支持軸方向視において円弧状の湾曲形状をなす部分であり、湾曲面部１３２がなす円弧状が沿う円周形状の曲率半径は、支持軸１２の外周面１２ａが沿う円周形状の曲率半径よりも大きい。

係合片部１２９は、バネ受面４１に面接触する部分である軸接触面部１３４として形成されている。軸接触面部１３４は、上側平面部１２５に対して、上り傾斜するように屈曲状に形成された平面部である。軸接触面部１３４は、下傾斜面部１３１に対して、支持軸方向視においてバネ１２０の長手方向に直交する方向（図８における上下方向）について略対称な傾斜態様を有する。軸接触面部１３４の内側の面が、バネ受面４１に圧接する係合面１３４ｂとなる。

以上のような構成を備えた比較構造に係るバネ１２０は、軸挟持部１２２において、軸抱持部１２８と係合片部１２９との間に支持軸１２を挟み込んだ状態で、支持軸１２を圧接挟持する。

具体的には、軸抱持部１２８は、支持軸方向視において、下傾斜面部１３１の中央部と、湾曲面部１３２の中央部とを、支持軸１２に対する接触部としている。また、係合片部１２９は、サンバイザーの格納状態において、係合面１３４ｂをバネ受面４１に圧接させ、係止凹部４０に係合した状態となる（図１１Ａ参照）。

サンバイザーの格納状態において、係合片部１２９の係止凹部４０に対する係合により、サンバイザー本体１１の回動動作について係止作用が得られ、サンバイザー本体１１が位置決めされた状態となる。そして、サンバイザーが格納状態から使用状態となるべく、サンバイザー本体１１が下方に回動操作されることで、係止凹部４０に対する係合片部１２９の係合が解除され、支持軸１２に対するバネ２０の係止状態が解除される。

図８は、サンバイザー１の格納状態からサンバイザー本体１１を回動操作した状態を示している。図８は、格納状態でのサンバイザー本体１１を基準、つまり回動角度０°として、サンバイザー本体１１が約２６°回動した状態を示している（矢印Ａ１参照）。

図８に示すように、サンバイザー本体１１が格納状態から回動操作されると、バネ１２０に対する支持軸１２の相対的な回動にともない、係合片部１２９の係合状態が解除される。すなわち、支持軸１２の回動にともなって、まず、支持軸１２は、係合面１３４ｂに対してバネ受面４１を面接触させた状態から、係合面１３４ｂに対して稜線部４５を線接触させた状態となる。そして、支持軸１２の回動が進むと、係合面１３４ｂに対して外周面１２ａを接触させた状態となる。

以上のような比較構造のバネ１２０において、支持軸１２の回動動作にともない、バネ１２０において実質的に弾性変形する部分（弾性変形により移動する部分）は、上側平面部１２５および係合片部１２９の部分となる。このように、バネ１２０は、上側平面部１２５および係合片部１２９と、下側平面部１２６および下傾斜面部１３１との間の間隔を広げるように弾性変形する。なお、図８においては、バネ１２０の変形前の状態を二点鎖線で示している。バネ１２０において、支持軸１２の回動動作にともなう弾性変形による実質的な移動部分となる弾性変形部分は、上側平面部１２５および係合片部１２９の部分となる。

バネ１２０から支持軸１２に作用する力であるバネ反力Ｆ（Ｎ）は、次式（４）で表される。なお、バネ反力Ｆは、支持軸方向視において、支持軸１２の接触点Ｔ２に対して係合面１３４ｂに垂直な方向に作用する力である。

式（４）において、ｌは、支持軸方向視において、円弧状端部１２４が沿う円周の中心点Ｐ１から係合片部１２９に対する支持軸１２の接触点Ｔ２までの長さである。図８に示すように、長さｌは、支持軸方向視において、円弧状端部１２４が沿う仮想円周Ｓ１の中心点Ｐ１から、係合片部１２９に対する支持軸１２の接触点Ｔ２までの距離である。接触点Ｔ２は、係合面１３４ｂに対する稜線部４５または外周面１２ａの接触位置となる。

式（４）において、ζは、バネ１２０の撓みによる係合片部１２９の移動量である撓み量である。図８に示すように、撓み量ζは、バネ１２０の基準状態からの弾性変形部分の変位量であり、支持軸方向視において、変形後の係合面１３４ｂに直交する方向についての、接触点Ｔ２から変形前の係合面１３４ｂまでの長さ寸法である。ここで、バネ１２０についての「基準状態」は、バネ１２０が係合片部１２９を係止凹部４０に係合させた状態、つまりサンバイザー１の格納状態に対応するバネ１２０の状態である。

式（４）において、ｒは、円弧状端部１２４が沿う仮想円周Ｓ１の半径（バネ半径）である。式（４）において、Ｌは、サンバイザー本体１１の長さであり、図３に示すように、支持軸方向視における回動軸Ｏ１からサンバイザー本体１１の先端までの長さ（サンバイザー長さ）である。式（４）において、Ｅは、バネ１２０のヤング率である。

式（４）において、長さｌおよび撓み量ζは、支持軸１２の回動動作において変化する変動値である。一方、式（４）において、バネ半径ｒ、サンバイザー長さＬ、およびヤング率Ｅは、支持軸１２の回動動作にかかわらず一定の固定値である。

式（４）から、撓み量ζの変化量Δζが、長さｌの変化量Δｌよりも大きい場合、つまり、Δζ＞Δｌの場合、バネ反力Ｆは増加する。一方、撓み量ζの変化量Δζが、長さｌの変化量Δｌよりも小さい場合、つまり、Δζ＜Δｌの場合、バネ反力Ｆは減少する。なお、変化量Δζおよび変化量Δｌは、いずれも支持軸１２の単位回動量当たりの変化量である。

このような比較構造のバネ１２０によれば、サンバイザー本体１１の回動操作について、操作荷重の変化が大きくなり、また、操作荷重の最大値が小さくなることから、操作フィーリングが悪いという問題がある。かかる問題に関し、図９に、比較構造におけるサンバイザー操作荷重の推移（Ｆ－Ｓ線図）を示す。図９に示すグラフにおいて、横軸はサンバイザー回動角度θ（°）であり、縦軸は操作荷重（Ｎ）である。なお、操作荷重は、上記の式（４）で表せるバネ反力Ｆに依存する。

図９のグラフに示されるように、格納状態（θ＝０°）からのサンバイザー本体１１の回動動作、つまりサンバイザーを開くときの回動動作において、サンバイザー回動角度θが２０°近傍となるまでは操作荷重が比較的急勾配で増大し、その後、サンバイザー回動角度θが５０°近傍となるまでに操作荷重が比較的急勾配で減少している。そして、サンバイザー回動角度θの５０°以降は、サンバイザーが最大開状態となるまで、操作荷重は、変動しながら概ね徐々に増大している。

このような比較構造における操作荷重の推移においては、操作荷重の変化が大きく、特に、サンバイザー回動角度θが２０°付近から５０°付近にかけての落差が大きく勾配が急である（矢印Ｂ１参照）。こうした操作荷重の急激な変化は、サンバイザー本体１１の回動操作において、安定感を損ない、操作フィーリングを悪化させる原因となる。図９に示す例では、サンバイザーを開く際、最初に操作荷重が急上昇した後に急激に減少するため、回動操作の抵抗が急に小さくなり不安定となる。

続いて、比較構造のバネ１２０おけるバネ反力Ｆの推移（変化）について、図１０および図１１を用いて説明する。図１０に示すグラフにおいて、横軸はサンバイザー回動角度θ（°）であり、縦軸はバネ反力Ｆ（Ｎ）である。

図１０に示すように、バネ反力Ｆの推移において、サンバイザー回動角度θ（°）を、区間Ａ、区間Ｂ、および区間Ｃに分けている。

区間Ａは、サンバイザーを開くときのサンバイザー本体１１の回動動作において、バネ反力Ｆが増大してピークに達するまでの区間である。この区間Ａにおいては、変化量Δζが変化量Δｌよりも大きい（Δζ＞Δｌ）。本例では、区間Ａは、θ＝０～２１°の範囲である。

図１１Ａおよび図１１Ｂに示すように、サンバイザー本体１１が格納状態から回動操作されると、バネ１２０に対する支持軸１２の相対的な回動にともない、係合片部１２９の係合状態が解除される。つまり、支持軸１２は、係合面１３４ｂに対してバネ受面４１を面接触させた状態から、係合面１３４ｂに対して稜線部４５を接触させた状態となり、バネ１２０の弾性変形部分を押し開くように作用する。図１１Ａは、サンバイザー回動角度θが０°の状態を示しており、図１１Ｂは、サンバイザー回動角度θが２１°の状態を示している。

長さｌに関し、サンバイザー回動角度θが２１°の状態での長さｌ２は、サンバイザー回動角度θが０°の状態での長さｌ１よりも長くなる（ｌ２＞ｌ１）。なお、サンバイザー回動角度θが０°の状態での長さｌに関し、接触点Ｔ２は、バネ受面４１の縁端である稜線部４５の位置となる。また、サンバイザー回動角度θが２１°の状態での撓み量ζを、撓み量ζ１とする。

区間Ｂは、サンバイザー本体１１の回動動作において、サンバイザー回動角度θが２１°の状態から、バネ反力Ｆが徐々に減少する区間である。この区間Ｂにおいては、変化量Δζが変化量Δｌよりも小さい（Δζ＜Δｌ）。本例では、区間Ｂは、θ＝２１～３８．６°の範囲である。

図１１Ｂおよび図１１Ｃに示すように、サンバイザー回動角度θが２１°の状態からさらにサンバイザー本体１１が回動操作されると、支持軸１２は、稜線部４５による係合面１３４ｂに対する接触部位を軸接触面部１３４の縁端側へと移動させ、バネ１２０の弾性変形部分をさらに押し開くように作用する。

そして、サンバイザー回動角度θが３８．６°となったタイミングで、支持軸１２は、係合面１３４ｂに対する接触部を、稜線部４５から外周面１２ａに切り替える。つまり、支持軸１２は、外周面１２ａを係合面１３４ｂに接触させ、バネ１２０に対して接地した状態となる。図１１Ｃは、サンバイザー回動角度θが３８．６°の状態を示している。ここで、支持軸１２とバネ１２０が接地した状態とは、支持軸方向視において、係合面１３４ｂに垂直な直線のうち、係合面１３４ｂに対する支持軸１２の接触点Ｔ２となる稜線部４５を通る直線が、回動軸Ｏ１を通る状態である。

長さｌに関し、サンバイザー回動角度θが３８．６°の状態での長さｌ３は、サンバイザー回動角度θが２１°の状態での長さｌ２よりも長くなる（ｌ３＞ｌ２）。また、撓み量ζに関し、サンバイザー回動角度θが３８．６°の状態での撓み量ζ２は、サンバイザー回動角度θが２１°の状態での撓み量ζ１よりも長くなる（ζ２＞ζ１）。

区間Ｃは、サンバイザー本体１１の回動動作において、サンバイザー回動角度θが３８．６°以降の区間である。この区間Ｃにおいては、撓み量ζおよび長さｌが一定となり、変化量Δζと変化量Δｌが同一（いずれも０）となる（Δζ＝Δｌ）。

図１１Ｃおよび図１１Ｄに示すように、サンバイザー回動角度θが３８．６°の状態からさらにサンバイザー本体１１が回動操作されても、支持軸１２は、係合面１３４ｂに対して所定の部位に外周面１２ａを接触させた状態を保持する。支持軸１２が係合面１３４ｂに外周面１２ａを接触させた状態においては、バネ１２０に対する支持軸１２の接触態様、言い換えるとバネ１２０による支持軸１２の被挟持形態は、回動角度によらず、支持軸方向視において、支持軸１２の横断面形状が沿う回動軸Ｏ１を中心とした円周形状となる。このため、区間Ｃにおいて、長さｌおよび撓み量ζは、それぞれ支持軸１２がバネ１２０に接地した状態での長さｌ３および撓み量ζ２を保持する。図１１Ｄは、区間Ｃの状態の一例として、サンバイザー回動角度θが６０°の状態を示している。

以上のように、比較構造によれば、区間Ａにおいて、バネ反力Ｆが増大し（矢印Ｃ１参照）、区間Ｂにおいて、バネ反力Ｆが減少し（矢印Ｃ２参照）、その後、区間Ｃにおいて、バネ反力Ｆが一定となる（矢印Ｃ３参照）。このようなバネ反力Ｆの変化において、サンバイザー回動角度θについて、２１°と３８．６°が、変化量Δζと変化量Δｌの関係が変わるポイントとなる。すなわち、サンバイザー回動角度θが増加する過程において、θ＝２１°で、Δζ＞ΔｌからΔζ＜Δｌに変わり、θ＝３８．６°で、Δζ＜ΔｌからΔζ＝Δｌに変わる。

図１０に示すグラフにおいて、θ＝２１°の点が、変化量Δζと変化量Δｌの大小関係が入れ替わるポイント、つまりバネ反力Ｆについての荷重変曲点となる。これにより、区間Ｂにおいて、バネ反力Ｆの落ち込みが発生している（符号Ｄ１で示す部分参照）。

このように、比較構造においては、変化量Δζと変化量Δｌの大小関係が入れ替わるポイントが存在しており、バネ反力Ｆの落ち込みが発生している。このことは、区間Ｂの最後に、支持軸１２とバネ１２０が接地した状態が生じることに起因する。こうしたバネ反力Ｆの落ち込みは、サンバイザー１の回動操作について操作フィーリングを悪化させる要因となる。また、良好な操作フィーリングを得るためには、バネ反力Ｆの最大値Ｆ１をある程度大きくすることが好ましい。

以上のような比較構造に係るバネ１２０に対し、本実施形態に係るバネ２０によれば、バネ反力Ｆの落ち込みを抑制することができるとともに、バネ反力Ｆの最大値を増大させることができる。本実施形態に係るサンバイザー支持部構造におけるバネ反力Ｆの推移について、図１２および図１３を用いて説明する。図１２に示すグラフにおいて、横軸はサンバイザー回動角度θ（°）であり、縦軸はバネ反力Ｆ（Ｎ）である。

図１２に示すように、バネ反力Ｆの推移において、サンバイザー回動角度θ（°）についての区間Ａ、区間Ｂ、および区間Ｃは、図１０に示す比較構造の場合と同様の角度範囲である。

すなわち、区間Ａは、バネ反力Ｆが増大する区間であり、この区間Ａにおいては、変化量Δδが変化量Δｌよりも大きい（Δδ＞Δｌ）。

図１３Ａおよび図１３Ｂに示すように、サンバイザー本体１１が格納状態から回動操作されると、バネ２０に対する支持軸１２の相対的な回動にともない、軸押圧片部２２の係合状態が解除される。つまり、支持軸１２は、係合面２２ａに対してバネ受面４１を面接触させた状態から、係合面２２ａに対して稜線部４５を接触させた状態となり、バネ２０の弾性変形部分を押し上げるように作用する。図１３Ａは、サンバイザー回動角度θが０°の状態を示しており、図１３Ｂは、サンバイザー回動角度θが２１°の状態を示している。

長さｌに関し、サンバイザー回動角度θが２１°の状態での長さｌ０２は、サンバイザー回動角度θが０°の状態での長さｌ０１よりも短くなる（ｌ０２＜ｌ０１）。なお、サンバイザー回動角度θが０°の状態での長さｌに関し、接触点Ｔ２は、バネ受面４１の縁端である稜線部４５の位置となる。また、サンバイザー回動角度θが２１°の状態での撓み量δを、撓み量δ０１とする。

本実施形態に係るサンバイザー支持部構造によれば、区間Ａから区間Ｂ、区間Ｃにかけてのバネ反力Ｆの変化態様が、比較構造の場合と異なる。すなわち、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造の場合、バネ反力Ｆが、区間Ａから区間Ｃの始めの部分まで、比較的緩やかな勾配で増大し続ける。したがって、区間Ｂから区間Ｃの始めの部分までは、区間Ａと同様に、撓み量δの変化量Δδが長さｌの変化量Δｌよりも大きい（Δδ＞Δｌ）。

図１３Ｂおよび図１３Ｃに示すように、サンバイザー回動角度θが２１°の状態からさらにサンバイザー本体１１が回動操作されると、支持軸１２は、稜線部４５による係合面２２ａに対する接触部位を角面部２８側（起点Ｑ１側）へと移動させるとともに、係合面２２ａに対して外周面１２ａを接触させる。

すなわち、サンバイザー回動角度θが３８．６°以降の所定のタイミングで、支持軸１２は、係合面２２ａに対する接触部を、稜線部４５から外周面１２ａに切り替える。本実施形態では、支持軸１２は、係合面２２ａに対する接触部が稜線部４５から外周面１２ａに切り替わるタイミングは、サンバイザー回動角度θが５６．２°のタイミングとなっている。

図１３Ｃに示すように、サンバイザー回動角度θが５６．２°の状態での長さｌ０３は、サンバイザー回動角度θが２１°の状態での長さｌ０２よりも短く、サンバイザー回動角度θが５６．２°の状態での撓み量δ０２は、サンバイザー回動角度θが２１°の状態での撓み量δ０１と略同じとなる（わずかに小さくなる）。図１３Ｃは、サンバイザー回動角度θが５６．２°の状態を示している。

区間Ｃの始めの方に位置するサンバイザー回動角度θが５６．２°の角度状態以降、バネ反力Ｆの大きさが、サンバイザー回動角度θが５６．２°の状態でのバネ反力Ｆの大きさと略同じ大きさで保持される。したがって、サンバイザー回動角度θが５６．２°以降においては、撓み量δおよび長さｌが一定となり、変化量Δδと変化量Δｌが同一（いずれも０）となる（Δδ＝Δｌ）。支持軸１２は、サンバイザー回動角度θが５６．２°以降、バネ２０に対する作用状態を変化させることなく、サンバイザー回動角度θが５６．２°の状態における作用状態と略同じ作用状態を保持する。

θ＝５６．２°以降において保持されるバネ反力Ｆの最大値Ｆ２は、比較構造におけるバネ反力Ｆの最大値Ｆ１よりも大きい。具体的には、比較構造におけるバネ反力Ｆの最大値Ｆ１が約６Ｎであるのに対し、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造におけるバネ反力Ｆの最大値Ｆ２は約１０．５Ｎである。

図１３Ｃおよび図１３Ｄに示すように、サンバイザー回動角度θが５６．２°の状態からさらにサンバイザー本体１１が回動操作されても、支持軸１２は、係合面２２ａに対して所定の部位に外周面１２ａを接触させた状態を保持する。つまり、支持軸１２は、バネ２０による被挟持形態を、支持軸方向視において支持軸１２の横断面形状が沿う回動軸Ｏ１を中心とした円周形状に保持する。このため、θ＝５６．２°以降において、長さｌおよび撓み量δは、それぞれθ＝５６．２°における長さｌ０３および撓み量δ０２を保持する。図１３Ｄは、区間Ｃの状態の一例として、サンバイザー回動角度θが９０°の状態を示している。

以上のように、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造によれば、区間Ａから区間Ｂを経て区間Ｃの始めまで、バネ反力Ｆが増大し（矢印Ｈ１参照）、最大（最大値Ｆ２）となった後、θ＝５６．２°以降は、バネ反力Ｆが一定となる（矢印Ｈ２参照）。このようなバネ反力Ｆの変化において、サンバイザー回動角度θについて、θ＝５６．２°が、変化量Δδと変化量Δｌの関係が変わるポイントとなる。すなわち、サンバイザー回動角度θが増加する過程において、θ＝５６．２°で、Δδ＞ΔｌからΔδ＝Δｌに変わり、θ＝５６．２°以降、Δδ＝Δｌの関係が保持される。したがって、本実施形態では、所定の回動角度θ１は５６．２°となる。

このように、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造においては、変化量Δδと変化量Δｌの大小関係が入れ替わるポイントが存在しておらず、バネ反力Ｆの落ち込みが発生していない。

以上のように、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造は、サンバイザー１を開く際に、ある一定の回転角度までは、良好な操作フィーリングを得るために十分な操作荷重が得られるまでバネ反力Ｆが漸増し、それ以降の回転角度においてバネ反力Ｆが略一定に保たれるように構成されている。本実施形態に係るサンバイザー支持部構造によれば、サンバイザー本体１１の回動操作について、バネ反力Ｆの落ち込みを抑制することができ、操作荷重の変化を小さくすることができるとともに、一定となる操作荷重の最大値を増大させることができる。これにより、サンバイザー本体１１の回動操作について、適度な重さを得ながら、滑らかさと安定感を向上させることができ、高級感のある操作フィーリングを得ることができる。結果として、サンバイザー１の質感を向上させることができる。

また、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造は、上述したような支持軸１２の回動にともなうバネ２０の挙動を実現するための構成として、次のような構成を備える。すなわち、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造において、支持軸１２の係止凹部４０は、支持軸１２の横断面視において直線状をなし軸押圧片部２２の圧接を受ける平面状のバネ受面４１を有し、軸押圧片部２２は、一方の板面である係合面２２ａをバネ受面４１に対する接触面とし支持軸方向視において直線状をなす平板状の部分である。

このような構成によれば、上述したような支持軸１２の回動にともなうバネ２０の挙動を簡単な構成により実現することができる。本実施形態では、サンバイザー回動角度θが５６．２°の状態で、バネ２０に対する接触部が稜線部４５から外周面１２ａに切り替わるように、支持軸方向視における軸押圧片部２２の長さや、バネ受面４１の形成範囲等が設定されている。

また、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造によれば、支持軸１２と板バネであるバネ２０とによる簡単な支持構成において、支持軸１２の係止凹部４０に対するバネ２０の形状を工夫することで、操作フィーリングを向上することができる。これにより、少ない部品点数で安価な構成により、サンバイザー１の質感を向上させることができる。

また、本実施形態に係るサンバイザー支持部構造によれば、サンバイザー本体１１の回動にともなうバネ２０の弾性変形部分を、片持ちバネの態様で変形する軸押圧片部２２とすることができる。これにより、バネ反力Ｆの式として、片持ち梁構造による単純な力学式を実現することができる。結果として、操作フィーリングに大きく影響するバネ反力Ｆの調整を容易に行うことが可能となる。

以上のように実施形態を用いて説明した本発明に係るサンバイザー支持部構造およびサンバイザーは、上述した実施形態に限定されず、本発明の趣旨に沿う範囲で、種々の態様を採用することができる。

また、上述した実施形態では、図１０および図１２に示すバネ反力Ｆの推移図において、サンバイザー回動角度θについての区間Ａ、区間Ｂ、および区間Ｃを規定する角度は２１°および３８．６°であるが、これらの角度の大きさはあくまでも一例である。また、上述した実施形態では、所定の回動角度θ１は５６．２°であるが、この回動角度θ１の大きさはあくまでも一例である。

また、上述した実施形態では、バネ２０は、全体として回動軸Ｏ１を筒軸方向とする略筒状に形成されており、一定の横断面形状をなすように形成されているが、バネ２０は、横断面形状を回動軸方向について部分的に異ならせた形態のものであってもよい。つまり、バネ２０は、回動軸方向について少なくとも支持軸１２を挟持する部分において図６に示すような横断面形状をなすものであればよい。

バネ２０の形状は、上述した実施形態に限定されるものではなく、種々の形状を採用することができる。バネ２０の変形例について、図１４を用いて説明する。

図１４Ａに、バネ２０の第１の変形例であるバネ２０Ａを示す。第１の変形例のバネ２０Ａにおいては、第２平面部２７と軸押圧片部２２との間に、上述した実施形態における角面部２８に対して比較的曲率半径が大きい湾曲面部５８が設けられている。湾曲面部５８は、略１／４円筒状の部分であり、第２平面部２７と軸押圧片部２２とを支持軸方向視で円弧状をなす湾曲形態によりつなぐ部分である。

第１の変形例のバネ２０Ａによれば、第２平面部２７と軸押圧片部２２とによる角部分における応力の集中を避けることができる。すなわち、第２平面部２７と軸押圧片部２２とによる角部分が直角形状に近いほど、支持軸１２の回動にともなって軸押圧片部２２を移動させるバネ２０の弾性変形においてその角部分に応力が集中しやすくなるが、湾曲面部５８を有することで、バネ２０の弾性変形による応力を分散させることができる。これにより、サンバイザー１の開閉操作にともなうバネ２０の金属疲労を抑制することができ、バネ２０の耐久性を向上することができる。

図１４Ｂに、バネ２０の第２の変形例であるバネ２０Ｂを示す。第２の変形例のバネ２０Ｂにおいては、湾曲面部２６、第２平面部２７、および軸押圧片部２２からなる部分が、右方に向けて延出されている。すなわち、図１４Ｂに示すように、バネ２０Ｂにおいては、湾曲面部２６が、左側湾曲部２６ａと、左側湾曲部２６ａから右方に向けて延設された水平面状の上面部２６ｂと、上面部２６ｂと第２平面部２７とをつなぐ右側湾曲部２６ｃとを有する。また、湾曲面部２６が右方に延設された分、軸押圧片部２２が、バネ受面４１に接触する本体部２２ｃと、本体部２２ｃから右方に伸びた延設部２２ｄとを有する。

第２の変形例のバネ２０Ｂによれば、軸押圧片部２２が延設部２２ｄを有することで、支持軸方向視において軸押圧片部２２の長さを十分に確保することができる。これにより、片持ちバネ状の軸押圧片部２２を有する構成において、支持軸１２の回動にともなう軸押圧片部２２の移動を緩やかに（勾配を小さく）することができるので、操作フィーリングに大きく影響する操作荷重の細やかな調整が可能となる。

１ サンバイザー
２ 車室
８ 天井
１１ サンバイザー本体
１２ 支持軸
１２ａ 外周面
１５ 横軸部
２０ バネ
２１ 軸抱持部
２２ 軸押圧片部
２２ａ 係合面
２３ 押圧片支持部
４０ 係止凹部（係合部）
４１ バネ受面

Claims (2)

1. サンバイザー本体を回動可能に支持する車両用サンバイザーの支持部構造であって、
   車体側に取り付けられた支持軸と、
   前記サンバイザー本体に対して固定状態で取り付けられるとともに前記支持軸に弾性作用することで前記サンバイザー本体の回動に抵抗を付与するバネと、を備え、
   前記バネは、
   前記支持軸の軸方向視で所定の屈曲形状ないし湾曲形状を有する板バネであり、
   前記軸方向視で円弧状をなし、前記支持軸を抱持する軸抱持部と、
   前記軸抱持部とともに前記支持軸を挟持する部分であって前記支持軸に形成された係合部に係合する軸押圧片部と、
   前記軸方向視で前記軸抱持部の一側から延出し、前記軸抱持部に対して前記軸押圧片部を片持ち状に支持する押圧片支持部と、を有し、
   前記係合部は、前記支持軸の横断面視において直線状をなし前記バネの弾性により前記軸押圧片部の圧接を受ける平面状のバネ受面を有し、
   前記軸押圧片部は、一方の板面を前記バネ受面に対する接触面とし前記軸方向視において直線状をなす平板状の部分であり、
   前記サンバイザー本体の格納位置からの回動角度について、前記格納位置から所定の回動角度まで、前記バネから前記支持軸に作用する力であるバネ反力が漸増して最大値に達し、前記所定の回動角度以降、前記軸方向視において、前記軸押圧片部の弾性変形の起点から前記軸押圧片部に対する前記支持軸の接触点までの長さ、および前記バネの撓みによる前記軸押圧片部の移動量が一定となり、前記バネ反力が前記最大値を保持するように構成されている
   ことを特徴とする車両用サンバイザーの支持部構造。
2. 請求項１に記載の車両用サンバイザーの支持部構造と、
   サンバイザー本体と、を備える
   ことを特徴とする車両用サンバイザー。

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