JP7479311B2

JP7479311B2 - 蓋材

Info

Publication number: JP7479311B2
Application number: JP2021009286A
Authority: JP
Inventors: 征矢節田
Original assignee: Fuji Seal Inc
Current assignee: Fuji Seal Inc
Priority date: 2021-01-25
Filing date: 2021-01-25
Publication date: 2024-05-08
Anticipated expiration: 2041-01-25
Also published as: JP2022113217A

Description

本開示は、蓋材に関する。

コンビニエンスストアで容器内に収容された食材を購入し、それをコンビニエンスストアに設置された電子レンジで温めることが日常的に行われている。容器を電子レンジで温めた際には、容器の開口部が蓋材で封止されていることによって容器内の蒸気圧が上昇する。このように容器内で上昇した蒸気圧を外部に逃がすために、容器を電子レンジで温める前に容器の開口部を封止している蓋材を部分的にコンビニエンスストアの店員が手で掴んで引き剥がすことがある。しかしながら、コンビニエンスストアの店員が蓋材を手で掴むことに対して抵抗がある消費者もいる。

そこで、電子レンジで加熱されることによって容器の内圧が上昇した際に自動的に容器内部で発生した蒸気を放出（蒸通）するように構成されている電子レンジ対応容器が知られている。

たとえば、特許文献１には、ヒートシールにより容器本体に密封される蓋体の容器本体との接触箇所に、マイクロ波により発熱可能な導電性の印刷インキまたはコーティング剤をコーティングすることにより、電子レンジによるマイクロ波照射に伴って上記印刷インキまたはコーティング剤付近のシーラント層を加熱融解して容器内部の食品の加熱によって上昇する内圧を逃がす電子レンジ対応容器において、印刷インキまたはコーティング剤を電気抵抗値が１０^-7Ωｍ以下の物質と電気抵抗値が１０⁴Ωｍ以上の物質のブレンドにより構成して、ブレンド比率により発熱温度を調整可能とすると共に、容器本体と蓋体との接触面を容器本体の上面に突設される環状突起箇所として、環状突起の幅の設定により内圧を逃がすのに必要なシーラント層の融解のための加熱容量を調整可能とし、上記の印刷インキまたはコーティング剤の構成物質のブレンド比率と環状突起の幅の設定により、シーラント層を加熱融解して内圧を逃がす作用を実現しながら、過剰加熱を防止することを特徴とする電子レンジ対応容器が開示されている。

特開２００９－６７４１８号公報

コンビニエンスストアに設置されている業務用の電子レンジの出力は１５００Ｗ程度と高出力である。このような高出力の電子レンジで容器を加熱した場合でも、蓋材が予め設定された適切な位置から自動的に剥がれない、または蓋材自体や容器自体が軟化したり溶けたりすることによって、蒸通が適切に行われないことがあったため、その改善が求められていた。

ここで開示された実施形態によれば、シーラント層と、シーラント層上の発熱インキ層と、を備える蓋材であって、発熱インキ層は導電性カーボンを含み、発熱インキ層の誘電損失は３５０以上であり、蓋材の発熱インキ層の透過濃度が１．２以上２．８以下である蓋材を提供することができる。

ここで開示された実施形態によれば、高出力の電子レンジで加熱した場合に適切な位置で蒸通を行なうことが可能な蓋材を提供することができる。

実施形態１の蓋材の模式的な平面図である。図１の発熱インキ層の設置箇所のＩＩ－ＩＩに沿った模式的な断面図の一例である。図１の発熱インキ層の非設置箇所のＩＩＩ－ＩＩＩに沿った模式的な断面図の一例である。実施形態１の蓋材のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の一例である。実施形態１の蓋材を備える容器の一例の模式的な断面図である。実施形態１の蓋材の図１のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の他の一例である。実施形態１の蓋材の図１のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の他の一例である。実施形態１の蓋材の図１のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の他の一例である。実施形態１の蓋材の図１のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の他の一例である。実施形態２の蓋材の模式的な平面図である。実施形態３の蓋材の模式的な平面図である。図１１のＸＩＩ－ＸＩＩに沿った模式的な断面図である。実施形態４の蓋材の模式的な平面図である。実施形態５の蓋材の模式的な平面図である。実施形態６の蓋材の模式的な平面図である。実施形態７の蓋材の模式的な平面図である。

以下、ここで開示される実施形態の蓋材について説明する。なお、実施形態の説明に用いられる図面において、同一の参照符号は、同一部分または相当部分を表わすものとする。

［実施形態１］
図１に、実施形態１の蓋材の模式的な平面図を示す。実施形態１の蓋材１００は発熱インキ層の設置箇所１００ａと発熱インキ層の非設置箇所１００ｂとを備えている。本実施形態において、蓋材１００の発熱インキ層の設置箇所１００ａにおける発熱インキ層は、ベタ部１１０を有している。また、図１の参照符号３００は、後述する容器本体との溶着部となるシール部３００を示している。

図２に、図１の発熱インキ層の設置箇所１００ａのＩＩ－ＩＩに沿った模式的な断面図の一例を示す。図２に示すように、蓋材１００の発熱インキ層の設置箇所１００ａは、基材１０１と、基材１０１の第１の表面１０１ａ上のシーラント層１０４と、基材１０１の第１の表面１０１ａとは反対側の第２の表面１０１ｂ上の発熱インキ層１０２と、発熱インキ層１０２上の保護層１０３とを備えている。

図３に、図１の発熱インキ層の非設置箇所１００ｂのＩＩＩ－ＩＩＩに沿った模式的な断面図の一例を示す。図３に示すように、蓋材１００の発熱インキ層の非設置箇所１００ｂは、基材１０１と、基材１０１の第１の表面１０１ａ上のシーラント層１０４と、基材１０１の第２の表面１０１ｂ上の保護層１０３とを備えている。蓋材１００の発熱インキ層の非設置箇所１００ｂは、発熱インキ層１０２を備えていない点で、発熱インキ層の設置箇所１００ａとは異なっている。すなわち、蓋材１００の発熱インキ層の設置箇所１００ａ以外の箇所が、蓋材１００の発熱インキ層の非設置箇所１００ｂとなる。

図４に、実施形態１の蓋材１００のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の一例を示す。図４に示す例においては、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａでは保護層１０３と基材１０１との間に発熱インキ層１０２が位置しているため保護層１０３と基材１０１とはラミネートされていないが、発熱インキ層１０２の非設置箇所１００ｂでは保護層１０３と基材１０１とがラミネートされている。

図５に、実施形態１の蓋材１００を備える容器の一例の模式的な断面図を示す。図５に示される容器２００においては、蓋材１００が容器本体２０１の開口部を封止するとともに、シール部３００において蓋材１００のシーラント層１０４は容器本体２０１のフランジと溶着している。容器２００は、たとえば、容器本体２０１の開口部を覆うように蓋材１００を容器本体２０１のフランジ上に設置した後に、蓋材１００を容器本体２０１のフランジにヒートシールすることによって作製することができる。

＜基材＞
基材１０１は、発熱インキ層１０２およびシーラント層１０４を支持可能な部材である。

基材１０１としては、たとえば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルム、またはナイロン（ＮＹ）フィルム等のプラスチックフィルムを用いることができる。基材１０１としてＰＥＴフィルムを用いた場合には蓋材１００の剛性を向上させることができる。基材１０１としてＮＹフィルムを用いた場合には蓋材１００にバリア（酸素透過防止）機能を向上させることができる。

＜発熱インキ層＞
発熱インキ層１０２は、電子レンジのマイクロ波が照射されることによって発熱可能な層である。

発熱インキ層１０２は、導電性カーボンを含む。導電性カーボンとしては、たとえば、カーボンブラック、ケッチェンブラック、またはアセチレンブラック等を用いることができる。

発熱インキ層１０２の導電性カーボン以外の成分としては、たとえば、バインダ樹脂を含み、必要に応じて、着色剤、溶剤、または添加剤等を含んでいてもよい。

バインダー樹脂としては、たとえば、乾燥型のバインダー樹脂、または紫外線硬化型等の光重合型等のバインダー樹脂等を用いることができる。

乾燥型のバインダー樹脂としては、たとえば、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、ニトロセルロース若しくはセルロース・アセテート・ブチレート等のセルロース系樹脂、塩化ビニル系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、またはポリエステル系樹脂等を挙げることができる。光重合型のバインダー樹脂としては、たとえば、アクリレート系等の光重合性樹脂と重合開始剤とを含むバインダー樹脂等を挙げることができる。

溶剤としては、たとえば、酢酸エチル、酢酸プロピル、酢酸ブチルなどのエステル類；メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール、ブタノールなどのアルコール類；アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン類；トルエンなどの炭化水素類；水；これらの混合溶媒等を挙げることができる。着色剤としては、たとえば、公知の顔料または染料等を挙げることができる。添加剤としては、たとえば、分散剤、可塑剤、沈降防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、または難燃剤等を挙げることができる。

発熱インキ層１０２の誘電損失は３５０以上である。発熱インキ層１０２の誘電損失は周波数２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の虚数部を意味する。本明細書において、複素比誘電率の虚数部は、標準状態下（２３℃、１ａｔｍ、相対湿度５０％）、周波数２．４５ＧＨｚで発熱インキ層１０２の誘電損失を測定した値のことを意味する。

発熱インキ層１０２の誘電損失は以下の測定方法によって測定される。発熱インキ層１０２が設けられたフィルム（縦×横＝７６ｍｍ×３０ｍｍの長方形）を測定サンプルとする。その測定サンプルの横方向が周方向となるように湾曲させて、以下の空洞共振器摂動法誘電率測定システムの円筒型空洞共振器の筒内にセットし、標準状態下（２３℃、１ａｔｍ、相対湿度５０％）で下記のシステム構成、測定条件、厚みの測定、および発熱部の複素比誘電率の虚数部の算出にしたがい、評価サンプルの複素比誘電率の虚数部ε_Ｓを測定する。

（システム構成）
ネットワークアナライザ：Ａｇｉｌｅｎｔ製のＥ８３６１Ａ
円筒型空洞共振器：株式会社関東電子応用開発製のＣＰ４８１
測定周波数：２．４５ＧＨｚ
測定モード：ＴＭ０２０
計算プログラム：ＣＰＭＡ－ＰＮＡ

（測定条件）
サンプル幅入力値：３０ｍｍ
サンプル厚み入力値：サンプルの実測厚みｔ_Ｓ

（厚みの測定）
フィルムの厚み：株式会社ミツトヨ製のスプラインマイクロメータＳＰＭ２－２５ＭＸ
発熱インキ層の厚み：オリンパス株式会社製の３Ｄ測定レーザー顕微鏡ＬＥＸＴＯＬＳ４１００。測定倍率は２１６０倍で、測定視野は１２８μｍとする。

（発熱インキ層の複素比誘電率の虚数部の算出）
得られた測定値ε_Ｓから、式（１）を用いて発熱インキ層の複素比誘電率の虚数部ε_Ａを算出する。なお、ε_Ｂは、ブランク（フィルムそのもの）を、上記測定システムおよび測定条件で測定した値である。
ε_Ａ＝（ｔ_Ｓε_Ｓ－ｔ_Ｂε_Ｂ）／ｔ_Ａ …式（１）
ε_Ａ：発熱インキ層の複素比誘電率の虚数部
ε_Ｓ：サンプルの複素比誘電率の虚数部（測定値）
ε_Ｂ：フィルムの複素比誘電率の虚数部（測定値）
ｔ_Ａ：発熱部の厚み（μｍ）
ｔ_Ｓ：サンプルの総厚み（μｍ）
ｔ_Ｂ：フィルムの厚み（μｍ）

図１に示す例において、発熱インキ層１０２は、ベタ部１１０を有している。本明細書において、ベタ部１００とは、発熱インキ層１０２が面方向に延在して１つの連続した層を成していることを意味する。ただし、グラビア印刷法などの有版印刷法にて形成される層は、ドット状に付着したインキ固化物の集合から構成されるため、巨視的に見ると、そのインキ固化物が面方向に延在して１つの連続した層を成しているが、微視的に見ると、その面内に無数の微細な隙間が存在する場合がある。このような場合に、微視的に見ると、微細な隙間を有する場合でも、巨視的に１つの連続した層を成している場合には、ベタ部１００の範疇に含まれるものとする。

発熱インキ層１０２のベタ部の厚さは、たとえば０．３μｍ以上３μｍ以下とすることができる。発熱インキ層１０２のベタ部の厚さが０．３μｍ以上３μｍ以下である場合には、電子レンジにより容器の内容物を十分に加熱することができるとともに、当該加熱によって発熱インキ層１０２の非設置箇所１００ｂでは蓋材１００が容器に固着されつつ、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａでは蓋材１００が容器から自動的に剥がれて蒸通が適切に行われる傾向にある。

発熱インキ層１０２のベタ部の厚さが０．３μｍ未満である場合には、発熱インキ層１０２を形成する際に用いられる発熱インキの濃度にムラが生じやすくなるため、ベタ印刷できない、または発熱インキ層１０２のベタ部の厚さが薄すぎるために発熱インキ中の有効成分が均一な表面を形成しにくい傾向にある。

発熱インキ層１０２のベタ部の厚さが３μｍよりも厚い場合には、発熱インキ層１０２が局所的に厚くなり、製造上、発熱インキ層１０２の裏写り（転移）等の不具合が生じる傾向にある。

なお、蒸通は、蓋材１００のシーラント層１０４が軟化、その後、容器の内容物の水蒸気（内圧）により圧力がかかり蓋材１００と容器の間に隙間が生じ蒸気が排出されることにより行われる。また、発熱インキ層１０２のベタ部の厚さは、蓋材１００を、たとえば３０００倍～５０００倍に拡大して測定することができる。

蓋材１００は、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの外周の長さＡ２が、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの内周の長さＡ１よりも長い箇所を有している。この場合には、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａを蓋材１００の掴みやすい箇所の対角線上に設置させることができる。これにより、加熱後の蒸通により蒸気が排出されている発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａからなるべく離れた位置に蓋材１００の掴みやすい箇所を設けることができるため、蓋材１００を容器本体２０１から剥がす際の蒸気によるユーザの火傷を低減することができる。

＜シーラント層＞
シーラント層１０４は、蓋材１００の容器本体２０１への溶着を可能にするとともに、発熱インキ層１０２からの発熱により軟化して温められた容器２００の内部からの蒸気圧により容器２００から剥離可能な層である。

シーラント層１０４としては、たとえば、ＬＬＤＰＥ（直鎖状低密度ポリエチレン）等を用いることができる。

＜その他の層＞
蓋材１００は、発熱インキ層１０２およびシーラント層１０４を含んでいれば、その他の層を含んでいてもよい。

たとえば、図１に示される例の実施形態１の蓋材１００は、その他の層として、基材１０１を含むとともに、発熱インキ層１０２上の保護層１０３を含んでいる。保護層１０３としては、たとえば、ＰＥＴフィルム等のプラスチックフィルムを用いることができる。また、保護層１０３は、発熱インキ層１０２上に印刷で設けられる樹脂層であってもよい。保護層１０３は、少なくとも発熱インキ層１０２を外傷等から保護するための層である。また、保護層１０３は、蓋材１００の容器本体２０１のフランジへのヒートシール時におけるインキの剥離を防止することもできる。

蓋材１００は、また、たとえば、基材１０１と発熱インキ層１０２との間に白色ベタ印刷層等の他の層を含んでいてもよい。また、蓋材１００は、たとえば、発熱インキ層１０２とシーラント層１０４との間に、発熱インキ層１０２とシーラント層１０４とのラミネートに用いられているラミネート剤層等の他の層を含んでいてもよい。

＜蓋材の製造方法＞
図１に示される蓋材１００は、たとえば以下のようにして製造することができる。まず基材１０１の第１の表面１０１ａ上にシーラント層１０４を形成する。また、保護層１０３上に発熱インキ層１０２を形成する。シーラント層１０４の形成と発熱インキ層１０２の形成の順序は特に限定されない。

次に、保護層１０３の発熱インキ層１０２の設置側の表面上にラミネート剤を塗布する。

その後、保護層１０３のラミネート剤が塗布された表面と、基材１０１の第２の表面１０１ｂとをラミネートすることによって、基材１０１の第２の表面１０１ｂと発熱インキ層１０２とを貼り合わせる。以上により、図１に示される蓋材１００を製造することができる。

＜透過濃度＞
蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度は、１．２以上２．８以下である。なお、本明細書において、透過濃度は、蓋材１００の発熱インキ層１０２に光を入射させたときに入射光の強度と反射光の強度とによって、以下の式（２）により算出される値である。

蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度＝ｌｏｇ₁₀（（入射光の強度）／（反射光の強度）） …（２）

蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度は、たとえば、伊原電子工業株式会社製の透過濃度測定器「Ｉｈａｃ－Ｔ５（型番）」；ポータブル白黒透過濃度計を用いて以下のように測定することができる。

たとえば、上記の透過濃度測定器により測定された、保護層１０３／発熱インキ層１０２／白ベタ印刷層（図示せず）／基材１０１／シーラント層１０４の積層体を有する蓋材１００全体の透過濃度が２．６であり、保護層１０３／白ベタ印刷層（図示せず）／基材１０１／シーラント層１０４の積層体の透過濃度が０．２７であったとする。この場合に、蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度は、２．６から０．２７を差し引いた２．３３とされる。

実施形態１の蓋材１００は、基材１０１と、基材１０１の第１の表面１０１ａ上のシーラント層１０４と、基材１０１の第１の表面１０１ａとは反対側の第２の表面１０１ｂ上の発熱インキ層１０２とを備えている。また、発熱インキ層１０２は導電性カーボンを含み、発熱インキ層１０２の誘電損失は３５０以上であり、ラミネート後の発熱インキ層１０２の透過濃度が１．２以上２．８以下となっている。

実施形態１の蓋材１００は、少なくとも、シーラント層１０４と、シーラント層１０４上の発熱インキ層１０２とを備え、発熱インキ層１０２は導電性カーボンを含み、発熱インキ層１０２の誘電損失は３５０以上であり、蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度が１．２以上２．８以下である構成を有しているため、高出力の電子レンジで加熱した場合にも適切な位置で蒸通を行なうことが可能である。

［実施形態１の他の例］
図６に、実施形態１の蓋材１００の図１のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の他の一例を示す。図６に示す例においては、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａおよび非設置箇所１００ｂのいずれにも保護層１０３が設けられていない点で図４に示す例と相違している。

図６に示されるように、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａおよび非設置箇所１００ｂのいずれにも保護層１０３が設けられていない場合でも、発熱インキ層１０２は導電性カーボンを含み、発熱インキ層１０２の誘電損失は３５０以上であり、蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度が１．２以上２．８以下であるため、蓋材１００を備えた容器２００を高出力の電子レンジで加熱した場合にも蓋材１００の適切な位置で蒸通を行なうことが可能である。

図７に、実施形態１の蓋材１００の図１のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の他の一例を示す。図７に示す例においては、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａおよび非設置箇所１００ｂのいずれにも保護層１０３が設けられていないとともに、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおいて基材１０１が発熱インキ層１０２上に位置している点で図４に示す例と相違している。

図７に示す例の蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおいては、基材１０１とシーラント層１０４との間に発熱インキ層１０２が位置している。また、図７に示す例の蓋材１００の発熱インキ層１０２の非設置箇所１００ｂにおいては、基材１０１とシーラント層１０４とがラミネートされている。

図７に示される構成においても、発熱インキ層１０２は導電性カーボンを含み、発熱インキ層１０２の誘電損失は３５０以上であり、蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度が１．２以上２．８以下であるため、蓋材１００を備えた容器２００を高出力の電子レンジで加熱した場合にも蓋材１００の適切な位置で蒸通を行なうことが可能である。

図８に、実施形態１の蓋材１００の図１のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の他の一例を示す。図８に示す例においては、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおいて基材１０１が発熱インキ層１０２上に位置しているとともに、発熱インキ層１０２とシーラント層１０４との間にも位置している点で図４に示す例と相違している。

図８に示す例の蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおいては、第１の基材１０１ｃと第２の基材１０１ｄとの間に発熱インキ層１０２が位置している。また、図８に示す例の蓋材１００の発熱インキ層１０２の非設置箇所１００ｂにおいては、第１の基材１０１ｃと第２の基材１０１ｄとがラミネートされている。

図８に示される構成においても、発熱インキ層１０２は導電性カーボンを含み、発熱インキ層１０２の誘電損失は３５０以上であり、蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度が１．２以上２．８以下であるため、蓋材１００を備えた容器２００を高出力の電子レンジで加熱した場合にも蓋材１００の適切な位置で蒸通を行なうことが可能である。

図９に、実施形態１の蓋材１００の図１のＩＶ－ＩＶに沿った模式的な断面図の他の一例を示す。図９に示す例においては、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａおよび非設置箇所１００ｂのいずれにも基材１０１および保護層１０３が設けられていない点で図４に示す例と相違している。

図９に示す例の蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａは、発熱インキ層１０２とシーラント層１０４との積層体のみから構成されている。また、図９に示す例においては、蓋材１００の発熱インキ層１０２の非設置箇所１００ｂはシーラント層１０４のみから構成されている。

図９に示される構成においても、発熱インキ層１０２は導電性カーボンを含み、発熱インキ層１０２の誘電損失は３５０以上であり、蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度が１．２以上２．８以下であるため、蓋材１００を備えた容器２００を高出力の電子レンジで加熱した場合にも蓋材１００の適切な位置で蒸通を行なうことが可能である。

［実施形態２］
図１０に、実施形態２の蓋材１００の模式的な平面図を示す。図１０に示される実施形態２の蓋材１００においては、発熱インキ層の設置箇所１００ａの内周の長さＡ１と発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの外周の長さＡ２とが同一であることを特徴としている。

実施形態２の蓋材１００においても、発熱インキ層１０２は導電性カーボンを含み、発熱インキ層１０２の誘電損失は３５０以上であり、蓋材１００の発熱インキ層１０２の透過濃度が１．２以上２．８以下であるため、蓋材１００を備えた容器２００を高出力の電子レンジで加熱した場合にも蓋材１００の適切な位置で蒸通を行なうことが可能である。ただ、蓋材１００を容器本体２０１から剥がす際の蒸気によるユーザの火傷を低減する観点からは、実施形態１の蓋材１００のように、蓋材１００は、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの外周の長さＡ２が、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの内周の長さＡ１よりも長い箇所を有していることが好ましい。

実施形態２における上記以外の説明は、実施形態１と同様であるため、その説明については省略する。

［実施形態３］
図１１に、実施形態３の蓋材１００の模式的な平面図を示す。図１１には、実施形態３の蓋材１００が台紙からカットされる前の状態の平面図が示されている。実施形態３の蓋材１００は、カットライン１０００に沿ってカットされて蓋材として用いられる。

実施形態３の蓋材１００は、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおける発熱インキ層１０２が、ベタ部１１０かつ抜き部１１１を有することを特徴としている。ここで、発熱インキ層１０２のベタ部１１０には複数の抜き部１１１が形成されており、複数の抜き部１１１のそれぞれが曲線状に延在している。実施形態３の蓋材１００においても、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの内周の長さＡ１と発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの外周の長さＡ２とは同一である。

本明細書において、抜き部１１１は、発熱インキ層１０２が面方向に延在して１つの連続した層を成すベタ部１１０の間に発熱インキ層１０２が存在していない箇所を意味する。ただし、グラビア印刷法などの有版印刷法にて形成される層は、ドット状に付着したインキ固化物の集合から構成されるため、巨視的に見ると、そのインキ固化物が面方向に延在して１つの連続した層を成しているが、微視的に見ると、その面内に無数の微細な隙間が存在する場合がある。このような場合に、巨視的に見た場合でも、インキ固化物が面方向に連続して延在していない箇所が、抜き部１１１の範疇に含まれることになる。

このような抜き部１１１には発熱インキ層１０２が存在していないため、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおける発熱面積を低減することができる。また、仮に、実施形態３の蓋材１００が加熱されて発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの全域が軟化した場合には、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの伸びにつながることがある。しかしながら、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａのベタ部１１０の間に抜き部１１１が形成されていることによって、当該抜き部１１１は発熱しないため、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの伸びを抜き部１１１で抑制することができる。

図１２に、図１１のＸＩＩ－ＸＩＩに沿った模式的な断面図を示す。図１２に示される発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａは、発熱インキ層１０２は、発熱インキ層１０２が面方向に延在して１つの連続した層を成すベタ部１１０と、ベタ部１１０の間に発熱インキ層１０２が存在していない箇所である抜き部１１１とを備えている。

実施形態３における上記以外の説明は、実施形態１と同様であるため、その説明については省略する。

［実施形態４］
図１３に、実施形態４の蓋材１００の模式的な平面図を示す。図１３には、実施形態４の蓋材１００が台紙からカットされる前の状態の平面図が示されている。実施形態４の蓋材１００は、カットライン１０００に沿ってカットされて蓋材として用いられる。

図１３に示される実施形態４の蓋材１００においては、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの発熱インキ層１０２のベタ部１１０および抜き部１１１が蓋材１００の点Ｃを中心として点Ｃから離れて放射状かつ直線状に延在しているとともに、ベタ部１１０が抜き部１１１を横切るように延在していることを特徴としている。ここで、抜き部１１１を横切るように延在するベタ部１１０は、曲線状に延在している。

実施形態４の蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａもベタ部１１０とともに抜き部１１１を備えているため、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおける発熱面積を低減することができるとともに、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの伸びを抜き部１１１で抑制することができる。

また、実施形態４の蓋材１００の容器本体２０１へのシール部３００が図１３に示される位置よりも内側（図１３の左側）にずれた場合でも、放射状かつ直線状に延在するベタ部１１０がシール部３００上に位置することになる。そのため、実施形態４の蓋材１００の容器本体２０１への溶着を安定して行うことができる。

実施形態４における上記以外の説明は、実施形態１と同様であるため、その説明については省略する。

［実施形態５］
図１４に、実施形態５の蓋材１００の模式的な平面図を示す。図１４には、実施形態５の蓋材１００が台紙からカットされる前の状態の平面図が示されている。実施形態５の蓋材１００は、カットライン１０００に沿ってカットされて蓋材として用いられる。

図１４に示される実施形態５の蓋材１００においては、発熱インキ層の設置箇所１００ａにおける発熱インキ層１０２の２つのベタ部１１０が互いに間隔を空けて向かい合うように位置していることを特徴としている。実施形態５の蓋材１００においては、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの内周の長さＡ１と発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの外周の長さＡ２とが同一である。

実施形態５の蓋材１００の容器本体２０１へのシール部３００が図１４に示されるように左側にずれた場合でも、左側の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａがシール部３００上に位置することになる。また、実施形態５の蓋材１００の容器本体２０１へのシール部３００が図１４に示される位置よりも右側にずれた場合には、右側の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａがシール部３００上に位置することになる。そのため、実施形態５の蓋材１００の容器本体２０１への溶着を安定して行うことができる。また、実施形態５の蓋材１００においては、たとえば図１４の右側の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａがシール部３００へはみ出す面積を最小にすることもできる。

実施形態５における上記以外の説明は、実施形態１と同様であるため、その説明については省略する。

［実施形態６］
図１５に、実施形態６の蓋材１００の模式的な平面図を示す。図１５には、実施形態６の蓋材１００が台紙からカットされる前の状態の平面図が示されている。実施形態６の蓋材１００は、カットライン１０００に沿ってカットされて蓋材として用いられる。

図１５に示される実施形態６の蓋材１００においては、発熱インキ層の設置箇所１００ａにおける発熱インキ層１０２のベタ部１１０に直線状に延在する複数の抜き部１１１が互いに平行に間隔を空けて配置されていることを特徴としている。実施形態６の蓋材１００においても、発熱インキ層の設置箇所１００ａの内周の長さＡ１と発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの外周の長さＡ２とが同一である。

実施形態６の蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａもベタ部１１０とともに抜き部１１１を備えているため、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおける発熱面積を低減することができるとともに、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの伸びを抜き部１１１で抑制することができる。特に、実施形態６の蓋材１００においては、抜き部１１１は蓋材１００の内側から外側に直線状に延在しているため、蓋材１００の内側から外側への伸びの力を当該方向に延在する抜き部１１１によって逃がしやすくなるため、加熱による蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの伸びをより抑制することができる傾向にある。

また、実施形態６の蓋材１００の容器本体２０１へのシール部３００が図１５に示される位置よりも内側（図１５の左側）または外側（図１５の右側）にずれた場合でも、ベタ部１１０がシール部３００上に位置することになるため、実施形態４の蓋材１００の容器本体２０１への溶着を安定して行うことができる。

実施形態６における上記以外の説明は、実施形態１と同様であるため、その説明については省略する。

［実施形態７］
図１６に、実施形態７の蓋材１００の模式的な平面図を示す。図１６には、実施形態７の蓋材１００が台紙からカットされる前の状態の平面図が示されている。実施形態７の蓋材１００は、カットライン１０００に沿ってカットされて蓋材として用いられる。

図１６に示される実施形態７の蓋材１００においては、発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａにおける発熱インキ層１０２の扇状のベタ部１１０が蓋材１００の端部に配置されていることを特徴としている。

実施形態７の蓋材１００においては、蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの外側（図１６の右側）から内側（図１６の左側）にかけて発熱インキ層１０２の面積が減少している。そのため、実施形態７の蓋材１００の容器本体２０１へのシール部３００が図１６に示される位置よりも内側（図１６の左側）にずれた場合には、発熱インキ層１０２の発熱面積を減少させることができることから、加熱による蓋材１００の発熱インキ層１０２の設置箇所１００ａの伸びを抑制することができる。

実施形態７における上記以外の説明は、実施形態１と同様であるため、その説明については省略する。

［実験例１］
（蓋材の作製）
まず、厚さ１２μｍのＰＥＴフィルムまたは厚さ１５μｍのＮＹフィルムからなる基材の一方の表面上にＬＬＤＰＥからなる厚さ３０μｍのシーラント層を形成することによって第１のフィルムを作製した。また、厚さ１２μｍのＰＥＴフィルムからなる保護層の一方の表面上に発熱インキ層を形成することによって第２のフィルムを作製した。なお、発熱インキ層は、保護層の一方の表面上に、導電性カーボン、バインダ樹脂および溶剤等を含む発熱インキをベタ印刷した後に溶剤を揮発させることによってベタ部として形成した。発熱インキ層は、ベタ部の厚さが１μｍとなるように形成された。

次に、第２のフィルムの発熱インキ層の表面上にラミネート剤を塗布し、第１のフィルムのシーラント層が形成されていない側の基材を第２のフィルムの発熱インキ層とラミネート剤を介して貼り合わせた。以上のようにして、実験例１の蓋材を２４種類作製した。

２４種類の実験例１の蓋材は、それぞれ互いに、発熱インキ層の誘電損失の値と、ラミネート後の発熱インキ層の透過濃度の値とが異なっている。発熱インキ層の誘電損失の値は発熱インキ層に含まれる導電性カーボンの種類を変更することによって４パターン（８８９、３５６、２６０、８）に設定した。また、ラミネート後の蓋材の発熱インキ層の透過濃度の値は、第１のフィルムの基材がＰＥＴフィルムである場合には発熱インキ層を形成するためのインキ希釈率を変更して発熱インキ濃度を調整することによって４パターン（２．２、２．４、２．８、３．２）に設定し、第１のフィルムの基材がＮＹフィルムである場合には発熱インキ層を形成するためのインキ希釈率を変更して発熱インキ濃度を調整することによって２パターン（１．０、１．２）に設定した。なお、インキ希釈率の変更は、発熱インキを溶剤または樹脂で希釈することにより行なった。

なお、実験例１の蓋材の発熱インキ層の誘電損失の値およびラミネート後の発熱インキ層の透過濃度の値は、それぞれ、本明細書に記載の方法によって測定した値である。

（評価）
上記のようにして作製した発熱インキ層の透過濃度の値が４パターン（２．２、２．４、２．８、３．２）に設定されたそれぞれの実験例１の蓋材を、－１８℃以下に冷凍された１００ｇ～２００ｇ程度の食材を内部に収容したポリプロピレンからなるトレー形状の容器（長さ１３５ｍｍ×幅１０５ｍｍ×深さ３０ｍｍ）の開口部に設置した後に、当該容器の周縁のフランジに当該蓋材をヒートシールすることによって、当該容器の開口部が当該蓋材により封止された４種類の容器を作製した。

また、上記のようにして作製した発熱インキ層の透過濃度の値が２パターン（１．０、１．２）に設定されたそれぞれの実験例１の蓋材を、－１８℃以下に冷凍された１００ｇ～２００ｇ程度の食材を内部に収容したポリプロピレンからなるカップ形状のインジェクション容器（天面最外径φ９５．４ｍｍ、底面外径φ６２ｍｍ、高さ９５ｍｍ）の開口部に設置した後に、当該容器の周縁のフランジに当該蓋材をヒートシールすることによって当該容器の開口部が当該蓋材により封止された４種類の容器を作製した。

なお、上記の容器に対する蓋材のヒートシールは、容器のフランジと蓋材との間に所定の圧力を印加して１８０℃で２秒間実施することにより行われた。

次に、上記のように実験例１の蓋材により開口部が封止された容器を出力１５００Ｗの電子レンジ内に設置した後に当該電子レンジで１分２０秒間加熱することによって２４種類の容器をそれぞれ加熱した。

その後、電子レンジにより加熱した後の２４種類の容器のそれぞれの開口部を封止した実験例１の蓋材の発熱インキ層の設置箇所の剥離による蒸通について、以下のＡ～Ｄの基準により評価した。その結果を表１に示す。Ａが最も高評価であり、Ｂが２番目の高評価であり、ＣおよびＤが低評価であることを意味している。

（基準）
Ａ…実験例１の蓋材の発熱インキ層の設置箇所が容器から自動的に剥れて、そこから適切に蒸通した。
Ｂ…実験例１の蓋材の発熱インキ層の設置箇所が伸びていたが、実験例１の蓋材の発熱インキ層の設置箇所が容器から自動的に剥れて、そこから適切に蒸通した。
Ｃ…実験例１の蓋材の発熱インキ層の設置箇所が容器から剥離せず、適切に蒸通が行われなかった。
Ｄ…容器が溶けてしまったために適切に蒸通が行われなかった。

表１に示すように、実験例１の蓋材の発熱インキ層の誘電損失の値が８８９である場合には、ラミネート後の発熱インキ層の透過濃度が１．０～２．８である場合に適切に蒸通することが確認された。

また、表１に示すように、実験例１の蓋材の発熱インキ層の誘電損失の値が３５６である場合には、ラミネート後の発熱インキ層の透過濃度が１．２～３．２である場合に適切に蒸通することが確認された。

また、表１に示すように、実験例１の蓋材の発熱インキ層の誘電損失の値が８または２６０である場合には、ラミネート後の発熱インキ層の透過濃度がいずれの値であっても適切に蒸通しないことが確認された。

以上の結果から、実験例１の蓋材においては、発熱インキ層の誘電損失が３５０以上であり、ラミネート後の発熱インキ層の透過濃度が１．２以上２．８以下である場合に、高出力である１５００Ｗの電子レンジで加熱した場合に適切に蒸通が行われると考えられる。

［実験例２］
発熱インキ層の誘電損失の値を８８９に設定するとともに、ラミネート後の発熱インキ層の透過濃度の値を１２パターン（１、１．２、１．４、１．６、１．８、２、２．２、２．４、２．６、２．８、３および３．２）に設定したこと以外は実験例１と同様にして実験例２の蓋材を１２種類作製した。

実験例２の蓋材の発熱インキ層の透過濃度の値は、第１のフィルムの基材がＰＥＴフィルムである場合には発熱インキ層を形成するためのインキ希釈率を変更して発熱インキ濃度を調整することによって９パターン（１．６、１．８、２、２．２、２．４、２．６、２．８、３、３．２）に設定し、第１のフィルムの基材がＮＹフィルムである場合には発熱インキ層を形成するためのインキ希釈率を変更して発熱インキ濃度を調整することによって３パターン（１、１．２、１．４）に設定した。なお、インキ希釈率の変更は、発熱インキを溶剤または樹脂で希釈することにより行なった。

次に、実験例２のそれぞれの蓋材により開口部が封止された、食材を収容する１２種類の容器を作製した。

具体的には、上記のようにして作製した発熱インキ層の透過濃度の値が９パターン（１．６、１．８、２、２．２、２．４、２．６、２．８、３、３．２）に設定されたそれぞれの実験例１の蓋材を、－１８℃以下に冷凍された１００ｇ～２００ｇ程度の食材を内部に収容したポリプロピレンからなるトレー形状の容器（長さ１３５ｍｍ×幅１０５ｍｍ×深さ３０ｍｍ）の開口部に設置した後に、当該容器の周縁のフランジに当該蓋材をヒートシールすることによって、当該容器の開口部が当該蓋材により封止された９種類の容器を作製した。

また、上記のようにして作製した発熱インキ層の透過濃度の値が３パターン（１、１．２、１．４）に設定されたそれぞれの実験例１の蓋材を、－１８℃以下に冷凍された１００ｇ～２００ｇ程度の食材を内部に収容したポリプロピレンからなるカップ形状のインジェクション容器（天面最外径φ９５．４ｍｍ、底面外径φ６２ｍｍ、高さ９５ｍｍ）の開口部に設置した後に、当該容器の周縁のフランジに当該蓋材をヒートシールすることによって当該容器の開口部が当該蓋材により封止された３種類の容器を作製した。

次に、１２種類の容器のそれぞれを出力６００Ｗおよび出力１５００Ｗのそれぞれの電子レンジ内に設置した後に出力６００Ｗの電子レンジで３分３０秒間加熱および出力１５００Ｗの電子レンジで１分２０秒間加熱することによって１２種類の容器をそれぞれ加熱した。

その後、実験例１の蓋材と同一の評価方法で、適切に蒸通が行われているか否かについての評価を行なった。その結果を表２に示す。

表２に示すように、出力６００Ｗの電子レンジで加熱した場合には、発熱インキ層の誘電損失の値が８８９である実験例２の蓋材のラミネート後の発熱インキ層の透過濃度が１．２～３．２である場合に適切に蒸通することが確認された。

また、表２に示すように、出力１５００Ｗの電子レンジで加熱した場合には、発熱インキ層の誘電損失の値が８８９である実験例２の蓋材のラミネート後の発熱インキ層の透過濃度が１．０～２．８である場合に適切に蒸通することが確認された。

以上の結果から、実験例２の蓋材においては、低出力６００Ｗの電子レンジおよび高出力１５００Ｗの電子レンジのいずれで加熱した際でも、発熱インキ層の誘電損失が８８９以上であり、ラミネート後の発熱インキ層の透過濃度が１．２以上２．８以下である場合に適切に蒸通が行われると考えられる。なお、低出力６００Ｗの電子レンジは家庭で用いられている電子レンジを想定しており、高出力１５００Ｗの電子レンジはコンビニエンスストア等で用いられている業務用電子レンジを想定している。

今回開示された実施形態および実験例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１００蓋材、１００ａ発熱インキ層の設置箇所、１００ｂ発熱インキ層の非設置箇所、１０１基材、１０１ａ第１の表面、１０１ｂ第２の表面、１０２発熱インキ層、１０３保護層、１０４シーラント層、１１０ベタ部、１１１抜き部、２００容器、２０１容器本体、３００シール部、１０００カットライン。

Claims

シーラント層と、
前記シーラント層上の発熱インキ層と、を備える蓋材であって、
前記発熱インキ層は導電性カーボンを含み、
前記発熱インキ層の誘電損失は３５０以上であり、
前記蓋材の前記発熱インキ層の透過濃度が１．２以上２．８以下である、蓋材。
前記発熱インキ層は、ベタ部、または前記ベタ部かつ抜き部を有する、請求項１に記載の蓋材。
基材をさらに備え、
前記基材は、前記発熱インキ層と前記シーラント層との間、前記発熱インキ層上、または前記発熱インキ層と前記シーラント層との間および前記発熱インキ層上の両方に位置する、請求項１または請求項２に記載の蓋材。
前記発熱インキ層の設置箇所の外周の長さは、前記発熱インキ層の設置箇所の内周の長さよりも長い、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の蓋材。