JP7456012B2 - ガスタービン燃焼器及びガスタービン - Google Patents
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Description
ターンダウン運転における出力下限値を小さくするためには、水素等のような燃焼速度が比較的大きい高燃焼性燃料を混焼させることが望ましい。
しかし、高燃焼性燃料の混焼率を大きくすると、逆火のリスクが高まる。すなわち、ターンダウン運転における出力下限値を小さくすることと逆火のリスクを下げることとはトレードオフの関係にある。
第1燃料噴射器と、
第2燃料噴射器と、
前記第1燃料噴射器及び前記第2燃料噴射器から噴射された燃料が燃焼する燃焼部と、
前記第1燃料噴射器及び前記第2燃料噴射器に対する低燃焼性燃料の供給量を互いに独立して調節するための低燃焼性燃料流量調節部と、
前記第1燃料噴射器及び前記第2燃料噴射器に対する、前記低燃焼性燃料よりも燃焼速度が高い高燃焼性燃料の供給量を互いに独立して調節するための高燃焼性燃料流量調節部と、
ガスタービンの運転状態に応じて、前記第1燃料噴射器によって噴射される第1燃料全体に対する前記高燃焼性燃料の第1比率、及び、前記第2燃料噴射器によって噴射される第2燃料全体に対する前記高燃焼性燃料の第2比率の相対比が変化するように前記低燃焼性燃料流量調節部及び前記高燃焼性燃料流量調節部を制御するように構成されたコントローラと、
を備える。
例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。
図1は、幾つかの実施形態に係るガスタービン1を示す概略構成図である。
幾つかの実施形態に係るガスタービン燃焼器の適用先の一例であるガスタービンについて、図1を参照して説明する。
幾つかの実施形態に係る圧縮機2は、圧縮機車室10と、圧縮機車室10の入口側に設けられ、空気を取り込むための空気取入口12と、圧縮機車室10及び後述するタービン車室22を共に貫通するように設けられたロータ8と、圧縮機車室10内に配置された各種の翼と、を備える。各種の翼は、空気取入口12側に設けられた入口案内翼14と、圧縮機車室10側に固定された複数の静翼16と、静翼16に対して交互に配列されるようにロータ8に植設された複数の動翼18と、を含む。なお、圧縮機2は、不図示の抽気室等の他の構成要素を備えていてもよい。このような圧縮機2において、空気取入口12から取り込まれた空気は、複数の静翼16及び複数の動翼18を通過して圧縮されることで高温高圧の圧縮空気となる。そして、高温高圧の圧縮空気は圧縮機2から後段の燃焼器4に送られる。
タービン車室22の下流側には、排気車室28を介して排気室30が連結されている。タービン6を駆動した後の燃焼ガスは、排気車室28及び排気室30を介して外部へ排出される。
図2は、幾つかの実施形態に係る燃焼器4を示す断面図である。図3は、幾つかの実施形態に係る燃焼器4の要部を示す断面図である。図4Aは、幾つかの実施形態に係る燃焼器4を燃焼器4の軸線方向に沿って下流側から上流側を見たときの各燃料噴射器の配置を模式的に示した図である。
図2、図3及び図4Aを参照して、幾つかの実施形態に係る燃焼器4の構成について説明する。
以下の説明では、第1燃料噴射器41から噴射される燃料Fを第1燃料F1とも称し、第2燃料噴射器42から噴射される燃料Fを第2燃料F2とも称する。
なお、燃焼器4は、燃焼ガスをバイパスさせるためのバイパス管(不図示)等の他の構成要素を備えていてもよい。
図3及び図4Aに示すように、パイロット燃焼バーナ50は、燃焼器ライナ46の中心軸に沿って配置されている。そして、パイロット燃焼バーナ50の外周側を囲むように、複数のメイン燃焼バーナ60が互いに離間して周方向に並んで配置されている。
パイロットノズル54は、燃焼器軸線Acを中心として軸線方向Daに延在している。
ここで、燃焼器軸線Acの延在方向である軸線方向Daの一方側であって燃焼ガスの流れに沿った上流側を上流側とし、他方側であって燃焼ガスの流れに沿った下流側を下流側とする。また、燃焼器軸線Acは、このパイロット燃焼バーナ50のバーナ軸線でもある。
すなわち、図2、図3及び図4Aに示したパイロット燃焼バーナ50(第2燃料噴射器42)は、拡散燃焼式の燃料噴射器である。
すなわち、図2、図3及び図4Aに示したメイン燃焼バーナ60(第1燃料噴射器41)は、予混合燃焼式の燃料噴射器である。
図4Bに示した燃焼器4では、第1燃料噴射器41及び第2燃料噴射器42は、内筒47内で周方向に並んで配置されている。図4Bに示した燃焼器4では、第1燃料噴射器41及び第2燃料噴射器42は、何れも予混合燃焼式の燃料噴射器であってもよい。
例えば発電用途のガスタービンでは、日中や夜間の電力需要の変動に対応するために、運転状態をターンダウン運転に切り替える場合がある。ターンダウン運転では、タービンを通過する燃焼ガスの流量を減少させて定格運転時に比べて低い出力でガスタービンが運転される。
ガスタービンをターンダウン運転することで出力を低下させると、燃焼器における燃焼温度が低下し、その結果未燃分である一酸化炭素や炭化水素等の物質の発生量の増加や、燃焼振動の発生を招いてしまう。しかし、上述した電力需要の変動に柔軟に対応するために、ターンダウン運転における出力下限値を小さくしてガスタービンの運用帯を広げることが求められている。
ターンダウン運転における出力下限値を小さくするためには、水素等のような燃焼速度が比較的大きい高燃焼性燃料を混焼させることが望ましい。
低燃焼性燃料FLとして例えば天然ガスを用いるとともに、高燃焼性燃料FHとして例えば水素、プロパン、又は水素とプロパンの混合物の何れかを用いることで、燃料Fのコストの増加を抑制できる。
図5は、幾つかの実施形態に係る燃焼器4に対する燃料Fの供給系統200の概略を示した図である。幾つかの実施形態に係るガスタービン1は、図5に示す燃料Fの供給系統200を含む。図5に示す燃料Fの供給系統200は、低燃焼性燃料FLを第1燃料噴射器41に供給するためのL1供給ライン211と、低燃焼性燃料FLを第2燃料噴射器42に供給するためのL2供給ライン212と、高燃焼性燃料FHを第1燃料噴射器41に供給するためのH1供給ライン221と、高燃焼性燃料FHを第2燃料噴射器42に供給するためのH2供給ライン222とを含む。
図5に示す燃料Fの供給系統200では、第1燃料噴射器41及び第2燃料噴射器42に対する低燃焼性燃料FLの供給量を互いに独立して調節するための低燃焼性燃料流量調節部240Lは、L1流量調節部241とL2流量調節部242とを含む。図5に示す燃料Fの供給系統200では、第1燃料噴射器41及び第2燃料噴射器42に対する高燃焼性燃料FHの供給量を互いに独立して調節するための高燃焼性燃料流量調節部240Hは、H1流量調節部243とH2流量調節部244とを含む。
すなわち、幾つかの実施形態では、第1燃料噴射器41によって噴射される第1燃料F1全体に対する高燃焼性燃料FHの第1比率R1、及び、第2燃料噴射器42によって噴射される第2燃料F2全体に対する高燃焼性燃料FHの第2比率R2は、燃焼制御装置140によって制御される。燃焼制御装置140の詳細については、後で説明する。
一方で、逆火のリスクは、燃料噴射器の構造や燃料噴射器の配置位置等によって異なるため、複数の燃料噴射器においてどの燃料噴射器も逆火のリスクが同じであるとは限らない。具体的には、例えば以下のとおりである。
一般的に、拡散燃焼式の燃料噴射器は予混合燃焼式の燃料噴射器よりも逆火のリスクが小さい燃焼器である。したがって、図2、図3及び図4Aに示す実施形態では、第2燃料噴射器42は、第1燃料噴射器41よりも逆火のリスクが小さい燃焼器となる。
ここで、図2、図3及び図4Aに示す実施形態では、第1燃料噴射器41は、第2燃料噴射器42の周囲に複数配置されている。したがって、仮に図2、図3及び図4Aに示す実施形態において第1燃料噴射器41と第2燃料噴射器42とが共に拡散燃焼式又は予混合燃焼式の燃料噴射器である場合のように、第1燃料噴射器41と第2燃料噴射器42とで燃料噴射器の構造が同様であれば、第2燃料噴射器は、第1燃料噴射器よりも逆火のリスクが小さい燃焼器となる。
一般的に、一方の燃料噴射器が他方の燃料噴射器と同軸に配置され、他方の燃料噴射器の周囲から一方の燃料噴射器が燃料を噴射するようにそれぞれの燃料噴射器が構成されている場合、他方の燃料噴射器は、一方の燃料噴射器よりも逆火のリスクが小さくなる。
したがって、仮に図4Bに示す実施形態において第1燃料噴射器41と第2燃料噴射器42とが共に拡散燃焼式又は予混合燃焼式の燃料噴射器である場合のように、第1燃料噴射器41と第2燃料噴射器42とで燃料噴射器の構造が同様であれば、第2燃料噴射器42は、第1燃料噴射器41よりも逆火のリスクが小さい燃焼器となる。
すなわち、幾つかの実施形態に係る燃焼器4では、燃焼制御装置140は、ガスタービン1の運転状態に応じて、第1比率R1及び第2比率R2の相対比Rが変化するように低燃焼性燃料流量調節部240L及び高燃焼性燃料流量調節部240Hを制御するように構成されている。
幾つかの実施形態に係る燃焼器4を備えるガスタービン1では、ターンダウン運転における出力下限値を小さくすることと逆火のリスクを下げることとの両立を図ることができ、ガスタービン1の運用帯を広げることができる。
以下、ガスタービン1の運転状態に応じた相対比Rの変更について詳細に説明する。
以下の説明では、相対比Rが第1比率R1を第2比率R2で除した値(R=R1/R2)であるものとして説明する。
図6Bは、第1比率R1及び第2比率R2と、ガスタービン1の運転状態を表す指標との関係の他の一例を示したグラフである。
図6C及び図6Dは、第1比率R1と、ガスタービン1の運転状態を表す指標との関係の他の例を示したグラフである。
図6Eは、第2比率R2と、ガスタービン1の運転状態を表す指標との関係の他の一例を示したグラフである。
一般的に、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tは、例えばガスタービン1の負荷と比べて、ガスタービン1の運転状態をより正確に示す指標である。上記指標がガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tであれば、上記相対比Rをガスタービン1の運転状態をより正確に反映されたものとすることができるので、上記相対比Rの制御精度を向上できる。
上述したように、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tは、例えばガスタービン1の負荷と比べて、ガスタービン1の運転状態をより正確に示す指標である。しかし、近年のガスタービン1では、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tが高温化しており、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tを長時間計測することが困難となっている。
上記指標がCLCSOであれば、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tを長時間計測する必要がなくなり、上記相対比Rの制御精度を容易に向上できる。
ガスタービン1の負荷は、例えばガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tと比べるとガスタービン1の運転状態を表す指標としては精度が劣るものの、値の取得は容易である。
上記指標がガスタービン1の負荷であれば、上記相対比Rを制御するための構成を簡素化できる。
なお、第1比率R1の下限値は、0であってもよい。
なお、図6Cにおいて、b1<b2であり、図6Dにおいて、b3<b4である。
また、図示はしていないが、図6A又は図6Bにおいて、グラフ線の一部に、CLCSOの大きさに関わらず第1比率R1が一定の値となる部分があってもよい。
幾つかの実施形態に係る燃焼器4では、第1燃料噴射器41及び第2燃料噴射器42は、運転状態を表す指標(例えばCLCSO)が第1値a1(図6A及び図6B参照)となる場合には、第1値a1となる場合よりもガスタービン1の負荷が高負荷となる第2値a2(図6A及び図6B参照)となる場合よりも第1比率R1を第2比率R2で除した値(すなわち相対比R=R1/R2)が大きくなるように相対比Rが設定されるとよい。
例えば、図6A乃至図6Dに示すように、CLCSOが大きくなるにつれて、第1比率R1は、減少する傾向にあり、図6A及び図6Bに示すように、CLCSOの大小に関わらず、第2比率R2は、一定の値であれば、CLCSOが第1値a1となる場合には、CLCSOが第2値a2となる場合よりも第1比率R1を第2比率R2で除した値が大きくなる。なお、例えば図6Eに示すように、CLCSOが大きくなるにつれて、第2比率R2は、減少する傾向にある場合であっても、CLCSOが第1値a1となる場合には、CLCSOが第2値a2となる場合よりも第1比率R1を第2比率R2で除した値が大きくなるとよい。
すなわち、上記指標(例えばCLCSO)が第1値a1となる場合と第2値a2となる場合とで、第1比率R1又は第2比率R2の少なくとも何れか一方を異ならせることで上記指標が第1値a1となる場合と第2値a2となる場合とで上記相対比Rを異ならせることができる。
これにより、ガスタービン1の負荷が比較的大きくなっても、第2燃料噴射器42よりも逆火のリスクが高い第1燃料噴射器41における逆火のリスクを抑制できる。
したがって、第1燃料噴射器41が第2燃料噴射器42よりも逆火のリスクが高い燃焼器であるので、ガスタービン1の負荷が比較的大きくなった場合に第1燃料噴射器41における逆火のリスクを抑制しつつ、第2燃料噴射器42における第2比率R2を比較的大きくすることができる。例えば高燃焼性燃料FHが水素等の環境負荷が比較的小さい燃料であれば、第2比率R2を比較的大きくすることで環境負荷を抑制できる。
これにより、ガスタービン1の負荷が比較的大きくなった場合に第2燃料噴射器42における第2比率R2を比較的大きくすることができる。例えば高燃焼性燃料FHが水素等の環境負荷が比較的小さい燃料であれば、第2比率R2を比較的大きくすることで環境負荷を抑制できる。
図7は、幾つかの実施形態に係る燃焼制御装置140の全体概要図である。
図7に基づき、幾つかの実施形態に係る燃焼制御装置140について説明する。なお、燃焼制御装置140の各処理機能はソフトウェア(コンピュータプログラム)で構成され、コンピュータで実行されるが、これに限定するものではなく、ハードウェアで構成してもよい。
なお、タービンバイパス流量は、燃焼器4及びタービン6を通過せずに不図示のタービンバイパスラインを流れる圧縮空気の流量である。
不図示のタービンバイパスラインには圧縮空気のタービンバイパス流量を調整するための不図示のタービンバイパス弁が設けられている。これは圧縮機2の出口圧力(車室圧力)の調整などのために設けられている。
L1弁開度指令値は、L1流量調節部241における弁開度の指令値であり、L2弁開度指令値は、L2流量調節部242における弁開度の指令値である。H1弁開度指令値は、H1流量調節部243における弁開度の指令値であり、H2弁開度指令値は、H2流量調節部244における弁開度の指令値である。
これにより、燃焼制御装置140で演算されて設定された第1比率R1で、低燃焼性燃料FL及び高燃焼性燃料FHが第1燃料噴射器41に供給される。
これにより、燃焼制御装置140で演算されて設定された第2比率R2で、低燃焼性燃料FL及び高燃焼性燃料FHが第2燃料噴射器42に供給される。
図8は、幾つかの実施形態に係る燃焼制御装置140におけるCLCSOの算出ロジックの構成を示すブロック図である。
燃焼負荷指令値(CLCSO)は、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tを無次元化したパラメータで、このガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tと正の相関関係を持つ(ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tに比例する)パラメータである。このCLCSOは、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tが下限値のときに0%、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tが上限値のときに100%となるように設定される。例えば、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tの下限値を700℃、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tの上限値を1500℃としたとき、CLCSOは以下の(1)式で表される。
-700℃MW)}×100 ・・・・・(1)
なお、実出力は、実測値のガスタービン出力(発電機出力)である。700℃MWは、現時点でのガスタービン1がおかれている環境で、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tが下限値である700℃のときのガスタービン1の出力(発電機出力)である。また、1500℃MWは、現時点でのガスタービン1の環境下で、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tが上限値である1500℃のときのガスタービン1の出力(発電機出力)である。
乗算器155では、関数発生器151で求めた1500℃MWの値と、除算器154で求めた大気圧比とを乗算することにより、大気圧比をも考慮した1500℃MWの値を求める。
乗算器155で求めた1500℃MWの値は学習回路162を介して減算器157へ出力されてもよく、直接減算器157へ出力されてもよい。なお、学習回路162は、ガスタービン1の特性劣化等に起因する1500℃MWの値のずれを補正するためのものである。
乗算器156では、関数発生器152で求めた700℃MWの値と、除算器154で求めた大気圧比とを乗算することにより、大気圧比をも考慮した700℃MWの値を求める。
減算器158では、実出力、すなわち実測値の発電機出力(ガスタービン出力)から乗算器156で求めた700℃MWの値を減算する(実出力-700℃MW:上記(1)式参照)。
レート設定器160では、ガスタービン出力(発電機出力)の微小変動などによってCLCSOが微小変動することにより、燃料流量を調節するための各弁等が頻繁に開閉動作を繰り返すことがないようにするため、除算器159からの入力値を直ぐにCLCSOとして出力するのではなく、所定の増減レートに制限して出力する。
(1)本開示の少なくとも一実施形態に係るガスタービン燃焼器4は、第1燃料噴射器41と、第2燃料噴射器42と、第1燃料噴射器41及び第2燃料噴射器42から噴射された燃料Fが燃焼する燃焼部としての燃焼器ライナ46と、第1燃料噴射器41及び第2燃料噴射器42に対する低燃焼性燃料FLの供給量を互いに独立して調節するための低燃焼性燃料流量調節部240Lと、第1燃料噴射器41及び第2燃料噴射器42に対する、低燃焼性燃料FLよりも燃焼速度が高い高燃焼性燃料FHの供給量を互いに独立して調節するための高燃焼性燃料流量調節部240Hと、コントローラとしての燃焼制御装置140と、を備える。コントローラ(燃焼制御装置140)は、ガスタービン1の運転状態に応じて、第1燃料噴射器41によって噴射される第1燃料F1全体に対する高燃焼性燃料FHの第1比率R1、及び、第2燃料噴射器42によって噴射される第2燃料F2全体に対する高燃焼性燃料FHの第2比率R2の相対比Rが変化するように低燃焼性燃料流量調節部240L及び高燃焼性燃料流量調節部240Hを制御するように構成されている。
上記(7)の構成によれば、第2燃料噴射器42は、第1燃料噴射器41よりも逆火のリスクが小さい燃焼器となる。
上記(8)の構成によれば、第2燃料噴射器42は、第1燃料噴射器41よりも逆火のリスクが小さい燃焼器となる。
上記(9)の構成によれば、第2燃料噴射器42は、第1燃料噴射器41よりも逆火のリスクが小さい燃焼器となる。
上記(10)の構成によれば、上記相対比Rをガスタービン1の運転状態をより正確に反映されたものとすることができるので、上記相対比Rの制御精度を向上できる。
上記(11)の構成によれば、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tを無次元化した値(CLCSO)を上記指標とすることで、ガスタービン入口燃焼ガス温度T1Tを長時間計測する必要がなくなり、上記相対比Rの制御精度を容易に向上できる。
上記(12)の構成によれば、ガスタービン1の負荷を上記指標とすることで、上記相対比Rを制御するための構成を簡素化できる。
2 圧縮機
4 ガスタービン燃焼器(燃焼器)
6 タービン
41 第1燃料噴射器
42 第2燃料噴射器
46 燃焼器ライナ
50 パイロット燃焼バーナ
60 メイン燃焼バーナ
140 燃焼制御装置
200 供給系統
240L 低燃焼性燃料流量調節部
240H 高燃焼性燃料流量調節部
Claims (14)
- 第1燃料噴射器と、
第2燃料噴射器と、
前記第1燃料噴射器及び前記第2燃料噴射器から噴射された燃料が燃焼する燃焼部と、
前記第1燃料噴射器及び前記第2燃料噴射器に対する低燃焼性燃料の供給量を互いに独立して調節するための低燃焼性燃料流量調節部と、
前記第1燃料噴射器及び前記第2燃料噴射器に対する、前記低燃焼性燃料よりも燃焼速度が高い高燃焼性燃料の供給量を互いに独立して調節するための高燃焼性燃料流量調節部と、
ガスタービンの運転状態に応じて、前記第1燃料噴射器によって噴射される第1燃料全体に対する前記高燃焼性燃料の第1比率、及び、前記第2燃料噴射器によって噴射される第2燃料全体に対する前記高燃焼性燃料の第2比率の相対比が変化するように前記低燃焼性燃料流量調節部及び前記高燃焼性燃料流量調節部を制御するように構成されたコントローラと、
を備え、
前記低燃焼性燃料流量調節部は、
前記第1燃料噴射器に対する前記低燃焼性燃料の供給量を調節するための第1低燃焼性燃料流量調節部と、
前記第2燃料噴射器に対する前記低燃焼性燃料の供給量を調節するための、前記第1低燃焼性燃料流量調節部とは異なる第2低燃焼性燃料流量調節部と、
を含み、
前記高燃焼性燃料流量調節部は、
前記第1燃料噴射器に対する前記高燃焼性燃料の供給量を調節するための第1高燃焼性燃料流量調節部と、
前記第2燃料噴射器に対する前記高燃焼性燃料の供給量を調節するための、前記第1高燃焼性燃料流量調節部とは異なる第2高燃焼性燃料流量調節部と、
を含む
ガスタービン燃焼器。 - 前記第1燃料噴射器及び前記第2燃料噴射器は、前記運転状態を表す指標が第1値となる場合には、前記第1値となる場合よりも前記ガスタービンの負荷が高負荷となる第2値となる場合よりも前記第1比率を前記第2比率で除した値が大きくなるように前記相対比が設定される
請求項1に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記コントローラは、前記指標が前記第1値となる場合と前記第2値となる場合とで、前記第1比率又は前記第2比率の少なくとも何れか一方が異なるように前記低燃焼性燃料流量調節部及び前記高燃焼性燃料流量調節部を制御するように構成されている
請求項2に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記コントローラは、前記指標が前記第1値となる場合よりも前記第2値となる場合の方が前記第1比率が小さくなるように前記低燃焼性燃料流量調節部及び前記高燃焼性燃料流量調節部を制御するように構成されている
請求項2又は3に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記コントローラは、前記指標が前記第2値となる場合に前記第2比率が前記第1比率以上となるように前記低燃焼性燃料流量調節部及び前記高燃焼性燃料流量調節部を制御するように構成されている
請求項2乃至4の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記コントローラは、前記指標が前記第2値となる場合に前記第2比率が0.5以上となるように前記低燃焼性燃料流量調節部及び前記高燃焼性燃料流量調節部を制御するように構成されている
請求項2乃至5の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記第1燃料噴射器は、予混合燃焼式の燃料噴射器であり、
前記第2燃料噴射器は、拡散燃焼式の燃料噴射器である
請求項1乃至6の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記第1燃料噴射器は、前記第2燃料噴射器の周囲に複数配置されている
請求項1乃至7の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記第1燃料噴射器は、前記第2燃料噴射器と同軸に配置され、前記第2燃料噴射器の周囲から前記第1燃料を噴射するように構成されている
請求項1乃至7の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記運転状態を表す指標は、ガスタービン入口燃焼ガス温度である
請求項1乃至9の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記運転状態を表す指標は、ガスタービン入口燃焼ガス温度を無次元化した値である
請求項1乃至9の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記運転状態を表す指標は、前記ガスタービンの負荷である
請求項1乃至9の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 前記低燃焼性燃料は、天然ガスであり、
前記高燃焼性燃料は、水素、プロパン、又は水素とプロパンの混合物の何れかである
請求項1乃至12の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器。 - 請求項1乃至13の何れか一項に記載のガスタービン燃焼器、
を備えるガスタービン。
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