JP5836069B2 - ガスタービン及びガスタービンの燃焼制御方法 - Google Patents
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Description
具体的には、NOxを低減するために、燃料と空気との予混合気を燃焼させて予混合火炎を形成するメインノズルを備えた燃焼器を用いる。また、メインノズルによる予混合燃焼だけでは燃焼状態が不安定になるため、燃料を拡散燃焼させるパイロットノズルも併用する。これにより、パイロットノズルによる拡散燃焼で形成された拡散火炎(パイロット火炎)からの火移りによって、メインノズルから噴射された燃料と空気との予混合気が燃焼されて、予混合火炎の安定性を向上させている。
例えば、特許文献1には、全燃料流量指令値(CSO)に応じて決定したパイロット比を、燃焼器の内圧変動およびNOx値の計測結果に基づいて補正し、これをパイロット比として用いることが開示されている(特許文献1の図1〜3参照)。
例えば、特許文献2には、電力計で実測した発電機出力、IGV開度、圧縮機の吸気温度、大気圧比等から燃焼負荷指令値を求め、この燃焼負荷指令値に基づいてパイロット比を決定するガスタービンの燃焼制御装置が記載されている(特許文献2の図5及び22参照)。
これに対し、例えば特許文献3のように、排ガス温度を含むパラメータから算出した燃焼ガス温度に応じて各ノズルへの燃料配分比を決定するガスタービンも知られている(特許文献3の図18参照)。ところが、このような手法を用いた場合、排ガス温度を計測する熱電対の応答が発電機出力の計測器(電力計)に比べて非常に遅いことから、ガスタービンの負荷変化に遅れなく追従した燃焼制御を行うことは難しい。
そこで、特許文献3には、ガスタービンの負荷変動に対応するために、排ガス温度の検出遅れに起因した誤差を含む燃焼ガス温度を燃料流量制御指令値(FSR)の変化率に応じて補正することが提案されている。
そのため、ガスタービンの通常運転時には燃焼負荷指令値(CLCSO)によって適切な燃料配分比制御を行いうるが、ランバック時や系統擾乱時には燃焼負荷指令値による燃焼制御では、発電機出力指令値の急減に遅れなく追従して適切な燃料配分比を求めることが難しい。
図13(A)に示すように、時刻t1〜時刻t2において発電機出力指令値(負荷)が急減しても、全燃料流量が低減されて、その影響が実際に発電機出力の実測値に表れるまでに時間を要するので、燃焼負荷指令値(CLCSO)は時間Δtだけ発電機出力指令値に対して遅れる(図13(B)参照)。すなわち、時刻t1から時間Δtだけ遅れた時点t1’になったとき、燃焼負荷指令値が減少し始める。
そのため、燃焼負荷指令値に応じて決定されるパイロット比は、燃焼負荷指令値と同様に、発電機出力指令値に対して時間Δtの遅れを有する(図13(C)参照)。したがって、過渡状態におけるパイロット比は、理想的なパイロット比(図13(C)の一点鎖線で示した曲線)に比べて低い値になってしまう。
さらに、特許文献3に記載のガスタービンでは、燃料流量制御指令値(FSR)の変化率に基づく補正が常に行われる。そのため、例えば、ガスタービンの負荷は一定であるものの、燃料の性状(燃料の発熱量)が変化したために燃料流量制御指令値(FSR)が変化した場合においても、上記補正が行われる。よって、燃焼ガス温度の補正が必要ないガスタービンの負荷一定時において、意図せずに燃焼制御に影響を及ぼしてしまう。
なお、ここでいう「系統擾乱時」とは、例えば、電力系統に発電機を連系した状態を維持しながら該発電機の負荷を低減する場合をいう。また、「ランバック」とは、電力系統や各種機器に異常が発生したときに、ガスタービンの保護を目的として発電機の負荷を速やかに下げる操作をいう。
よって、系統擾乱時又はランバック時において、現在よりも少し前の燃焼状態を示すパラメータである燃焼負荷指令値に応じて決定した第1拡散燃料比が本来よりも低く設定され、火炎が不安定になってしまうような場合であっても、全燃料流量指令値に応じて求めた第2拡散燃料比を選択することで、火炎の安定性を維持できる。
また、第1拡散燃料比および第2拡散燃料比とのうち大きい方を選択するという簡便な制御によって、系統擾乱時又はランバック時における安定燃焼を実現できる。
このように、全燃料流量指令値と火炎維持に必要な最小限の拡散燃料比との関係を予め求めておき、該関係に現在の全燃料流量指令値を当てはめることで、火炎維持に必要な最小限の拡散燃料比を第2拡散燃料比として求めることができる。したがって、系統擾乱時又はランバック時においても火炎の安定性を確実に維持することができる。
なお、ここでいう「火炎維持に必要な最小限の拡散燃料比」とは、火炎を安定的に維持できる最小限の拡散燃料比をいう。
全燃料流量指令値とこれに対応する火炎維持に必要な最小限の拡散燃料比は、吸気温度(圧縮機入口温度)によって若干変化する。そこで、上述のように、所定の吸気温度(基準温度)について規定された、全燃料流量指令値と火炎維持に必要な最小限の拡散燃料比との関係に、実際の吸気温度を用いて補正した全燃料流量の仮想指令値を当てはめることで、吸気温度の変動の影響を受けずに、火炎維持に必要な最小限の拡散燃料比を正確に求めることができる。よって、系統擾乱時又はランバック時においても火炎の安定性をより確実に維持することができる。
よって、系統擾乱時又はランバック時において、現在よりも少し前の燃焼状態を示すパラメータである燃焼負荷指令値に応じて決定した第1拡散燃料比が本来よりも低く設定され、火炎が不安定になってしまうような場合であっても、全燃料流量指令値に応じて求めた第2拡散燃料比を選択することで、火炎の安定性を維持できる。
図1は、第1実施形態に係るガスタービンの構成例を示す図である。図2は、図1に示すガスタービンの燃焼器の構成例を示す図である。図3は、燃焼器のパイロットノズル及びメインノズル周辺の構造を示す図である。
なお、電力計(MWトランスデューサー)7は、発電機8で生成された電力(発電機出力)を計測するために用いられる。また、温度センサ9は、圧縮機2の入口における温度(吸気温度)を計測するために用いられる。さらに、圧縮機2に吸入される大気が流れる吸気系統には、吸気冷却装置10が設けられている。
トップハットノズル35から噴射されたトップハット燃料は、圧縮空気に混入して、下流側のパイロットバーナ22及びメインバーナ30に向かって流れていく。そのため、パイロット空気流路26を流れるパイロット空気と、メイン空気流路32を流れるメイン空気とには、トップハットノズル35からのトップハット燃料が混入されており、燃焼安定性が改善されるとともに、NOx低減化を図るようになっている。
ここで、パイロットノズル23によって形成される拡散火炎は保炎性に優れるため、パイロットノズル23に供給されるパイロット燃料ガスの全燃料流量に対する割合であるパイロット比(拡散燃料比)を大きくすると燃焼を安定化できる。一方、メインノズル31によって形成される予混合火炎は燃焼温度を下げることができるため、メインノズル31に供給されるメイン燃料ガスの全燃料流量に対する割合(予混合燃料比)を大きくするとNOxを低減することができる。また、トップハットノズル35自体は独自の火炎を形成するわけではないが、トップハットノズル35からのトップハット燃料はパイロット空気及びメイン空気に予め混合されて、パイロットバーナ22及びメインバーナ30の燃焼性の改善とNOx低減に寄与する。
よって、燃焼安定性を維持しながらNOxを低減するためには、各ノズルの特性を考慮して、燃焼コントローラ40により各ノズルへの燃料配分比を適切に調節する必要がある。
すなわち、図4に示すように、予め設定された、燃焼負荷指令値(CLCSO)とパイロット比との関数を発生させる関数発生器43に、現在の燃焼負荷指令値(CLCSO)を入力して、現在の燃焼負荷指令値(CLCSO)に対応するパイロット比を求める。
一方、予め設定された、燃焼負荷指令値(CLCSO)と補正の重み付けとの関数を発生させる関数発生器44によって、現在の燃焼負荷指令値(CLCSO)に対応する補正の重み付けの値を求める。また、予め設定された、圧縮機2の入口温度(吸気温度)と補正係数との関数を発生させる関数発生器45を用いて、現在の吸気温度(圧縮機入口温度)に対応する補正係数を求める。そして、関数発生器44により求めた補正の重み付けの値と、関数発生器45により求めた補正係数とを、乗算器46において乗算して、吸気温度に基づく補正量を求める。
この後、減算器48において、関数発生器43によって求めたパイロット比から、乗算器46で求めた吸気温度(圧縮機入口温度)に基づく補正量を減算することで、第1パイロット比aが算出される。
すなわち、図4に示すように、予め設定された、全燃料流量指令値(CSO)と火炎維持に必要な最小限のパイロット比(第2パイロット比b)との関数を発生させる関数発生器56を用いて、現在の全燃料流量指令値に対応する第2パイロット比bを算出する。
例えば、図4に示すように、関数発生器51を用いて、予め設定された、全燃料流量指令値(CSO)と補正の重み付けとの関数から、現在の全燃料流量指令値に対応する補正の重み付けの値を求める。また、関数発生器52を用いて、予め設定された、吸気温度(圧縮機入口温度)と補正係数との関数から、現在の吸気温度に対応する補正係数を求める。そして、関数発生器51を用いて求めた補正の重み付けの値と、関数発生器52を用いて求めた補正係数とを乗算器53において乗算して、吸気温度に基づく補正量を求める。そして、減算器54において、現在の全燃料流量指令値から乗算器53で求めた吸気温度に基づく補正量を減算して、吸気温度が所定温度T0のときにおける全燃料流量の仮想指令値が求まる。この全燃料流量の仮想指令値を、関数発生器56に入力すれば、火炎維持に必要な最小限のパイロット比(第2パイロット比b)を正確に求めることができる。
具体的には、圧縮機入口温度が比較的低温のT1であるとき、大気密度が高いためにガスタービンの定格出力(ガスタービン負荷率が100%における発電機出力)は大きくなり、より多くの燃料が必要になるため全燃料流量指令値(CSO)は高めに設定される。逆に、圧縮機入口温度が比較的高温のT2であるとき、大気密度が低いためにガスタービンの定格出力は小さくなり、より少ない燃料で足りるため全燃料流量指令値(CSO)は低めに設定される。したがって、圧縮機入口温度(吸気温度)が低いほど、全燃料流量指令値とガスタービン負荷率との関係を示す曲線は図5の右側にシフトする。
実際の全燃料流量指令値(CSO1,CSO2)を全燃料流量の仮想指令値(CSO1’,CSO2’)に換算するには、関数発生器51が発生させた関数(図7参照)から実際の全燃料流量指令値に対応する補正の重み付けの値を求め、さらに関数発生器52が発生させた関数(図8参照)から実際の圧縮機入口温度(吸気温度)における補正係数を求める。そして、乗算器53において、関数発生器51を用いて求めた補正の重み付けの値と、関数発生器52を用いて求めた補正係数とを乗算して補正量を求める。この補正量は、減算器54において、実際の全燃料流量指令値から減算される。このようにして、全燃料流量の仮想指令値(CSO1’,CSO2’)が得られる。
ここで、図4に示すロジックで用いられる燃焼負荷指令値(CLCSO)の算出例について説明する。
このようにして得られた700℃MWおよび1500℃MWには、吸気圧力(大気圧)の実測値に基づく補正処理が施される。すなわち、除算器81において、吸気圧力(大気圧)の実測値を、シグナルジェネレータ82で設定された標準大気圧で除算して吸気圧比(=吸気圧力/標準大気圧)を求める。乗算器83A,83Bでは、関数発生器80A及び80Bを用いてそれぞれ求めた700℃MWと1500℃MWに、除算器81で求めた吸気圧比を乗算する。これにより、吸気圧比を考慮した700℃MWおよび1500℃MWの値が得られる。
減算器84では、電力計7で計測された発電機出力から、乗算器83Aで求めた700℃MWを減算し、上記数式(1)の分子を求める。一方、減算器85では、乗算器83Bで求めた1500℃MWから、乗算器83Aで求めた700℃MWを減算して、上記数式(1)の分母を求める。除算器86では、減算器84で求めた上記数式(1)の分子を、減算器85で求めた上記数式(1)の分母で除算して、CLCSOを求める。
なお、レート制限部87は、発電機出力の微小変動によってCLCSOが微小変動して、流量調節弁(37,38,39)の開閉動作を頻繁に繰り返すことがないようにするため、除算器86によるCLCSOの算出結果を所定の増減レートに制限して出力する。
次に、図4に示すロジックで用いられる全燃料流量指令値(CSO)の算出例について説明する。図10は、全燃料流量指令値を算出するロジックを示すブロック図である。
そして、ブレードパス温度制御部は、ガスタービン1のブレードパス温度の計測値を入力信号として受け取って、このブレードパス温度の計測値が上限値を超えないように全燃料流量を制御するための指令値BPCSOを出力する。具体的には、ブレードパス温度制御部は、ブレードパス温度の計測値と設定値とを比較し、比例積分演算を行い、この結果をBPCSOとして出力する。なお、ブレードパス温度とは、タービン6の最終段直後の排ガス温度を意味する。
また、排ガス温度制御部は、ガスタービン1の最終段よりも後流側の排気ダクトにおける排ガス温度の計測値を入力信号として受け取って、この排ガス温度の計測値が上限値を超えないように全燃料流量を制御するための指令値EXCSOを出力する。具体的には、排ガス温度制御部は、排ガス温度の計測値と設定値とを比較し、比例積分演算を行い、この結果をEXCSOとして出力する。
同図に示すように、はじめに、ランバック又は系統擾乱の状態にあるか否かを判断する(ステップS2)。具体的には、補機の異常停止時等に出されるランバック指令信号の有無によってランバックの状態にあるか判定したり、発電機出力の変化から系統擾乱の状態にあるか判定したりする。
そして、ステップS4で求めた燃焼負荷指令値に応じて、第1パイロット比算出部42(図4参照)によって第1パイロット比aを算出し、この第1パイロット比aの値をパイロット比として選択する(ステップS6)。なお、ランバック時又は系統擾乱時以外は、第2パイロット比算出部50から出力される第2パイロット比bとして、選択器58においてシグナルジェネレータで生成されたゼロの値が選択されることは上述したとおりである。そのため、ステップS6では、常に、第1パイロット比算出部42で算出された第1パイロット比a(>第2パイロット比b)の値をパイロット比として決定することになる。
よって、系統擾乱時又はランバック時において、現在よりも少し前の燃焼状態を示すパラメータである燃焼負荷指令値に応じて決定した第1パイロット比aが本来よりも低く設定され、火炎が不安定になってしまうような場合であっても、全燃料流量指令値に応じて求めた第2パイロット比bを選択することで、火炎の安定性を維持できる。
このように、全燃料流量指令値と火炎維持に必要な最小限のパイロット比との関係を予め求めておき、該関係に現在の全燃料流量指令値を当てはめることで、火炎維持に必要な最小限のパイロット比を第2パイロット比bとして求めることができる。したがって、系統擾乱時又はランバック時においても火炎の安定性を確実に維持することができる。
全燃料流量指令値とこれに対応する火炎維持に必要な最小限の第2パイロット比は、吸気温度(圧縮機入口温度)によって若干変化する。そこで、上述のように、所定の吸気温度(基準温度)T0について規定された、全燃料流量指令値と火炎維持に必要な最小限の第2パイロット比との関係に、実際の吸気温度T1又はT2を用いて補正した全燃料流量の仮想指令値を当てはめることで、吸気温度の変動の影響を受けずに、火炎維持に必要な最小限の第2パイロット比bを正確に求めることができる。よって、系統擾乱時又はランバック時においても火炎の安定性をより確実に維持することができる。
次に、第2実施形態に係るガスタービンについて説明する。本実施形態に係るガスタービンは、燃焼コントローラにおけるパイロット比及びトップハット比の設定ロジックを除けば、第1実施形態のガスタービン1と同様である。よって、ここでは、ガスタービン1と同一部分については共通の符号を付してその説明を省略し、ガスタービン1と異なる部分を中心に説明する。
第1パイロット比算出部42は、第1実施形態と同様に、関数発生器43によって求めたパイロット比から、関数発生器44及び45と乗算器46とで求めた吸気温度(圧縮機入口温度)に基づく補正量を減算することで、第1パイロット比aを算出する。
また、第2パイロット比算出部102は、第1実施形態の第2パイロット比算出部50と同様に、関数発生器51、関数発生器52、乗算器53及び減算器54を用いて実際の圧縮機入口温度(吸気温度)に基づいて所定温度T0における全燃料流量の仮想指令値を求め、該全燃料流量の仮想指令値を関数発生器56に入力することで第2パイロット比bを算出する。ただし、第2パイロット比算出部102には選択器58及びシグナルジェネレータ59が設けられておらず、この点において第2パイロット比算出部102は第1実施形態の第2パイロット比算出部50と相違する。
選択器104は、ランバック時又は系統擾乱時以外のときに第1パイロット比算出部42から出力された第1パイロット比aを選択し、これをパイロット比として決定する。一方、ランバック時又は系統擾乱時には、選択器104は、第2パイロット比算出部102から出力された第2パイロット比bを選択し、これをパイロット比として決定する。
そして、乗算器47において、選択器104から出力されたパイロット比に全燃料流量指令値(CSO)を乗算してパイロット燃料流量を求め、該パイロット燃料流量に基づいて流量調節弁37の開度を制御する。
例えば、図3を用いて説明した、パイロット燃料を拡散噴射する燃料噴射口23Aを有するパイロットノズル23に対して、パイロットスワラ27と燃料噴射口23Aとの間の位置に、別の燃料噴射口を追設してもよい。そして、この上流側の噴射口から噴射された燃料を、燃料噴射口23Aの上流側において、パイロット空気と予混合させるようにしてもよい。この上流側の噴射口は、燃料噴射口23Aよりも上流側で予混合気を形成して、燃料噴射口23Aにおける拡散火炎(パイロット火炎)28を安定化させる。
さらに、このようなノズル構成の場合、燃焼コントローラ40によって、図4と同様なロジックにより、系統擾乱時又はランバック時において、上述した上流側噴射口から噴射される燃料流量の全燃料流量に対する比(上流側噴射口燃料比)を、燃焼負荷指令値に応じて決定した第1上流側噴射口燃料比と、全燃料流量指令値に応じて決定した第2上流側噴射口燃料比とのうち大きい方を選択することで決定してもよい。あるいは、燃焼コントローラ100によって、図12と同様なロジックにより、系統擾乱時又はランバック時において、上述した上流側噴射口から噴射される燃料流量の全燃料流量に対する比(上流側噴射口燃料比)を、燃焼負荷指令値に応じて決定した第1上流側噴射口燃料比から、全燃料流量指令値に応じて決定した第2上流側噴射口燃料比に切り替えるようにしてもよい。
2 圧縮機
3A 入口案内翼
3B アクチュエータ
4 燃焼器
5 回転軸
6 タービン
7 電力計
8 発電機
9 温度センサ
10 吸気冷却装置
20 内筒
22 パイロットバーナ
23 パイロットノズル
23A 燃料噴射口(第1噴射口)
24 筒状部材
25 パイロットコーン
26 パイロット空気流路
27 パイロットスワラ
28 拡散火炎(パイロット火炎)
30 メインバーナ
31 メインノズル
32 メイン空気流路
33 メインスワラ
34 予混合火炎
35 トップハットノズル
36 外筒
37 流量調節弁
38 流量調節弁
39 流量調節弁
40 燃焼コントローラ
42 第1パイロット比算出部(第1拡散燃料比算出部)
43 関数発生器
44 関数発生器
45 関数発生器
46 乗算器
47 乗算器
48 減算器
49 高値選択器
50 第2パイロット比算出部(第2拡散燃料比算出部)
51 関数発生器
52 関数発生器
53 乗算器
54 減算器
56 関数発生器
58 選択器
59 シグナルジェネレータ
62 第1トップハット比算出部
63 関数発生器
64 関数発生器
65 関数発生器
66 乗算器
67 乗算器
68 減算器
69 高値選択器
70 第2トップハット比算出部
71 関数発生器
72 関数発生器
73 乗算器
74 減算器
76 関数発生器
78 選択器
79 シグナルジェネレータ
80A 関数発生器
80B 関数発生器
81 除算器
82 シグナルジェネレータ
83A 乗算器
83B 乗算器
84 減算器
85 減算器
86 除算器
87 レート制限部
90 ガバナ制御器
92 負荷制御器
94 温度制御器
96 低値選択器
100 燃焼コントローラ
102 第2パイロット比算出部(第2拡散燃料比算出部)
104 切替器
106 第2トップハット比算出部
108 切替器
Claims (6)
- 拡散燃焼用燃料を燃焼させて拡散火炎を形成するとともに、予混合燃焼用燃料を燃焼させて予混合火炎を形成する燃焼器と、
前記燃焼器に燃焼用空気としての圧縮空気を供給する圧縮機と、
前記燃焼器によって生成された燃焼ガスによって駆動されるタービンと、
前記タービンによって駆動される発電機と、
前記拡散燃焼用燃料の流量の全燃料流量に対する割合を示す拡散燃料比を決定する燃焼コントローラとを備え、
前記燃焼コントローラは、系統擾乱時又はランバック時において、少なくとも前記発電機の出力の計測値に基づいて決定された燃焼負荷指令値に応じて求めた第1拡散燃料比と、前記全燃料流量の指令値に応じて求めた第2拡散燃料比とのうち大きい方を選択し、前記拡散燃料比として決定することを特徴とするガスタービン。 - 前記第2拡散燃料比は、全燃料流量指令値に対応する火炎維持に必要な最小限の拡散燃料比を示す関係に、現在の前記全燃料流量の指令値を当てはめて求めることを特徴とする請求項1に記載のガスタービン。
- 全燃料流量指令値に対応する火炎維持に必要な最小限の拡散燃料比を示す前記関係は所定の吸気温度について規定されており、
前記第2拡散燃料比は、実際の吸気温度を用いて、現在の前記全燃料流量の指令値を前記所定の吸気温度における全燃料流量の仮想指令値に換算し、該全燃料流量の仮想指令値を前記関係に当てはめて求めることを特徴とする請求項2に記載のガスタービン。 - 拡散燃焼用燃料を燃焼させて拡散火炎を形成するとともに、予混合燃焼用燃料を燃焼させて予混合火炎を形成する燃焼器と、該燃焼器に燃焼用空気としての圧縮空気を供給する圧縮機と、前記燃焼器からの燃焼ガスによって駆動されるタービンと、該タービンによって駆動される発電機とを備えるガスタービンの燃焼制御方法であって、
少なくとも前記発電機の出力の計測値に基づいて決定された燃焼負荷指令値に応じて第1拡散燃料比を求める工程と、
全燃料流量の指令値に応じて第2拡散燃料比を求める工程と、
前記拡散燃焼用燃料の流量の前記全燃料流量に対する割合を示す拡散燃料比を決定する工程とを備え、
前記拡散燃料比を決定する工程では、系統擾乱時又はランバック時において、前記第1拡散燃料比と前記第2拡散燃料比とのうち大きい方を前記拡散燃料比として選択することを特徴とするガスタービンの燃焼制御方法。 - 拡散燃焼用燃料を燃焼させて拡散火炎を形成するとともに、予混合燃焼用燃料を燃焼させて予混合火炎を形成する燃焼器と、
前記燃焼器に燃焼用空気としての圧縮空気を供給する圧縮機と、
前記燃焼器によって生成された燃焼ガスによって駆動されるタービンと、
前記タービンによって駆動される発電機と、
前記拡散燃焼用燃料の流量の全燃料流量に対する割合を示す拡散燃料比を決定する燃焼コントローラとを備え、
前記燃焼コントローラは、
少なくとも前記発電機の出力の計測値に基づいて決定された燃焼負荷指令値に応じて、第1関数を用いて第1拡散燃料比を算出するとともに、前記全燃料流量の指令値に応じて、前記第1関数とは別に設定された第2関数を用いて第2拡散燃料比を算出し、
系統擾乱時又はランバック時に、前記第1拡散燃料比から前記第2拡散燃料比に切り替える
ように構成されたことを特徴とするガスタービン。 - 拡散燃焼用燃料を燃焼させて拡散火炎を形成するとともに、予混合燃焼用燃料を燃焼させて予混合火炎を形成する燃焼器と、該燃焼器に燃焼用空気としての圧縮空気を供給する圧縮機と、前記燃焼器からの燃焼ガスによって駆動されるタービンと、該タービンによって駆動される発電機とを備えるガスタービンの燃焼制御方法であって、
少なくとも前記発電機の出力の計測値に基づいて決定された燃焼負荷指令値に応じて、第1関数を用いて第1拡散燃料比を求める工程と、
全燃料流量の指令値に応じて、前記第1関数とは別に設定された第2関数を用いて第2拡散燃料比を求める工程と、
前記拡散燃焼用燃料の流量の前記全燃料流量に対する割合を示す拡散燃料比を決定する工程とを備え、
前記拡散燃料比を決定する工程では、系統擾乱時又はランバック時に、前記拡散燃料比を前記第1拡散燃料比から前記第2拡散燃料比に切り替えることを特徴とするガスタービンの燃焼制御方法。
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