JP7450862B2 - 地下貯蔵タンクの漏えい試験装置及び試験方法 - Google Patents

Description

本発明は、危険物を貯蔵する鋼製一重殻タンクの液相部試験（液面変位試験）に関する。

例えば給油取扱所等で、もしも貯蔵タンク内の液（危険物）が漏えい（貯蔵タンク外に流出）したならば、環境汚染を生じてしまう。一方で貯蔵タンク内に地下水が流入した場合には、いわゆる「コンタミネーション」貯蔵危険物の汚染、すなわち品質を損なうことになってしまう。
その様な深刻な事態を可能な限り防止するために、地下貯蔵タンクの漏えいを検知する液相部試験が従来から実施されている。そして、液相部試験における漏えいの有無の判定における代表的なしきい値として、ＥＰＡ（米国環境保護庁）の基準である０．３８リットル／時間が存在する。
このしきい値については、液相部の漏れの点検方法、液相部の漏れの点検機器（消防法に定める漏れの点検方法の区分としては、その他の方法に該当）として、一般財団法人全国危険物安全協会の性能を審査・評価する基準（規定するしきい値）と一致する。

従来の液相部試験は、試験対象に係るタンクを減圧し、減圧を維持した状態でタンク内の液面の変位を計測し、その変位量が、０．３８リットル／時間に相当するしきい値（例えば±０．０２５ｍｍ）以上の場合には、試験対象であるタンクに漏えいが存在すると判断している。
ここで、０．３８リットル／時間というＥＰＡの基準に相当するタンク内の液面の変位は極めて微少な数値であるため、液面の変位量がしきい値を超えたか否かを判断するにあたっては、試験対象であるタンクの液面が安定している（液位が変動していない）ことが必要である。そのため、タンク内の液面が安定するまで液面が変位したか否かの判断を行うことが出来ない。

検出するべき液面の変位量は、上述した様な微少な数値（例えば±０．０２５ｍｍ）であるため、その様な微少な数値を検出するためには、タンク液面位が殆ど上下することがない静置した状態が要求される。
しかし、給油取扱所等は交通量が多い区域に設置されていることから、給油所取扱所等の近傍を車両が通行した際に生じる振動により、タンク内の液面が上下動する不安定な状態となる。また、予測しようのない計画配送によって試験実施の直前にローリー荷卸しがありタンク内の液面が変位する、或いは、前述と同様に当該施設内を車両等が通行することにより、計測途中にタンク内の液面位が不安定になる。
それに加えて、液相部試験における減圧による試験機のセンサーフロートの浮力変化、タンク内気相部の気圧変化、揮発油系の油種における可燃性蒸気の影響、タンク胴長方向の僅かな撓みによる貯蔵液面の変動等により、タンク内の液面位は不安定になる。
既存の液相部試験では、試験機をセッティングした後に液面の安定を待つ所定時間を経過してもタンク内の液面位が安定しない場合には、タンク内の液面位が安定するまで当該所定時間が延長される。そのため、従来の液相部試験では、試験時間が長くなることが多くあり、試験終了までの所要時間の予測が見通せず、液相部試験の予定を正確に策定すること、並びにタンクの所有者、または運営管理者への告知が困難であった。
仮に地下貯蔵タンクを設置した給油取扱所等の操業が停止している時間帯（比較的静閑な深夜、早朝）に液相部試験を実施しても操業時間にずれ込んでしまうことや、タンク内の液面位が不安定な状態で液相部試験を実施しなければならない場合がある。

その他の従来技術として、例えば、タンク内を減圧して、異なる時刻にタンク内に生じる音圧を測定し、当該音圧を用いて複数回測定し、基準値と測定値を比較して漏えいの判断をする技術が提案されている（特許文献１）。しかし、係る従来技術（特許文献１）は、漏えいの計測原理がとは全く異なっており、液相部試験（液面変位試験）における安定するまでの時間が長時間である問題を解決することは意図していない。
また、直径０．３ｍｍの漏えい孔からの漏えい量を予め求め、予め求めた漏えい量と実際の漏えい量とを比較する技術が提案されている（特許文献２）。しかし、係る従来技術（特許文献２）は、直径０．３ｍｍの漏えい孔からの漏えい量は０．７９リットル／時間であり、０．３８リットル／時間というＥＰＡの基準の２倍以上の数値となってしまうので、ＥＰＡの基準を満たす高精度の液相部試験を実施することが困難である。

特許第４１３３９５０号公報 特許第４２５７３９６号公報

本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、液相部試験における液面が安定するまでの時間が長時間であるという問題を解決することができ、試験精度が高い（ＥＰＡの基準を満たすことができる）タンクの漏えい試験（液相部試験の方法の内の液面変位試験：タンクが地下水に接している場合）で用いられる試験方法及び試験装置の提供を目的としている。

発明者は種々研究の結果、
液相部試験の対象となるタンク内を減圧すると、ある減圧値に到達した時点からタンク内に貯蔵された液体がタンク外には、流出しないこと、
一般財団法人全国危険物安全協会が所有する標準０．３ｍｍテストピース（疑似漏えい孔）からタンク内に流入する水の量は時間の経過につれて、ほぼ正比例するため、内径０．３ｍｍの漏えい孔から流入する水の量のみを捉えて判定すれば良いこと、
を見出した。

本発明は係る知見に基づいて提案されており、本発明の試験装置（１００：液相部試験装置：タンク漏えい試験装置）は、試験対象となるタンク（１：貯油タンク）内の液面の変位量を計測する液面変位センサー（２）と、液面変位センサー（２）の計測結果に基づいて試験対象となるタンク（１）にしきい値以上の地下水が流入しているか否かを判断する機能を有する制御装置（液相部試験機：１０）とを有し、
当該制御装置（１０）は、大気圧下のタンク（１）内の液面の変位を液面変位センサー（２）により第１の所定時間（例えば５分）だけ計測する機能（図６：点Ａ～点Ｂの領域：液面確認）と、
タンク（１）内を（設定減圧値：タンク底部で－５ｋＰａ、或いは－１０ｋＰａ）となる様に減圧させる操作を指示する（液相部試験機１０にメッセージを表示する）機能（図６：点Ｂ～点Ｃの領域：減圧区間）と、
減圧した後、第２の所定時間（図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値）でタンク（１）内の液面の変位量を計測、記億（記録）する機能（図６：点Ｃ～点Ｄの領域：計測時間）と、
第２の所定時間が経過した後、タンク（１）内の減圧を開放させる（脱圧する；液相部試験機１０にメッセージを表示する）操作を指示する機能（図６：点Ｄ～点Ｅの領域：減圧開放）と、
タンク内が大気圧となった後に、大気圧になった時点におけるタンク内の液面変位量を計測して、計測された液面位と漏えいが無いと仮定した場合の仮想液面位（０．００ｍｍ）との差異がしきい値（例えば０．０２５ｍｍ）を上回っている場合に漏えいがあると判定する機能（図６：点Ｅ～点Ｆまでの領域：判定区間）を有していることを特徴としている。

本発明の試験装置（１００）において、直径０．３ｍｍの開口部（３３：標準テストピース）からタンク代替容器（３１：実験装置３０においてタンクに相当する容器）内に流入する水の量及びその流入時間を実験装置（３０）で計測する。
そして、試験装置（１００）とは別にタンク諸元（タンクの内径寸法、胴長寸法、鏡寸法等）を入力すると、タンク容量（Ｑ）及び液面高さ（Ｈ）へ換算（演算させる）する機能を有する情報処理装置（例えばＰＣ）を有し、当該情報処理装置を用いて本発明におけるしきい値の根拠となるデータを導き出す。
この場合、例えばタンクの容量が同一でタンク諸元（内径寸法、胴長寸法、鏡寸法）に相違があっても、そのうち最大水平投影面積が最も大きくなる、すなわち液面変位量（Ｈ）が最も小さくなるタンク諸元から、０．３８リットル／時間以上に相当する水の流入量に達する時間によって漏えいしきい値を規定する。
タンクの中心位置で変位量がしきい値を超えなければ、地下水に接しているタンクのどの部分に漏えい孔があったとしても漏れがない（異常なし）と判定できる。これにより、液相部試験機（１０）には、試験対象のタンク容量のみを入力させればよい。
前記液相部試験機（１０）は、前記実験装置（３０）により求めた水の量及びその流入時間と、前記情報処理装置で導き出したタンク容量（Ｑ）及び液面高さ（Ｈ）から、試験対象となるタンク（１）の容量毎（例えば５キロリットル、１０キロリットル等）に、前記第２の所定時間（図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値）を規定する機能を有しているのが好ましい。

また本発明の試験方法（液相部の液面変位試験方法：地下貯蔵タンクの漏えい試験方法）は、試験対象となるタンク（１）内の液面の変位量を計測する液面変位センサー（２）と、液面変位センサー（２）の計測結果に基づいて試験対象となるタンク（１）にしきい値以上の地下水が流入しているか否かを判断する機能を有する液相部試験機（１０）を有する液相部試験装置（１００）を用いて行われる試験方法において、
大気圧下のタンク（１）内の液面変位を液面変位センサー（２）により第１の所定時間（例えば５分）だけ計測する工程（図６：点Ａ～点Ｂの領域：液面確認）と、
タンク（１）内を（設定減圧値：タンク底部で－５ｋＰａ、或いは－１０ｋＰａとなる様に）減圧する工程（図６：点Ｂ～点Ｃの領域：減圧区間）と、
減圧した後、第２の所定時間（図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値）でタンク（１）内の液面の変位量を計測する工程（図６：点Ｃ～点Ｄの領域：計測時間）と、
第２の所定時間が経過した後、タンク（１）内の減圧を開放する（脱圧する）工程（図６：点Ｄ～点Ｅの領域：減圧開放）と、
タンク（１）内が大気圧となった時点におけるタンク（１）内の液面の変位量を計測して、計測された液面位と漏えいが無いと仮定した場合の仮想液面位（０．００ｍｍ）との差異がしきい値（例えば０．０２５ｍｍ）を上回っている場合に漏えいがあると判定する工程（図６：点Ｅ～点Ｆまでの領域：判定区間）を有していることを特徴としている。

本発明の試験方法において、
実験装置（３０）により、直径０．３ｍｍの開口部（３３：標準テストピース：疑似漏えい孔）からタンク（３１：実験装置３０におけるタンク代替容器）内に流入する水の量及びその流入時間を計測し、
情報処理装置（例えばＰＣ）によりタンク容量毎の液面高さ（Ｈ）から容量（Ｑ）へ換算した値を導き出す。
前記実験装置（３０）により求めた水の量及びその流入時間と、前記情報処理装置で導き出した容量（Ｑ）及び液面高さ（Ｈ）から、前記液相部試験機（１０）により、試験対象となるタンク（１）の容量毎（例えば５キロリットル、１０キロリットル等）に、前記第２の所定時間（図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値）を規定するのが好ましい。

本発明は、鋼製一重殻タンクの液相部試験のうち液面変位試験に適用されるのが好ましい。
また本発明は、容量が５０キロリットル以下のタンクに適用されるのが好ましい。

上述の構成を具備する本発明によれば、減圧区間（図６：点Ｂ～点Ｃの領域）及び後述の減圧開放区間（図６：点Ｄ～点Ｅの領域）を除く区間を、実験に基づいて決定した数値に定量化して、試験時間とその終了時を明確に決定している。そのため本発明によれば、液相部試験の正確な実施予定（所要時間）を予測することが出来るので、給油取扱所等が操業されていない夜間、早朝に限ることなく液相部試験を実行することが可能である。そして、当該実験に基づいて決定した数値は、液相部試験における漏れの検出に十分な時間に設定されており、液相部試験における漏えい判定のしきい値を、例えばＥＰＡの基準（０．３８リットル／時間）を超える液面変位量に変換しているので、液相部試験に要求される高い精度を保持することが出来る。

本発明では、減圧し、計測した後、減圧を開放して、液相部試験前の圧力（大気圧）に戻して、減圧区間及び減圧開放以前の液面位と減圧区間及び減圧開放後の液面位とを比較することにより、減圧区間及び計測時間における液面が不安定となる要素（振動等による液面の変動、減圧に伴うタンクの僅かな撓みによる液面の変動）を取り除いている。そのため、減圧区間及び減圧開放区間を除く区間を、実験に基づいて規定した計測時間を定量化しても、液面が前記した不安定となる要素を除去して、液相部試験の判定精度を高い水準に維持することが出来る。それに加えて、本発明では減圧が維持されている区間内でタンク（１）の液面位を計測して判定する必要が無く、大気圧の下でタンク（１）の液面位を計測すれば良いので、計測、判定を高い精度で保持し易い。

また本発明では、減圧されている区間内でタンク（１）の液面位の計測による判定をしないので、本発明では、揮発油系の油種であっても再度の安定確認（図３における点Ｃ～点Ｄの安定確認ＩＩ）の処理を行う必要が無く、揮発油系の油種であっても揮発油系以外の油種であっても、同一の手順（工程）で試験をすることが出来る。そのため、本発明の試験装置（１００）及び試験方法は、液面変位センサー（２）の適合する油種のうち、揮発油系、揮発油系以外を問わない。

給油取扱所等の地下貯蔵タンクに液相部試験機を設置した状態を示すブロック図である。 揮発油系以外の油種を既存の液相部試験機（液面変位試験）で実施した場合の経過時間と液面位の特性図である。 揮発油系の油種を既存の液相部試験機（液面変位試験）で実施した場合の経過時間と液面位の特性図である。 設定減圧値の説明図である。 判定しきい値の説明図である。 図示の実施形態に係る液相部試験における経過時間と液面位の特性図である。 図示の実施形態に係る液相部試験の手順を示すフローチャートである。 実験で用いられる模擬試験機を示す説明図である。 実験例１を示す説明図である。 実験例１の結果を表として示す図である。 実験例２を示す説明図である。 実験例２の結果を表として示す図である。 実験例３を示す説明図である。 実験例３の結果を表として示す図である。 実験例４、実験例５を示す説明図である。 実験例４の結果を表として示す図である。 実験例５の結果を表として示す図である。 容量３キロリットルのタンクについて、液面位（ｍｍ）、タンク在庫量（Ｌ）と、液面変化量（ｍｍ）、水の流入量（ｃｃ）の演算結果を表として示す図である。 容量５キロリットルのタンクについて、液面位（ｍｍ）、タンク在庫量（Ｌ）と、液面変化量（ｍｍ）、水の流入量（ｃｃ）の演算結果を表として示す図である。 容量１０キロリットルのタンクについて、液面位（ｍｍ）、タンク在庫量（Ｌ）と、液面変化量（ｍｍ）、水の流入量（ｃｃ）の演算結果を表として示す図である。 容量２０キロリットルのタンクについて、液面位（ｍｍ）、タンク在庫量（Ｌ）と、液面変化量（ｍｍ）、水の流入量（ｃｃ）の演算結果を表として示す図である。 容量３０キロリットルのタンクについて、液面位（ｍｍ）、タンク在庫量（Ｌ）と、液面変化量（ｍｍ）、水の流入量（ｃｃ）の演算結果を表として示す図である。 容量５０キロリットルのタンクについて、液面位（ｍｍ）、タンク在庫量（Ｌ）と、液面変化量（ｍｍ）、水の流入量（ｃｃ）の演算結果を表として示す図である。 タンク内液位が地下水位以上である場合において、タンク容量毎に決定した計測時間を表として示す図である。 地下水位がタンク内の貯蔵液面位以上である場合において、タンク容量毎に決定した計測時間を表として示す図である。

以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
最初に図１を参照して、給油取扱所等の地下に埋設された鋼製一重殻タンク１の液相部試験について説明する。
図１において、全体を符号１００で示す制御装置（タンク漏えい試験装置）は、試験対象となるタンク１（例えば貯蔵タンク）内の貯蔵液面の変位を計測する液面変位センサー２と、液面変位センサー２の計測結果に基づいて試験対象となるタンク１に、しきい値以上の地下水が流入しているか否かを判断する機能を有する液相部試験機１０とを有している。液相部試験機１０は、計測開始から終了までの工程毎に操作指示、計測データの保存、判定に関するアプリケーションソフトをインストールする機能を有しており、それら情報の処理能力を有する装置、例えばＰＣ（パーソナルコンピュータ）に匹敵する一部の機能を含んで構成されている。
液面変位センサー２は、タンク１内に配置し、センサーフロート２Ａにより貯蔵液面を検出し、その計測結果を計測ケーブル２Ｂにより液相部試験機１０に送信する。符号２Ｃは計量管を示す。
液面変位センサー２、センサーフロート２Ａは、液相部試験機１０との接続により
その機能を発揮する。

液相部試験装置１００は、圧力計３と減圧ポンプ４を有している。
圧力計３は、タンク１内の気相部に連通した配管（例えば注入管３Ａ）を介してタンク１内の気相部の圧力を計測する機能を有している。
減圧ポンプ４は、タンク１内の気相部に連通した配管（例えば通気管４Ａ）を介して、タンク１内を減圧する機能を有している。圧力計３を監視しながら減圧ポンプ４により減圧することにより、タンク１内の所定箇所（例えばタンク底部）の圧力を－５ｋＰａ或いは－１０ｋＰａ（減圧設定値）に減圧する。符号４Ｂは、減圧装置の排気口（例えば仮設通気口）を示す。
図１では図示されていないが、圧力計３及び減圧ポンプ４は、液相部試験機１０が表示（例えば操作タッチパネルによる表示）する操作指示により、検査員が運転管理（操作）を行う。
図１において、タンク１（例えば地下貯蔵タンク）の近傍には計量機６が配置されており、計量機６は吸引管５によりタンク１と接続している。図１では示されていないが、計量機６には給油ホース、給油ノズルが設けられており、車両等にタンク１内の燃料（油）を供給することが出来る。そして吸引管５には逆止弁７が介装されている。

後述する液相部試験に際しては、その実施に先立って、液相部試験機１０には、液相部試験の対象となるタンク１のデータ（タンク容量、油種、液面高さ、地下水高さなど）が入力される。
液相部試験機１０は、後述する実験装置３０により求めたタンク代替容器３１（本明細書では「タンク３１」或いは「容器３１」と記載する場合がある）に流入する水の量及びその流入時間と、情報処理装置で導き出した漏えいのしきい値（例えば、ＥＰＡの基準）から、試験対象となるタンク１の容量毎（例えば５キロリットル、１０キロリットル等）に、水の流入計測時間のしきい値（第２の所定時間：図２４、図２５）を規定する機能を有している。

ここで、タンク内の液量（油量）のヘッド（＝ρｇｈ）の分も減圧する必要がある。
－２０ｋＰａを超える減圧を行うと、タンクが変形、或いは破損する恐れがあるため、設定減圧値は、試験実施時の入力（貯蔵液面の高さ、地下水の高さ）条件に応じて、タンク底部で－５ｋＰａ、－１０ｋＰａの、いずれかで実施できる機能を有している。
図１～図６において、出願人も実施経験のある容量３０キロリットルのタンクを例にして説明する。

本発明の実施形態の理解を容易にするため、既存の液相部試験機１０による態様を説明する。ここで、タンク１の油種が揮発油系以外の油種（図２参照）であるか、揮発油系の油種（図３参照）であるかにより、液相部試験の態様は相違する。
最初に、図２を参照して、揮発油系以外の油種における既存の液相部試験機１０による態様を説明する。
揮発油系以外の油種における液相部試験では、図２において、時間軸である横軸における点Ａで液相部試験機１０のスタートボタンの押下から所定時間（例えば２０分：点Ａ～点Ｂまでの時間）は、液面安定確認時間として設定されている。この液面安定確認時間は、液面変位センサー２（図１）が点Ｂで液面位０．００ｍｍを検知するまでは、自動的に延長される。（例えば２０分経過時点から１分間ずつ加算される）
図２の点Ａ～点Ｂの領域（時間帯）では、試験中止と再測定以外には、検査員による操作はできない。
液面安定確認時間が終了すると（点Ｂ）、減圧開始のメッセージが液相部試験機１０のディスプレイに表示され、検査員が係る表示に対して操作を行い、タンク１の気相部を減圧値まで減圧する工程（点Ｂ～点Ｃ）を開始する。減圧するべき値については後述する。
図２において、減圧区間（点Ｂ～点Ｃ）では液面位（図２の縦軸）が上昇している。減圧されてタンク１が内側に僅かに撓むこと、タンク１内の気圧変化により液面が膨張したこと等による。そして減圧が完了した後（点Ｃ）に、気泡音確認試験（特許文献１参照）を行う。そして、再び検査員がスタート操作を行うことにより、液相部試験は判定区間（図２の点Ｃ～点Ｄの領域）に移行する。
点Ｃ～点Ｄの判定区間の所要時間については、減圧設定値が－５ｋＰａでは６０分間、減圧設定値が－１０ｋＰａでは４５分間の標準計測時間が規定されている。

点Ｃ～点Ｄの判定区間の経過後、液面変位量がしきい値の範囲（±０．０２０ｍｍ）内であれば、試験されたタンクは「異常なし」と判定される。
液面変位量がしきい値の範囲を超えている場合は「異常あり」と判定される。
なお、点Ｃ～点Ｄの領域内（判定区間）において、液面変位量が正のしきい値（＋０．０２０ｍｍ）を超えるのは、吸引管５（図１）における逆止弁７（図１）の不良により液（油）が計量機６（図１）側からタンク１側に戻ることか、或いは、タンク１内に水が流入することを要因として加味しなければならない。また、液面変位量が負のしきい値（－０．０２０ｍｍ）を超える場合には、０．３ｍｍを遥かに上回る漏えい孔からの貯蔵液の流出も考えられる。
検査員は何れに起因するのかを判断し、その判断結果に基づいて、液相部試験機１０のディスプレイの警告表示から、試験継続（警告発報時点から標準計測時間到達点Ｄまで）、試験終了（強制的に異常あり判定並びに試験中止）、再計測（点Ｃへ戻る）、試験延長（点Ｄから再度標準計測時間以上が加算される）、試験中止（判定しない）の何れかを選択して、液相部試験機１０を操作する。
計測区間が経過し、判定が終了すると（点Ｄ）、判定結果が自動的に液相部試験機１０の本体に記憶（記録）されると共に、例えば液相部試験機１０に装着されたＵＳＢメモリー等の記憶装置にも取り込まれる。
試験結果データは、外部接続機器（例えばＰＣとプリンター）を用いて出力する。

次に図３を参照して、揮発油系の油種における既存の液相部試験機による態様を説明する。
液相部試験機１０のスタートボタンの押下から所定時間（例えば２０分の液面安定確認時間）と、減圧を行うまでは（図３の点Ａ～点Ｂ、点Ｂ～点Ｃの領域）、図２と同様である。
図３においては、減圧が完了して気泡音確認試験を行った後に、再度の液面安定確認時間（点Ｃ～点Ｄ：安定確認ＩＩ）が設けられている。揮発油系の油種では可燃性蒸気の発生と可燃性蒸気が液に戻ろうとする作用により液面が変位するため、その影響を取り除くべく再度の液面安定確認が必要となる。
再度の液面安定確認においては１０分間の静観時間が設定されており、当該静観時間が経過した後の３分間で液面が安定しているか否か（或いは液面が変動しているか否か）を判定し、１３分経過時点で液面が不安定な場合には１分間ごとに液面変位を計測し、液面変位がおさまる（或いは液面が安定する：０．００ｍｍ）まで１分ずつ自動的に延長される。
点Ｃ～点Ｄの安定確認ＩＩにおいても、液面変位量が正のしきい値（＋０．０２０ｍｍ）を超えるのは、図２の判定区間（点Ｃ～点Ｄ）の場合と同様に、吸引管５における逆止弁７の不良により液（油）が計量機６側からタンク１側に戻ることか、或いは、タンク１内に水が流入することも要因として加味しなければならない。
また、液面変位量が負のしきい値（－０．０２０ｍｍ）を超える場合は、０．３ｍｍを遥かに上回る漏えい孔からの貯蔵液の流出も考えられる。
検査員は何れに起因するのかを判断し、その判断結果に基づいて、液相部試験機１０のディスプレイの警告表示から、試験継続、試験終了、再計測、試験中止の何れかを選択し、液相部試験機１０の操作を行う。
これら検査員の判定による操作説明は、図２を参照して前述したのと同じである。

再度の液面安定確認（点Ｃ～点Ｄ：安定確認ＩＩ）が完了したならば、自動的に判定区間（点Ｄ～点Ｅ）に移行する。点Ｄ～点Ｅの判定区間については、図２の揮発油系以外の油種の場合と同様に、減圧設定値が－５ｋＰａでは６０分間、減圧設定値が－１０ｋＰａでは４５分間の標準計測時間が規定されている。
図３の揮発油系の油種における液相部試験においても、点Ｄ～点Ｅの判定区間の経過後、液面位量がしきい値の範囲（±０．０２０ｍｍ）内であれば、試験されたタンクは「異常なし」と判定される。液面位量がしきい値の範囲を超えている場合（±０．０２５ｍｍ以上）の場合には「異常あり」と判定される。
点Ｄ～点Ｅの領域（判定区間）においても、液面位量が正のしきい値（＋０．０２０ｍｍ）を超えた場合には、再度の液面安定（点Ｃ～点Ｄ：安定確認ＩＩ）と同様に、吸引管５における逆止弁７の不良により液（油）が計量機６側からタンク１側に戻ることか、或いは、タンク１内に水が流入することも要因として加味しなければならない。
また、液面変位量が負のしきい値（－０．０２０ｍｍ）を超えるのは、０．３ｍｍを遥かに上回る漏えい孔からの貯蔵液の流出も考えられる。
検査員は何れに起因するのかを判断し、その判断結果に基づいて、液相部試験機１０のディスプレイの警告表示から、試験継続（警告発報時点から標準計測時間到達点Ｄまで）、試験終了（強制的に異常あり判定並びに試験中止）、再計測（点Ｃへ戻る）、試験延長（点Ｄから再度標準計測時間以上が加算される）、試験中止（判定しない）の何れかを選択し、液相部試験機１０の操作を行う。
試験結果データは、外部接続機器（例えばＰＣとプリンター）を用いて出力する。

ここで、減圧設定値について、図４を参照して説明する。
上述した様に、液相部試験では、タンク底部の圧力を減圧設定値として－５ｋＰａ、または－１０ｋＰａとなるように気相部を減圧して実施される。－５ｋＰａによる判定時間は、－１０ｋＰａによる判定時間よりも長くなる。
図４において、タンク１内の貯蔵液（油）の液位を ｈ とすると、液位に対してタンク底部には ρｇｈ（ρは液の密度、ｇは重力加速度、液位ｈの単位はｍｍ）だけ液圧が作用する。そのため、タンク底部の圧力を－１０ｋＰａとするのであれば、図示しない地下水位がタンク底部より下方の場合には、タンク１の気相部を減圧するべき値は、－（ｈｍｍ）×０．０１－１０ｋＰａとなる。
一方、タンク底部よりも上方に地下水位が存在する場合には、当該地下水位（タンク底部よりも上方の部分の水の高さをＨｍｍとすれば、タンク１の気相部を減圧するべき値は、－（ｈｍｍ）×０．０１－１０ｋＰａ＋（Ｈｍｍ）×０．０１となる。

例えば、貯蔵液の比重を１として、減圧設定値が－５ｋＰａ、ｈ＝５００ｍｍで、地下水位がタンク底部より下方の場合には、
減圧設定値＝－５００×０．０１－５ｋＰａ＝－１０ｋＰａ となる。
一方、地下水位がタンク底部より２００ｍｍ高ければ、
減圧設定値＝－５００×０．０１－５ｋＰａ＋２００×０．０１＝－８ｋＰａ となる。
また、減圧設定値が－１０ｋＰａ、ｈ＝５００ｍｍで、地下水位がタンク底部より下方の場合には、
減圧設定値＝－５００×０．０１１０（ｋＰａ）＝－１５ｋＰａ となる。
ここで地下水位がタンク底部より２００ｍｍ高ければ、
減圧設定値＝－５００×０．０１－１０（ｋＰａ）＋２００×０．０１＝－１３ｋＰａとなる。

しきい値について、図５を参照して説明する。
ＥＰＡの基準である０．３８リットル／時間で検出できる漏えい量を、タンク容量に応じて液面変位量に換算した数値をしきい値として用いる。
液面変位センサー２（図１）は、液相試験実施毎に条件（貯蔵液面の高さ）が異なるため、液面の高さに関係なく、液面変位センサーフロート２Ａ（図１）が浮上している位置で計測、判定をする。
このときのしきい値は、タンク１において最も液面が変位しない高さ方向の位置、すなわち、最大水平投影面積となる位置の変位量を規定する。
タンク１において最も液面が変位しない高さ方向位置、最大水平投影面積の位置は、タンク中心高さの位置、図５（Ａ）において一点鎖線で示す平面ＣＬであり、図５（Ｂ）において一点鎖線で示す平面ＣＳである。
図１～図５の液相部試験では、地下水の流入量（或いは貯蔵液の流出量）を、タンク１において最も液面が変位しない高さ方向の位置、最大水平投影面積となる位置（図５の平面ＣＬ、ＣＳ）の変位量をしきい値として規定することにより、タンク中心位置で変位量がしきい値を超えなければ、地下水に接しているタンクのどの部分に漏えい孔があったとしても漏れがない（異常なし）と判定できる。または、異常ありの場合は、規定した「しきい値」を必ず上回るので正しく判定できる。
例えば既存の液相部試験機１０では、±０．０２５ｍｍ以上であれば「異常あり」と判定され、±０．０２０ｍｍの範囲内にあれば「異常なし」と判定される。
また、図示の実施形態では、タンク容量が異なる場合でも、±０．０２０ｍｍ、±０．０２５ｍｍのしきい値は共通である。これは、タンク容量（例えば５キロリットル、１０キロリットル等）に応じて計測（判定）区間（図２の点Ｃ～点Ｄの領域：図３の点Ｄ～点Ｅの領域）の時間を変更して調節しているからである。

図１～図５で説明した液相部試験は、図示の実施形態と共通している。しかし前述した様に、図１～図５で説明した液相部試験には問題が存在する。
先ず、図２及び図３における点Ａ～点Ｂの領域（液面安定確認）と、図２における点Ｃ～点Ｄの領域（計測（判定）区間）と、図３における点Ｃ～点Ｄの領域（安定確認ＩＩ）と、図３における点Ｄ～点Ｅの領域（計測（判定）区間）においては、標準的な時間、或いは標準計測時間が経過しても、タンク１内の液面（液面変位センサー２で計測している液面）が安定しないと、試験が進行しない、または、終了しない。
予測しようのない計画配送によって試験実施の直前にローリー荷卸しがありタンク内の液面が変位する、或いは、近隣を車両が通行することによる振動により、計測途中にタンク１内の液面が不安定な状況となる場合がある。それに加えて、液相部試験における減圧による液相部試験機１０のセンサーフロート２Ａ（図１）の浮力変化、気相部の気圧変化、揮発油系の油種における可燃性蒸気の発生、液戻りの影響、タンク胴長方向の僅かな撓みによる貯蔵液面の変動等、すなわちタンク内の液面が不安定になる。そのため、液相部試験の精度を高く保持することが困難である。

例えば、液相部試験機１０と同等の検知精度を有している高精度液面計等による常時監視装置（毎日、一定時間に自動計測）では、貯蔵タンク（例えば地下貯蔵タンク）を設置した給油取扱所等の操業が停止している時間帯（比較的静閑な深夜、早朝）に実施されるので、前述した様なタンク内の液面が不安定になる要因が生じ難い。これに対して、１年または３年に一度以上の頻度で実施する液相部試験では、日中の操業時間中に実施したいという要請が強く、前述した様な要因でタンク内の液面が不安定な状態で実施しなければならない場合が多くある。
さらに、タンク内液面が不安定な状態で液相部試験を実施した結果、図２及び図３の点Ａ～点Ｂの領域（液面安定確認）と、図３における点Ｃ～点Ｄの領域（安定確認ＩＩ）では、液面位が０．００ｍｍにはならず、安定確認を繰り返し実行しなければならなくなる。
また、図２における点Ｃ～点Ｄの領域（計測（判定）区間）と、図３における点Ｄ～点Ｅの領域（計測（判定）区間）においては、液面変位量が異常なしのしきい値の範囲内（±０．０２０ｍｍ）を超えた時、検査員による合否の判断は、非常に困難であり、再計測等の操作によって時間を延長せざるを得ない状態が繰り返して生じてしまう。
その結果、従来の液相部試験では、試験に要する時間が長くなり、施設の操業再開に影響を及ぼし、試験終了までの所要時間の予測も困難であった。

試験終了までの所要時間が長く、終了までの予測が困難であることにより、従来の液相部試験は、給油取扱所等の操業が停止している時間帯（比較的静閑な深夜、早朝）から試験を開始しても、試験終了が操業時間中となってしまう可能性もあり、前述した操業停止の時間帯に液相部試験を行う意味が無くなってしまう。
それに加えて、図３の点Ｃ～点Ｄの領域（安定確認ＩＩ）において、液面変位が正のしきい値（＋０．０２０ｍｍ）を一時的に超えても、判定終了時点までに液面位が正常な範囲内に戻る（合格範囲の±０．０２０ｍｍの範囲に戻る）場合（いわゆる「液戻り」）については、試験実施毎の条件、作業環境等によって一律に発生する事象とは限らない。
それに加えて、吸引管５における逆止弁７の不良により液（油）が計量機６側からタンク１側に戻ること、或いは、タンク１内に水が流入すること、また、液面変位量が負のしきい値（－０．０２０ｍｍ）を超える（０．３ｍｍを超える漏えい孔から流出の疑い）こと、これらを検査員が判断し、その判断結果に基づいて液相部試験機１０の操作を行うことは、従来の液相部試験の長時間化を助長する要因ともなっている。
その様な長時間に亘る従来の液相部試験では、実施をするのに多大なコストとリスクが生じていた。

それに対して図示（図６）の実施形態では、減圧区間（及び後述の減圧開放区間）を除く区間を、実験に基づいて決定した数値に定量化して、試験に要する時間を明確に決定している。図示の実施形態では、減圧し、計測した後、減圧を開放して、液相部試験前の圧力（大気圧）に戻して、減圧区間及び減圧開放以前の液面位（例えば、図６における点Ｂの液面）と減圧区間及び減圧開放以後の液面位（例えば、図６における点Ｆの液面）とを比較することにより、減圧区間、計測区間、減圧開放区間における液面が不安定となる要素を相殺している。
そして、減圧が維持されている状況下でタンクの液面を計測して判定せずに、大気圧下における液面の変位量を比較して判定している。そのため、試験開始前、減圧後の液面が安定するまで時間を待つ、或いは、数回におよぶ繰り返し、または、試験延長等をしなくても、液相部試験の判定精度（水の流入による液面変位量の検出）は、従来方式よりも高い水準とすることが出来る。
なお、図示（図６）の実施形態では、揮発油系の油種であっても、図３における点Ｃ～点Ｄの領域（安定確認ＩＩ）の処理を必要としない。すなわち、揮発油系の油種であっても、揮発油系以外の油種であっても、同一の手順（工程）で試験を実施することが出来る。
また、既存の液戻りは、計測時間内においては極めて微小であり、一律に発生する事象ではない。吸引管の逆止弁不良による油戻りについては、タンク液相部の試験に意図しないもの（配管の試験に該当）であり、別途実施される吸引管の試験で判定できる。そのため、既存の液戻り、吸引管の逆止弁不良による油戻りによる液面変位量の検出分を液相部試験の判定に反映させることは、好ましくない。
更には、吸引管の内容積は、数リットルから数十リットルであることから、上述した液戻り、油戻りの液面変位量は、０．３８リットル／時間に換算した液面変位量を大きく上回る数ｍｍ～数十ｍｍであるため、液相部試験機１０のディスプレイに表示される液面の変位量を検査員が監視（確認）することで、極端な液面変位、すなわち、油戻りとして捉えられる。
よって、既存の液相部試験機１０の液戻り、油戻りを検出する機能（判定、操作を含む）は、本発明では、必要としない。

図示（図６）の実施形態は、容量が５０キロリットル以下のタンクに対する液相部試験に適用される。
タンク容量が５０キロリットルを上回ると、試験の所要時間が既存技術と同等であるか、或いは既存技術よりも長い時間となってしまうことが、発明者の実験研究で明らかになっているからである。
図示の実施形態に係る液相部試験の手順（工程）を、液相部試験における経過時間と液面位の特性図である図６を参照して、以下に説明する。

図６において、経過時間を示す横軸の試験開始時点を示す点Ａ以前の段階で、液相部試験機１０（図１）、ほか必要機材のセッティング、タンクデータ（タンク容量、油種、液密度（比重）、貯蔵液面の高さ、地下水の高さ）の入力を完了する。
ここで、タンク１内の雰囲気（貯蔵液の温度）に馴染ませるため、液面変位センサー２（図１）は、ほかの必要機材をセットする以前に（一番初めに）タンク１内に設置することが好ましい。
また、図６の点Ｃ～点Ｄの領域（計測時間）では、タンク気相部の微減圧試験を実施しない（微減圧試験は、図示の実施形態に係る液相部試験と同時には実施しない）。
これについては、液相部試験機１０の操作手順書（取扱説明書）に明記することが好ましい。なぜならば、図示の実施形態では、減圧区間内の水の流入に伴う液面変位量よりも計測区間内の水の流入に伴う液面変位量を重視する、よって、計測区間内に従来の技術では禁じられていた追加の減圧が行われる可能性が存在することによる。

図６のＡ地点において、液相部試験機１０の（例えば操作タッチパネル）スタートキーを検査員が押下することにより、液相部試験が開始される。そして、Ｂ地点までに所定時間（図示の実施形態では５分間）だけ、大気圧に調整されたタンク１内の液面位を液面変位センサー２により計測する（点Ａ～点Ｂの領域：液面確認）。ここで、タンク１内を大気圧に調整するのは、タンク１内外を連通する配管に介装された図示しないバルブ（開口部閉止用治具のバルブ等）の開度を調整することにより実行される。
所定時間（第１の所定時間：例えば５分）が経過して点Ｂに到達したならば、タンク１内の液面が変位した数値ｙ（液面変位量：点Ａにおける液面と点Ｂにおける液面との差異）がしきい値（±０．０２０ｍｍ）の範囲内であるか否かが判定される。液面変位量がしきい値の範囲を超えた場合には、検査員による例えば液相部試験機１０の操作（例えば再測定キー、または中止キーの押下）により液相部試験の再測定、または、試験を中止することも出来る。換言すれば、点Ａ～点Ｂの区間内に液面変位量がしきい値の範囲を超えた場合に検査員が行える液相部試験機１０の操作は、試験の再測定か、試験中止に限定される。

点Ｂに到達した際に液面変位量が、しきい値の範囲内であれば、タンク１内外を連通する開口部閉止用治具等のバルブ（図１で示されていないバルブを含む）に接続された減圧ポンプ４（図１）により減圧を開始する。
点Ｂで液相部試験機１０を操作すること（例えば減圧開始キー押下）によって、液相部試験機１０に記憶（記録）される液面は、仮想液面位０．００ｍｍに自動設定される。
そして、圧力計３を監視しながらタンク毎の試験条件（貯蔵液面の高さ、地下水位の高さ）に応じて設定減圧値となる様に減圧する（点Ｂ～点Ｃの領域：減圧区間）。

点Ｃの設定減圧値に到達したならば減圧を止め、減圧ポンプ４に接続されたバルブ（図１で示されていないバルブを含む）を閉止し、液相部試験機１０の操作（例えば計測開始キー押下）によってタンク１内における液面の変位量の計測、記録を開始する（点Ｃ～点Ｄの領域：計測時間）。点Ｃ～点Ｄの領域の時間である計測時間を、図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値（第２の所定時間）に設定すれば、ＥＰＡの基準である０．３８リットル／時間の漏えいがあった場合には、その旨を確実に捉えることが出来る。換言すれば、図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値（第２の所定時間）は、その時間の計測で、ＥＰＡの基準である０．３８リットル／時間を超える漏えい量（水の流入量）を確実に検出できる時間として設定されている。
水の流入計測時間しきい値（第２の所定時間）については、図８～図２５を参照して後述する。
ここで、液相部試験に際して、点Ａ以前の段階でタンクデータを入力しており、そのタンクデータに基づいて、図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値（第２の所定時間）が自動的に液相部試験機１０に設定される。
なお、点Ｃ～点Ｄの領域（計測時間）において、タンク１内の減圧値が設定減圧値の１０％以上を超えて上昇してしまった場合には、検査員により設定減圧値を超えない範囲で追加の減圧をすることが可能である。

点Ｃから図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値（第２の所定時間）が経過して図６の点Ｄに到達したならば、液相部試験機１０より計測終了が報知（例えばブザー発報）され、脱圧（減圧開放）のメッセージが液相部試験機１０（例えば操作タッチパネル）に表示される。
係る脱圧の表示を確認したのち、検査員は図１で示されていないバルブ等を開放して脱圧を開始する（点Ｄ～点Ｅの領域：減圧開放）。減圧開放の終点である点Ｅにおいて、検査員はタンク１内の圧力（図１の圧力計３の指示）がゼロであることを確認して、液相部試験機１０の操作（例えば判定キー押下）によって判定を開始させる。

判定に際して、点Ｅから例えば１０分間経過した点Ｆまでを判定区間とする。
図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値（第２の所定時間）を決定するに際しては、後述する様に既存の液相部試験における異常ありのしきい値である０．０２５ｍｍを超える０．０３０ｍｍを基準にしている。
点Ｂ～点Ｃの減圧区間においても漏えいがある場合には、タンク１内に水が流入する。そのため、液相部試験の対象となるタンク１の地下水に接している部分（試験の範囲内）に漏えい箇所がある場合には、点Ｂ～点Ｃの減圧区間、及び点Ｃ～点Ｄの計測時間にタンク１内に水が流入し、既存の液相部試験における異常ありのしきい値である０．０２５ｍｍを超える、すなわち、点Ｆにおける変位量△ｈは、０．０２５ｍｍを確実に上回ることになる。
ここで示す変位量△ｈは、点Ｆにおけるタンク液面位と、仮想液面位０．００ｍｍ（減圧開始前の点Ｂにおいて自動設定された仮想液面位）との差異である。

判定においては、点Ｆにおける液面位と点Ｇにおける液面位との差異であるｙ′が必要となる。点Ｆから例えば１分間の液面確認時間だけ経過した時点が点Ｇであり、点Ｆ～点Ｇの領域は、最終の判定における液面変位量を確認するために設けられている。
図６において、点Ｆにおける変位量△ｈと点Ｇにおける変位量△ｈ′が一致している、かつ当該変位量△ｈ或いは△ｈ′が０．０２ｍｍ以下である場合、或いは、点Ｆにおける変位量△ｈと点Ｇにおける変位量△ｈ′が不一致であるが、点Ｇにおける変位量△ｈ′からｙ′の値を減じた数値が０．０２ｍｍ以下である場合は、「異常なし」と判定する。
一方、点Ｆにおける変位量△ｈが０．０２５ｍｍを超える場合、或いは、点Ｇにおける変位量△ｈ′からｙ′の値を減じた数値が０．０２５ｍｍを超える場合は、「異常あり」と判定する。

図６において、実線で示す特性（データ例１）のタンクには異常があり、短い線分で構成される破線で示す特性（データ例２）のタンクと、長い線分で構成される破線で示す特性（データ例３）のタンクには異常がない。
データ例１～３の各々について説明する。
データ例１は△ｈと△ｈ′が一致しており、０．０２５ｍｍよりも大きいので、異常ありと判定される。データ例１は、外的要因の影響を受けにくいタンク条件と作業環境で、水の流入に伴う液面変位量が維持された例である。
データ例２は異常なしと判定される例である。データ例２では、液面変位量が点Ｇに向けて（図６の右側に向けて）緩やかに仮想液面位０．００ｍｍ側に近接しており、点Ｆ～点Ｇの領域でも同様の傾向を示している。データ例２では、△ｈ′は０．０００ｍｍ～０．０２０ｍｍの範囲内に収まる傾向を示している。データ例２は、液相部試験の対象となるタンクの気相部容量が大きく貯蔵液量が少ない等の例である。これは、タンク内の断面積と圧力計３の接続口（図１参照）の断面積の差異により、圧力計３の指示がゼロであってもタンク内に残圧が存在する例である。或いは、タンク内の貯蔵液が揮発油系の油種であり、減圧に伴う可燃性蒸気の影響を受けた例である。
データ例３も異常なしと判定される例である。データ例３では、液面変位の特性が点Ｅから点Ｆまで、仮想液面０．０００ｍｍ～０．０２０ｍｍの範囲内で推移しており、０．０２５ｍｍを越えることはない。データ例３は、タンク容量（気相部容量）が小さい等の例である。或いは、タンク内の貯蔵液が揮発油系以外の油種における代表的な例である。

図６を参照して説明した図示の実施形態に係る液相部試験の手順（工程）について、主として図７を参照して、以下で説明する。
図示の実施形態に係る液相部試験の手順（工程）を示す図７において、右側の列のステップは検査員が行う液相部試験機１０、及び他の必要機材の操作を示し、左側の列のステップは検査員が行う液相部試験機１０の操作により自動で実行される処理を示している。
また、図７において、符号（Ａ）～（Ｇ）の各々は、図６における点Ａ～点Ｇでそれぞれ実行されるステップを示している。

図７において、ステップＳ１に先立ち、液相部試験装置１００（タンク漏えい試験装置）において、タンク１（図１）の開口部密閉作業を実施して、計測機器（液面変位センサー２、圧力計３、減圧ポンプ４等）をセッティングする。
そしてステップＳ１に進む。
ステップＳ１では、検査員によって液相部試験装置１０が操作される。その一環としてステップＳ１－１では、当該試験に必要な各種データ（タンク容量、油種、液面高さ、地下水高さ、タンク番号、液比重）が液相部試験機１０に入力される。
そしてステップＳ１－２では、入力データの条件により、－５ｋＰａ、－１０ｋＰａのいずれかの設定減圧値を選択する。ステップＳ１－３の様に、各種データ入力の結果、最大減圧値が－２０ｋＰａを超える場合には、減圧の過程でタンク１が変形、破損の恐れがあるため、液相部試験の実施は、不可能とする。これは液相部試験機１０（例えば操作タッチパネル）に－２０ｋＰａを超える警告メッセージ、並びに警報音（ブザー等）を発し、検査員による操作を禁止（例えばキー操作を不可）する。
なお、ステップＳ１、ステップＳ２の後、液相部試験装置１０（例えば操作タッチパネル）のスタートキーが押下された後から、ステップＳ８の計測開始までの間は、液相部試験を中止する場合、或いは再試験を行う場合のみ検査員による機器操作が制限される。液相部試験の中止の場合は、ステップＳ１からやり直し、再試験の場合は、ステップＳ３へ自動的に戻る。

ステップＳ１に続くステップＳ２では、検査員により、液相部試験機１０（例えば操作タッチパネル）のスタートキー押下により液相部試験が開始される。ステップＳ２は図６の点Ａに対応する。そしてステップＳ３に進む。ステップＳ３は図６の点Ａ～点Ｂに対応する。
ステップＳ３では、液面変位確認を実行する。所定時間（第１の所定時間：例えば５分）において、大気圧に調整されたタンク１内の液面変動（液面変位量）がしきい値（±０．０２０ｍｍ）の範囲内であるか否かが判定される。
ステップＳ３の結果、液面変位量がしきい値（±０．０２０ｍｍ）の範囲内の場合にはステップ４－１に進み、液面変位量がしきい値（±０．０２０ｍｍ）の範囲内でない場合（ステップＳ３が「Ｎｏ」：ステップ４－２）は、ステップＳ５（検査員の判断操作）に進む。

ステップＳ４－１（ステップＳ３が「Ｙｅｓ」）では、警報音が発せられると共に、液面変位確認の完了のメッセージ（液面変位量がしきい値（±０．０２０ｍｍ）の範囲内）が液相部試験機１０（例えば操作タッチパネル）に表示される。それを受け検査員は液相部試験機１０（例えば減圧開始キー）を押下し、減圧を開始する。
減圧開始キーの押下と同時に仮想液面が０ｍｍに自動設定される。そして、ステップＳ６に進む。ステップＳ４－１は図６の点Ｂに対応する。
前述のとおりステップＳ４－２（ステップＳ３が「Ｎｏ」）の場合は、液面変位量がしきい値（±０．０２０ｍｍ）の範囲内でないので、対応を検査員の判断に委ねるべく、ステップＳ５に進む。
ステップＳ５では、検査員は再測定を行うか、或いは本液相部試験を中止にするかを決定する。検査員の決定が再測定の場合、ステップＳ３に戻り、液相部試験を継続する。検査員が中止の決定をした場合には、液相部試験は前述のとおり中止される。このとき液相部試験機１０の記憶(記録)はクリアされる。よって試験中止後の再開は、ステップＳ１からやり直しとなる。
ステップＳ５における検査員による液相部試験機１０（例えばタッチ操作パネル）のキー表示は、例えば「再試験」、「中止」とする。

（ステップＳ４－１から進んだ）ステップＳ６では、タンク１内の減圧を開始し、タンク１の気相部を設定減圧値まで減圧する。ステップＳ６は図６の点Ｂ～点Ｃの減圧区間に対応する。
そしてステップＳ７に進む。
ステップＳ７では、タンク１内が設定された減圧値となり、減圧が終了している。ステップＳ７は図６の点Ｃに対応する。そして、ステップＳ７－１で気泡音確認試験を終了させたら、ステップＳ８に進む。
なお、ステップＳ７－１の終了時点以降は、検査員の判断（判定）による液相部試験機１０の操作はできない。液相部試験機１０による自動運転（自動制御）が行われる。

ステップＳ８では、液相部試験機１０（例えば操作タッチパネルの計測開始キー押下）により、タンク１内液位の変動の計測を開始する。
ステップＳ８は図６の点Ｃに対応する。
ステップＳ８では、図６の点Ｃ～点Ｄの領域の時間である計測時間が、図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値（第２の所定時間）に設定される。当該計測時間しきい値（第２の所定時間）は、タンク容量毎に、減圧値に応じて決定されている。例えば、タンク１の容量が２０キロリットルを超え３０キロリットル以下で、減圧値が－５ｋＰａ、または－１０ｋＰａの場合は、地下水位と貯蔵液面高さとの上下位置関係に対応してステップＳ８－１～ステップＳ８－３に記載したように、水の流入計測時間しきい値（第２の所定時間）が設定される。
ステップＳ８－１は、地下水位が貯蔵液面以下の場合であり、減圧値－５ｋＰａで計測時間しきい値は１２０分、減圧値－１０ｋＰａで計測時間しきい値は９０分である。
ステップＳ８－２は、貯蔵液面が地下水位より低いが、その差が５００ｍｍ以下の場合であり、減圧値－５ｋＰａで計測時間しきい値は１３５分、減圧値－１０ｋＰａで計測時間しきい値は１０５分である。
ステップＳ８－３は、貯蔵液面が地下水位より低く、その差が５００ｍｍを超える場合であり、減圧値は０ｋＰａ（減圧しない）で計測時間しきい値は９８分である。
ステップＳ８－１、Ｓ８－２、Ｓ８－３においては、検査員による進捗監視（圧力計３の指示を確認）が行われ、必要な処置を行う（ステップＳ９）。例えばタンク１内の減圧値が設定減圧値の１０％を超えて上昇してしまった場合には、設定減圧値を超えない範囲で追加の減圧を行う。
ステップＳ－８の終了後、ステップＳ１０に進む。

ステップＳ１０では、計測時間すなわち計測時間しきい値（第２の所定時間）が経過したならば、液相部試験機１０より計測終了が報知され（警報音）、（例えば操作タッチパネルに）減圧開放（脱圧）開始のメッセージが表示される。ステップＳ１０は図６の点Ｄに対応する。
そしてステップＳ１１に進む。
ステップＳ１１では、タンク１に連通する配管における図示していない配管密閉治具のバルブ等を開放し、減圧開放（脱圧）を開始する。
ステップＳ１１は図６の点Ｄに対応する。
そしてステップＳ１２に進む。
ステップＳ１２では、減圧開放（脱圧）の終点である図６の点Ｅにおいて、タンク１内の圧力がゼロ（圧力計３の指示がゼロ）であることを確認し、減圧開放（脱圧）の完了が確認される。そしてステップＳ１３に続く。

ステップＳ１３では、液相部試験機１０（例えば操作タッチパネル）の判定開始キー押下により判定を開始する。判定時間は１０分間である。ステップＳ１３は図６の点Ｅに対応する。
ステップＳ１３に続くステップＳ１４では、判定終了時点で最終の判定をするために液面確認を行う。確認時間は１分間である。
液面確認の結果、例えば図６の点Ｆ、或いは点Ｇにおけるタンク液面位と、仮想液面位０．００ｍｍ（減圧開始時に点Ｂにおいて自動設定された仮想液面）との差異である変位量△ｈ或いは△ｈ′（点Ｆにおける変位量△ｈと点Ｇにおける変位量△ｈ′）が「±０．０２ｍｍ」以内であるか否かを判定する。
変位量△ｈ及び△ｈ′が「±０．０２ｍｍ」以内であれば「異常なし」と判定され、変位量△ｈ或いは△ｈ′が「±０．０２ｍｍ」以内でなければ「異常あり」と判定される。
点Ｆにおける変位量△ｈ及び点Ｇにおける変位量△ｈ′による異常の有無の判定詳細は、前述の図６を参照して説明した通りである。ステップＳ１４は図６の点Ｆ～点Ｇに対応する。
ステップＳ１４に続くステップＳ１５では、計測及び判定終了を受け、前述のタンク液面の変位量△ｈ、△ｈ′に基づいて、タンク１の漏えいの有無について正式な合否判定結果は、自動的に液相部試験機１０の本体に記憶されると共に、例えば装着されたＵＳＢメモリー等の記憶装置に取り込まれる。
ステップＳ１５は図６の点Ｇに対応する。
なお、図７には図示していないが、吸引管５（図１）における逆止弁７の不良により液（油）が計量機６側からタンク１側に戻ることによる△ｈ、△ｈ′への影響は、当該配管内の容積から鑑みて数リットル～数十リットル、液面変位量換算では数ｍｍ～数十ｍｍとして捉えられる（判定結果は、「異常あり」）。しかし、この判定結果は、前述のとおり液相部試験（タンク１）の漏えいの有無（合否判定）とは無関係である配管の異常を示すものである。よって、検査員の判断により強制終了（例えば液相部試験装置１０の電源をＯＦＦ）し、逆止弁の補修、またはその影響を除去した後、再度液相部試験を行う必要がある。このことは、液相部試験機１０の操作手順書（取扱説明書）に明記する。

図６、図７を参照して説明した図示の実施形態に係る液相部試験によれば、図６の点Ｂ～点Ｃの減圧区間、点Ｄ～点Ｅの減圧開放を除き、所定時間（例えば、図２４、図２５で示す水の流入計測時間しきい値）に設定して（定量化して）、液相部試験の所要時間を予測可能にすることが出来るので、液相部試験の効率的な実施計画を立てることが出来る。
また、減圧を維持した状況でタンク内液面の計測から判定をせずに、大気圧で計測した減圧前の数値（図６の点Ａ、点Ｂ）と減圧後の数値（点Ｆ、点Ｇ）とを比較して、その変動量でタンク１の漏えいの有無に関して判断するので、既存技術の様に、減圧後の液面が安定するまで計測を行うことが出来ない、すなわち減圧後の液面が安定するまで待機することなく、正確にタンク１に流入した水の量を捉えることで、タンク１の漏えいの有無を判断することが出来る。
さらに、液相部試験の最中において、液相部試験機１０による自動運転が多くなり、検査員が判断する操作や処理が減少しているので、液相部試験における検査員の労力が軽減され、検査員の（例えば操作タッチパネル）操作ミスによる再試験、或いは、誤って試験を中止させてしまう可能性も減少する。

図８以降を参照して、減圧区間と減圧開放区間を除く区間、図６点Ｃ～点Ｄにおいて、水の流入計測時間しきい値等を所定時間（数値）に定量化する（第２のしきい値を規定する）ことについて説明する。
係る定量化は、以下で述べる実験に基づいて行われる。
当該実験は、模擬試験機３０（実験装置）により行われ、その結果に基づいて液相部試験の対象となるタンク１の場合に換算することにより、ＥＰＡの基準である０．３８リットル／時間を超える漏えいがあった場合に、確実に検出できる時間を規定している。

図８は実験で用いられた模擬試験機３０を示しており、アクリル製タンク３１（タンク代替容器）と、一般財団法人全国危険物安全協会の所有する標準０．３ｍｍテストピ（疑似漏えい孔）３３とタンク３１（容器３１）を連通する内径４ｍｍのチューブ３５と、ビーカー３６で構成されている。
アクリル製タンク３１（容器）は板厚１０ｍｍのアクリルで円筒形に構成されており、円筒の胴長方向の内側寸法が５７０ｍｍ、内径が６７５ｍｍ、鑑（張り出し）が０ｍｍ、全容量が２０３．７５リットルである。そして容器３１には符号３１Ａ、３１Ｂで示す流入孔（口径２ｍｍ）が形成されており、流入孔３１Ａはタンク底面から上方に３５８ｍｍの位置に中心が位置しており、流入孔３１Ｂはタンク底面から上方１ｍｍ以内の位置に中心が位置している。

図８において、符号ＩＤはタンク底面に接触する地下水位を示し、符号ＩＵはタンク３０よりも上方の地下水位である。
疑似漏洩孔３３はエアを吸い込まない様に常に水に浸漬されている（没している）必要があり、そのためにビーカー３６内には実験開始前の都度３００ｃｃの水を充填した。
図８における符号ＶＬは、ビーカー３６内に充填されている水の水位を示している。
実験では、ビーカー３６内の水が３００ｃｃから２００ｃｃまで減少する（容器３１内に１００ｃｃ流入する）度毎に、ビーカー３６内に１００ｃｃの水を補給した。そして、実験における水位の条件を等しくするため（各水位高さの設定において同条件とするため）、３００ｃｃの水位＝ＶＬ＝４５ｍｍを≒０．５ｋＰａとして、減圧するべき値を設定している。この設定は、後述する全ての実験例で同一である。

［実験例１］
図９、図１０を参照して、実験例１を説明する。図示の簡略化のため、図９ではタンク代替容器３１とビーカー３６だけを示している。
実験例１では、地下水位はタンク内の液位よりも低く、タンク底部近傍の流入孔３１Ｂからタンク代替容器３１内に水が流入する場合について、水の流入時間を検証した。図９で示す様に、実験例１では、タンク内の液位は１５０ｍｍである。
図９において、疑似漏えい孔３３と流入孔３１Ｂの鉛直方向位置は等しく、ビーカー３６内の３００ｃｃの水の液位ＷＬと疑似漏えい孔３３の中心との鉛直方向距離△Ｖは４５ｍｍである。

実験例１の条件によれば、流入孔３１Ｂの設定減圧値を－５ｋＰａとすれば、図４を参照して前述した通り、減圧するべき値は
－５－１５０×０．０１＋０．５＝－６．０ｋＰａ であるが、実験例１では計算値である－６．０ｋＰａよりも更に減圧した数値である－６．１ｋＰａを減圧値としている（図１０参照）。
流入孔３１Ｂの設定減圧値が－１０ｋＰａであれば、減圧するべき値は同様に、
－１０－１５０×０．０１＋０．５＝－１１．０ｋＰａ であるが、実験例１では更に減圧した数値である－１１．１ｋＰａを減圧値としている（図１０参照）。
これら減圧するべき値０．１ｋＰａの誤差については、発明者がタンク中心部の漏えい孔（流入孔）と地下水位が一致、または、近似する場合、漏えい（流入、流出）を検知し難いという事実を承知していることから、減圧値の誤差を厳密とせずに実験例１を行ったことによるものである（－５ｋＰａ、－１０ｋＰａいずれも同様）。
図９を参照して説明した実験例１の結果を表にして、図１０で示す。

［実験例２］
図１１、図１２を参照して、実験例２を説明する。
実験例２においても、地下水位はタンク内の液位よりも低く、タンク底部近傍の流入孔３１Ｂから容器３１内に水が流入する場合について、水の流入時間を検証した。
図１１で示す様に、実験例２では、タンク内の液位は３５９ｍｍであり、実験例１の場合よりもタンク内液位が高い。
図１１でも疑似漏えい孔３３と流入孔３１Ｂの鉛直方向位置は等しく、ビーカー３６内の３００ｃｃの水の液位ＷＬと疑似漏えい孔３３の中心との鉛直方向距離△Ｖは、４５ｍｍである。なお、減圧するべき値の誤差は、前述のとおりである。
実験例２の結果を表にして、図１２で示す。

［実験例３］
図１３、図１４を参照して、実験例３を説明する。
実験例３では、地下水位はタンク内の液位と等しく、タンク中央の流入孔Ａの鉛直方向位置の近傍となっている。
実験例３では、流入孔３１Ａから容器３１内に水が流入する場合について、水の流入時間を検証した。ここで、タンク中央（或いは中央付近）では、水平投影面積が大きくなるので、液の変位量（流入、流出）の検出が最も困難（微少な変位量）である。
図１３で示す様に、実験例３におけるタンク内の液位は３５９ｍｍであり、地下水位とほぼ等しい（流入孔３１Ａへタンク気相部の空気の影響を考慮してタンク内の液位は、流入孔３１Ａの上端から１ｍｍ程度としている）。

図１３において、疑似漏えい孔３３と流入孔３１Ａの鉛直方向位置は等しく、そのため、ビーカー３６の鉛直方向位置は、実験例１、実験例２に比較して高くなっている。これにより、地下水位がタンク中央近傍である場合に対応している。
ビーカー３６内の３００ｃｃの水の液位ＷＬと、疑似漏えい孔３３の中心との鉛直方向距離△Ｖは４５ｍｍである。
設定圧力と、減圧値については、実験例２と同様な態様で設定されている。
実験例３の結果を表にして、図１４で示す。図１４において、水の流入量４００ｃｃの所要時間／減圧値についてハッチングを付してあるが、これについては後述する。

［実験例４］
図１５、図１６を参照して、実験例４を説明する。
図１５で示す実験例４では、地下水位はタンク内の液位よりも高い。実験例４では、流入孔３１Ａ及び流入孔３１Ｂから容器３１内に水が流入する時間を検証した。実験例４におけるタンク内の液位は３５４ｍｍであり、地下水位ＵＧＬと液位ＬＶとの差（ＵＧＬ＞ＬＶ）は符号 ｈ で示されて、実験例４ではｈ が１００ｍｍ、２００ｍｍ、３００ｍｍ、４００ｍｍ、４５５ｍｍ、５５５ｍｍの各々の場合につい水の流入時間を検証した。
図１５において、疑似漏えい孔３３と流入孔３１Ａの鉛直方向位置は距離 ｈ だけ隔たっており、ビーカー３６の鉛直方向位置は、実験例３よりも更に高い位置にあり、以って、地下水位がタンク内液位よりも上方の状態に対応させている。
ビーカー３６内の３００ｃｃの水の液位ＷＬと、疑似漏えい孔３３の中心との鉛直方向距離△Ｖは４５ｍｍである。
実験例４では、タンク底部の設定圧力は－５ｋＰａである。減圧値については、実験例２、実験例３と同様な態様で設定される。
実験例４の結果を表にして、図１６で示す。図１６において、所要時間／減圧値にハッチングを付してあるものについては後述する。

［実験例５］
図１５、図１７を参照して、実験例５を説明する。
実験例５は、図１５を参照して上述した実験例４と概略同様に行われる。
ただし、実験例５ではタンク底部の設定圧力を－１０ｋＰａとしており、最大減圧（減圧するべき値）が－２０ｋＰａを超えない条件とするため、タンク底部における流入孔３１Ａからの水の流入時間を検証した。
よって、実験例５では、ｈ≦５００ｍｍの場合に限定している。
実験例５の結果は図１７の表で示している。図１７において、所要時間／減圧値にハッチングを付してあるものについては後述する。

実験例１～実験例５の結果から、ＥＰＡの基準である０．３８リットル／時間を超える漏えいがあった場合に確実に検出できる時間を決定する。
タンク内液位が地下水位以上である場合は、実験例１～実験例３の結果を示す図１０、図１２、図１４を参照する。
タンク底部の設定減圧値が－５ｋＰａの場合に、最も長時間を要したのが図１４のハッチングを付して示す８１分である。ここで、図１４の８１分は４００ｃｃの水が流入する時間であり、０．３８リットル（＝３８０ｃｃ）よりも流入量が多い。
更に各図の所要（計測）時間は、秒単位（１秒であっても）を分単位に切り上げている。よって、図１４の８１分は、ＥＰＡの基準である０．３８リットル／時間がタンク内に流入する時間として、８０分と設定しても問題はない。
タンク底部の設定減圧値が－１０ｋＰａの場合に、最も長時間を要したのが図１４のハッチングを付して示す６０分である。この６０分については、いわゆる「きりがよい」数値であるので、そのまま用いる。

地下水位がタンク内液位よりも高い場合は、実験例４、実験例５の結果を示す図１６、図１７を参照する。
タンク底部の設定減圧値が－５ｋＰａの場合に、最も長時間を要したのが図１６のハッチングを付して示す９０分である。９０分もいわゆる「きりがよい」数値であるため、そのまま用いる。
タンク底部の設定減圧値が－１０ｋＰａの場合に、最も長時間を要したのが図１７のハッチングを付して示す７０分である。７０分もいわゆる「きりがよい」数値であるので、そのまま用いる。
ここで、「７０分」を用いるのは、地下水位とタンク内液位との差ｈが５００ｍｍ以下の場合である。地下水位がタンク内液位よりも５００ｍｍを超えて高い場合（ｈ＞５００ｍｍの場合）には、最も長時間を要したのが、図１６のハッチングを付して示す６４分であるが、「きりがよい」数値である６５分に設定する。同じ条件であれば、６５分間経過すれば、０．３８リットル（３８０ｃｃ）を上回る水が確実にタンク内に流入するからである。

図１４、図１６、図１７において、ハッチングを付して示す数値は、ＥＰＡの基準である０．３８リットル／時間を上回るタンク内に水が流入する時間を設定するのに参照した数値であることを示している。

次に、容量が同一のタンクにおいて、最大水平投影面積が最大となるタンクデータ（横置き円筒型の地下貯蔵タンクで胴長寸法が最も大きいもの）より、タンク中心位置において０．４リットル（＞０．３８リットル）の水がタンク内に流入したことを検知できる時間、或いは、既存の液相試験値における判定しきい値よりも確実に大きな液面変位量（０．０２５ｍｍ）を上回って検知できる時間を、タンク容量ごとに演算する。
係る演算は、消防法で定められた横置き円筒型の地下貯蔵タンクの全容量計算式、及びタンク容積を求める計算式から、パーソナルコンピュータにインストールされている市販ソフト（ｏｆｆｉｃｅ：商品名）の機能等のうち表計算ソフトの機能（例えばエクセル（商品名）のゴールシーク機能等）を用いて液の容量（Ｑ）～液面高さ（Ｈ）へ換算した値を導き出す方式が一般的である。ほかの演算方式としては、３ＤＣＡＤを用いることも可能である。

図１８～図２３は、それぞれ容量３キロリットル、５キロリットル、１０キロリットル、２０キロリットル、３０キロリットル、５０キロリットルのタンクの中心位置を起点に水の流入量（１００ｃｃ毎）に伴って変位する液面位（ｍｍ）、タンク在庫量（Ｌ）、液面変化量（ｍｍ）、を示している。
ここで液の容量（Ｑ）～液面高さ（Ｈ）へ換算するデータを求めるにあたり、タンク諸元（内径寸法、胴長寸法、鏡寸法）は、貯蔵タンクの在庫を計測する液面計を製造するメーカーの出荷実績、貯蔵タンクを製造するメーカーの出荷実績、すなわち国内に設置（埋設）されている地下貯蔵タンクのうち、水平投影面積が最大となる諸元（実データ）に基づき、導き出したことを申し添える。
液面変位センサーの分解能が０．００５ｍｍであるため、例えば図１８の容量３キロリットルのタンクにおいては、水の流入量１００ｃｃの場合の液面変位０．０２７ｍｍを検知することが出来ないので、検知可能な液面変位量０．０５４ｍｍに対応する水流入量２００ｃｃが、当該容量３キロリットルのタンクにおいて検出される水の流入量と規定する。
容量５キロリットルのタンクにおいて検出される水の流入量は２００ｃｃであり（図１９）、
容量１０キロリットルのタンクにおいて検出される水の流入量は３００ｃｃであり（図２０）、
容量２０キロリットルのタンクにおいて検出される水の流入量は５００ｃｃであり（図２１）、
容量３０キロリットルのタンクにおいて検出される水の流入量は６００ｃｃであり（図２２）、
容量５０キロリットルのタンクにおいて検出される水の流入量は８００ｃｃである（図２３）。

そして、図１４、図１６、図１７で説明した設定時間と、図１８～図２３における検出される水の流入量から、図６の計測時間（図６の点Ｃ～点Ｄの時間）をタンク容量毎に求める。すなわち、ＥＰＡの基準である０．３８リットル／時間以上を検出できる数値に対応するタンク内の液面の変位量をタンク容量毎に確実に検出できる時間（しきい値時間）が求められる。
タンク内の液面位が地下水位以上である場合における図６の計測時間が、図２４に示されており、地下水位がタンク内の液面位以上の場合が図２５に示されている。
図示の実施形態の施行に際しては、図６の計測時間を図２４、図２５に示す時間（しきい値時間）に設定して実行するので、図２、図３で示す既存の液相試験の様にならず、所要時間を正確に予測することが可能である。

図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではないことを付記する。

１・・・タンク
２・・・液面変位センサー
３・・・圧力計
４・・・減圧ポンプ
１０・・・液相部試験機（制御装置）
３０・・・実験装置
３１・・・タンク代替容器
３３・・・開口部（０．３ｍｍ標準テストピース：疑似漏えい孔）
１００・・・液相部試験装置（タンク漏えい試験装置）

Claims (4)

1. 液面変位センサーと、
   液面変位センサーの計測結果に基づいて試験対象となるタンクにしきい値以上の地下水が流入しているか否かを判断する機能を有する制御装置とを有し、
   当該制御装置は、
   大気圧下のタンク内の液面変動を液面変位センサーにより第１の所定時間だけ計測する機能と、
   タンク内を減圧した後、第２の所定時間だけタンク内の液面位の変動を計測する機能と、
   第２の所定時間が経過しタンク内を大気圧とした後に、大気圧になった時点におけるタンク内の液面位を計測して、計測された液位と漏えいが無いと仮定した場合の仮想液面位との差異がしきい値を上回っている場合に漏えいがあると判断する機能を有していることを特徴とする試験装置。
2. 直径０．３ｍｍの開口部からタンク内に流入する水の量及びその流入時間を計測する実験装置を有し、
   タンク諸元を入力するとタンク容量及び液面高さへ換算する機能を有する情報処理装置を前記試験装置とは別に有し、
   前記制御装置は、前記実験装置により求めた水の量及びその流入時間と、前記情報処理装置で換算したタンク容量及び液面高さから、試験対象となるタンクの容量毎に、前記第２の所定時間を規定する機能を有している請求項１の試験装置。
3. 試験対象となるタンク内の液位の変動を計測する液面変位センサーと、
   液面変位センサーの計測結果に基づいて試験対象となるタンクにしきい値以上の地下水が流入しているか否かを判断する機能を有する制御装置とを有する液相部試験装置を用いて行われる試験方法において、
   大気圧下のタンク内の液面変動を液面変位センサーにより第１の所定時間だけ計測する工程と、
   タンク内を減圧した後、第２の所定時間だけタンク内の液面位の変動を計測する工程と、
   第２の所定時間が経過した後、タンク内の減圧を開放し、タンク内が大気圧になった時点におけるタンク内の液面位を計測して、計測された液面位と漏えいが無いと仮定した場合の仮想液面位との差異がしきい値を上回っている場合に漏えいがあると判断する工程を有していることを特徴とする試験方法。
4. 直径０．３ｍｍの開口部からタンク内に流入する水の量及びその流入時間を計測する実験装置により求めた水の量及びその流入時間と、タンク諸元を入力するとタンク容量及び液面高さへ換算する機能を有する情報処理装置で換算したタンク容量及び液面高さから、前記制御装置により、試験対象となるタンクの容量毎に、前記第２の所定時間を規定する請求項３の試験方法。
   

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