JP7446462B2 - ソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器 - Google Patents

Description

本開示は、例えばソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器に関する。

４輪自動車等の車両は、車体（ばね上）側と各車輪（ばね下）側との間に緩衝器（ダンパ）が設けられている。このような車両の緩衝器として、例えば、走行条件、車両の挙動等に応じて減衰力を可変に調整する減衰力調整式油圧緩衝器が知られている。減衰力調整式油圧緩衝器は、例えば、車両のセミアクティブ式サスペンションを構成している。

減衰力調整式油圧緩衝器は、減衰力調整バルブの開弁圧を減衰力可変アクチュエータにより調整することで、発生減衰力を可変に調整することができる。例えば、特許文献１には、減衰力可変アクチュエータとしてソレノイドを用いた緩衝器が記載されている。特許文献１のソレノイド（ソレノイドブロック３１）は、ハウジング（コア７４）とヨーク（ソレノイドケース７１）とが接合部材（符号なし）を介して接続されている。この場合、ヨーク（ソレノイドケース７１）の外径側（外周）に接合部材（符号なし）の一端の内径側（内周）を固定すると共に、ハウジング（コア７４）の外径側（外周）に接合部材の他端の内径側（内周）を固定している。

特開２０１３－１１３４２号公報

特許文献１に記載されたソレノイド（ソレノイドブロック３１）の場合、コイル（７２）の内径が大きくなることを抑制しつつ可動子（プランジャ７５）の外径を大きくすると、可動子（プランジャ７５）の外径側とコイル（７２）の内径側との間に位置する固定子（コア７３）、ヨーク（ソレノイドケース７１）および接合部材（符号なし）の厚さが薄くなる。この場合、固定子（コア７３）の角部（符号なし）の肉厚が薄くなることにより、磁気飽和し、推力が低下する可能性がある。このため、ソレノイドの推力特性の向上と軸長の短縮とを図りにくい。

本発明の一実施形態の目的は、推力特性の向上と軸長の短縮とを図ることができるソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器を提供することにある。

本発明の一実施形態は、ソレノイドであって、環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、を備える。

また、本発明の一実施形態は、減衰力調整機構であって、環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、前記可動子の移動により制御される制御弁と、前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、を備える。

また、本発明の一実施形態は、作動流体が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に設けられたピストンと、該ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延出されたピストンロッドと、前記シリンダ内の前記ピストンの摺動によって生じる作動流体の流れを制御して減衰力を発生させる減衰力調整機構と、を備えた減衰力調整式緩衝器であって、前記減衰力調整機構は、環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、前記可動子の移動により制御される制御弁と、前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、を備える。

本発明の一実施形態によれば、ソレノイド（減衰力調整機構のソレノイドに対応する部分）の推力特性の向上と軸長の短縮とを図ることができる。

実施形態によるソレノイドおよび減衰力調整機構が組込まれた減衰力調整式緩衝器を示す縦断面図である。 図１中の減衰力調整バルブおよびソレノイドを取出して示す拡大断面図である。 図１中のソレノイドを取出して示す拡大断面図である。 図３中の（IV）部の拡大断面図である。 収納部材（ハウジング）、接合部材（シリンダ）およびヨークを組み立てた状態を示す断面図である。 第１の変形例による固定子（アンカ）、接合部材、ヨーク等を示す図４とほぼ同様位置の断面図である。 第２の変形例によるソレノイドを示す半部断面図である。 第３の変形例によるソレノイドを示す半部断面図である。 図８中の（IX）部の拡大断面図である。 第４の変形例によるソレノイドを示す図９と同様位置の断面図である。 第５の変形例によるソレノイドを示す図４と同様位置の断面図である。

以下、実施形態によるソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器を、減衰力調整式油圧緩衝器に用いた場合を例に挙げ、添付図面を参照しつつ説明する。なお、添付図面（図１ないし図１０）は、設計図に準ずるような正確性をもって描かれた図面である。

図１ないし図５は、実施形態を示している。図１において、減衰力調整式油圧緩衝器１（以下、油圧緩衝器１という）は、ソレノイド３３を駆動源とする減衰力調整機構１７を備えている。即ち、減衰力調整式緩衝器としての油圧緩衝器１は、外筒２と、シリンダとしての内筒４と、ピストン５と、ピストンロッド８と、ロッドガイド９と、減衰力調整機構１７とを含んで構成されている。

油圧緩衝器１は、外殻をなす有底筒状の外筒２を備えている。外筒２の下端側は、ボトムキャップ３により溶接手段等を用いて閉塞されている。外筒２の上端側は、径方向内側に屈曲されたかしめ部２Ａとなっている。かしめ部２Ａと内筒４との間には、ロッドガイド９とシール部材１０が設けられている。一方、外筒２の下部側には、中間筒１２の接続口１２Ｃと同心に開口２Ｂが形成されている。外筒２の下部側には、開口２Ｂと対向して減衰力調整機構１７が取付けられている。ボトムキャップ３には、例えば車両の車輪側に取付けられる取付アイ３Ａが設けられている。

外筒２内には、外筒２と同軸上に内筒４が設けられている。内筒４の下端側は、ボトムバルブ１３に嵌合して取付けられている。内筒４の上端側は、ロッドガイド９に嵌合して取付けられている。シリンダとしての内筒４内には作動液（作動流体）としての油液が封入されている。作動液としては油液、オイルに限らず、例えば添加剤を混在させた水等でもよい。

内筒４と外筒２との間には、環状のリザーバ室Ａが形成されている。リザーバ室Ａ内には、油液と共にガスが封入されている。このガスは、大気圧状態の空気であってもよく、また圧縮された窒素ガス等の気体を用いてもよい。リザーバ室Ａは、ピストンロッド８の進入および退出を補償する。内筒４の長さ方向（軸方向）の途中位置には、ロッド側油室Ｂを環状油室Ｄに常時連通させる油穴４Ａが径方向に穿設されている。

ピストン５は、内筒４内に摺動可能に挿嵌されている。即ち、ピストン５は、内筒４内に摺動可能に設けられている。ピストン５は、内筒４内をロッド側油室Ｂとボトム側油室Ｃとの２室に画成（区画）している。ピストン５には、ロッド側油室Ｂとボトム側油室Ｃとを連通可能とする油路５Ａ，５Ｂがそれぞれ複数個、周方向に離間して形成されている。

ここで、ピストン５の下端面には、伸長側のディスクバルブ６が設けられている。伸長側のディスクバルブ６は、ピストンロッド８の伸長行程でピストン５が上向きに摺動変位するときに、ロッド側油室Ｂ内の圧力がリリーフ設定圧を越えると開弁し、このときの圧力を、各油路５Ａを介してボトム側油室Ｃ側にリリーフする。リリーフ設定圧は、減衰力調整機構１７がハードに設定されたときの開弁圧より高い圧に設定されている。

ピストン５の上端面には、ピストンロッド８の縮小行程でピストン５が下向きに摺動変位するときに開弁し、これ以外のときには閉弁する縮み側逆止弁７が設けられている。逆止弁７は、ボトム側油室Ｃ内の油液がロッド側油室Ｂに向けて各油路５Ｂ内を流通するのを許し、これとは逆向きに油液が流れるのを阻止する。逆止弁７の開弁圧は、減衰力調整機構１７がソフトに設定されたときの開弁圧より低い圧に設定され、実質的に減衰力を発生しない。この実質的に減衰力を発生しないとは、ピストン５やシール部材１０のフリクション以下の力であり、車の運動に対し影響しない。

ピストンロッド８は、内筒４内を軸方向（図１の上，下方向）に延びている。ピストンロッド８の下端側は、内筒４内に挿入されている。ピストンロッド８は、ナット８Ａ等によりピストン５に固着して設けられている。ピストンロッド８の上端側は、ロッドガイド９を介して外筒２および内筒４の外部に突出している。即ち、ピストンロッド８は、ピストン５に連結されて内筒４の外部へ延出されている。なお、ピストンロッド８の下端をさらに延ばしてボトム部（例えば、ボトムキャップ３）側から外向きに突出させ、所謂、両ロッドとしてもよい。

内筒４の上端側には、段付円筒状のロッドガイド９が設けられている。ロッドガイド９は、内筒４の上側部分を外筒２の中央に位置決めすると共に、その内周側でピストンロッド８を軸方向に摺動可能にガイドしている。ロッドガイド９と外筒２のかしめ部２Ａとの間には、環状のシール部材１０が設けられている。シール部材１０は、例えば、中心にピストンロッド８が挿通される孔が設けられた金属製の円輪板にゴム等の弾性材料を焼き付けることにより構成されている。シール部材１０は、弾性材料の内周がピストンロッド８の外周側に摺接することにより、ピストンロッド８との間をシールする。

シール部材１０は、下面側にロッドガイド９と接触するように延びるチェック弁としてのリップシール１０Ａが形成されている。リップシール１０Ａは、油溜め室１１とリザーバ室Ａとの間に配置されている。リップシール１０Ａは、油溜め室１１内の油液等がロッドガイド９の戻し通路９Ａを介してリザーバ室Ａ側に向け流通するのを許し、逆向きの流れを阻止する。

外筒２と内筒４との間には、筒体からなる中間筒１２が配設されている。中間筒１２は、例えば、内筒４の外周側に上，下の筒状シール１２Ａ，１２Ｂを介して取付けられている。中間筒１２は、内筒４の外周側を全周にわたって取囲むように延びた環状油室Ｄを内部に形成している。環状油室Ｄは、リザーバ室Ａとは独立した油室となっている。環状油室Ｄは、内筒４に形成した径方向の油穴４Ａによりロッド側油室Ｂと常時連通している。環状油室Ｄは、ピストンロッド８の移動によって作動液体の流れが生じる流路となっている。中間筒１２の下端側には、減衰力調整バルブ１８の接続管体２０が取付けられる接続口１２Ｃが設けられている。

ボトムバルブ１３は、内筒４の下端側に位置してボトムキャップ３と内筒４との間に設けられている。ボトムバルブ１３は、ボトムキャップ３と内筒４との間でリザーバ室Ａとボトム側油室Ｃとを画成（区画）するバルブボディ１４と、バルブボディ１４の下面側に設けられた縮小側のディスクバルブ１５と、バルブボディ１４の上面側に設けられた伸び側逆止弁１６とにより構成されている。バルブボディ１４には、リザーバ室Ａとボトム側油室Ｃとを連通可能とする油路１４Ａ，１４Ｂがそれぞれ周方向に間隔をあけて形成されている。

縮小側のディスクバルブ１５は、ピストンロッド８の縮小行程でピストン５が下向きに摺動変位するときに、ボトム側油室Ｃ内の圧力がリリーフ設定圧を越えると開弁し、このときの圧力を、各油路１４Ａを介してリザーバ室Ａ側にリリーフする。リリーフ設定圧は、減衰力調整機構１７がハードに設定されたときの開弁圧より高い圧に設定されている。

伸び側逆止弁１６は、ピストンロッド８の伸長行程でピストン５が上向きに摺動変位するときに開弁し、これ以外のときには閉弁する。逆止弁１６は、リザーバ室Ａ内の油液がボトム側油室Ｃに向けて各油路１４Ｂ内を流通するのを許し、これとは逆向きに油液が流れるのを阻止する。逆止弁１６の開弁圧は、減衰力調整機構１７がソフトに設定されたときの開弁圧より低い圧に設定され、実質的に減衰力を発生しない。

次に、油圧緩衝器１の発生減衰力を可変に調整するための減衰力調整機構１７について、図１に加えて、図２も参照しつつ説明する。

減衰力調整機構１７は、シリンダ（内筒４）内のピストン５の摺動によって生じる作動液体の流れを制御して減衰力を発生させると共に、油圧緩衝器１の発生減衰力を可変に調整する機構である。なお、図２の減衰力調整機構１７は、ソレノイド３３のコイル３４Ａへの通電（例えば、ハードな減衰力を発生させる制御）を外部から行うことにより、アマチュア４８（作動ピン４９）が図２の左側（即ち、パイロット弁体３２がパイロットボディ２６の弁座部２６Ｅに着座する閉弁方向）に移動した状態を示している。

図１に示すように、減衰力調整機構１７は、その基端側（図１の左端側）がリザーバ室Ａと環状油室Ｄとの間に介在して配置され、先端側（図１の右端側）が外筒２の下部側から径方向外向きに突出するように設けられている。減衰力調整機構１７は、環状油室Ｄからリザーバ室Ａへの油液の流通を、減衰力調整バルブ１８により制御することで、減衰力を発生する。また、減衰力調整バルブ１８の開弁圧を、減衰力可変アクチュエータとして用いられるソレノイド３３で調整することにより、発生減衰力を可変に調整する。このように、減衰力調整機構１７は、内筒４内のピストン５の摺動によって生じる作動流体（油液）の流れを制御して減衰力を発生させる。

減衰力調整機構１７は、環状油室Ｄからリザーバ室Ａへの油液の流通を可変に制御することによりハードまたはソフトな特性の減衰力を発生させる減衰力調整バルブ１８と、減衰力調整バルブ１８の開閉弁動作を調整するソレノイド３３とを含んで構成されている。即ち、減衰力調整バルブ１８の開弁圧は、減衰力可変アクチュエータとして用いられるソレノイド３３により調整され、これによって、発生減衰力はハードまたはソフトな特性に可変に制御される。減衰力調整バルブ１８は、ソレノイド３３によって開閉弁動作が調整されるバルブであり、ピストンロッド８の移動によって作動液体の流れが生じる流路（例えば、環状油室Ｄとリザーバ室Ａとの間）に設けられている。

ここで、減衰力調整バルブ１８は、その基端側が外筒２の開口２Ｂの周囲に固着され先端側が外筒２から径方向外向に突出するように設けられた略円筒状のバルブケース１９と、基端側が中間筒１２の接続口１２Ｃに固定されると共に先端側が環状のフランジ部２０Ａとなってバルブケース１９の内側に隙間をもって配設された接続管体２０と、この接続管体２０のフランジ部２０Ａに当接するバルブ部材２１とを含んで構成されている。

図２に示すように、バルブケース１９の基端側は、径方向内側に向けて延びる環状の内側フランジ部１９Ａとなっている。バルブケース１９の先端側は、バルブケース１９とソレノイド３３のヨーク３９（一側筒部３９Ｇ）とを結合するロックナット５３が螺着される雄ねじ部１９Ｂとなっている。バルブケース１９の内周面とバルブ部材２１の外周面との間、さらに、バルブケース１９の内周面とパイロットボディ２６等の外周面との間は、リザーバ室Ａに常時連通する環状の油室１９Ｃとなっている。なお、バルブケース１９とソレノイド３３は、ロックナット５３で結合する他、例えば、バルブケースの先端側をソレノイドのヨークにかしめ付ける構成（ロックナットを用いない構成）としてもよい。

接続管体２０の内側は、一方側が環状油室Ｄに連通し、他方側がバルブ部材２１の位置まで延びる油路２０Ｂとなっている。また、接続管体２０のフランジ部２０Ａとバルブケース１９の内側フランジ部１９Ａとの間には、円環状のスペーサ２２が挟持状態で設けられている。スペーサ２２には、油室１９Ｃとリザーバ室Ａとを連通するため径方向の油路となる切欠き２２Ａが、放射状に延びて複数個設けられている。なお、本実施形態では、スペーサ２２に油路を形成するための切欠き２２Ａを設ける構成とした。しかし、スペーサ２２に代えて、バルブケース１９の内側フランジ部１９Ａに油路を形成するための切欠きを放射状に設けてもよい。このように構成することにより、スペーサ２２を省略して部品数を減らすことができる。

バルブ部材２１には、径方向の中心に位置して軸方向に延びる中心孔２１Ａが設けられている。また、バルブ部材２１には、中心孔２１Ａの周囲に周方向に離間して複数の油路２１Ｂが設けられている。各油路２１Ｂは、その一方側（図１および図２の左側）が接続管体２０の油路２０Ｂ側に常時連通している。また、バルブ部材２１の他方側（図１および図２の右側）の端面には、油路２１Ｂの他側開口を取囲むように形成された環状凹部２１Ｃと、この環状凹部２１Ｃの径方向外側に位置してメインバルブ２３が離着座する環状弁座２１Ｄとが設けられている。ここで、バルブ部材２１の各油路２１Ｂは、環状油室Ｄに連通した接続管体２０の油路２０Ｂと、リザーバ室Ａに連通したバルブケース１９の油室１９Ｃとの間で、メインバルブ２３の開度に応じた流量の圧油が流通する流路となる。

メインバルブ２３は、内周側がバルブ部材２１とパイロットピン２４の大径部２４Ａとの間に挟持されたディスクバルブにより構成されている。メインバルブ２３は、外周側がバルブ部材２１の環状弁座２１Ｄに離着座する。メインバルブ２３の背面側の外周部には、弾性シール部材２３Ａが焼付け等の手段で固着されている。メインバルブ２３は、バルブ部材２１の油路２１Ｂ側（環状油室Ｄ側）の圧力を受けて環状弁座２１Ｄから離座することにより開弁する。これにより、バルブ部材２１の油路２１Ｂ（環状油室Ｄ側）は、油室１９Ｃ（リザーバ室Ａ側）にメインバルブ２３を介して連通され、このときに矢印Ｙ方向に流れる圧油の量（流量）は、メインバルブ２３の開度に応じて可変に調整される。

パイロットピン２４は、段付円筒状に形成されており、軸方向中間部に環状の大径部２４Ａが設けられている。パイロットピン２４は、内周側に軸方向に延びる中心孔２４Ｂを有している。中心孔２４Ｂの一端部（接続管体２０側の端部）には、小径孔（オリフィス２４Ｃ）が形成されている。パイロットピン２４は、一端側（図１および図２の左端側）がバルブ部材２１の中心孔２１Ａに圧入され、大径部２４Ａとバルブ部材２１との間でメインバルブ２３を挟持している。

パイロットピン２４の他端側（図１および図２の右端側）は、パイロットボディ２６の中心孔２６Ｃに嵌合している。この状態で、パイロットボディ２６の中心孔２６Ｃとパイロットピン２４の他端側との間には、軸方向に延びる油路２５が形成されている。この油路２５は、メインバルブ２３とパイロットボディ２６との間に形成される背圧室２７に連通している。言い換えると、パイロットピン２４の他端側の側面には、軸方向に延びる油路２５が周方向に複数設けられ、その他の周方向位置は、パイロットボディ２６の中心孔２６Ｃに圧入されている。

パイロットボディ２６は、略有底筒状体として形成されており、内側に段付き穴が形成された円筒部２６Ａと、該円筒部２６Ａを塞ぐ底部２６Ｂとを有している。パイロットボディ２６の底部２６Ｂには、パイロットピン２４の他端側が嵌合される中心孔２６Ｃが設けられている。パイロットボディ２６の底部２６Ｂの一端側（図１および図２の左端側）には、外径側に位置して全周にわたってバルブ部材２１側に突出する突出筒部２６Ｄが一体に設けられている。突出筒部２６Ｄの内周面には、メインバルブ２３の弾性シール部材２３Ａが液密に嵌合しており、これにより、メインバルブ２３とパイロットボディ２６との間に背圧室２７を形成している。背圧室２７は、メインバルブ２３に対して閉弁方向、即ち、メインバルブ２３をバルブ部材２１の環状弁座２１Ｄに着座させる方向に押圧する圧力（内圧、パイロット圧）を発生させる。

パイロットボディ２６の底部２６Ｂの他端側（図１および図２の右端側）には、パイロット弁体３２が離着座する弁座部２６Ｅが、中心孔２６Ｃを囲むように設けられている。また、パイロットボディ２６の円筒部２６Ａの内側には、パイロット弁体３２をパイロットボディ２６の弁座部２６Ｅから離れる方向に付勢するリターンばね２８、ソレノイド３３が非通電状態のとき（パイロット弁体３２が弁座部２６Ｅから最も離れたとき）のフェールセーフバルブを構成するディスクバルブ２９、中心側に油路３０Ａが形成された保持プレート３０等が配設されている。

パイロットボディ２６の円筒部２６Ａの開口端には、この円筒部２６Ａの内側にリターンばね２８、ディスクバルブ２９、保持プレート３０等を配設した状態で、キャップ３１が嵌合固定される。キャップ３１には、例えば周方向で離間した４個所位置に切欠き３１Ａが形成されている。図２に矢印Ｘで示すように、切欠き３１Ａは、保持プレート３０の油路３０Ａを通じてソレノイド３３側に流れた油液を油室１９Ｃ（リザーバ室Ａ側）に流通させる流路となっている。

パイロット弁体３２は、パイロットボディ２６と共にパイロットバルブ（制御弁）を構成している。パイロット弁体３２は、段付円筒状に形成されている。パイロット弁体３２の先端部、即ち、パイロットボディ２６の弁座部２６Ｅに離着座する先端部は、先細りのテーパ状となっている。パイロット弁体３２の内側には、ソレノイド３３の作動ピン４９が嵌合固定されており、このソレノイド３３への通電に応じて、パイロット弁体３２の開弁圧が調節される。これにより、制御弁としてのパイロットバルブ（パイロットボディ２６およびパイロット弁体３２）は、ソレノイド３３の作動ピン４９（即ち、アマチュア４８）の移動により制御される。パイロット弁体３２の基端側には、ばね受となるフランジ部３２Ａが全周にわたって形成されている。フランジ部３２Ａは、ソレノイド３３が非通電状態のとき、即ち、パイロット弁体３２が弁座部２６Ｅから最も離間する全開位置まで変位したときに、ディスクバルブ２９の内周部と当接することにより、フェールセーフバルブを構成している。

次に、減衰力調整バルブ１８と共に減衰力調整機構１７を構成するソレノイド３３について、図１および図２に加えて、図３ないし図５も参照しつつ説明する。なお、図３は、図２の右側を上側にして符号を付している。即ち、図１および図２の左，右方向は、図３ないし図５の上，下方向に対応する。

ソレノイド３３は、減衰力調整機構１７の減衰力可変アクチュエータとして減衰力調整機構１７に組込まれている。即ち、ソレノイド３３は、減衰力調整バルブ１８の開閉弁動作を調整するため減衰力調整式緩衝器に用いられる。ソレノイド３３は、モールドコイル３４と、収納部材としてのハウジング３６と、ヨーク３９と、固定子としてのアンカ４１と、接合部材（非磁性リング）としてのシリンダ４４と、可動子（可動鉄心）としてのアマチュア４８と、作動ピン４９と、カバー部材５１とを備えている。

ところで、ソレノイドの推力特性の向上と軸長の短縮とを図るために、アマチュア（可動子）の径を大きくすることが考えられる。しかし、これに合せてコイルの内径も大きくすると、コイルの巻線が長くなり、コイルの抵抗値が増大する。このため、コイルの内径が大きくなることを抑制でき、かつ、アマチュアの外径を大きくできることが好ましい。

ここで、前述の特許文献１のソレノイド（ソレノイドブロック３１）は、ハウジング（コア７４）とヨーク（ソレノイドケース７１）とが接合部材（符号なし）を介して接続されている。この場合、ヨーク（ソレノイドケース７１）の外径側（外周）に接合部材（符号なし）の一端の内径側（内周）を固定すると共に、ハウジング（コア７４）の外径側（外周）に接合部材の他端の内径側（内周）を固定している。この場合、ハウジング（コア７４）と接合部材（符号なし）とヨーク（ソレノイドケース７１）とにより圧力容器を形成するために、ヨーク（ソレノイドケース７１）の外径側に接合部材（符号なし）の一端の内径側を圧入にて固定すると共に、ハウジング（コア７４）の外径側に接合部材の他端の内径側を圧入にて固定し、それぞれろう付けにて接合を行っていると考えられる。

このような特許文献１に記載されたソレノイド（ソレノイドブロック３１）の場合、コイル（７２）の内径が大きくなることを抑制しつつ可動子（プランジャ７５）の外径を大きくすると、可動子（プランジャ７５）の外径側とコイル（７２）の内径側との間に位置する固定子（コア７３）、ヨーク（ソレノイドケース７１）および接合部材（符号なし）の厚さが薄くなる。この場合、固定子（コア７３）の角部（符号なし）の肉厚が薄くなることにより、磁気飽和し、推力が低下する可能性がある。

これに対して、例えば、接合部材のうちヨークと嵌合する部分を、他の部分よりも径方向寸法（内径寸法）が大きい大径部（張り出し部）とし、この大径部内に固定子とヨークとが入り込む構成とすることにより、固定子と接合部材の肉厚を確保できるようにすることが考えられる。しかし、この場合は、接合部材の形状の複雑化により、材料コストおよび加工コストが増大する可能性がある。また、大径部を設けることにより、コイルの位置がハウジング側に移動し、軸長が大きくなる可能性がある。これらの理由により、従来技術の場合は、ソレノイドの推力特性の向上と軸長の短縮とを図りにくい。

そこで、本実施形態では、シリンダ４４の形状を円筒状としている。そして、シリンダ４４の一端側（ヨーク３９側）の外周（外径側）とヨーク３９（筒状突起部３９Ｃ）の内周（内径側）、および、シリンダ４４の他端側（ハウジング３６側）の内周（内径側）とハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）の外周（外径側）を圧入にて固定（組立）した後、ろう付け接合を行う構成としている。この場合、シリンダ４４は、例えばステンレス鋼とし、ハウジング３６とヨーク３９は、例えば機械構造用炭素鋼（S10C）とする。ろう付けに伴って、シリンダ４４とハウジング３６とを加熱（温度上昇）したときに、材料特性の違いにより、シリンダ４４がハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）よりも膨らむ傾向となる。このとき、ろう材（例えば、銅リング）は、シリンダ４４の内周とハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）の外周に入り込む。

一方、ろう付けに伴って、シリンダ４４とヨーク３９とを加熱したときに、材料特性の違いにより、シリンダ４４がヨーク３９（筒状突起部３９Ｃ）よりも膨らむ傾向となる。このとき、ろう材（例えば、銅リング）をシリンダ４４とヨーク３９との間に流し込むことができるように、シリンダ４４とヨーク３９（筒状突起部３９Ｃ）との間には、これらの組立に使用するための圧入部４６、および、ろう付け接合に使用するための隙間部となる非接触部４５を予め設けている（図４参照）。以下、このようなシリンダ４４を備えた本実施形態のソレノイド３３について、図２ないし図５を参照しつつ説明する。

上述の様に、ソレノイド３３は、モールドコイル３４と、ハウジング３６と、ヨーク３９と、アンカ４１と、シリンダ４４と、アマチュア４８と、作動ピン４９とを備えている。モールドコイル３４は、コイル３４Ａをコイルボビン３４Ｂの周囲に巻回した状態で、これらを熱硬化性樹脂等の樹脂部材３４Ｃで一体的に覆う（モールド成形する）ことにより略円筒状に形成されている。モールドコイル３４の周方向の一部には、軸方向または径方向外側に突出するケーブル取出部３４Ｅが設けられ、このケーブル取出部３４Ｅに電線ケーブル（図示せず）が接続されている。モールドコイル３４のコイル３４Ａは、コイルボビン３４Ｂの周囲に環状に巻き付けられ、外部からのケーブルを通じた電力供給（通電）により、電磁石となって磁力を発生する。

モールドコイル３４の樹脂部材３４Ｃのうち、ヨーク３９（環状部３９Ｂ）と対向する側面（軸方向一側の端面）には、シール溝３４Ｄが全周にわたって形成されている。シール溝３４Ｄ内には、シール部材（例えば、Ｏリング３５）が装着されている。Ｏリング３５は、モールドコイル３４とヨーク３９（環状部３９Ｂ）との間を液密にシールする。これにより、雨水や泥水を含むダストがヨーク３９とモールドコイル３４との間を介してヨーク３９の筒状突起部３９Ｃ側に侵入するのを防ぐことができる。

なお、本実施形態で採用するコイルは、コイル３４Ａ、コイルボビン３４Ｂおよび樹脂部材３４Ｃからなるモールドコイル３４に限るものではなく、これ以外のコイルを採用してもよい。例えば、電気絶縁性材料からなるコイルボビンにコイルを巻回した状態で、この上（外周側）から樹脂材料をモールドしたオーバモールド（図示せず）によりコイルの外周を覆う構成であってもよい。

ハウジング３６は、モールドコイル３４の内周側（即ち、コイル３４Ａの内周）に配置して設けられた第１固定鉄心（収納部材）を構成している。ハウジング３６は、例えば低炭素鋼、機械構造用炭素鋼（Ｓ１０Ｃ）等の磁性材料（磁性体）により有蓋円筒状の筒体として形成されている。ハウジング３６は、モールドコイル３４（コイル３４Ａ）の巻回軸線方向に延び、かつ、一端側（図２の左側、図３ないし図５の下側）が開口した収納部としての収納筒部３６Ａと、収納筒部３６Ａの他端側（図２の右側、図３ないし図５の上側）を閉塞した段付きの蓋部３６Ｂと、収納筒部３６Ａの開口側（一側）で、その外周を縮径させるようにして形成された接合用の小径筒部３６Ｃとを含んで構成されている。

ハウジング３６の小径筒部３６Ｃの外周には、シリンダ４４の内周がろう付けにより接合される。ハウジング３６の収納筒部３６Ａは、その内径寸法がアマチュア４８の外径寸法よりも僅かに大きく形成され、収納筒部３６Ａ内にはアマチュア４８が軸方向に移動可能に収納されている。

ハウジング３６の蓋部３６Ｂは、収納筒部３６Ａを軸方向他側から閉塞する有蓋筒体として収納筒部３６Ａに一体形成されている。蓋部３６Ｂの外径は、収納筒部３６Ａの外径よりも小径な段付形状をなし、蓋部３６Ｂの外周側には、カバー部材５１の嵌合筒部５１Ａが嵌合して設けられている。また、ハウジング３６には、蓋部３６Ｂの内側に位置して有底の段付穴３７が形成されている。段付穴３７は、ブッシュ取付穴部３７Ａと、ブッシュ取付穴部３７Ａよりも奥側に位置して小径に形成された小径穴部３７Ｂとからなる。ブッシュ取付穴部３７Ａ内には、作動ピン４９を摺動可能に支持するための第１ブッシュ３８が設けられている。

また、ハウジング３６の蓋部３６Ｂは、その他側端面がカバー部材５１の蓋板５１Ｂに対し軸方向の隙間をもって対向配置されている。この軸方向の隙間は、カバー部材５１の蓋板５１Ｂ側から蓋部３６Ｂを介して軸方向の力がハウジング３６に直接加わるのを防ぐ機能を有している。なお、ハウジング３６の蓋部３６Ｂについては、収納筒部３６Ａと必ずしも一体に同一材料（磁性体）で形成する必要はない。この場合の蓋部３６Ｂは、磁性体の材料ではなく、例えば剛性をもった金属材料、セラミックス材料または繊維強化樹脂材料により形成することも可能である。なお、ハウジング３６の収納筒部３６Ａと蓋部３６Ｂとの繋ぎ目は、磁束の受け渡しを考慮した位置とする。

ヨーク３９は、ハウジング３６と共にモールドコイル３４（コイル３４Ａ）の内周側と外周側とにわたって磁気回路（磁路）を形成する磁性部材である。ヨーク３９は、ハウジング３６と同様に磁性材料（磁性体）を用いて形成され、モールドコイル３４（コイル３４Ａ）の軸方向一側（巻回軸線方向の一側）で径方向に延び、その内周側が段付きの固定穴３９Ａとなった環状部３９Ｂと、環状部３９Ｂの内周側から軸方向他側（コイル３４Ａ側）に向け固定穴３９Ａの軸方向に沿って筒状に突出した筒状突起部３９Ｃとを含んで構成されている。筒状突起部３９Ｃは、シリンダ４４との接合用の突起（筒部）を構成しており、筒状突起部３９Ｃ内径側には、シリンダ４４が挿入される。

換言すれば、ヨーク３９は、固定穴３９Ａを有しており、固定穴３９Ａの内周面は、アンカ４１の側面部４１Ｄの一部と対向している。また、固定穴３９Ａ内には、全周にわたって内径側に突出する内向き鍔部３９Ｄが設けられている。内向き鍔部３９Ｄの側面（コイル３４Ａ側の側面）には、シリンダ４４の軸方向一側の端面（一端面）が当接している。また、ヨーク３９の内周、即ち、固定穴３９Ａの内面（換言すれば、筒状突起部３９Ｃの内周面）には、シリンダ４４の軸方向一側の外周が嵌合される。

図４に示すように、ヨーク３９の固定穴３９Ａ（筒状突起部３９Ｃの内径側）は、軸方向の一側（内向き鍔部３９Ｄ側）から順に、内径寸法の小さい小径穴部３９Ｅと、小径穴部３９Ｅよりも内径寸法の大きい大径穴部３９Ｆとを備えている。これにより、シリンダ４４とヨーク３９とは、コイル３４Ａの巻回軸線方向のハウジング３６側、即ち、軸方向他側に、シリンダ４４の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）との間が非接触となる非接触部４５が形成されている。また、シリンダ４４とヨーク３９とは、コイル３４Ａの巻回軸線方向のハウジング３６側とは反対側、即ち、軸方向一側に、シリンダ４４の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）とが圧入される圧入部４６が形成されている。非接触部４５は、例えば、ろう付けに伴ってシリンダ４４およびヨーク３９が温度上昇したときにろう材が入り込む隙間が確保されるように設定されている。

また、ヨーク３９は、環状部３９Ｂの外周側から軸方向一側（減衰力調整バルブ１８側）に向けて延びる円筒状の一側筒部３９Ｇと、環状部３９Ｂの外周側から軸方向他側（カバー部材５１側）に向けて延び、モールドコイル３４を径方向外側から取囲むように形成された他側筒部３９Ｈと、他側筒部３９Ｈの先端側に設けられカバー部材５１の鍔部５１Ｃを抜止め状態で保持するカシメ部３９Ｊと、を含んだ一体物として形成されている。なお、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈには、モールドコイル３４のケーブル取出部３４Ｅを他側筒部３９Ｈの外側に露出させるための切欠き３９Ｋが設けられている。

ヨーク３９の一側筒部３９Ｇと他側筒部３９Ｈとの間には、ヨーク３９の外周面に開口するように断面半円形状をなす係合凹部３９Ｌが（全周にわたって、または、周方向に離間して複数個所に）設けられている。係合凹部３９Ｌには、減衰力調整バルブ１８のバルブケース１９に螺着されるロックナット５３が抜止めリング５４（図２参照）を介して係合される。さらに、一側筒部３９Ｇの外周面には、シール溝３９Ｍが全周にわたって設けられている。シール溝３９Ｍには、シール部材としてのＯリング４０（図２参照）が装着される。Ｏリング４０は、ヨーク３９（一側筒部３９Ｇ）と減衰力調整バルブ１８のバルブケース１９との間を液密に封止する。

アンカ４１は、ヨーク３９の固定穴３９Ａ内に圧入等の手段を用いて固定された第２固定鉄心（固定子）である。アンカ４１は、ハウジング３６（第１固定鉄心）およびヨーク３９と同様に低炭素鋼、機械構造用炭素鋼（Ｓ１０Ｃ）等の磁性材料（磁性体）により、ヨーク３９の固定穴３９Ａを内側から埋める形状に形成されている。アンカ４１は、中心側が軸方向に延びる貫通穴４１Ａとなった短尺円筒状の環状体として形成されている。アンカ４１の軸方向一側面（図２に示す減衰力調整バルブ１８のキャップ３１と軸方向で対向する面）は、ヨーク３９の環状部３９Ｂの一側面と同様に平坦面となるように形成されている。

アンカ４１の軸方向他側（アマチュア４８と軸方向で対向する他側面）には、収納筒部３６Ａと同軸となるように円形の凹窪部４１Ｂが凹設されている。凹窪部４１Ｂは、その内側にアマチュア４８が磁力により進入，退出可能に挿入されるように、アマチュア４８よりも僅かに大径な円形溝として形成されている。このために、アンカ４１の他側には、円筒状の突出部４１Ｃが設けられている。突出部４１Ｃの開口側の外周面は、アンカ４１とアマチュア４８との間で磁気特性がリニア（直線的）な特性となるように、円錐面として形成されている。

即ち、角部とも呼ばれる突出部４１Ｃは、アンカ４１の外周側から軸方向他側に向けて筒状に突出している。そして、突出部４１Ｃの外周面（開口側の外周面）は、軸方向の他側（開口側）に向けて外径寸法が漸次小さくなるように、テーパ状に傾斜したコニカル面となっている。換言すれば、アンカ４１の突出部４１Ｃは、ハウジング３６（収納筒部３６Ａ）の開口と対向する位置に設けられ、収納筒部３６Ａの開口に近づくほど外径が縮径する縮径部４１Ｃ１を有している。

また、アンカ４１の外周側には、突出部４１Ｃの外周に沿ってハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口から離れる方向に延びる側面部４１Ｄが形成されている。この側面部４１Ｄのうち開口から離れた側の端部は、径方向外側に向けて突出する環状のフランジ部４１Ｅとなっている。環状のフランジ部４１Ｅは、ハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口端から軸方向一側に大きく離間した位置（即ち、凹窪部４１Ｂとは反対側の端部）に配置されている。

環状のフランジ部４１Ｅは、例えば、ヨーク３９の固定穴３９Ａ内に圧入等の手段を用いて固定されている。環状のフランジ部４１Ｅは、ヨーク３９の固定穴３９Ａに対するアンカ４１（側面部４１Ｄ）の固定部分となり、フランジ部４１Ｅと固定穴３９Ａが径方向で対向する部分でもある。アンカ４１の側面部４１Ｄ（環状のフランジ部４１Ｅを除く）は、シリンダ４４の内周面およびヨーク３９の内向き鍔部３９Ｄの内面と隙間（径方向隙間）を介して対向している。

いずれにしても、アンカ４１は、突出部４１Ｃと側面部４１Ｄとが磁性体によって一体形成されている。アンカ４１は、ハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口と対向する位置に設けられている。突出部４１Ｃは、ハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口に向けて突出している。側面部４１Ｄは、ハウジング３６の収納筒部３６Ａの開口から離れる方向に突出部４１Ｃの外周から延びている。側面部４１Ｄは、シリンダ４４の内周面およびヨーク３９の内向き鍔部３９Ｄの内面に対して隙間を有している。

図３に示すように、アンカ４１の中心（内周）側に形成された段付の貫通穴４１Ａには、作動ピン４９を摺動可能に支持するための第２ブッシュ４３が嵌合して設けられている。一方、図２に示すように、ヨーク３９の一側筒部３９Ｇの内周側には、減衰力調整バルブ１８のパイロットボディ２６、リターンばね２８、ディスクバルブ２９、保持プレート３０およびキャップ３１等が挿入して設けられている。また、一側筒部３９Ｇの外周側には、減衰力調整バルブ１８のバルブケース１９が嵌合（外嵌）される。

シリンダ４４は、径方向に関して、ヨーク３９とアンカ４１との間に設けられている。また、シリンダ４４は、軸方向および径方向に関して、ヨーク３９とハウジング３６との間に設けられている。即ち、シリンダ４４は、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃとヨーク３９の筒状突起部３９Ｃとの間に位置してモールドコイル３４（コイル３４Ａ）の内周側に設けられた非磁性の繋ぎ部材（接合部材）である。シリンダ４４は、非磁性体からなっている。より具体的には、シリンダ４４は、例えばオーステナイト系ステンレス鋼等の非磁性材料により円筒体（単なる円筒体）として形成されている。

シリンダ４４は、モールドコイル３４（コイル３４Ａ）の巻回軸線方向の一端側（ヨーク３９側）の外周が、ヨーク３９（固定穴３９Ａ、筒状突起部３９Ｃ）の内周と接合されている。また、シリンダ４４は、モールドコイル３４（コイル３４Ａ）の巻回軸線方向の他端側（ハウジング３６側）の内周が、ハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）の外周と接合されている。即ち、シリンダ４４は、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃの外側（外周側）に嵌合（圧入）され、ろう付けにより両者は接合されている。また、シリンダ４４は、ヨーク３９の筒状突起部３９Ｃの内側（内周側）に嵌合（圧入）され、ろう付けにより両者は接合されている。この場合、例えば、シリンダ４４とハウジング３６とを圧入し、シリンダ４４とヨーク３９とを圧入し、これらシリンダ４４とハウジング３６とヨーク３９とを組み立てた後、ろう付け接合を行う。

このように、実施形態では、ハウジング３６とシリンダ４４、および、シリンダ４４とヨーク３９は、ろう材を介して接合されている。ろう材は、例えば、純銅ろうを用いることができる。即ち、ろう付けは、純銅ろうからなるろう材（銅リング）を用いて、例えば１０００℃以上のろう付け処理により行うことができる。なお、ろう材は、純銅ろう以外であってもよい。例えば、黄銅ろう、ニッケルろう、金ろう、パラジウムろう等でもよい。いずれにしても、シリンダ４４は、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃとヨーク３９の筒状突起部３９Ｃとに対してろう付けにより接合している。ろう付け処理の後には、急冷処理が行われる。この状態で、シリンダ４４の内径は、アンカ４１の側面部４１Ｄの外径よりも大きくなるように形成されている。

ここで、シリンダ４４とヨーク３９およびハウジング３６とは、線膨張係数の異なる材料で形成されている。例えば、シリンダ４４をステンレス鋼とし、ハウジング３６を機械構造用炭素鋼（S10C）としている。この場合、ろう付けに伴って、シリンダ４４およびハウジング３６の温度が上昇したときに、線膨張係数の大きいステンレス鋼のシリンダ４４がハウジング３６よりも膨張し、シリンダ４４の他端側の内周とハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）の外周との間に形成される隙間にろう材を溜め込むことができる。これにより、シリンダ４４とハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）との密封性を向上することができる。

これに対して、図４に示すように、ヨーク３９の固定穴３９Ａは、小径穴部３９Ｅよりも内径寸法の大きい大径穴部３９Ｆを備えている。これにより、シリンダ４４とヨーク３９との間、即ち、シリンダ４４の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）との間に非接触部４５を形成している。このため、ろう付けに伴って、シリンダ４４およびヨーク３９の温度が上昇したときに、線膨張係数の大きいステンレス鋼のシリンダ４４がヨーク３９よりも膨張する傾向となっても、シリンダ４４の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）との間の非接触部４５にろう材を溜め込むことができる。これにより、シリンダ４４とヨーク３９（固定穴３９Ａ）との密封性を向上することができる。

なお、シリンダ４４とハウジング３６との接合、および／または、シリンダ４４とヨーク３９との接合は、ろう付け以外の接合手段（例えば、レーザ溶接等の溶接による接合手段）で加熱して接合される構成であってもよい。即ち、ハウジング３６とシリンダ４４、および、シリンダ４４とヨーク３９は、溶接にて接合してもよい。

アマチュア４８は、ハウジング３６の収納筒部３６Ａとアンカ４１の凹窪部４１Ｂとの間に、コイル３４Ａの巻回軸線方向に移動可能に設けられた磁性体からなる可動子である。アマチュア４８は、ハウジング３６の収納筒部３６Ａ、アンカ４１の凹窪部４１Ｂ、ヨーク３９の筒状突起部３９Ｃおよびシリンダ４４の内周側に配され、ハウジング３６の収納筒部３６Ａとアンカ４１の凹窪部４１Ｂとの間で軸方向に移動可能となっている。即ち、アマチュア４８は、ハウジング３６の収納筒部３６Ａおよびアンカ４１の凹窪部４１Ｂの内周側に配され、コイル３４Ａに発生する磁力により第１，第２ブッシュ３８，４３および作動ピン４９を介して軸方向へと移動可能となっている。

アマチュア４８は、その中心側を貫通して延びる作動ピン４９に固定（一体化）して設けられ、作動ピン４９と一緒に移動する。作動ピン４９は、ハウジング３６の蓋部３６Ｂとアンカ４１とに第１，第２ブッシュ３８，４３を介して軸方向に摺動可能に支持されている。ここで、アマチュア４８は、例えばハウジング３６、ヨーク３９およびアンカ４１と同様に、鉄系の磁性体を用いて略円筒状に形成されている。そして、アマチュア４８はコイル３４Ａに発生する磁力により、アンカ４１の凹窪部４１Ｂ内に向けて吸着される方向の推力が発生される。

作動ピン４９は、アマチュア４８の推力を減衰力調整バルブ１８（制御弁）のパイロット弁体３２に伝達する軸部で、中空ロッドにより形成されている。作動ピン４９の軸方向中間部には、アマチュア４８が圧入等の手段を用いて一体的に固定され、これにより、アマチュア４８と作動ピン４９とはサブアッセンブリ化されている。作動ピン４９の軸方向の両側は、ハウジング３６側の蓋部３６Ｂとヨーク３９（アンカ４１）とに第１，第２ブッシュ３８，４３を介して摺動可能に支持されている。

作動ピン４９の一端側（図２中の左側端部、図３中の下側端部）は、アンカ４１（ヨーク３９）から軸方向に突出すると共に、その突出端には、減衰力調整バルブ１８のパイロット弁体３２が固定されている。このため、パイロット弁体３２は、アマチュア４８および作動ピン４９と一緒に軸方向へと一体的に移動する。換言すれば、パイロット弁体３２の開弁設定圧は、コイル３４Ａへの通電に基づくアマチュア４８の推力に対応した圧力値となる。アマチュア４８は、コイル３４Ａからの磁力で軸方向に移動することにより、油圧緩衝器１のパイロットバルブ（即ち、パイロットボディ２６に対するパイロット弁体３２）の開閉弁を行う。

カバー部材５１は、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈと共にモールドコイル３４を外側から覆う磁性体カバーである。このカバー部材５１は、モールドコイル３４を軸方向他側から覆う蓋体として磁性材料（磁性体）により形成され、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈと共にモールドコイル３４（コイル３４Ａ）の外側で磁気回路（磁路）を形成する。カバー部材５１は、全体として有蓋筒状に形成されており、円筒状の嵌合筒部５１Ａと、嵌合筒部５１Ａの他端側（図２の右側端部、図３中の上側端部）を閉塞する円皿状の蓋板５１Ｂとにより大略構成されている。

ここで、カバー部材５１の嵌合筒部５１Ａは、ハウジング３６の蓋部３６Ｂの外周に挿嵌され、この状態でハウジング３６の蓋部３６Ｂを内側に収容する構成となっている。一方、カバー部材５１の蓋板５１Ｂは、その外周側が嵌合筒部５１Ａの径方向外側へと延びる環状の鍔部５１Ｃとなり、鍔部５１Ｃの外周縁は、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈに設けたカシメ部３９Ｊに固定されている。これにより、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈとカバー部材５１の蓋板５１Ｂとは、図３に示す如く内側にモールドコイル３４を内蔵した状態で予備組付け（サブアッセンブリ化）される。

このように、ヨーク３９の他側筒部３９Ｈとカバー部材５１の蓋板５１Ｂとの内側にモールドコイル３４を内蔵した状態では、ハウジング３６の蓋部３６Ｂがカバー部材５１の嵌合筒部５１Ａ内に嵌着されている。これにより、カバー部材５１の嵌合筒部５１Ａ、蓋板５１Ｂおよびヨーク３９との間で磁束の受け渡しを行うことができる。また、カバー部材５１の嵌合筒部５１Ａには、モールドコイル３４の樹脂部材３４Ｃが嵌合される外周側に、シール溝５１Ｄが全周にわたって形成されている。このシール溝５１Ｄ内には、シール部材（例えば、Ｏリング５２）が装着されている。Ｏリング５２は、モールドコイル３４とカバー部材５１（嵌合筒部５１Ａ）との間を液密にシールする。これにより、雨水や泥水を含むダストが、カバー部材５１とモールドコイル３４との間を介してハウジング３６とモールドコイル３４との間、さらにはハウジング３６とカバー部材５１との間等に侵入するのを防ぐことができる。

ヨーク３９とカバー部材５１とは、図３に示す如く内側にモールドコイル３４を内蔵した状態で、図２に示すように、締結部材としてのロックナット５３と抜止めリング５４とを用いて減衰力調整バルブ１８のバルブケース１９に締結される。この場合、ヨーク３９の係合凹部３９Ｌには、ロックナット５３に先立って抜止めリング５４が取付けられる。この抜止めリング５４は、ヨーク３９の係合凹部３９Ｌから径方向外側へと部分的に突出し、ロックナット５３による締結力をヨーク３９の一側筒部３９Ｇに伝えるものである。

ロックナット５３は、段付筒状体として形成され、その軸方向一側に位置し内周側にバルブケース１９の雄ねじ部１９Ｂに螺合する雌ねじ部５３Ａと、内径寸法が抜止めリング５４の外径寸法よりも小さくなるように径方向内向きに屈曲され、抜止めリング５４に対して外側から係合する係合筒部５３Ｂとが設けられている。ロックナット５３は、ヨーク３９の係合凹部３９Ｌに装着された抜止めリング５４に対して係合筒部５３Ｂの内側面を当接させた状態で、雌ねじ部５３Ａとバルブケース１９の雄ねじ部１９Ｂとを螺合することにより、減衰力調整バルブ１８とソレノイド３３とを一体的に結合する締結部材である。

本実施形態によるソレノイド３３、減衰力調整機構１７および油圧緩衝器１は、上述の如き構成を有するもので、次にその作動について説明する。

まず、油圧緩衝器１を自動車等の車両に実装するときには、例えば、ピストンロッド８の上端側（突出端側）が車両の車体側に取付けられ、ボトムキャップ３に設けられた取付アイ３Ａ側が車輪側に取付けられる。また、減衰力調整機構１７のソレノイド３３は、車両の車体側に設けられた制御装置（コントローラ）に電気配線のケーブル（いずれも図示せず）等を介して接続される。

車両の走行時には、路面の凹凸等により、上，下方向の振動が発生すると、ピストンロッド８が外筒２から伸長、縮小するように変位し、減衰力調整機構１７等により減衰力を発生することができ、車両の振動を緩衝することができる。このとき、コントローラによりソレノイド３３のコイル３４Ａへの電流値を制御し、パイロット弁体３２の開弁圧を調整することにより、油圧緩衝器１の発生減衰力を可変に調整することができる。

例えば、ピストンロッド８の伸び行程時には、内筒４内のピストン５の移動によってピストン５の縮み側逆止弁７が閉じる。ピストン５のディスクバルブ６の開弁前には、ロッド側油室Ｂの油液が加圧され、内筒４の油穴４Ａ、環状油室Ｄ、中間筒１２の接続口１２Ｃを通じて減衰力調整バルブ１８の接続管体２０の油路２０Ｂに流入する。このとき、ピストン５が移動した分の油液は、リザーバ室Ａからボトムバルブ１３の伸び側逆止弁１６を開いてボトム側油室Ｃに流入する。なお、ロッド側油室Ｂの圧力がディスクバルブ６の開弁圧力に達すると、該ディスクバルブ６が開き、ロッド側油室Ｂの圧力をボトム側油室Ｃにリリーフする。

減衰力調整機構１７では、接続管体２０の油路２０Ｂに流入した油液は、メインバルブ２３の開弁前（ピストン速度低速域）においては、図２に矢印Ｘで示すように、バルブ部材２１の中心孔２１Ａ、パイロットピン２４の中心孔２４Ｂ、パイロットボディ２６の中心孔２６Ｃを通り、パイロット弁体３２を押し開き、パイロットボディ２６の内側に流入する。そして、パイロットボディ２６の内側に流入した油液は、パイロット弁体３２のフランジ部３２Ａとディスクバルブ２９との間、保持プレート３０の油路３０Ａ、キャップ３１の切欠き３１Ａ、バルブケース１９の油室１９Ｃを通ってリザーバ室Ａへ流れる。ピストン速度の上昇に伴って、接続管体２０の油路２０Ｂの圧力、即ち、ロッド側油室Ｂの圧力が、メインバルブ２３の開弁圧力に達すると、接続管体２０の油路２０Ｂに流入した油液は、図２に矢印Ｙで示すように、バルブ部材２１の油路２１Ｂを通り、メインバルブ２３を押し開き、バルブケース１９の油室１９Ｃを通ってリザーバ室Ａへ流れる。

一方、ピストンロッド８の縮み行程時には、内筒４内のピストン５の移動によってピストン５の縮み側逆止弁７が開き、ボトムバルブ１３の伸び側逆止弁１６が閉じる。ボトムバルブ１３（ディスクバルブ１５）の開弁前には、ボトム側油室Ｃの油液がロッド側油室Ｂに流入する。これと共に、ピストンロッド８が内筒４内に浸入した分に相当する油液が、ロッド側油室Ｂから減衰力調整バルブ１８を介してリザーバ室Ａに、伸び行程時と同様の経路で流れる。なお、ボトム側油室Ｃ内の圧力がボトムバルブ１３（ディスクバルブ１５）の開弁圧力に達すると、ボトムバルブ１３（ディスクバルブ１５）が開き、ボトム側油室Ｃの圧力をリザーバ室Ａにリリーフする。

これにより、ピストンロッド８の伸び行程時と縮み行程時に、減衰力調整バルブ１８のメインバルブ２３の開弁前は、パイロットピン２４のオリフィス２４Ｃとパイロット弁体３２の開弁圧力とによって減衰力が発生し、メインバルブ２３の開弁後は、該メインバルブ２３の開度に応じて減衰力が発生する。この場合、ソレノイド３３のコイル３４Ａへの通電によってパイロット弁体３２の開弁圧力を調整することにより、ピストン速度に拘わらず、減衰力を直接制御することができる。

具体的には、コイル３４Ａへの通電電流を小さくしてアマチュア４８の推力を小さくすると、パイロット弁体３２の開弁圧力が低下し、ソフト側の減衰力が発生する。一方、コイル３４Ａへの通電電流を大きくしてアマチュア４８の推力を大きくすると、パイロット弁体３２の開弁圧力が上昇し、ハード側の減衰力が発生する。このとき、パイロット弁体３２の開弁圧力によって、その上流側の油路２５を介して連通する背圧室２７の内圧が変化する。これにより、パイロット弁体３２の開弁圧力を制御することにより、メインバルブ２３の開弁圧力を同時に調整することができ、減衰力特性の調整範囲を広くすることができる。

なお、コイル３４Ａの断線等によりアマチュア４８の推力が失われた場合には、パイロット弁体３２がリターンばね２８により後退（弁座部２６Ｅから離れる方向に変位）し、パイロット弁体３２のフランジ部３２Ａとディスクバルブ２９とが当接する。この状態では、ディスクバルブ２９の開弁圧によって減衰力を発生することができ、コイルの断線等の不調時にも、必要な減衰力を得ることができる。

ここで、実施形態によれば、図３ないし図５に示すように、ソレノイド３３のシリンダ４４は、コイル３４Ａの巻回軸線方向一端側の外周（外周面）がヨーク３９（筒状突起部３９Ｃ）の内周（内周面）と接合され、他端側の内周（内周面）がハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）の外周（外周面）と接合される。このため、アンカ４１（側面部４１Ｄ）とシリンダ４４との間のヨークをなくすことができる。これにより、アンカ４１（凹窪部４１Ｂ、即ち、円筒状の突出部４１Ｃ）の径を大きくすることができ、アンカ４１の肉厚（より具体的には、アンカ４１の突出部４１Ｃの肉厚）を確保しつつ、アマチュア４８の径を大きくすることができる。この結果、ソレノイド３３の軸長の短縮を図りつつ、ソレノイド３３（アマチュア４８）の推力特性を向上できる。

しかも、シリンダ４４とアンカ４１とを接合する必要がないため、これらを接合することによるアンカ４１の突出部４１Ｃの倒れ（突出部４１Ｃが内径側に倒れ込むこと）を抑制することもできる。これにより、この面からも、ソレノイド３３（アマチュア４８）の推力特性を向上できる。また、シリンダ４４に大径部（張り出し部）を設けなくても、アンカ４１（突出部４１Ｃ）とシリンダ４４の肉厚を確保することができる。これにより、磁気飽和を抑え、推力の低下を抑制できることに加えて、シリンダ４４の形状を簡略化すること、例えば、シリンダ４４を単なる円筒形状とすることができる。これにより、シリンダ４４の材料コストおよび加工コストを低減できる。

さらに、シリンダ４４に大径部（張り出し部）を設ける必要がないため、コイル３４Ａの位置をアンカ４１側（ハウジング３６側とは軸方向の反対側）に移動することができ、ソレノイド３３の軸長を短縮できる。また、コイル３４Ａの収納領域は減少しないため、コイル３４Ａの巻き数や抵抗値を所望に維持できる。しかも、シリンダ４４を単純な円筒形状とすることにより、特許文献１の接合部材の内面に設けられた内径側突起、即ち、ハウジング（コア７４）の位置合わせに用いる内径側突起を省略することもできる。これにより、ソレノイド３３の設計の自由度も向上できる。

いずれにしても、実施形態によれば、ソレノイド３３の軸長の短縮を図りつつ、ソレノイド３３（アマチュア４８）の推力特性を向上できる。これにより、減衰力調整機構１７の小型化（軸長の短縮）を図りつつ、パイロット弁体３２の特性（開弁特性）、メインバルブ２３の特性（開弁特性）、延いては、油圧緩衝器１の減衰力特性を向上することができる。

実施形態によれば、ハウジング３６とシリンダ４４とヨーク３９とをそれぞれろう材を介して接合している。このため、これらハウジング３６とシリンダ４４とヨーク３９とを密封することができる。これにより、ハウジング３６とシリンダ４４とヨーク３９とを圧力容器（密封容器）として構成できる。

実施形態によれば、図４に示すように、シリンダ４４とヨーク３９との間、即ち、シリンダ４４の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）との間に非接触部４５を形成している。このため、非接触部４５にろう材が入り込むことにより、シリンダ４４の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）とのろう材による接合を安定して行うことができる。また、非接触部４５以外の部位は、シリンダ４４をヨーク３９（固定穴３９Ａ、筒状突起部３９Ｃの内側）に圧入する圧入部４６とすることができる。これにより、シリンダ４４とヨーク３９との位置合わせを行うこともできる。即ち、ろう材を流し込む隙間と位置合わせとを両立することができる。

実施形態によれば、シリンダ４４とヨーク３９およびハウジング３６とは、線膨張係数の異なる材料で形成されている。具体的には、シリンダ４４をステンレス鋼とし、ハウジング３６およびヨーク３９を機械構造用炭素鋼（S10C）としている。このため、ろう付けに伴ってシリンダ４４およびハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）の温度が上昇したときに、線膨張係数の大きいステンレス鋼のシリンダ４４がハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）よりも膨張し、シリンダ４４の他端側の内周とハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）の外周との間の隙間にろう材を溜め込むことができる。これにより、シリンダ４４とハウジング３６（小径筒部３６Ｃ）との密封性を向上することができる。

一方、シリンダ４４の一端側の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）との間には、非接触部４５が形成されている。このため、ろう付けに伴ってシリンダ４４およびヨーク３９（筒状突起部３９Ｃ）の温度が上昇したときに、線膨張係数の大きいステンレス鋼のシリンダ４４がヨーク３９（筒状突起部３９Ｃ）よりも膨張する傾向となっても、シリンダ４４の一端側の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）との間の非接触部４５にろう材を溜め込むことができる。

なお、実施形態では、ヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）に小径穴部３９Ｅと大径穴部３９Ｆとを設けることにより、シリンダ４４の外周とヨーク３９の内周（固定穴３９Ａの内面、筒状突起部３９Ｃの内周面）との間に非接触部４５（および圧入部４６）を形成する構成とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、シリンダ（接合部材）の軸方向一側の端部（ヨーク側の端部）に外径寸法が他の部分よりも大きい大径部を設けることにより、シリンダ（接合部材）の外周とヨークの内周との間に非接触部（および圧入部）を形成する構成としてもよい。

実施形態では、ヨーク３９の内向き鍔部３９Ｄの側面（コイル３４Ａ側の側面）にシリンダ４４の軸方向一側の端面が当接する構成とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、図６に示す第１の変形例のように、ヨーク３９の固定穴３９Ａに対するアンカ４１の固定を、ヨーク３９の固定穴３９Ａの内向き鍔部６１にアンカ４１の環状のフランジ部６２を圧入等の手段を用いて行い、かつ、シリンダ４４の軸方向一側の端面を内向き鍔部６１と環状のフランジ部６２との両方に当接させてもよい。この場合も、シリンダ４４の内周面は、アンカ４１の側面部４１Ｄ（環状のフランジ部４１Ｅを除く）に対して隙間（径方向隙間）を設ける。これにより、アンカ４１の突出部４１Ｃの倒れ（突出部４１Ｃが内径側に倒れ込むこと）を抑制できる。

実施形態では、ハウジング３６とシリンダ４４、および、シリンダ４４とヨーク３９とを、ろう材を介して接合する構成とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ハウジング３６とシリンダ４４、および、シリンダ４４とヨーク３９を溶接にて接合してもよい。また、ろう付けおよび溶接を省略し、嵌合（圧入嵌合）による接合としてもよい。この場合に、例えば、図７に示す第２の変形例のように、ハウジング３６とシリンダ４４との間、および、シリンダ４４とヨーク３９との間に、それぞれＯリング７１，７２を配置してもよい。この場合には、ハウジング３６とシリンダ４４との間をＯリング７１によって密封することができ、かつ、シリンダ４４とヨーク３９との間をＯリング７２によって密封することができる。これにより、ハウジング３６とシリンダ４４とヨーク３９とを圧力容器として構成できる。

実施形態では、シリンダ４４を単なる円筒体として形成した場合を例に挙げて説明した。この場合は、シリンダ４４の他端側（ハウジング３６側）の端面（開口端面）とハウジング３６の小径筒部３６Ｃの基端側の段差面との当接により、シリンダ４４とハウジング３６との位置合わせ（軸方向の位置決め）を行うことができる。しかし、これに限らず、例えば、図８および図９に示す第３の変形例のように、シリンダ８１の内側（内周）に全周にわたって（または部分的に複数位置に）内径側に突出する突起８２（位置決め突起）を設けてもよい。この場合、「突起８２」と「ハウジング３６の小径筒部３６Ｃの先端側（開口側）の端面」との当接により、シリンダ８１とハウジング３６との位置合わせ（軸方向の位置決め）を行うことができる。

図８および図９に示す第３の変形例では、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃの基端側の段差面８３、即ち、シリンダ８１の他端側（ハウジング３６側）の端面（開口端面）と対向する段差面８３を、小径筒部３６Ｃの中心軸線に対して直交する平面とした場合を例に挙げて説明した。この場合、この段差面８３とシリンダ８１の他端側（ハウジング３６側）の端面（開口端面）との間は、ろう材を収納する空間（隙間）として用いることができる。これに対して、例えば、図１０に示す第４の変形例のように、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃの基端側の段差面８４、即ち、シリンダ８１の他端側（ハウジング３６側）の端面（開口端面）と対向する段差面８４を、小径筒部３６Ｃの中心軸線に直交する平面に対して傾斜したテーパ面（円錐面）としてもよい。

即ち、段差面８４は、小径筒部３６Ｃの基端側から軸方向他側（ハウジング３６の蓋部３６Ｂ側）に進む程、外径寸法が大きくなる方向に傾斜したテーパ面（円錐面）としてもよい。この場合も、段差面８４とシリンダ８１の他端側（ハウジング３６側）の端面（開口端面）との間は、ろう材を収納する空間（隙間）として用いることができる。なお、実施形態では、例えば、図５に示すように、ハウジング３６の小径筒部３６Ｃの基端側の段差面９１を、小径筒部３６Ｃの中心軸線に対して直交する平面９２（直交面）と、この平面９２に対して傾斜したテーパ面９３（円錐面）とにより構成している。平面９２は、シリンダ４４の他端側（ハウジング３６側）の端面（開口端面）と当接する。これにより、シリンダ４４とハウジング３６との位置合わせ（軸方向の位置決め）を行うことができる。テーパ面９３（円錐面）とシリンダ４４の他端側（ハウジング３６側）の端面（開口端面）との間は、ろう材を収納する空間（隙間）として用いることができる。

実施形態では、シリンダ４４とヨーク３９（筒状突起部３９Ｃ）との間に圧入部４６および非接触部４５を設ける構成とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、図１１に示す第５の変形例のように、シリンダ４４とヨーク３９（筒状突起部３９Ｃ）との間に圧入部９８を設け、第１の実施形態のような軸方向に延びる非接触部４５を省略してもよい。この場合、圧入部９８を構成するシリンダ４４の外周は、他の部分（例えば、シリンダ４４の内周、ヨーク３９の固定穴３９Ａの内周）よりも表面粗さを粗くする。即ち、第５の変形例では、シリンダ４４の外周は、表面粗さが他の部分（例えば、シリンダ４４の内周、ヨーク３９の固定穴３９Ａの内周）よりも粗くなっている。

ここで、シリンダ４４の外周は、切削加工工程または研削加工工程において、ワーク（シリンダ４４）の回転速度を遅くすること、または、刃物の送り速度を速くすることで、表面粗さを粗くできる。即ち、ワーク（シリンダ４４）の回転速度を遅くすることにより、または、刃物の送り速度を速くすることにより、シリンダ４４の外周に加工溝の山と谷、換言すれば、凹凸９９が形成される。これにより、シリンダ４４の外周の表面粗さを粗くできる。表面粗さは、例えば、面粗度Ｒａ６．３（算術平均粗さ）以上とすることが好ましい。

このような構成によれば、炉内（高温時）にて、シリンダ４４の外周とヨーク３９の固定穴３９Ａの内周との間に隙間を確保でき、その隙間にろう材を流すことができる。切削加工における一般的な面粗度は、Ｒａ６．３であり、嵌め合いにて使用する面粗度は、最大でもＲａ８．０である。例えば、これ以上の面粗度になると、圧入荷重が過大になり、圧入不可となる場合もある。このため，面粗度は、Ｒａ６．３からＲａ１２．５が好ましいと考えられる（粗すぎる＝公差範囲が大きい）。また、シリンダ４４の外周の表面粗さを粗くするために、シリンダ４４の外周に不均一の小さなディンプルまたは縦溝等を形成してもよい。即ち、シリンダ４４の外周とヨーク３９の固定穴３９Ａの内周との間（２部材間）に、ろう材が流れるような隙間を形成できればよく、このような隙間を形成できる加工方法を採用する。

なお、図１１に示す第５の変形例では、シリンダ４４の外周の表面粗さを粗くした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ヨーク（固定穴）の内周の表面粗さを粗くしてもよい。いずれの場合も、即ち、シリンダの外周を粗くした場合も、ヨークの内周を粗くした場合も、シリンダとヨークとの圧入長さを長くでき、これらの同軸度を向上できる。また、ろう付けされる部分の長さも長くなり、強度を向上できる。さらに、表面粗さとしては、一般的な機械加工の面粗度となるため、加工のコストを低減できる。

実施形態では、アンカ４１をヨーク３９の固定穴３９Ａ内に圧入により固定する場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ねじ等の螺合手段、かしめ手段等を用いて固定子をヨーク内に固定する構成としてもよい。このことは、第１の変形例ないし第５の変形例についても同様である。

実施形態では、ヨーク３９に他側筒部３９Ｈを設け、他側筒部３９Ｈの先端側（軸方向他側）をカシメ部３９Ｊによりカバー部材５１の外周側に固定する構成とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ヨークの環状部と他側筒部とを別体に形成し、この他側筒部をカバー部材と一体に形成する構成としてもよい。このことは、第１の変形例ないし第５の変形例についても同様である。

実施形態では、ソレノイド３３を比例ソレノイドとして構成した場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、例えば、ＯＮ／ＯＦＦ式のソレノイドとして構成してもよい。このことは、第１の変形例ないし第５の変形例についても同様である。

実施形態および各変形例では、ソレノイド３３を油圧緩衝器１の減衰力可変アクチュエータとして用いる場合、即ち、減衰力調整バルブ１８のパイロットバルブを構成するパイロット弁体３２をソレノイド３３の駆動対象物とした場合を例に挙げて説明した。しかし、これに限らず、ソレノイドは、例えば、油圧回路に用いるバルブ等の各種機械装置に組み込まれるアクチュエータ、即ち、直線的に駆動すべき駆動対象物を駆動する駆動装置として広く用いることができる。

以上説明した実施形態および変形例に基づくソレノイド、減衰力調整機構および減衰力調整式緩衝器として、例えば下記に述べる態様のものが考えられる。

第１の態様としては、ソレノイドであって、環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、を備える。

この第１の態様によれば、接合部材は、コイルの巻回軸線方向一端側の外周がヨークの内周と接合され、他端側の内周が収納部材の外周と接合される。このため、固定子と接合部材との間のヨークをなくすことができる。これにより、固定子の径を大きくすることができ、固定子の肉厚（より具体的には、固定子の突出部の肉厚）を確保しつつ、可動子の径を大きくすることができる。この結果、ソレノイドの軸長の短縮を図りつつ、ソレノイド（可動子）の推力特性を向上できる。しかも、接合部材と固定子とを接合する必要がないため、これらを接合することによる固定子の突出部の倒れ（突出部が内径側に倒れ込むこと）を抑制することもできる。これにより、この面からも、ソレノイド（可動子）の推力特性を向上できる。また、接合部材に大径部（張り出し部）を設けなくても、固定子と接合部材の肉厚を確保することができる。これにより、磁気飽和を抑え、推力の低下を抑制できることに加えて、接合部材の形状を簡略化すること、例えば、単なる円筒形状とすることができる。これにより、接合部材の材料コストおよび加工コストを低減できる。さらに、接合部材に大径部（張り出し部）を設ける必要がなないため、コイルの位置を固定子側（収納部材側とは軸方向の反対側）に移動することができ、ソレノイドの軸長を短縮できる。

第２の態様としては、第１の態様において、前記収納部材と前記接合部材、および、前記接合部材と前記ヨークは、ろう材を介して接合される。この第２の態様によれば、収納部材と接合部材とヨークとをそれぞれろう材を介して接合することにより、これら収納部材と接合部材とヨークとを密封することができる。これにより、収納部材と接合部材とヨークとを圧力容器として構成できる。

第３の態様としては、第２の態様において、前記接合部材と前記ヨークとは、前記コイルの巻回軸線方向の前記収納部材側に前記接合部材の外周と前記ヨークの内周との間が非接触となる非接触部が形成される。この第３の態様によれば、非接触部にろう材が入り込むことにより、接合部材の外周とヨークの内周とのろう材による接合を安定して行うことができる。また、非接触部以外の部位は、ヨークと接合部材とを圧入する圧入部とすることができる。これにより、接合部材とヨークとの位置合わせを行うこともできる。即ち、ろう材を流し込む隙間と位置合わせとを両立することができる。

第４の態様としては、第１の態様において、前記接合部材と前記ヨークおよび前記収納部材とは、線膨張係数の異なる材料で形成される。この第４の態様によれば、例えば、接合部材をステンレス鋼とし、収納部材を機械構造用炭素鋼（S10C）とすることができる。この場合、例えば、ろう付けに伴って接合部材および収納部材の温度が上昇したときに、線膨張係数の大きいステンレス鋼の接合部材が収納部材よりも膨張し、接合部材の他端側の内周と収納部材の外周との間の隙間にろう材を溜め込むことができる。これにより、接合部材と収納部材との密封性を向上することができる。

第５の態様としては、第１の態様において、前記収納部材と前記接合部材との間、および、前記接合部材と前記ヨークとの間には、Ｏリングが配置されている。この第５の態様によれば、収納部材と接合部材との間をＯリングによって密封することができ、かつ、接合部材とヨークとの間をＯリングによって密封することができる。これにより、収納部材と接合部材とヨークとを圧力容器として構成できる。

第６の態様としては、第１の態様において、前記収納部材と前記接合部材、および、前記接合部材と前記ヨークは、溶接にて接合される。この第６の態様によれば、収納部材と接合部材とヨークとをそれぞれ溶接にて接合することにより、これら収納部材と接合部材とヨークとを密封することができる。これにより、収納部材と接合部材とヨークとを圧力容器として構成できる。

第７の態様としては、第１の態様ないし第６の態様のいずれかにおいて、前記突出部は、前記収納部の開口に近づくほど外径が縮径する縮径部を有する。この第７の態様によれば、縮径部により、推力特性を向上することができる。

第８の態様としては、第１の態様ないし第７の態様のいずれかにおいて、前記接合部材の外周または前記ヨークの内周は、表面粗さが他の部分よりも粗い。この第８の態様によれば、接合部材とヨークとの圧入長さを長くでき、これらの同軸度を向上できる。また、接合部材とヨークとをろう付けする場合には、ろう付けされる部分の長さも長くなり、強度を向上できる。さらに、表面粗さとしては、一般的な機械加工の面粗度となるため、加工のコストを低減できる。

第９の態様としては、減衰力調整機構であって、環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、前記可動子の移動により制御される制御弁と、前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、を備える。

この第９の態様によれば、第１の態様と同様に、ソレノイドに対応する部分の軸長の短縮を図りつつ、ソレノイド（可動子）の推力特性を向上できる。これにより、減衰力調整機構の小型化（軸長の短縮）を図りつつ、制御弁の特性（例えば、開弁特性）を向上することができる。

第１０の態様としては、作動流体が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に設けられたピストンと、該ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延出されたピストンロッドと、前記シリンダ内の前記ピストンの摺動によって生じる作動流体の流れを制御して減衰力を発生させる減衰力調整機構と、を備えた減衰力調整式緩衝器であって、前記減衰力調整機構は、環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、前記可動子の移動により制御される制御弁と、前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、を備える。

この第１０の態様によれば、第１の態様と同様に、ソレノイドに対応する部分の軸長の短縮を図りつつ、ソレノイド（可動子）の推力特性を向上できる。これにより、減衰力調整機構の小型化（軸長の短縮）を図りつつ、制御弁の特性（例えば、開弁特性）、延いては、減衰力調整式緩衝器の減衰力特性を向上することができる。

１ 油圧緩衝器（減衰力調整式緩衝器）
４ 内筒（シリンダ）
５ ピストン
８ ピストンロッド
１７ 減衰力調整機構
３２ パイロット弁体（制御弁）
３３ ソレノイド
３４Ａ コイル
３６ ハウジング（収納部材）
３６Ａ 収納筒部（収納部）
３９ ヨーク
３９Ａ 固定穴
４１ アンカ（固定子）
４１Ｃ 突出部
４１Ｃ１ 縮径部
４１Ｄ 側面部
４４，８１ シリンダ（接合部材）
４８ アマチュア（可動子）
４５ 非接触部
７１，７２ Ｏリング

Claims (10)

1. 環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、
   前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、
   前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、
   前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、
   前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、
   前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、
   を備えたことを特徴とするソレノイド。
2. 前記収納部材と前記接合部材、および、前記接合部材と前記ヨークは、ろう材を介して接合されることを特徴とする請求項１に記載のソレノイド。
3. 前記接合部材と前記ヨークとは、前記コイルの巻回軸線方向の前記収納部材側に前記接合部材の外周と前記ヨークの内周との間が非接触となる非接触部が形成されることを特徴とする請求項２に記載のソレノイド。
4. 前記接合部材と前記ヨークおよび前記収納部材とは、線膨張係数の異なる材料で形成されることを特徴とする請求項１に記載のソレノイド。
5. 前記収納部材と前記接合部材との間、および、前記接合部材と前記ヨークとの間には、Ｏリングが配置されていることを特徴とする請求項１に記載のソレノイド。
6. 前記収納部材と前記接合部材、および、前記接合部材と前記ヨークは、溶接にて接合されることを特徴とする請求項１に記載のソレノイド。
7. 前記突出部は、前記収納部の開口に近づくほど外径が縮径する縮径部を有することを特徴とする請求項１ないし６のいずれかに記載のソレノイド。
8. 前記接合部材の外周または前記ヨークの内周は、表面粗さが他の部分よりも粗いことを特徴とする請求項１ないし７のいずれかに記載のソレノイド。
9. 環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、
   前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、
   前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、
   前記可動子の移動により制御される制御弁と、
   前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、
   前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、
   前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、
   を備えたことを特徴とする減衰力調整機構。
10. 作動流体が封入されたシリンダと、
    該シリンダ内に摺動可能に設けられたピストンと、
    該ピストンに連結されて前記シリンダの外部へ延出されたピストンロッドと、
    前記シリンダ内の前記ピストンの摺動によって生じる作動流体の流れを制御して減衰力を発生させる減衰力調整機構と、
    を備えた減衰力調整式緩衝器であって、
    前記減衰力調整機構は、
    環状に巻きつけられ、通電により磁力を発生するコイルと、
    前記コイルの内周に配置され、前記コイルの巻回軸線方向に延び、かつ、一端側が開口した収納部が設けられた磁性体からなる収納部材と、
    前記収納部に、前記コイルの巻回軸線方向に移動可能に設けられた、磁性体からなる可動子と、
    前記可動子の移動により制御される制御弁と、
    前記収納部の開口と対向する位置に設けられ、前記収納部の開口に向けて突出する突出部と、前記収納部の開口から離れる方向に前記突出部の外周から延びる側面部とが、磁性体によって一体形成された固定子と、
    前記固定子の側面部の一部が内周面と対向する固定穴を有するヨークと、
    前記コイルの巻回軸線方向一端側の外周が前記ヨークの内周と接合され、他端側の内周が前記収納部材の外周と接合される、非磁性体からなる接合部材と、
    を備えたことを特徴とする減衰力調整式緩衝器。

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