JP7444743B2

JP7444743B2 - 尿素ｓｃｒシステム用部品、キットおよび尿素ｓｃｒシステム用部品の製造方法

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Publication number: JP7444743B2
Application number: JP2020154103A
Authority: JP
Inventors: 智則加藤; 政之小林
Original assignee: GLOBAL POLYACETAL CO., LTD.
Current assignee: GLOBAL POLYACETAL CO., LTD.
Priority date: 2020-09-14
Filing date: 2020-09-14
Publication date: 2024-03-06
Anticipated expiration: 2040-09-14
Also published as: JP2022048005A

Description

本発明は、尿素ＳＣＲシステム用部品、ならびに、尿素ＳＣＲシステム用部品を形成するためのキットおよび尿素ＳＣＲシステム用部品の製造方法に関する。

近年の燃費削減の要請に伴い、乗用車等の車両の軽量化が求められており、その対応として金属から樹脂への材料の転換が検討されている。乗用車の車体の装備においては、ＮＯｘ低減のための尿素ＳＣＲシステム（ＳＣＲ：ＳｅｌｅｃｔｉｖｅＣａｔａｌｙｔｉｃＲｅｄｕｃｔｉｏｎ）に必要な尿素水（アドブルー）が常に循環している。このような尿素ＳＣＲシステムに用いられる部品について、特許文献１に記載がある。

特開２０２０－１１４３２号公報

尿素ＳＣＲシステムに使用される部品は、エンジンの近傍に設置されることが多い部品であり、また、尿素水を排気ガス中に噴射して、高温下で加水分解してアンモニアガスとしたりする。そのため、高温の尿素水（アドブルー）に対する耐性が高いことが求められる。特に、尿素ＳＣＲシステムに用いられる部品を樹脂で成形する場合、通常、樹脂部材同士が接合しているが、この接合の界面部分が高温の尿素水によってダメージを受けやすい。また、尿素ＳＣＲシステムに使用される部品は、通常、金属の代替品であるから、機械的強度も求められる。
本発明は、かかる課題を解決することを目的とするものであって、高温の尿素水に長時間さらされても、部材界面の接合が容易に外れることが無く、かつ、機械的強度に優れた尿素ＳＣＲシステム用部品、ならびに、キットおよび尿素ＳＣＲシステム用部品の製造方法を提供することを目的とする。

上記課題のもと、本発明者が検討を行った結果、所定のポリアミド樹脂から形成された部材（成形品）と、所定のポリオレフィン樹脂から形成された部材（成形品）を用いて尿素ＳＣＲシステム用部品を成形することにより、上記課題を解決しうることを見出した。
具体的には、下記手段により、上記課題は解決された。
＜１＞キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、強化フィラー２０～１５０質量部を含む樹脂組成物（ａ）から形成された成形品（Ａ）と、酸価が１０．０～２５．０ｍｇ／ｇである酸変性ポリオレフィン樹脂を含む樹脂組成物（ｂ）から形成された成形品（Ｂ）とが、一部において接合している尿素ＳＣＲシステム用部品であって、前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ジアミン由来の構成単位とジカルボン酸由来の構成単位から構成され、前記ジアミン由来の構成単位の７０モル％以上は、キシリレンジアミンに由来し、前記ジカルボン酸由来の構成単位の７０モル％以上は、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来し、前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比（反応したジアミン成分のモル数／反応したジカルボン酸成分のモル数）が１．００５～１．０１５である、尿素ＳＣＲシステム用部品。
＜２＞前記キシリレンジアミンは、メタキシリレンジアミン５５～１００モル％およびパラキシリレンジアミン４５～０モル％を含む、＜１＞に記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
＜３＞前記炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸は、アジピン酸および／またはセバシン酸を含む、＜１＞または＜２＞に記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
＜４＞前記強化フィラーがガラス繊維を含む、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
＜５＞前記酸変性ポリオレフィン樹脂が、酸変性高密度ポリエチレン樹脂を含む、＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
＜６＞前記成形品（Ａ）と成形品（Ｂ）とが溶着により接合している、＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
＜７＞前記尿素ＳＣＲシステム用部品がバルブである、＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
＜８＞キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、強化フィラー２０～１５０質量部を含む樹脂組成物（ａ）と、酸価が１０．０～２５．０ｍｇ／ｇである酸変性ポリオレフィン樹脂を含む樹脂組成物（ｂ）とを含む、尿素ＳＣＲシステム用部品形成用キットであって、前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ジアミン由来の構成単位と、ジカルボン酸由来の構成単位から構成され、前記ジアミン由来の構成単位の７０モル％以上は、キシリレンジアミンに由来し、前記ジカルボン酸由来の構成単位の７０モル％以上は、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来し、前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比（反応したジアミン成分のモル数／反応したジカルボン酸成分のモル数）が１．００５～１．０１５である、キット。
＜９＞前記樹脂組成物（ａ）から形成された成形品と前記樹脂組成物（ｂ）から形成された成形品の溶着品を８０℃の尿素水に１０００時間浸漬したときの前記浸漬前後の引張強度保持率＝［（浸漬前の引張強度－浸漬後の引張強度）／浸漬前の引張強度］×１００（単位：％）が８０％以上である（ここで、引張強度は、ＩＳＯ５２７－１、２に従って測定された値である）、＜８＞に記載のキット。
＜１０＞＜８＞または＜９＞に記載のキットを用い、多色成形またはインサート成形することを含む、尿素ＳＣＲシステム用部品の製造方法。

本発明により、高温の尿素水に長時間さらされても、部材同士の界面の接合が容易に外れることが無く、かつ、機械的強度に優れた尿素ＳＣＲシステム用部品、ならびに、キットおよび尿素ＳＣＲシステム用部品の製造方法を提供可能になった。

以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という）について詳細に説明する。なお、以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明は本実施形態のみに限定されない。
なお、本明細書において「～」とはその前後に記載される数値を下限値および上限値として含む意味で使用される。
本明細書において、各種物性値および特性値は、特に述べない限り、２３℃におけるものとする。

本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品は、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、強化フィラー２０～１５０質量部を含む樹脂組成物（ａ）から形成された成形品（Ａ）（以下、「ポリアミド樹脂成形品（Ａ）」と言うことがある）と、酸価が１０．０～２５．０ｍｇ／ｇである酸変性ポリオレフィン樹脂を含む樹脂組成物（ｂ）から形成された成形品（Ｂ）（以下、「ポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）」と言うことがある）とが、一部において接合している尿素ＳＣＲシステム用部品であって、前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ジアミン由来の構成単位とジカルボン酸由来の構成単位から構成され、ジアミン由来の構成単位の７０モル％以上は、キシリレンジアミンに由来し、ジカルボン酸由来の構成単位の７０モル％以上は、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来し、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比（反応したジアミン成分のモル数／反応したジカルボン酸成分のモル数）が１．００５～１．０１５であることを特徴とする。
このような構成とすることにより、高温の尿素水に長時間さらされても、部材同士の接合が容易に外れることが無く、かつ、機械的強度に優れた尿素ＳＣＲシステム用部品が得られる。すなわち、尿素水は、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の界面に入り込んで強度を低下させるが、本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品では、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）に含まれるアミノ基とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）に含まれる酸基が作用し、界面で十分に接合しているため、強度保持率を高くできると推測される。特に、本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品は、高温の尿素水に長時間さらされても、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の接合が強い接合強度で保たれるため、接合面積の小さい尿素ＳＣＲシステム用部品であっても好適に利用できる。
以下、本実施形態の詳細について述べる。

［ポリアミド樹脂成形品（Ａ）］
本実施形態で用いるポリアミド樹脂成形品（Ａ）は、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、強化フィラー２０～１５０質量部を含む樹脂組成物（ａ）から形成される。

本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂を含む。キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂を用いることにより、尿素水に対する耐性に優れる成形品が得られる。本実施形態で用いるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ジアミン由来の構成単位とジカルボン酸由来の構成単位から構成され、ジアミン由来の構成単位の７０モル％以上は、キシリレンジアミンに由来し、ジカルボン酸由来の構成単位の７０モル％以上は、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来し、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比（反応したジアミン成分のモル数／反応したジカルボン酸成分のモル数）が１．００５～１．０１５である。
反応モル比は、以下の式により表される値である。
反応モル比ｒ＝（１－ｃＮ－ｂ（Ｃ－Ｎ））／（１－ｃＣ＋ａ（Ｃ－Ｎ））
ａ：Ｍ１／２
ｂ：Ｍ２／２
ｃ：１８．０１５（水の分子量）
Ｍ１：ジアミンの分子量（ｇ／ｍｏｌ）
Ｍ２：ジカルボン酸の分子量（ｇ／ｍｏｌ）
Ｎ：末端アミノ基濃度（当量／ｇ）
Ｃ：末端カルボキシル基濃度（当量／ｇ）
反応モル比ｒの算出式については、アミド生成反応において化学量論的に導出できる。例えば、工業化学雑誌７４巻７号（１９７１）１６５～１６６頁、「３・２実験結果の解析」中、「３・２・１２次反応式による解析」に基づいて導出できる。
まず、アミド化反応は、一般的に、各１つのアミノ基とカルボキシル基が反応し、１つのアミド基と１つの水分子が生成する縮合反応である。
～ＮＨ₂＋～ＣＯＯＨ→～ＮＨＣＯ～＋Ｈ₂Ｏ
ポリアミド樹脂は、アミノ基およびカルボキシル基を有する化合物が、上記アミド化反応にて生成するアミド基で繋がる繰り返しユニットを持つ縮合系ポリマーであり、ジアミン[ｎ（ＮＨ₂－Ｒａ－ＮＨ₂）]とジカルボン酸［ｎ（ＨＯＯＣ－Ｒｂ－ＣＯＯＨ）］とが縮合反応して、ポリアミド樹脂｛Ｈ－［ＨＮ－Ｒａ－ＮＨＣＯ－Ｒｂ－ＣＯ］ｎ－ＯＨ｝と水［（２ｎ－１）Ｈ₂Ｏ］が生成される。
ｎ：繰り返しユニット数
Ｒａ、Ｒｂ：任意の化合物構造式で示される基
これより、ある系で生成したポリアミド樹脂の質量Ｗは、化学量論的に下記の様に示される。
Ｗ＝Ｍ１×１／２×ｎ_0(N)＋Ｍ２×１／２×ｎ_0(C)－ｃ×Ｐ×ｎ_0(N)
＝Ｍ１×１／２×ｎ_0(N)＋Ｍ２×１／２×ｎ_0(C)－ｃ×Ｐ’×ｎ_0(C)…（１）
ｎ_0(N)：最初に系に存在するアミノ基モル数
ｎ_0(C)：最初に系に存在するカルボキシル基モル数
Ｐ：アミノ基反応率
Ｐ’：カルボキシル基反応率
ここで、工業化学雑誌７４巻７号（１９７１）１６５頁の「３・２実験結果の解析」の「３・２・１２次反応式による解析」に記載されている通り、下記（２）～（４）式が成立する。
ｒ＝Ｐ’／Ｐ＝ｎ_0(N)／ｎ_0(C)…（２）
ｒ：カルボキシル基とアミノ基のモル比（反応モル比ｒに相当）
ｎ_(C)＝（１－Ｐ’）ｎ_0(C)＝（１－ｒＰ）ｎ_0(C)…（３）
ｎ_(N)＝（１－Ｐ）ｎ_0(N)＝（１－Ｐ）ｒ×ｎ_0(C)…（４）
ｎ_(N)：ポリアミド樹脂に存在するアミノ基のモル数
ｎ_(C)：ポリアミド樹脂に存在するカルボキシル基のモル数
また最初に系に存在するカルボキシル基１モル分を含んだポリアミド樹脂の質量をＡとすると、下記式で示される。
Ａ＝Ｗ／ｎ_0(C)…（５）
ここで（５）式は、（１）式を代入すると下記式で表される。
Ａ＝（Ｍ１×１／２×ｎ_0(N)＋Ｍ２×１／２×ｎ_0(C)－ｃ×Ｐ×ｎ_0(N)）／ｎ_0(C)
＝Ｍ１×１／２×ｒ＋Ｍ２×１／２－ｃ×Ｐ×ｒ…（６）
ポリアミド樹脂のアミノ基濃度およびカルボキシル基濃度（末端基濃度）をＮ、Ｃとすると（３）、（４）、（５）式より下記式で示される。
Ｃ＝ｎ_(C)／Ｗ＝（１－ｒＰ）×ｎ_0(C)／Ｗ＝（１－ｒＰ）／Ａ…（７）
Ｎ＝ｎ_(N)／Ｗ＝（１－Ｐ）ｒ×ｎ_0(C)／Ｗ＝（１－Ｐ）ｒ／Ａ…（８）
（６）、（７）、（８）式を連立方程式として解くと下記式が得られる。
（７）、（８）式より
Ａ＝（１－ｒＰ）／Ｃ＝（１－Ｐ）ｒ／Ｎ…（９）
（９）式より
Ｐ＝（ｒＣ－Ｎ）／ｒ（Ｃ－Ｎ）…（１０）
得られた（１０）式を（９）式に代入して
Ａ＝（１－ｒ）／（Ｃ－Ｎ）…（１１）
（６）式に（１０）、（１１）式を代入するとｒについて下記式が得られる。
ｒ＝（１－ｃＮ－Ｍ２×１／２（Ｃ－Ｎ））／（１－ｃＣ＋Ｍ１×１／２（Ｃ－Ｎ））…（１２）
すなわち、反応モル比ｒ＝（１－ｃＮ－ｂ（Ｃ－Ｎ））／（１－ｃＣ＋ａ（Ｃ－Ｎ））となる。
前記反応モル比を、下限値以上をすることにより、酸変性ポリオレフィン樹脂との反応性を向上させ、ポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）との界面強度を高くすることができる。また、前記上限値以下とすることにより、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の機械的強度を高くすることができ、得られるポリアミド樹脂成形品（Ａ）の機械的強度を高くすることができる。
前記反応モル比は、１．００７以上であることが好ましく、１．００９以上であることがより好ましく、１．０１０以上であることがさらに好ましい。また、前記反応モル比は、１．０１４以下であることが好ましい。このような範囲とすることにより、アドブルー耐性がより向上する傾向にある。

本実施形態で用いるポリアミド樹脂は、少なくとも１種が、ジアミン由来の構成単位とジカルボン酸由来の構成単位から構成され、ジアミン由来の構成単位の７０モル％以上がキシリレンジアミンに由来し、ジカルボン酸由来の構成単位の７０モル％以上が、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来する。
キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂のジアミン由来の構成単位は、より好ましくは７５モル％以上、さらに好ましくは８０モル％以上、一層好ましくは９０モル％以上、より一層好ましくは９５モル％以上がキシリレンジアミンに由来する。また、ジアミン由来の構成単位中のキシリレンジアミン由来の構成単位の上限は、１００モル％である。キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂のジカルボン酸由来の構成単位は、より好ましくは７５モル％以上、さらに好ましくは８０モル％以上、一層好ましくは９０モル％以上、より一層好ましくは９５モル％以上が、炭素数が４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来する。また、ジカルボン酸由来の構成単位中の炭素数が４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸由来の構成単位の上限は１００モル％である。

前記キシリレンジアミンは、パラキシリレンジアミンおよび／またはメタキシリレンジアミンが好ましく、少なくともメタキシリレンジアミンを含むことがより好ましく、キシリレンジアミンの５５モル％以上（好ましくは６０モル％以上、より好ましくは６５モル％以上）がメタキシリレンジアミンであることがさらに好ましい。前記キシリレンジアミンは、より好ましくは、５５～１００モル％（好ましくは６０～１００モル％）がメタキシリレンジアミンであり、４５～０モル％（好ましくは４０～０モル％）がパラキシリレンジアミンである。メタキシリレンジアミンとパラキシリレンジアミンの合計は、原料ジアミンの１００モル％以下であり、９０～１００モル％であることが好ましい。

キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の原料ジアミン成分として用いることができるメタキシリレンジアミンおよびパラキシリレンジアミン以外のジアミンとしては、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、２－メチルペンタンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４－トリメチル－ヘキサメチレンジアミン、２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン等の脂肪族ジアミン、１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，３－ジアミノシクロヘキサン、１，４－ジアミノシクロヘキサン、ビス（４－アミノシクロヘキシル）メタン、２，２－ビス（４－アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノメチル）デカリン、ビス（アミノメチル）トリシクロデカン等の脂環式ジアミン、ビス（４－アミノフェニル）エーテル、パラフェニレンジアミン、ビス（アミノメチル）ナフタレン等の芳香環を有するジアミン等を例示することができ、１種または２種以上を混合して使用できる。

キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の原料ジカルボン酸成分として用いるのに好ましい炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸としては、例えば、コハク酸、グルタル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、アジピン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸等の脂肪族ジカルボン酸が例示でき、１種または２種以上を混合して使用できるが、これらの中でもポリアミド樹脂の融点が成形加工するのに適切な範囲となることから、アジピン酸および／またはセバシン酸がより好ましい。

上記炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸以外のジカルボン酸成分としては、イソフタル酸、テレフタル酸、オルソフタル酸等のフタル酸化合物、１，２－ナフタレンジカルボン酸、１，３－ナフタレンジカルボン酸、１，４－ナフタレンジカルボン酸、１，５－ナフタレンジカルボン酸、１，６－ナフタレンジカルボン酸、１，７－ナフタレンジカルボン酸、１，８－ナフタレンジカルボン酸、２，３－ナフタレンジカルボン酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、２，７－ナフタレンジカルボン酸といったナフタレンジカルボン酸の異性体等を例示することができ、１種または２種以上を混合して使用できる。

なお、ジアミン由来の構成単位とジカルボン酸由来の構成単位を主成分として構成されるが、これら以外の構成単位を完全に排除するものではなく、ε－カプロラクタムやラウロラクタム等のラクタム類、アミノカプロン酸、アミノウンデカン酸等の脂肪族アミノカルボン酸類由来の構成単位を含んでいてもよいことは言うまでもない。ここで主成分とは、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂を構成する構成単位のうち、ジアミン由来の構成単位とジカルボン酸由来の構成単位の合計数が全構成単位のうち最も多いことをいう。本実施形態では、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂における、ジアミン由来の構成単位とジカルボン酸由来の構成単位の合計は、全構成単位の９０モル％以上を占めることが好ましく、９５モル％以上を占めることがより好ましい。

本実施形態で用いるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、末端アミノ基濃度が９０μｅｑ／ｇ以上であることが好ましく、９５μｅｑ／ｇ以上であることがより好ましく、１００μｅｑ／ｇ以上であることがさらに好ましい。前記下限値以上とすることにより、高温の尿素水にさらされた後も、酸変性ポリオレフィンとの高い接合を効果的に維持できる傾向にある。前記末端アミノ基濃度は、また、１４０μｅｑ／ｇ以下であることが好ましく、１３５μｅｑ／ｇ以下であることがより好ましく、１３１μｅｑ／ｇ以下であってもよい。前記上限値以下とすることにより、得られる成形品の機械的強度をより高くすることができる。
本実施形態で用いるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、末端カルボキシ基濃度が１８μｅｑ／ｇ以上であることが好ましく、２０μｅｑ／ｇ以上であることがより好ましい。前記末端カルボキシ基濃度は、また、５０μｅｑ／ｇ以下であることが好ましく、４５μｅｑ／ｇ以下であることがより好ましい。前記範囲とすることにより、射出成形がより容易な溶融粘度とすることができる。
樹脂組成物（ａ）がキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂を２種以上含む場合、混合物が上記末端アミノ基濃度および末端カルボキシ基濃度を満たすことが好ましい。

本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）におけるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の含有量は、３０質量％以上であることが好ましく、３５質量％以上であることがより好ましく、４０質量％以上であることがさらに好ましく、４５質量％以上であることが一層好ましい。前記下限値以上とすることにより、射出成形時の流動性を効果的に向上させることができる。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）におけるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の含有量は、７５質量％以下であることが好ましい。前記上限値以下とすることにより、機械的強度がより向上する傾向にある。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂を１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合は、合計量が上記範囲となる。

また、本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂以外のポリアミド樹脂を含んでいてもよいし、含んでいなくてもよい。キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂以外のポリアミド樹脂としては、半芳香族ポリアミド樹脂であってもよく、脂肪族ポリアミド樹脂であることが好ましい。このような他のポリアミド樹脂を配合することにより、他のポリアミド樹脂の有益な性能を樹脂組成物（ａ）に付与することが可能になる。

脂肪族ポリアミド樹脂としては、ポリアミド６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド４６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２等が挙げられ、ポリアミド６および／またはポリアミド６６が好ましく、ポリアミド６６がより好ましい。

一方、半芳香族ポリアミド樹脂としては、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミド６Ｉ／６Ｔなどが例示される。
また、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂以外のポリアミド樹脂としては、特開２０１１－１３２５５０号公報の段落００１１～００１３の記載を参酌することができる。

本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）におけるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂以外のポリアミド樹脂の含有量は、配合する場合、１質量％以上であることが好ましく、２質量％以上であることがより好ましく、３質量％以上であることがさらに好ましい。また、本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）におけるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂以外の含有量は、配合する場合、１０質量％以下であることが好ましい。
本実施形態では、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂であって、ジカルボン酸成分がアジピン酸を含む場合に、脂肪族ポリアミド樹脂として、ポリアミド６６を含む態様が例示される。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂以外のポリアミド樹脂を１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合は、合計量が上記範囲となる。

＜＜強化フィラー＞＞
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、強化フィラー２０～１５０質量部を含む。強化フィラーを含むことにより、得られるポリアミド樹脂成形品（Ａ）の機械的強度を向上させることができる。
強化フィラーは、樹脂に配合することにより得られる樹脂組成物（ａ）の機械的性質を向上させる効果を有するものであれば特に制限はなく、常用のプラスチック用強化材を用いることができる。
強化フィラーは、有機物であっても、無機物であってもよいが、無機物が好ましい。
強化フィラーは、好ましくはガラス繊維、炭素繊維、玄武岩繊維、ウォラストナイト、チタン酸カリウム繊維等の繊維状の強化フィラーを用いることができる。また、強化フィラーは、炭酸カルシウム、酸化チタン、長石系鉱物、クレー、有機化クレー、ガラスビーズ等の粒状または無定形の充填剤等の強化フィラー；ガラスフレーク、マイカ、グラファイト等の鱗片状の強化フィラーを用いることもできる。中でも、機械的強度、剛性および耐熱性の点から、繊維状の強化フィラー、特にはガラス繊維を用いるのが好ましい。ガラス繊維としては、丸型断面形状または異型断面形状のいずれをも用いることができる。
強化フィラーは、カップリング剤等の表面処理剤によって、表面処理されたものを用いることがより好ましい。表面処理剤が付着したガラス繊維は、耐久性、耐湿熱性、耐加水分解性、耐ヒートショック性に優れるので好ましい。

ガラス繊維は、Ａガラス、Ｃガラス、Ｅガラス、Ｓガラス、Ｒガラス、Ｍガラス、Ｄガラスなどのガラス組成からなり、特に、Ｅガラス（無アルカリガラス）が好ましい。
ガラス繊維とは、長さ方向に直角に切断した断面形状が真円状、多角形状で繊維状外観を呈するものをいう。

本実施形態における樹脂組成物（ａ）に用いるガラス繊維は、単繊維または単繊維を複数本撚り合わせたものであってもよい。
ガラス繊維の形態は、単繊維や単繊維を複数本撚り合わせたものを連続的に巻き取った「ガラスロービング」、長さ１～１０ｍｍに切りそろえた「チョップドストランド」、長さ１０～５００μｍに粉砕した「ミルドファイバー」などのいずれであってもよい。かかるガラス繊維としては、旭ファイバーグラス社より、「グラスロンチョップドストランド」や「グラスロンミルドファイバー」の商品名で市販されており、容易に入手可能である。ガラス繊維は、形態が異なるものを併用することもできる。

また、本実施形態で用いるガラス繊維は、断面が円形であっても、非円形であってもよい。断面が非円形であるガラス繊維を用いることにより、得られる成形品の反りをより効果的に抑制することができる。また、本実施形態では、断面が円形であるガラス繊維を用いても、反りを効果的に抑制することができる。

本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）における強化フィラーの含有量は、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、２０質量部以上であり、３０質量部以上であることがより好ましく、４０質量部以上であることがさらに好ましい。前記下限値以上とすることにより、機械的強度がより向上する傾向にある。上限値については、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、１５０質量部以下であり、１１０質量部以下がより好ましく、９０質量部以下がさらに好ましく、７０質量部以下が一層好ましい。上記上限値以下とすることにより、樹脂組成物（ａ）中のキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の含有量が多くなり、ポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）との溶着強度（引張強度）がより向上する傾向にある。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）における強化フィラーの含有量は、樹脂組成物の２０質量％以上であることが好ましく、２５質量％以上であることがより好ましい。上限値については、７０質量％以下が好ましく、６５質量％以下がより好ましく、６０質量％以下がさらに好ましく、５５質量％以下が一層好ましく、５０質量％以下、４５質量％以下であってもよい。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、強化フィラーを１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合は、合計量が上記範囲となる。なお、本実施形態における強化フィラーの含有量には、集束剤および表面処理剤の量を含める趣旨である。

＜＜核剤＞＞
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、核剤を含んでいてもよい。
核剤は、溶融加工時に未溶融であり、冷却過程において結晶の核となり得るものであれば、特に限定されないが、中でもタルクおよび炭酸カルシウムが好ましく、タルクがより好ましい。
核剤の数平均粒子径は、下限値が、０．１μｍ以上であることが好ましく、１μｍ以上であることがより好ましく、３μｍ以上であることがより好ましい。核剤の数平均粒子径は、上限値が、４０μｍ以下であることが好ましく、３０μｍ以下であることがより好ましく、２８μｍ以下であることが一層好ましく、１５μｍ以下であることがより一層好ましく、１０μｍ以下であることがさらに一層好ましい。

本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）における核剤の割合は、０．０１～４質量％であることが好ましく、０．１質量％以上であることがより好ましく、また、３質量％以下であることがより好ましい。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、核剤を、１種のみ含んでいても、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。

＜＜離型剤＞＞
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、離型剤を含んでいてもよい。離型剤を含むことにより、金型からの離型性が向上する。
離型剤としては、例えば、脂肪族カルボン酸、脂肪族カルボン酸の塩、脂肪族カルボン酸とアルコールとのエステル、数平均分子量２００～１５，０００の脂肪族炭化水素化合物、ポリシロキサン系シリコーンオイル、ケトンワックス、ライトアマイドなどが挙げられる。
離型剤の詳細は、特開２０１８－０９５７０６号公報の段落００５５～００６１の記載を参酌でき、これらの内容は本明細書に組み込まれる。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）が離型剤を含む場合、その含有量は、樹脂組成物中、０．０１～３質量％であることが好ましく、０．０５～０．８質量％であることがより好ましく、０．０５～０．６質量％であることがさらに好ましい。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、離型剤を、１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。

＜＜その他の成分＞＞
本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で他の成分を含んでいてもよい。このような添加剤としては、光安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、蛍光増白剤、滴下防止剤、帯電防止剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、流動性改良剤、可塑剤、分散剤、抗菌剤、難燃剤などが挙げられる。これらの成分は、１種のみを用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
なお、本実施形態で用いる樹脂組成物（ａ）は、各成分の合計が１００質量％となるように、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂、強化フィラー、さらには、他の添加剤の含有量等が調整される。本実施形態では、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂、強化フィラー、核剤、離型剤の合計が樹脂組成物（ａ）の９９質量％以上を占める態様が例示される。

［ポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）］
本実施形態で用いるポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）は、酸価が１０．０～２５．０ｍｇ／ｇである酸変性ポリオレフィン樹脂を含む樹脂組成物（ｂ）から形成される。このようなポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）を用いることにより、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）と接合としたときに接合界面について、尿素水に対する耐性が高いものとすることができる。

ポリオレフィン樹脂から形成されたタンクは配管との接続を容易にすることができる。
また、酸価が前記下限値以上のポリオレフィン樹脂を用いることにより、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の末端アミノ基と効果的に作用し、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）との接合強度に優れたポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）とすることができる。一方、酸価が前記上限値以下のポリオレフィン樹脂を用いることにより、射出成形がより容易な溶融粘度を確保しやすくなる傾向にある。

前記酸価は、酸変性ポリオレフィン樹脂１ｇ中の酸基を中和するのに必要な水酸化カリウムのｍｇを意味し、後述する実施例に記載の方法に従って測定される。
酸変性ポリオレフィン樹脂の酸価は、１２．０ｍｇ／ｇ以上であることが好ましく、１５．０ｍｇ／ｇ以上であることがより好ましい。また、ポリオレフィン樹脂の酸価は、２３．０ｍｇ／ｇ以下であることが好ましく、２３．０ｍｇ／ｇ以下であることがより好ましい。

本実施形態において、酸変性ポリオレフィン樹脂の前駆体となるポリオレフィン樹脂は、その種類等特に定めるものではないが、ポリエチレン（ＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、直鎖状（線状）低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、メタロセンポリエチレン、ポリプロピレンが挙げられる。それらの中でも、機械的強度、成形加工性、経済性に優れるという観点から、高密度ポリエチレン樹脂が好ましい。すなわち、本実施形態で用いる酸変性ポリオレフィン樹脂は、酸変性高密度ポリエチレン樹脂であることが好ましい。

本実施形態で用いる酸変性ポリオレフィン樹脂は、また、前駆体であるポリオレフィン樹脂を酸変性したものである。酸変性に用いられる酸は、不飽和カルボン酸またはその無水物でグラフト変性したものが挙げられる。不飽和カルボン酸またはその無水物としては、アクリル酸、メタクリル酸、α－エチルアクリル酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、テトラヒドロフタル酸、クロロマレイン酸、ブテニルコハク酸、およびこれらの酸無水物などが挙げられる。これらの中でも、マレイン酸および無水マレイン酸が好ましく、無水マレイン酸がより好ましい。

本実施形態で用いる酸変性ポリオレフィン樹脂（好ましくは酸変性ポリエチレン樹脂）の密度は、高密度であることが好ましく、具体的には、０．９４～０．９８ｇ／ｃｍ³であることがより好ましく、０．９５～０．９７ｇ／ｃｍ³であることがさらに好ましい。このような高密度の酸変性ポリオレフィン樹脂を用いることにより、より高い強度を確保することが可能になる。
本実施形態で用いる酸変性ポリオレフィン樹脂は、メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が１．０～５．０ｇ／１０分であることが好ましく、１．０～３．５ｇ／１０分であることがより好ましく、１．０～２．５ｇ／１０分であることがさらに好ましい。このようなＭＦＲの酸変性ポリオレフィン樹脂を用いることにより、射出成形をより容易にすることができる。

本実施形態で用いる酸変性ポリオレフィン樹脂は、上記の他、特開２０１９－１８９６７８号公報の段落００４０～００４４の記載、特開２０１９－１３１８２７号公報の段落００２９～００３７の記載を参酌でき、この内容は本明細書に組み込まれる。
なお、本実施形態で用いる樹脂組成物（ｂ）は、酸変性ポリオレフィン樹脂が、樹脂組成物（ｂ）の９０質量％以上を占めることが好ましく、９５質量％以上を占めることがより好ましい。
本実施形態で用いる樹脂組成物（ｂ）は、酸変性ポリオレフィン樹脂を、１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。

本実施形態で用いる樹脂組成物（ｂ）は、酸変性ポリオレフィン樹脂を主成分とするものであるが、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で他の成分を含んでいてもよい。このような添加剤としては、強化フィラー、離型剤、光安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、蛍光増白剤、滴下防止剤、帯電防止剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、流動性改良剤、可塑剤、分散剤、抗菌剤、難燃剤などが挙げられる。これらの成分は、１種のみを用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

［ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の接合］
本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品は、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）とが、一部において接合している尿素ＳＣＲシステム用部品である。ここでの接合とは、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の一部が接していることをいい、その接合面積が０．１ｃｍ²以上であることが好ましく、また、４００ｃｍ²以下であることが好ましい。
本実施形態における接合は、溶着であることが好ましい。特に、ポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）に、溶融状態の樹脂組成物（ａ）を適用し、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）の固化と、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の溶着を行うことが好ましい。この時の溶着温度は、ポリアミド樹脂の融点を基準に設定される。

［尿素ＳＣＲシステム用部品］
本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品は、尿素ＳＣＲシステムのいかなる部品に用いてもよいが、尿素水タンク、配管、バルブなどに好ましく用いられ、特に、バルブが好ましい。本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品は、機械的強度に優れ、高温の尿素水にさらされた後も、高い接合界面での強度を維持できるため、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の接合面積が小さいバルブなどにも好適に利用できる。
バルブは、ボールバルブ、ゲートバルブ、バタフライバルブ、チェックバルブ、ダイヤフラムバルブ、リリーフバルブ、コントロールバルブ等いずれのバルブであってもよい。
本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品は、上述の通り、高温の尿素水にさらされた後も、高い接合界面での強度を維持できることから、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の接合面積が小さい部品にも用いることができる。例えば、接合面積が０．１～４００ｃｍ²の部品（例えば、バルブ）、さらには、０．１～５０ｃｍ²の部品にも用いることができる。

[キット]
本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品は、また、本実施形態のキットから製造されることが好ましい。尿素ＳＣＲシステム用部品は、例えば、本実施形態のキットを用い、多色成形（例えば、二色成形）またはインサート成形することを含む製造方法によって、製造される。多色成形またはインサート成形することにより、製造工程をより削減できる。また、振動溶着法、超音波溶着法、スピン溶着法、熱板溶着法、熱線溶着法、レーザー溶着法、高周波誘導加熱溶着法等によって製造してもよい。
本実施形態の尿素ＳＣＲシステム用部品は、ポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）を金型に配置し、樹脂組成物（ａ）を射出成形して、成形することによって、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の溶着品である尿素ＳＣＲシステム用部品を製造することが好ましい。

本実施形態のキットは、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、強化フィラー２０～１５０質量部を含む樹脂組成物（ａ）と、酸価が１０．０～２５．０ｍｇ／ｇである酸変性ポリオレフィン樹脂を含む樹脂組成物（ｂ）とを含む、尿素ＳＣＲシステム用部品形成用キットであって、前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ジアミン由来の構成単位と、ジカルボン酸由来の構成単位から構成され、ジアミン由来の構成単位の７０モル％以上は、キシリレンジアミンに由来し、ジカルボン酸由来の構成単位の７０モル％以上は、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来し、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比（反応したジアミン成分のモル数／反応したジカルボン酸成分のモル数）が１．００５～１．０１５である。
上記キットにおける樹脂組成物（ａ）および樹脂組成物（ｂ）は、上述の尿素ＳＣＲシステム用部品における樹脂組成物（ａ）および樹脂組成物（ｂ）と同義であり、好ましい範囲も同様である。

本実施形態のキットから形成される尿素ＳＣＲシステム用部品は、樹脂組成物（ａ）から形成されるポリアミド樹脂成形品（Ａ）と、樹脂組成物（ｂ）から形成されるポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の接合強度を高くできる。
本実施形態のキットは、樹脂組成物（ａ）から形成された成形品と樹脂組成物（ｂ）から形成された成形品の溶着品を８０℃の尿素水に１０００時間浸漬したときの前記浸漬前後の引張強度保持率＝［（浸漬前の引張強度－浸漬後の引張強度）／浸漬前の引張強度］×１００（単位：％）が８０％以上である（ここで、引張強度は、ＩＳＯ５２７－１、２に従って測定された値である）ことが好ましい。前記引張強度保持率は、８５％以上であることが好ましく、９０％以上であることがより好ましく９４％以上であることがさらに好ましい。前記引張強度保持率の上限は、理想は１００％であるが、９９．９％以下でも実用レベルである。
また、本実施形態のキットは、前記樹脂組成物（ａ）から形成された成形品と前記樹脂組成物（ｂ）から形成された成形品を８０℃の尿素水に５００時間浸漬したときの前記浸漬前後の引張強度保持率が８０％以上であることが好ましい。前記引張強度保持率は、８５％以上であることが好ましく、９０％以上であることがより好ましく、９５％以上であることがさらに好ましい。前記引張強度保持率の上限は、理想は１００％であるが、９９．９％以下でも実用レベルである。
引張強度保持率は、後述する実施例の記載に従って測定される。

以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り、適宜、変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例に限定されるものではない。
実施例で用いた測定機器等が廃番等により入手困難な場合、他の同等の性能を有する機器を用いて測定することができる。

１．樹脂組成物（ａ）の原料
＜製造例１－１：ポリアミド樹脂ＭＸＤ６（実施例１、比較例４）の合成＞
撹拌機、分縮器、全縮器、温度計、滴下ロートおよび窒素導入管、ストランドダイを備えた内容積５０リットルの反応容器に、精秤したアジピン酸１５０００ｇ（１０２．６ｍｏｌ）、さらに次亜リン酸ナトリウム一水和物の配合量を３０．２８ｇ（２８５．７ｍｍｏｌ）および酢酸ナトリウムの配合量を１５．９４ｇ（１９４．３ｍｍｏｌ）になるよう入れ、十分に窒素置換した後、さらに少量の窒素気流下で系内を撹拌しながら１７０℃まで加熱した。これにメタキシリレンジアミン１４３６４ｇ（１０５．５ｍｏｌ）を撹拌下に滴下し、生成する縮合水を系外へ除きながら系内を連続的に昇温した。メタキシリレンジアミンの滴下終了後、内温を２６０℃として４０分反応を継続した。その後、系内を窒素で加圧し、ストランドダイからポリマーを取り出してこれをペレット化し、実施例１および比較例４記載のポリアミド樹脂ＭＸＤ６を得た。

＜製造例１－２：ポリアミド樹脂ＭＸＤ６（実施例２）の合成＞
製造例１－１において、メタキシリレンジアミンの滴下量を１４３２９ｇ（１０５．２１ｍｏｌ）とした以外は製造例１と同様にして実施例２記載のポリアミドＭＸＤ６を得た。

＜製造例１－３：ポリアミド樹脂ＭＸＤ６（実施例３）の合成＞
製造例１－１において、メタキシリレンジアミンの滴下量を１４２５９ｇ（１０４．６９ｍｏｌ）とした以外は製造例１と同様にして実施例３記載のポリアミドＭＸＤ６を得た。

＜製造例１－４：ポリアミド樹脂ＭＸＤ６（比較例１）の合成＞
製造例１－１において、メタキシリレンジアミンの滴下量を１４１８９ｇ（１０４．１８ｍｏｌ）とした以外は製造例１と同様にして比較例１記載のポリアミドＭＸＤ６を得た。

＜製造例１－５：ポリアミド樹脂ＭＸＤ６（比較例２）の合成＞
製造例１－１において、メタキシリレンジアミンの滴下量を１４１６１ｇ（１０３．９８ｍｏｌ）とした以外は製造例１と同様にして比較例２記載のポリアミドＭＸＤ６を得た。

＜製造例１－６：ポリアミド樹脂ＭＸＤ６（比較例５）の合成＞
製造例１－１において、メタキシリレンジアミンの滴下量を１４４８３ｇ（１０６．３４ｍｏｌ）とした以外は製造例１と同様にして剛性を行った。ただ粘度が非常に低く、ストランドは発泡した状態となったためペレタイズはできず、発泡したストランドを回収し、粉砕することで比較例５記載のポリアミドＭＸＤ６を得た。

＜製造例２－１：ポリアミド樹脂ＭＰ６（Ｍ／Ｐモル比＝７：３)（実施例４）の合成＞
撹拌機、分縮器、冷却器、温度計、滴下装置および窒素導入管、ストランドダイを備えた内容積５０リットルの反応容器に、精秤したたアジピン酸１００００ｇ（６８．４ｍｏｌ）、さらに次亜リン酸ナトリウム一水和物の配合量を２０．１９ｇ（１９０．５ｍｍｏｌ）および酢酸ナトリウムの配合量を１０．６２ｇ（１２９．５ｍｍｏｌ）になるよう入れ、十分に窒素置換した後、窒素で０．４ＭＰａに加圧し、撹拌しながら２０℃から１９０℃に昇温して５５分間でアジピン酸を均一に溶融した。次いでメタキシリレンジアミン６６８７．０ｇ（４９．１０ｍｏｌ）とパラキシリレンジアミン２８６５．８ｇ（２１．０４ｍｏｌ）の混合ジアミンを撹拌下で滴下した。この間、反応容器内温は２７５℃まで連続的に上昇させた。滴下工程では圧力を０．５ＭＰａに制御し、生成水は分縮器および冷却器を通して系外に除いた。分縮器の温度は１４５～１４７℃の範囲に制御した。混合ジアミン滴下終了後、２０分間攪拌を継続した後、０．４ＭＰａ／時間の速度で降圧し、３０分間で常圧まで降圧した。この間に内温は２８２℃まで昇温した。その後０．００２ＭＰａ／分の速度で降圧し、２０分間で０．０８ＭＰａまで降圧した。その後攪拌装置のトルクが所定の値となるまで０．０８ＭＰａで反応を継続した。０．０８ＭＰａでの反応時間は１５分であった。その後、系内を窒素で加圧し、ストランドダイからポリマーを取り出してこれをペレット化し、実施例４記載のポリアミドＭＰ６を得た。

＜製造例３－１：ポリアミド樹脂ＭＰ１０（Ｍ／Ｐモル比＝７：３)（実施例５）の合成＞
撹拌機、分縮器、冷却器、温度計、滴下装置および窒素導入管、ストランドダイを備えた内容積５０リットルの反応容器に、精秤したセバシン酸（伊藤製油製、セバシン酸ＴＡ）８９５０ｇ（４４．２５ｍｏｌ）、次亜リン酸カルシウム１２．５４ｇ（０．０７４ｍｏｌ）、酢酸ナトリウム６．４５ｇ（０．０７９ｍｏｌ）を秤量して仕込んだ。反応容器内を十分に窒素置換した後、窒素で０．４ＭＰａに加圧し、撹拌しながら２０℃から１９０℃に昇温して５５分間でセバシン酸を均一に溶融した。次いでメタキシリレンジアミン４３２４．５ｇ（３１．７５ｍｏｌ）とパラキシリレンジアミン１８５３．３ｇ（１３．６１ｍｏｌ）の混合ジアミンを撹拌下で滴下した。この間、反応容器内温は２３５℃まで連続的に上昇させた。滴下工程では圧力を０．５ＭＰａに制御し、生成水は分縮器および冷却器を通して系外に除いた。分縮器の温度は１４５～１４７℃の範囲に制御した。混合ジアミン滴下終了後、２０分間攪拌を継続した後、０．４ＭＰａ／時間の速度で降圧し、３０分間で常圧まで降圧した。この間に内温は２３６℃まで昇温した。その後０．００２ＭＰａ／分の速度で降圧し、２０分間で０．０８ＭＰａまで降圧した。その後攪拌装置のトルクが所定の値となるまで０．０８ＭＰａで反応を継続した。０．０８ＭＰａでの反応時間は１５分であった。その後、系内を窒素で加圧し、ストランドダイからポリマーを取り出してこれをペレット化し、実施例５記載のポリアミドＭＰ１０を得た。

＜製造例３－２：ポリアミド樹脂ＭＰ１０（Ｍ／Ｐモル比＝７：３)（比較例３）の合成＞
製造例３－１において、混合ジアミンの滴下量をメタキシリレンジアミン４２４８．５ｇ（３１．１９ｍｏｌ）とパラキシリレンジアミン１８２０．８ｇ（１３．３７ｍｏｌ）とした以外は製造例３－１と同様にして比較例３記載のポリアミドＭＸＤ１０を得た。

ＰＡ６６：ポリアミド６６、ＩＮＶＩＳＴＡＮｙｌｏｎＰｏｌｙｍｅｒ社製、インビスタＵ４８００
ガラス繊維：Ｔ－２９６ＧＨ、Ｅガラス、日本電気硝子社製
核剤：ＭＷ（ミクロンホワイト）５０００Ａ、タルク、林化成社製
離型剤：ＷＨ２５５、脂肪酸アマイドワックス、共栄社化学社製

２．ポリアミド樹脂の物性
＜末端アミノ基濃度および末端カルボキシ基濃度の測定＞
ポリアミド樹脂ペレット０．３～０．５ｇを精秤し、フェノール／エタノール混合溶液（混合容積比４：１）３０ｍＬに室温で撹拌溶解した。完全に溶解した後、撹拌しつつ０．０１モル／Ｌ塩酸水溶液で中和滴定して、末端アミノ基濃度（［ＮＨ₂］）を求めた。
また、ポリアミド樹脂ペレット０．３～０．５ｇを精秤し、ベンジルアルコール３０ｍＬに窒素気流下、１６０～１８０℃で撹拌溶解した。完全に溶解した後、窒素気流下で５０℃まで冷却し、撹拌しつつメタノールを１０ｍＬ加え、０．０１モル/Ｌ水酸化ナトリウム水溶液で中和滴定して末端カルボキシ基濃度（［ＣＯＯＨ］）を測定した。
末端アミノ基濃度および末端カルボキシ基濃度の単位は、μｅｑ／ｇで示した。

＜ポリアミド樹脂の反応モル比＞
ポリアミド樹脂の反応モル比ｒは、次式により求めた。
ｒ＝（１－ｃＮ－ｂ（Ｃ－Ｎ））／（１－ｃＣ＋ａ（Ｃ－Ｎ））
式中、ａ：Ｍ₁／２
ｂ：Ｍ₂／２
ｃ：１８．０１５
Ｍ₁：ジアミンの分子量（ｇ／ｍｏｌ）
Ｍ₂：ジカルボン酸の分子量（ｇ／ｍｏｌ）
Ｎ：末端アミノ基濃度（ｅｑ／ｇ）
Ｃ：末端カルボキシ基濃度（ｅｑ／ｇ）

３．樹脂組成物（ｂ）の原料
酸変性ポリオレフィン樹脂：無水マレイン酸変性高密度ポリエチレン樹脂、アドマーＨＥ８１０、三井化学社製、ＭＦＲ＝１．７ｇ／１０分、密度＝０．９６ｇ／ｃｍ³、酸価１９．０ｍｇ／ｇ
未変性ポリオレフィン樹脂：酸未変性高密度ポリエチレン樹脂、ノバテックＨＤＨＪ３６０、日本ポリエチレン社製、ＭＦＲ＝５．５ｇ／１０分、密度=０．９５ｇ／ｃｍ³

４．ポリオレフィン樹脂の物性の測定
＜ＭＦＲ（ｇ／１０分）＞
メルトインデクサーを使用し、ＪＩＳＫ７２１０－１：２０１４に準拠して、１９０℃、２．１６ｋｇｆの条件にて測定を行った。
メルトインデクサーは、東洋精機製作所製のものを用いた。
＜酸価（ｍｇ／ｇ）＞
ＪＩＳＫ００７０：１９９２に準拠して、中和滴定により測定を行った。ポリオレフィン樹脂１ｇを精秤し、キシレン１００ｍＬに約１２０℃で撹拌溶解した。完全に溶解した後、フェノールフタレイン溶液を加え、予め正確な濃度を求めた０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化カリウムエタノール溶液を用いて中和滴定を行った。滴下量（Ｔ）、０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化カリウムエタノール溶液のファクター（ｆ）、水酸化カリウムの式量５６．１１の１／１０（５．６１１）、酸変性ポリオレフィン樹脂の質量（Ｓ）から以下の式（１）により酸価を算出した。
酸価＝Ｔ×ｆ×５．６１１／Ｓ・・・（１）

実施例１～５、比較例１～５
＜樹脂組成物（ａ）の製造＞
後述する表１または表２に示す組成となるように、各成分をそれぞれ秤量し、ガラス繊維を除く成分をタンブラーにてブレンドし、二軸押出機（東芝機械社製、ＴＥＭ２６ＳＳ）の根元から投入し、溶融した後で、ガラス繊維をサイドフィードしてペレットを作製した。二軸押出機の温度設定は、２８０℃とした。表１または表２における各成分は質量比で示している。ただし、比較例５はペレット化できなかった。

＜ポリアミド樹脂成形品（Ａ）の製造＞
上記の製造方法で得られたペレットを１２０℃で４時間乾燥させた後、射出成形機（東芝機械社製、「ＥＣ７５ＳＸ」）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度１３０℃、成形サイクル５０秒の条件で、ＩＳＯ引張り試験片（縦１２５ｍｍ×横１０ｍｍ×４ｍｍ厚）（成形品（Ａ））を射出成形した。
ただし、比較例５はペレット化できなかったため、成形できなかった。

＜曲げ物性＞
ＩＳＯ１７８に準拠して、上記ＩＳＯ引張り試験片（４ｍｍ厚）を用いて、２３℃の温度で曲げ強さ（単位：ＭＰａ）および曲げ弾性率（単位：ＧＰａ）を測定した。

＜ノッチ有シャルピー衝撃強さ＞
ＩＳＯ１７９に準拠して、上記ＩＳＯ引張り試験片（４ｍｍ厚）を用いて、２３℃の温度でシャルピー衝撃強さ（ノッチ有り）の測定を行った。
単位は、ｋＪ／ｍ²で示した。

＜ポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）の製造＞
酸変性ポリオレフィン樹脂ペレット（アドマーＨＥ８１０）８０℃で４時間乾燥させた後、射出成形機（東芝機械社製、「ＥＣ７５ＳＸ」）にて、シリンダー温度１８０℃、金型温度６０℃、成形サイクル５０秒の条件で、ＩＳＯ引張り試験片（４ｍｍ厚）（成形品（Ｂ））を射出成形した。
ただし、比較例４については、酸変性ポリオレフィン樹脂（アドマーＨＥ８１０）の代わりに、未変性ポリオレフィン樹脂（ノバテックＨＤＨＪ３６０）を用いた。

＜アドブルー浸漬後の強度＞
上記で得られたポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）を半分にカットし、カットした一方を、厚さ４ｍｍのＩＳＯ試験片成形用の金型にセットした。上記樹脂組成物（ａ）を射出温度３００℃、金型温度８０℃にて、前記金型に射出成形し、ポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）とポリアミド樹脂成形品（Ａ）の溶着品を得た（接合領域は１０ｍｍ×４ｍｍの長方形であり、接合面積は４０ｍｍ²である）。ただし、比較例４は溶着せず、溶着品が得られなかった。
得られた溶着品について、ＩＳＯ５２７－１、２に従って引張試験を実施し、引張強度を測定した。
また、得られた溶着品を、尿素水（アドブルー）を入れた容器に浸漬し、８０℃にて保管した。５００時間後および１０００時間後に溶着品を取り出し、上記と同様に引張試験をした。
引張強度保持率＝［（浸漬前の引張強度－浸漬後の引張強度）／浸漬前の引張強度］×１００（単位：％）

上記表２において、比較例４は、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）とが溶着しなかったため、アドブルー浸漬後の強度保持率を測定できなかった。また、比較例５は、ポリアミド樹脂合成のための重合後、ペレット化ができなかったため、曲げ強さ、曲げ弾性率、ノッチ有シャルピー衝撃強さ、アドブルー浸漬後の強度保持率を測定できなかった。

上記表１および表２から明らかなとおり、本発明の尿素ＳＣＲシステム用部品は、高温の尿素水に長時間さらされても、部材同士の接合が容易に外れることが無く、かつ、機械的強度に優れたものであった（実施例１～５）。
これに対し、キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比が本発明の範囲を下回る場合（比較例１、２、３）、アドブルー(８０℃) 浸漬後の強度保持率が低かった。
また、酸変性ポリオレフィン樹脂の代わりに、未変性ポリオレフィン樹脂を用いた比較例４は、ポリアミド樹脂成形品（Ａ）とポリオレフィン樹脂成形品（Ｂ）とが溶着しなかった。
キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比が本発明の範囲を上回る場合（比較例５）、ポリアミド樹脂の原料モノマーの重合後、ペレット化できず、成形品等とすることができなかった。また、ペレット化条件等を駆使して成形品としても、機械的強度が格段に低かった。

Claims

キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、強化フィラー２０～１５０質量部を含む樹脂組成物（ａ）から形成された成形品（Ａ）と、
酸価が１０．０～２５．０ｍｇ／ｇである酸変性ポリオレフィン樹脂を含む樹脂組成物（ｂ）から形成された成形品（Ｂ）とが、
一部において接合している尿素ＳＣＲシステム用部品であって、
前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ジアミン由来の構成単位とジカルボン酸由来の構成単位から構成され、
前記ジアミン由来の構成単位の７０モル％以上は、キシリレンジアミンに由来し、
前記ジカルボン酸由来の構成単位の７０モル％以上は、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来し、
前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比（反応したジアミン成分のモル数／反応したジカルボン酸成分のモル数）が１．００５～１．０１５である、尿素ＳＣＲシステム用部品。
前記キシリレンジアミンは、メタキシリレンジアミン５５～１００モル％およびパラキシリレンジアミン４５～０モル％を含む、請求項１に記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
前記炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸は、アジピン酸および／またはセバシン酸を含む、請求項１または２に記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
前記強化フィラーがガラス繊維を含む、請求項１～３のいずれか１項に記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
前記酸変性ポリオレフィン樹脂が、酸変性高密度ポリエチレン樹脂を含む、請求項１～４のいずれか１項に記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
前記成形品（Ａ）と成形品（Ｂ）とが溶着により接合している、請求項１～５のいずれか１項に記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
前記尿素ＳＣＲシステム用部品がバルブである、請求項１～６のいずれか１項に記載の尿素ＳＣＲシステム用部品。
キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂１００質量部に対し、強化フィラー２０～１５０質量部を含む樹脂組成物（ａ）と、
酸価が１０．０～２５．０ｍｇ／ｇである酸変性ポリオレフィン樹脂を含む樹脂組成物（ｂ）とを含む、
尿素ＳＣＲシステム用部品形成用キットであって、
前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂は、ジアミン由来の構成単位と、ジカルボン酸由来の構成単位から構成され、
前記ジアミン由来の構成単位の７０モル％以上は、キシリレンジアミンに由来し、
前記ジカルボン酸由来の構成単位の７０モル％以上は、炭素数４～２０のα，ω－直鎖脂肪族ジカルボン酸に由来し、
前記キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂の反応モル比（反応したジアミン成分のモル数／反応したジカルボン酸成分のモル数）が１．００５～１．０１５である、キット。
前記樹脂組成物（ａ）から形成された成形品と前記樹脂組成物（ｂ）から形成された成形品の溶着品を８０℃の尿素水に１０００時間浸漬したときの前記浸漬前後の引張強度保持率＝［（浸漬前の引張強度－浸漬後の引張強度）／浸漬前の引張強度］×１００（単位：％）が８０％以上である（ここで、引張強度は、ＩＳＯ５２７－１、２に従って測定された値である）、請求項８に記載のキット。
請求項８または９に記載のキットを用い、多色成形またはインサート成形することを含む、尿素ＳＣＲシステム用部品の製造方法。