JP7435553B2 - 膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法 - Google Patents
膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7435553B2 JP7435553B2 JP2021106597A JP2021106597A JP7435553B2 JP 7435553 B2 JP7435553 B2 JP 7435553B2 JP 2021106597 A JP2021106597 A JP 2021106597A JP 2021106597 A JP2021106597 A JP 2021106597A JP 7435553 B2 JP7435553 B2 JP 7435553B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- space
- condensable
- membrane
- separation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000012528 membrane Substances 0.000 title claims description 167
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 58
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims description 6
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 213
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 170
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 148
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 133
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 99
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 66
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 62
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 56
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 52
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 41
- 239000012466 permeate Substances 0.000 claims description 40
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 25
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 24
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 22
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 22
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 19
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 17
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 11
- 230000002194 synthesizing effect Effects 0.000 claims description 3
- 235000019441 ethanol Nutrition 0.000 description 13
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 6
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 6
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 6
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Natural products C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010685 alcohol synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000012498 ultrapure water Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007809 chemical reaction catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000008214 highly purified water Substances 0.000 description 1
- 238000001027 hydrothermal synthesis Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000012264 purified product Substances 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 description 1
- 238000010408 sweeping Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
- B01D53/228—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion characterised by specific membranes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D69/00—Semi-permeable membranes for separation processes or apparatus characterised by their form, structure or properties; Manufacturing processes specially adapted therefor
- B01D69/04—Tubular membranes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D71/00—Semi-permeable membranes for separation processes or apparatus characterised by the material; Manufacturing processes specially adapted therefor
- B01D71/02—Inorganic material
- B01D71/028—Molecular sieves
- B01D71/0281—Zeolites
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
- B01D2256/16—Hydrogen
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
様々なCCU技術が検討されている中、使われる化学反応には、例えば、逆水性ガスシフト反応(式(1))と、メタノールへの変換反応(式(2))やエタノールへの変換反応(式(3))を組み合わせた反応などがある。
CO2+H2⇔CO+H2O (1)
CO+2H2⇔CH3OH (2)
2CO+4H2⇔C2H5OH+H2O (3)
これらのアルコール合成反応は化学平衡が関与し、熱力学的上限を有する。そのため収率向上には、反応の高圧化や未反応ガスのリサイクルが必要である。さらに、アルコールと同時に生成する水蒸気の分離設備を必要とし、設備が大型化する課題がある。
熱力学的上限を突破し、かつメタノールと水蒸気の分離設備コストを削減するためのアプローチとして、反応系からメタノールまたは水蒸気のいずれか1つを選択的に分離することにより、生成物側への反応平衡のシフトと、メタノールと水蒸気の分離を同時に行う手法がある。例えば、ゼオライト膜を具えた膜反応器によって非透過側で生成したメタノールまたは水蒸気を透過側へ選択的に分離し、熱力学的上限を突破可能かつ従来法よりもメタノール濃度を向上可能な、膜反応器を用いたプロセスが提案されている(特許文献1、2、3)。メタノールまたは水蒸気の透過駆動力は、非透過側と透過側における透過成分の分圧差であるため、非透過側ではメタノール合成反応を熱力学的に有利な高圧で行うとともに、生成物を低圧の透過側へ分離することで、反応平衡のシフトと分離促進の相乗効果を発揮できる。
以上のように、非常に高い膜性能でないと高純度な生成物を得ることができず、膜反応器を用いたプロセスにおいてもエネルギーコストの大きい蒸留を省略することが難しい課題があった。
また、特許文献4において、膜反応器において分離された水を、一酸化炭素または炭化水素系ガスを含む掃引ガスで掃引後、水性ガスシフト反応または水蒸気改質反応により水素ガスを製造する設備列で利用することが提案されている。特許文献4では、生成する水を別工程で利用するため排水処理量が減少するが、掃引ガスに用いる一酸化炭素または炭化水素系ガスは、原料ガスとして必ずしも必要ではないガスであり、原料ガスとは別に掃引ガス用のガス設備の設置を必要とする課題がある。
具体的には、本発明者らは、以下の構成により上記課題が解決できることを見出した。
上記分離膜(M)が、一酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス及び水素ガスのいずれのガスの透過係数よりも、上記2種以上の凝縮性生成物のうち少なくとも1つの透過係数の方が大きい、透過選択性を有する分離膜であり、上記合成反応工程において上記第1空間(E1)に生成した上記2種以上の凝縮性生成物が、上記分離膜(M)を介して上記第2空間(E2)に透過して分離される、膜分離工程と、
上記膜分離工程において上記第1空間(E1)から上記第2空間(E2)に透過した上記2種以上の凝縮性生成物を分解触媒(C2)の作用によって分解し、上記透過した2種以上の凝縮性生成物のうち最も多量の1種の凝縮性生成物の物質量比を向上させる、分解反応工程とを有する、膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
(2) 上記分解触媒(C2)が上記第2空間(E2)に充填され、上記分解反応工程が上記第2空間(E2)で行われる、上記(1)に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
(3) 上記2種以上の凝縮性生成物が、アルコール及び水である、上記(1)又は(2)に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
(4) 上記分解反応工程において、上記2種以上の凝縮性生成物の分解によって水素ガスを含む分解生成ガスが生成し、
上記分解反応工程によって物質量比が向上した1種の凝縮性生成物と上記分解生成ガスとを含む混合ガスを気液分離法によって分離する、気液分離工程をさらに有する、上記(1)~(3)のいずれかに記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
(5) 上記気液分離工程によって分離された分解生成ガスを、上記合成反応工程の原料ガスとして再利用する、上記(4)に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
(6) 上記第2空間(E2)に掃引ガスを流通させる、上記(1)~(5)のいずれかに記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
(7) 上記掃引ガスが、水素ガスを含む、上記(6)に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
(8) 上記2種以上の凝縮性生成物が、メタノール及び水であり、
上記分離膜の性能として、メタノールに対する水蒸気の分離係数が8.5以上、又は、水蒸気に対するメタノールの分離係数が3以上である、上記(1)~(7)のいずれかに記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
また、本発明によれば、エネルギーコストの大きい蒸留設備を省略できるため、従来の膜反応器プロセスよりも低コストで、高純度な生成物を得ることができる。
分離膜(M)と、合成触媒(C1)が充填された非透過側の第1空間(E1)と、透過側の第2空間(E2)とを備える膜反応器(E)の上記第1空間(E1)に、一酸化炭素ガス及び二酸化炭素ガスの少なくとも一方のガスと水素ガスとを含む原料ガスを導入することで、上記合成触媒(C1)の作用によって、2種以上の凝縮性生成物を合成する、合成反応工程と、
上記分離膜(M)が、一酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス及び水素ガスのいずれのガスの透過係数よりも、上記2種以上の凝縮性生成物のうち少なくとも1つの透過係数の方が大きい、透過選択性を有する分離膜であり、上記合成反応工程において上記第1空間(E1)に生成した上記2種以上の凝縮性生成物が、上記分離膜(M)を介して上記第2空間(E2)に透過して分離される、膜分離工程と、
上記膜分離工程において上記第1空間(E1)から上記第2空間(E2)に透過した上記2種以上の凝縮性生成物を分解触媒(C2)の作用によって分解し、上記透過した2種以上の凝縮性生成物のうち最も多量の1種の凝縮性生成物の物質量比を向上させる、分解反応工程とを有する、膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法である。
図1は、本発明の方法の一態様を示す図である。
凝縮性生成物及び未反応ガス(反応しなかった原料ガス)のうち分離膜Mを透過しなかったものは、第1空間E1の出口側aから流出され、凝縮性生成物2(目的生成物)は回収される。
なお、分離膜Mは、一酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス及び水素ガスのいずれのガスの透過係数よりも、凝縮性生成物1の透過係数の方が大きい、透過選択性を有する分離膜である。また、分離膜Mは、凝縮性生成物(凝縮性生成物1、凝縮性生成物2)の透過係数が異なる分離膜であり、凝縮性生成物2よりも凝縮性生成物1の方が、透過係数が大きい。すなわち、凝縮性生成物1は透過し易く、凝縮性生成物2は透過し難い。そのため、透過した凝縮性生成物中の凝縮性生成物1の物質量比は透過前よりも高い。
ここで、上述のとおり、透過した凝縮性生成物中の凝縮性生成物1の物質量比は透過前よりも高い。そのため、分解反応が進行して凝縮性生成物が消費されると、凝縮性生成物中の凝縮性生成物1の物質量比はさらに向上し、最終的には凝縮性生成物2が先に消失する。
その結果、凝縮性生成物中の凝縮性生成物1が高純度化される。
図2は、本発明の方法の好適な態様の一態様を示す図面である。
図2において、膜反応器Eは、反応管10と分離管20との二重管構造を有する。反応管10と分離管20との間には第1空間E1(非透過側の第1空間E1)が区画され、分離管20の内部には第2空間E2(透過側の第2空間E2)が区画されている。ここで、分離管20は、内管25と、その反応管10側の表面に存在する分離膜Mとからなる。そして、第1空間E1には合成触媒C1が充填され、第2空間E2には分解触媒C2が充填されている。
ここで、上述のとおり、透過した凝縮性生成物中の凝縮性生成物1の物質量比は透過前よりも高い。そのため、分解反応が進行して凝縮性生成物が消費されると、凝縮性生成物中の凝縮性生成物1の物質量比はさらに向上し、最終的には凝縮性生成物2が先に消失する。その結果、凝縮性生成物中の凝縮性生成物1が高純度化される。
図3は、本発明の別の好適な態様の一態様を示す図面である。
図3において、膜反応器Eは図2と同じである。
凝縮性生成物及び未反応ガス(反応しなかった原料ガス)のうち分離膜Mを透過しなかったものは、第1空間E1の出口側aから流出され、アルコール(目的生成物)は回収される。
なお、分離膜Mは、一酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス及び水素ガスのいずれのガスの透過係数よりも、水蒸気の透過係数の方が大きい、透過選択性を有する分離膜である。また、分離膜Mは、凝縮性生成物(水蒸気、アルコール)の透過係数が異なる分離膜であり、アルコールよりも水蒸気の方が、透過係数が大きい。すなわち、水蒸気は透過し易く、アルコールは透過し難い。そのため、透過した凝縮性生成物中の水蒸気の物質量比は透過前よりも高い。
ここで、上述のとおり、透過した凝縮性生成物中の水蒸気の物質量比は透過前よりも高い。そのため、分解反応が進行して凝縮性生成物が消費されると、凝縮性生成物中の水蒸気の物質量比はさらに向上し、最終的にはアルコールが先に消失する。
こうして水蒸気が高純度化される。
そして、第2空間E2から流出した混合ガスを気液分離器90によって分離する(気液分離工程)。これにより、液体(高純度水)と、気体(水素ガス、分解生成ガス)とに分離され、水が高純度化される。
膜反応器は、分離膜(M)(以下、単に「分離膜」とも言う)と、合成触媒(C1)(以下、単に「合成触媒」とも言う)が充填された非透過側の第1空間(E1)(以下、単に「第1空間」とも言う)と、透過側の第2空間(E2)(以下、単に「第2空間」とも言う)とを備える。
分離膜は、一酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス及び水素ガスのいずれのガスの透過係数よりも、合成反応工程において合成される2種以上の凝縮性生成物のうち少なくとも1つの透過係数の方が大きい、透過選択性を有する分離膜である。
例えば、合成反応工程の合成反応がメタノールへの変換反応(式(1)および式(2)の組み合わせ)であり、凝縮性生成物としてメタノール及び水(水蒸気)が生成する場合、分離膜は、本発明の効果がより優れる理由から、メタノールと水蒸気の透過係数が異なる分離膜であることが好ましい。
メタノールを選択的に透過させる分離膜(メタノール分離膜)としては、例えば、Faraday Discuss.,2017,198,509-527に記載のSi/Al比や水熱合成条件を精密に制御したMFI型ゼオライト膜等が挙げられる。
膜分離器は、本発明の効果がより優れる理由から、多孔質(例えば、多孔質のアルミナ)の内管とその表面に存在する分離膜とからなる分離管を備えるのが好ましい。なお、分離膜自体が分離管として機能するのでもよい。
第1空間は、分離膜の非透過側の空間である。通常、膜分離管は、反応管(外管)と分離管との二重構造を有する。この場合、第1空間は、反応管と分離管との間の空間である。
第1空間には合成触媒が充填されている。合成触媒は、後述する合成反応の触媒であれば特に制限されない。合成触媒は、本発明の効果がより優れる理由から、金属触媒であることが好ましく、銅系または銅亜鉛系触媒であることがより好ましい。
第2空間は、分離膜の透過側の空間である。通常、膜分離管は、反応管(外管)と分離管との二重構造を有する。この場合、第2空間は分離管の内部の空間である。
合成反応工程は、分離膜と、合成触媒が充填された非透過側の第1空間と、透過側の第2空間とを備える膜反応器の第1空間に、一酸化炭素ガス及び二酸化炭素ガスの少なくとも一方のガスと水素ガスとを含む原料ガスを導入することで、合成触媒の作用によって、2種以上の凝縮性生成物を合成する工程である。
膜反応器については上述のとおりである。
原料ガスは、一酸化炭素ガス及び二酸化炭素ガスの少なくとも一方のガスと水素ガスとを含む。原料ガスは、本発明の効果がより優れる理由から、二酸化炭素ガスと水素ガスとを含むのが好ましい。
原料ガスが二酸化炭素ガスと水素ガスとを含む場合の合成反応の具体例としては、上述した式(1)および式(2)を組み合わせた反応や、式(1)および式(3)を組み合わせた反応等が挙げられる。原料ガスが一酸化炭素ガスと水素ガスとを含む場合の合成反応の具体例としては、下記式(2)および式(3)が挙げられる。
合成反応工程では、2種以上の凝縮性生成物を合成する。本明細書において「凝縮性」とは、150℃、1気圧の条件で気体であり、25℃、1気圧の条件で液体であることを意味する。
膜分離工程は、分離膜が、一酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス及び水素ガスのいずれのガスの透過係数よりも、上記2種以上の凝縮性生成物のうち少なくとも1つの透過係数の方が大きい、透過選択性を有する分離膜であり、合成反応工程において第1空間に生成した2種以上の凝縮性生成物が、分離膜を介して第2空間に透過して分離される工程である。
分離膜については上述のとおりである。
掃引ガスは特に種類を制限されるものではないが、分解触媒を還元雰囲気として耐久性を保持するとともに、掃引ガスと水素を含む分解生成ガスとの分離設備を要することなく、分解生成物(分解生成ガス)を合成反応工程の原料ガスとして再利用することができる水素を含むことが好ましい。
分解反応工程は、膜分離工程において第1空間から第2空間に透過した2種以上の凝縮性生成物を分解触媒(C2)(以下、単に「分解触媒」とも言う)の作用によって分解し、透過した2種以上の凝縮性生成物のうち最も多量の1種の凝縮性生成物の物質量比を向上させる工程である。
分解反応は、典型的には合成反応工程の合成反応の逆反応である。
例えば、合成反応が上述した式(1)および式(2)を組み合わせたメタノールへの変換反応である場合、分解反応は典型的には式(4)の反応である。
CH3OH+H2O⇔CO2+3H2 (4)
分解反応によって、分離膜を透過した2種以上の凝縮性生物のうち最も多量の1種の凝縮性生成物の物質量比が向上する。
加えて、第2空間に固体である分解触媒が充填されていることによって、第1空間から第2空間への伝熱性が向上するとともに、空間体積が減少することで、第2空間から生成物の排出が促進されるため、より好ましい。
分解触媒は、分解反応の触媒であれば特に制限されないが、本発明の効果がより優れる理由から、金属触媒であることが好ましく、銅系または銅亜鉛系触媒であることがより好ましく、銅亜鉛系触媒であることがさらに好ましい。
2種以上の凝縮性生成物の分解反応によって精製する分解生成物は、気液分離によって分離できる理由から、非凝縮性ガス(分解生成ガス)であることが好ましい。分解生成ガスは、水素ガスを含むことが好ましい。
凝縮性生成物と分解反応工程で生成した水素ガスを含む分解生成ガスとの混合ガスは、そのまま利用することも可能だが、高純度な凝縮性生成物のみを得るために気液分離設備を設置することが好ましい。すなわち、本発明の方法は、分解反応工程によって物質量比が向上した1種の凝縮性生成物と水素ガスを含む分解生成ガスとを含む混合ガスを気液分離法によって分離する、気液分離工程をさらに有するのが好ましい。
本発明の方法の典型的な態様として、合成反応が式(1)および式(2)を組み合わせたメタノールへの変換反応である場合について説明する。
このとき副反応として式(5)が進行するが、Applied Catalysis B:Environmental 99、43(2010)に示されるように、分解触媒(C2)を適切に選択することよって式(4)を選択的に進行させるよう制御することができる。
CH3OH⇔CO+2H2 (5)
ここで、水蒸気を選択的に透過させる分離膜(M)を用いる場合、透過した水に含まれるメタノール濃度は、事業所排水における環境基準値(COD日間平均120mg/L)を下回る、0.012質量%以下であることが好ましい。
150℃以上、10~500kPaAの条件で式(4)の反応を進行させ、メタノールと水蒸気の混合ガスからメタノール濃度0.012質量%以下を達成するためには、メタノールと水蒸気の混合ガスの物質量比は少なくとも水蒸気/メタノール=8.5以上であることが熱力学的に好ましい。以上の制約から、分離膜(M)の性能としてメタノールに対する水蒸気の分離係数は少なくとも8.5以上であることが好ましい。
また、メタノールを選択的に透過させる分離膜(M)を用いる場合、透過したメタノールの濃度は工業用メタノールのJIS規格である99.8質量%以上であることが好ましい。
150℃以上、10~500kPaAの条件で式(4)の反応を進行させ、メタノールと水蒸気の混合ガスからメタノール濃度99.8質量%以上を達成するためには、メタノールと水蒸気の混合ガスの物質量比は少なくとも水蒸気/メタノール=0.33以下であることが熱力学的に好ましい。以上の制約から、分離膜(M)の性能として水蒸気に対するメタノールの分離係数は少なくとも3以上であることが好ましい。なお、本明細書において、透過係数および分離係数は、反応条件によって定まる値である。
このように、反応生成物や必要な純度によって求められる上限または下限の分離膜性能が熱力学的に決定される。
既存の分離膜は、上記分離膜性能を十分に満たしており、本発明により、既存の分離膜を用いた膜反応器プロセスにおいて分解反応工程を設置することによって、蒸留を経ずに高純度な凝縮性生成物を合成可能である。
図4は本発明の方法の一実施例を示す図である。
図4において、膜反応器Eは、反応管10と分離管21との二重管構造を有する。反応管10と分離管21との間には第1空間E1(非透過側の第1空間E1)が区画され、分離管21の内部には第2空間E2(透過側の第2空間E2)が区画されている。分離管21は、多孔質のアルミナ管(内管)26とその反応管10側の表面に存在する水蒸気分離膜M1(LTA型のゼオライトを析出させたもの)とからなる。第1空間E1には、銅亜鉛系の合成触媒C11が充填されている。
コンプレッサー60によって第1空間E1に原料ガス(二酸化炭素ガス、水素ガス)を5MPaA、200℃で導入するともに、ブロワー80によって分離管20の内側である第2空間E2に掃引ガス(水素ガス)を常圧、160℃で導入した。
第1空間E1に原料ガス(25NL/min(分)の二酸化炭素ガス、75NL/minの水素ガス)を導入した。第1空間E1に上記原料ガスを導入することで、合成触媒C11の作用によって、水蒸気とメタノール(目的生成物)とが合成された(上述した式(1))。
なお、未反応ガス(反応しなかった原料ガス)及び凝縮性生成物(水蒸気、メタノール)のうち水蒸気分離膜M1を透過せず第1空間E1に残ったものは、第1空間E1の出口側aから流出され、メタノールは回収された。
<膜分離工程>
合成反応工程によって第1空間に生成した凝縮性生成物(水蒸気、メタノール)が、水蒸気分離膜M1を介して第2空間E2に透過して分離された。
なお、水蒸気分離膜M1は、一酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス及び水素ガスのいずれのガスの透過係数よりも、凝縮性生成物の1つである水蒸気の透過係数が大きい、透過選択性を有する分離膜であり、分離膜(M)に該当する。
また、水蒸気分離膜M1の性能として、メタノール(メタノールガス)に対する、水蒸気の分離係数は1000である。そのため、分離された凝縮性生成物の主成分は水蒸気である。
第2空間E2から流出されたガスは、掃引ガスである水素ガス、及び、膜分離工程で分離された凝縮性生成物(水蒸気、メタノール)を含む。
膜分離工程を経て第2空間E2から流出されたガスを、外部と断熱したまま銅亜鉛系の分解触媒C21が充填された分解用反応器31に直接導入した。分解触媒C21の作用によって、凝縮性生成物(水蒸気、メタノール)の分解反応(上述した式(4))(合成反応の逆反応)が進行し、分解生成ガス(二酸化炭素ガス、水素ガス)が生成した。
分解反応工程を経た混合ガス(水素ガス、分解生成ガス)を気液分離器90によって分離して、水を含む液体を回収した。
実施例1と同じ膜反応器Eを用いた。合成反応工程、膜分離工程及び流出工程は実施例1と同様に行った。分解反応工程を経ずに第2空間E2から流出された混合ガスを冷却し、気液分離器によって水を含む液体を回収した。
下記表1に、実施例1及び比較例1について、膜反応器Eの第2空間E2から流出した混合ガスを冷却し、気液分離によって回収した液体に含まれるメタノールの濃度を示す。メタノールの濃度が低い程、水の濃度が高いことを意味する。
20 分離管
21 分離管
25 内管
26 多孔質のアルミナ管(内管)
30 分解用反応器
31 分解用反応器
50 原料ガスタンク
51 二酸化炭素ガスタンク
60 コンプレッサー
70 掃引ガスタンク
80 ブロワー
90 気液分離器
E 膜反応器
E1 第1空間
a 第1空間E1の出口側
E2 第2空間
M 分離膜
M1 水蒸気分離膜
C1 合成触媒
C11 合成触媒(銅亜鉛系触媒)
C2 分解触媒
C21 分解触媒(銅亜鉛系触媒)
Claims (8)
- 分離膜(M)と、合成触媒(C1)が充填された非透過側の第1空間(E1)と、透過側の第2空間(E2)とを備える膜反応器(E)の前記第1空間(E1)に、一酸化炭素ガス及び二酸化炭素ガスの少なくとも一方のガスと水素ガスとを含む原料ガスを導入することで、前記合成触媒(C1)の作用によって、2種以上の凝縮性生成物を合成する、合成反応工程と、
前記分離膜(M)が、一酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス及び水素ガスのいずれのガスの透過係数よりも、前記2種以上の凝縮性生成物のうち少なくとも1つの透過係数の方が大きい、透過選択性を有する分離膜であり、前記合成反応工程において前記第1空間(E1)に生成した前記2種以上の凝縮性生成物が、前記分離膜(M)を介して前記第2空間(E2)に透過して分離される、膜分離工程と、
前記膜分離工程において前記第1空間(E1)から前記第2空間(E2)に透過した前記2種以上の凝縮性生成物を分解触媒(C2)の作用によって分解し、前記透過した2種以上の凝縮性生成物のうち最も多量の1種の凝縮性生成物の物質量比を向上させる、分解反応工程とを有し、
前記分解反応工程の分解反応は、前記合成反応工程の合成反応の逆反応である、膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。 - 前記分解触媒(C2)が前記第2空間(E2)に充填され、前記分解反応工程が前記第2空間(E2)で行われる、請求項1に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
- 前記2種以上の凝縮性生成物が、アルコール及び水である、請求項1又は2に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
- 前記分解反応工程において、前記2種以上の凝縮性生成物の分解によって水素ガスを含む分解生成ガスが生成し、
前記分解反応工程によって物質量比が向上した1種の凝縮性生成物と前記分解生成ガスとを含む混合ガスを気液分離法によって分離する、気液分離工程をさらに有する、請求項1~3のいずれか1項に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。 - 前記気液分離工程によって分離された分解生成ガスを、前記合成反応工程の原料ガスとして再利用する、請求項4に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
- 前記第2空間(E2)に掃引ガスを流通させる、請求項1~5のいずれか1項に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
- 前記掃引ガスが、水素ガスを含む、請求項6に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
- 前記2種以上の凝縮性生成物が、メタノール及び水であり、
前記分離膜の性能として、メタノールに対する水蒸気の分離係数が8.5以上、又は、水蒸気に対するメタノールの分離係数が3以上である、請求項1~7のいずれか1項に記載の膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2021106597A JP7435553B2 (ja) | 2021-06-28 | 2021-06-28 | 膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法 |
AU2022303845A AU2022303845A1 (en) | 2021-06-28 | 2022-06-10 | Method for highly purifying condensable product in membrane reactor |
EP22832769.8A EP4349454A1 (en) | 2021-06-28 | 2022-06-10 | Method for highly purifying condensable product in membrane reactor |
CN202280041618.5A CN117479996A (zh) | 2021-06-28 | 2022-06-10 | 膜反应器中的凝结性生成物的高纯度化方法 |
KR1020237042968A KR20240007262A (ko) | 2021-06-28 | 2022-06-10 | 막 반응기에 있어서의 응축성 생성물의 고순도화 방법 |
PCT/JP2022/023450 WO2023276612A1 (ja) | 2021-06-28 | 2022-06-10 | 膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法 |
TW111123787A TWI836487B (zh) | 2021-06-28 | 2022-06-27 | 膜反應器中冷凝性生成物之高純度化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2021106597A JP7435553B2 (ja) | 2021-06-28 | 2021-06-28 | 膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2023004716A JP2023004716A (ja) | 2023-01-17 |
JP7435553B2 true JP7435553B2 (ja) | 2024-02-21 |
Family
ID=84691701
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021106597A Active JP7435553B2 (ja) | 2021-06-28 | 2021-06-28 | 膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP4349454A1 (ja) |
JP (1) | JP7435553B2 (ja) |
KR (1) | KR20240007262A (ja) |
CN (1) | CN117479996A (ja) |
AU (1) | AU2022303845A1 (ja) |
WO (1) | WO2023276612A1 (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016028812A (ja) | 2014-07-18 | 2016-03-03 | 三菱化学株式会社 | 水素分離装置及び水素分離方法 |
JP2020132439A (ja) | 2019-02-13 | 2020-08-31 | Jfeスチール株式会社 | 水素ガスの製造方法および製造設備列 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2876194B2 (ja) * | 1996-06-17 | 1999-03-31 | 川崎重工業株式会社 | 脱水素反応の促進方法及び装置 |
JP2007055970A (ja) | 2005-08-26 | 2007-03-08 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | メタノール製造用反応器及びメタノール製造方法 |
JP5842540B2 (ja) * | 2011-10-29 | 2016-01-13 | Jfeスチール株式会社 | Co2及び/又はcoからのメタンの製造方法及び装置 |
CN105692548A (zh) * | 2014-11-28 | 2016-06-22 | 中国科学院大连化学物理研究所 | 制备合成氨原料气的系统及方法 |
JP7049075B2 (ja) | 2016-07-04 | 2022-04-06 | 公益財団法人地球環境産業技術研究機構 | メタノール製造方法およびメタノール製造装置 |
JP7430498B2 (ja) | 2018-08-02 | 2024-02-13 | 三菱ケミカル株式会社 | メタノールの製造方法 |
-
2021
- 2021-06-28 JP JP2021106597A patent/JP7435553B2/ja active Active
-
2022
- 2022-06-10 CN CN202280041618.5A patent/CN117479996A/zh active Pending
- 2022-06-10 KR KR1020237042968A patent/KR20240007262A/ko unknown
- 2022-06-10 EP EP22832769.8A patent/EP4349454A1/en active Pending
- 2022-06-10 AU AU2022303845A patent/AU2022303845A1/en active Pending
- 2022-06-10 WO PCT/JP2022/023450 patent/WO2023276612A1/ja active Application Filing
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016028812A (ja) | 2014-07-18 | 2016-03-03 | 三菱化学株式会社 | 水素分離装置及び水素分離方法 |
JP2020132439A (ja) | 2019-02-13 | 2020-08-31 | Jfeスチール株式会社 | 水素ガスの製造方法および製造設備列 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20240007262A (ko) | 2024-01-16 |
WO2023276612A1 (ja) | 2023-01-05 |
CN117479996A (zh) | 2024-01-30 |
EP4349454A1 (en) | 2024-04-10 |
JP2023004716A (ja) | 2023-01-17 |
AU2022303845A1 (en) | 2024-01-18 |
TW202310913A (zh) | 2023-03-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2328457C2 (ru) | Способ очистки воды, полученной в процессе фишера-тропша | |
JP2007055970A (ja) | メタノール製造用反応器及びメタノール製造方法 | |
AU2002357874B2 (en) | PSA sharing | |
JP7151832B1 (ja) | 膜反応器における未利用ガスの再利用方法 | |
RU2507163C2 (ru) | Способ очистки водного потока, выходящего после реакции фишера-тропша | |
EA006275B1 (ru) | Способ непрерывного получения углеводородов из синтез-газа в шламовых реакторах и отделения получаемой жидкой фазы от твёрдой фазы | |
RU2648331C2 (ru) | Способ получения синтетических жидких углеводородов из природного газа | |
JP7435553B2 (ja) | 膜反応器における凝縮性生成物の高純度化方法 | |
JP5648748B2 (ja) | 水素精製装置及びその使用方法 | |
EP2427262B1 (en) | Process for the purification of an aqueous stream coming from the fischer-tropsch reaction | |
RU2511362C9 (ru) | Способ очистки водного потока, поступающего после реакции фишера-тропша | |
EP2485982B1 (en) | Process for the purification of an aqueous stream coming from the fischer tropsch reaction | |
Brunetti et al. | CO2 conversion by membrane reactors | |
TWI836487B (zh) | 膜反應器中冷凝性生成物之高純度化方法 | |
EA006933B1 (ru) | Способ непрерывного получения углеводородов из синтез-газа в шламовых реакторах и отделения получаемой жидкой фазы от твердой фазы | |
US4986978A (en) | Process for reforming impure methanol | |
CN106852130B (zh) | 用于将生物质转变成氢的催化膜系统 | |
RU2774658C1 (ru) | Способ производства метанола | |
EP4206172A1 (en) | Method for producing methanol | |
JP4429674B2 (ja) | 水素製造装置および該装置を用いた高純度水素製造方法 | |
JP2023028524A (ja) | メタノールの製造方法 | |
TW202342705A (zh) | 不需外加水之製造合成燃料的系統和方法 | |
AU2010304749B2 (en) | Process for the purification of an aqueous stream coming from the Fischer Tropsch reaction | |
WO2015137910A1 (en) | Membrane-based gas separation processes to produce synthesis gas with a high co content | |
JPS61201602A (ja) | 合成ガスの発生方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20230126 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230829 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20231006 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20240109 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240122 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7435553 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |