JP7417698B2 - 圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法および圧力センサ用ダイアフラム - Google Patents

Description

本発明は、被測定流体に接触する圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法および圧力センサ用ダイアフラムに関する。

静電容量式の隔膜真空計を利用する代表的な装置として半導体製造装置がある。半導体製造装置で隔膜真空計が用いられる主な理由は、熱式の真空計であるピラニーゲージや電離真空計等と異なり、ガス種に依存しないからであり、腐食性のあるプロセスガスに対して耐食性があるからであり、センサを加熱することにより原料ガスの吸着や副生成物等の堆積を抑制できるからである。

隔膜真空計は、半導体製造装置で行われる各種の工程のうち、成膜工程の他にSi等のウエハをエッチングする工程でも使用されている。成膜工程で実施される成膜手法としては、スパッタ、ＣＶＤ(chemical vapor deposition), ＡＬＤ(atomic layer deposition)などがある。
成膜工程でプロセスのガス圧力を計測・制御する隔膜真空計のセンサチップに上記物質が堆積すると、この堆積膜の収縮が原因でセンサダイアフラムが不必要に変形してしまい、零点のシフトや圧力感度の変化をもたらし、成膜やエッチングの品質に大きな影響を与えてしまうことが知られている。

上述したような隔膜真空計への副生成物の堆積を防ぐために、センサチップを高温に保持したり、プロセスガスがセンサダイアフラムに至るまでの経路にバッフルを設けたり経路を迷路状に複雑に形成し、付着し易いガスをなるべく途中で捉えてしまう方法(特許文献１～３）が考案・実施されている。また、このようなバッフルと合わせてガスの流入経路を制御するために、センサダイアフラムにプロセスガスを導く気体導入口の位置を堆積の影響が大きなダイアフラム中心付近を避け、やや外周部に設ける構造も提案されている(特許文献１、２、４、５)。

さらに、ＡＬＤの様に表面の物理的・化学的吸着に基づく一様な膜が成膜されるプロセスに対しては、特許文献６および特許文献７に記載されているように、モーメントを調整してセンサダイアフラムの撓みそのものを抑制するようなダイアフラム構造が提案されている。
一方、隔膜真空計のダイアフラムの構造物で堆積膜の影響を抑制しようとする試みとして特許文献８および特許文献９に示すような構造が提案されている。これらの特許文献８，９には、ダイアフラム上にテーブル型、逆テーパー型、あるいは方形波状の構造物やハニカム形状になるよう梁構造を設けることで堆積膜を分断し、膜応力がダイアフラムに与える影響を抑制する手法が記述されている。

特開２０１１－１４９９４６号公報 特許第６０９６３８０号公報 特開２０１５－３４７８６号公報 特開２０１４－１２６５０４号公報 特開２０１４－１０９４８４号公報 特開２０１０－２３６９４９号公報 特開２００９－２６５０４１号公報 特表２００９－５２４０２４号公報 特開２００８－１０７２１４号公報

特許文献８や特許文献９に開示されているようにセンサダイアフラム上の堆積膜を分断してその影響を排除する技術は、効果が大きいが実現することが難しいという問題があった。この技術の具体的な検証例として数値シミュレーションを実施した結果を以下に示す。
図１８は膜分断の効果を計算したモデルの１つである。センサダイアフラムは、通常は周辺が固定された円板であるが、数値シミュレーションを簡単に実施するために、両側が固定された平板１の２次元モデルを用いて計算を実施した。計算結果を図１９と図２０とに示す。

図１８（Ａ）は平板全体を示す斜視図、図１８（Ｂ）は平板の一部を拡大して示す斜視図である。平板１の上には多数のスリット２が形成されている。これらのスリット２によって分割された平板１の表面に膜３が設けられている。数値シミュレーションは、この膜３を収縮させて膜応力を発生させて行った。この実施の形態においては、センサダイアフラムに堆積した膜が成膜時に収縮あるいは膨脹することが原因で膜中に生じる応力を「膜応力」という。
この膜応力のために平板１は曲げモーメントを受けて例えば収縮の場合には下側に凸に撓むことになり、これが円形のセンサダイアフラムを用いた隔膜真空計の場合の膜堆積による零点シフトに対応する。

図１９に計算結果となる模式図を示す。変形スケールは統一されており、平板１の分割数（スリット２の数）を増やせば増やすほどその変形は小さくなるので効果が高いことがわかる。図１９（Ａ）は、スリット２が設けられていない場合を示し、図１９（Ｂ）は、膜３がスリット２により２分割された場合を示す。図１９（Ｃ）は、膜３がスリット２により２０分割された場合を示し、図１９（Ｄ）は、膜３がスリット２により２００分割された場合を示す。図１９は、ドットの密度が高いほど変位が大きいことを示している。

図２０は、膜の分割数を横軸に、分断していない均一膜を基準(１００％）とした場合の平板中央部の変位の絶対値をプロットしたものである。これらの結果からすると、膜を細かく分断すればするほど変位は小さくなり、センサダイアフラムに膜が成膜された時の効果が大きいことがわかる。
ところが、実際に膜を分断しようとして引用文献８や引用文献９に開示されているような構造を適用しようとすると、現実的な問題としてセンサ製造上、困難なことに直面する。図１８から図２０に示した計算モデルの平板１のスパン（両端の固定部間の間隔）は５０００μｍであるが、仮に均一膜の５％以下まで変位を小さくしようとすると、膜３の分割数は５００～１０００程度まで小さくしなければならない。

したがって、膜分断のための構造は、横方向の寸法が数μｍになる。しかし、通常、ＭＥＭＳセンサの製造に用いられるコンタクトマスクアライナーおよびドライエッチング加工の技術では、数μｍ以下の寸法で前述の構造を再現良く形成することは甚だ困難であり、しかも、ステッパーなどの高価な設備を必要とし現実的ではない。また、膜分断のための構造を過度に細かく形成すると、形成された構造そのものが堆積膜に埋もれてしまい、効果が見込めなくなることも容易に想像される。このため、現実的な加工寸法である数１０μｍでも効果が得られるような構造が求められている。

本発明の目的は、膜応力低減のための構造を現実的な加工寸法で実現し、センサダイアフラムの堆積膜が原因で生じる零点シフトが可及的小さくなる圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法および圧力センサ用ダイアフラムを提供することである。

この目的を達成するために、本発明に係る圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法は、壁の一部がダイアフラムによって形成された圧力センサの圧力室に成膜用の被測定流体が導入されて前記ダイアフラムに堆積膜が生成され、前記堆積膜が収縮したときの膜応力による圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法であって、前記ダイアフラムにおける前記被測定流体と接触する一方の面に多数の傾斜面を用いて凹凸構造を構成し、前記傾斜面に堆積膜が形成され、前記堆積膜による膜応力が生じたときに、前記傾斜面に前記ダイアフラムに対して垂直に近くなる方向に曲げモーメントが作用し、前記傾斜面に作用する前記曲げモーメントと、隣接する傾斜面に作用する曲げモーメントとを相殺させる方法である。

本発明は、前記圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法において、前記傾斜面は、前記一方の面に突設され互いに対向する傾斜面で生じる前記曲げモーメントが打ち消し合う錘状あるいは断面台形状の突出部の側面、あるいは互いに対向する丸みを帯びた傾斜面で生じる前記曲げモーメントが打ち消し合う半球状の突出部の球面であってもよい。

本発明に係る圧力センサ用ダイアフラムは、前記圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法に使用する圧力センサ用ダイアフラムであって、前記ダイアフラムは、堆積膜を形成し得る被測定流体が導入される圧力室の壁の一部を構成するものであり、前記ダイアフラムにおける前記被測定流体と接触する一方の面は、前記ダイアフラムに対して垂直に近くなる方向に前記堆積膜による曲げモーメントが作用するように、前記ダイアフラムの厚み方向に対して傾斜しかつ圧力室の内方を指向する複数の傾斜面を用いて凹凸構造が構成されていてもよい。

本発明は、前記圧力センサ用ダイアフラムにおいて、前記傾斜面は、前記一方の面に突設された錘状の突出部の側面であってもよい。

本発明は、前記圧力センサ用ダイアフラムにおいて、前記錘状の突出部は、多数の四角錐によって形成されているとともに、互いに隣り合う四角錐どうしが密着するように形成されていてもよい。

本発明は、前記圧力センサ用ダイアフラムにおいて、前記傾斜面は、前記一方の面に突設された断面台形状の突出部の傾斜した側面であってもよい。

本発明は、前記圧力センサ用ダイアフラムにおいて、前記傾斜面は、前記一方の面に突設された半球状の突出部の球面であってもよい。

本発明は、前記圧力センサ用ダイアフラムにおいて、前記突出部の高さは、前記ダイアフラム全体の厚みに対して２５％以上かつ７５％以下であり、前記突出部の突出端を含みかつ前記側面と交差する断面において一方の側面に相当する辺と前記ダイアフラムに平行な面および他方の側面に相当する辺と前記ダイアフラムに平行な面とのなす角度がそれぞれ４５°以上かつ８０°以下であり、前記突出部どうしの間隔は、前記堆積膜の原因となる物質の粒子径の少なくとも１００倍以上であってもよい。

本発明に係る圧力センサを副生成物が堆積する環境で使用することによって、ダイアフラムの傾斜面に堆積膜が形成される。この堆積膜がダイアフラムに対して収縮することにより、ダイアフラムに応力（膜応力）が生じる。この結果、ダイアフラムに曲げモーメントが作用し、複数の傾斜面が個々に撓むようになる。個々の傾斜面に作用する曲げモーメントの方向は、傾斜面に沿う方向になる。すなわち、平坦なダイアフラムに堆積膜が形成された場合とは異なり、ダイアフラムの面方向に対して傾斜した方向に、言い換えればダイアフラムに対して垂直に近くなる方向に曲げモーメントが作用する。

また、傾斜面に作用する曲げモーメントが隣接する傾斜面に作用する曲げモーメントと相殺されるようになるから、曲げモーメントの大きさを小さくすることができる。
この結果、ダイアフラムを曲げる力が小さくなり、ダイアフラムが撓み難くなるから、零点シフトを小さく抑えることができる。
傾斜面は、ダイアフラムに多数の溝を形成する場合とは異なり、現実的な加工寸法で実現することができる。
したがって、本発明によれば、膜応力低減のための構造を現実的な加工寸法で実現し、センサダイアフラムの堆積膜が原因で生じる零点シフトが可及的小さくなる圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法および圧力センサ用ダイアフラムを提供することができる。

本発明に係る圧力センサを備えた隔膜真空計の断面図である。 センサチップの断面図である。 山形構造のシミュレーションの計算モデルを示す模式図である。 山形構造のシミュレーションの結果を示す斜視図である。 山形構造のシミュレーションの結果を示すグラフである。 山形構造のシミュレーションの結果を示すグラフである。 傾斜面の角度を説明するための模式図である。 山と山との間にスリットが形成されている構造を示す断面図である。 山形以外の形状を示す断面図である。 膜による曲げモーメントを説明するための断面図である。 四角錘状の突出部を示す斜視図である。 円錐状の突出部を示す斜視図である。 角錐台状の突出部を示す斜視図である。 円錐台状の突出部を示す斜視図である。 半球状の突出部を示す斜視図である。 ３次元構造のシミュレーションの計算モデルを示す斜視図である。 ３次元構造のシミュレーション結果を示す模式図である。 膜分割シミュレーションの計算モデルを示す斜視図である。 膜分割シミュレーションの結果を示す斜視図である。 膜分割シミュレーションの結果を示すグラフである。

以下、本発明に係る圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法および圧力センサ用ダイアフラムの一実施の形態を図１～図１７を参照して詳細に説明する。
図１に示す静電容量型隔膜真空計１１は、図１において最も外側に位置するパッケージ１２と、このパッケージ１２の中に収容されたセンサチップ１３などを備えている。この実施の形態においては、センサチップ１３が本発明でいう「圧力センサ」に相当する。

パッケージ１２は、複数の部材を互いに溶接して有底円筒状に形成されている。パッケージ１２を構成する複数の部材は、図１において最も下に位置する小径部１４を有するロアパッケージ１５と、このロアパッケージ１５の大径部１６に後述する支持ダイアフラム１７を介して接続された円筒状のアッパパッケージ１８と、このアッパパッケージ１８の開口端を閉塞する円板状のカバー１９である。

支持ダイアフラム１７は、耐食性を有する金属材料によって円環板状に形成されており、外縁部がロアパッケージ１５とアッパパッケージ１８とにそれぞれ溶接されてこれらの部材に支持されている。支持ダイアフラム１７の開口部は、支持ダイアフラム１７の厚み方向から見て円形に形成されており、支持ダイアフラム１７に第１の台座プレート２１を介してセンサチップ１３が接合された状態でセンサチップ１３によって閉塞されている。このため、支持ダイアフラム１７は、センサチップ１３と協働してパッケージ１２内を導入部２２と基準真空室２３とに分けている。導入部２２内にはバッフル２４が設けられている。

基準真空室２３は、所定の真空度に保たれている。
第１の台座プレート２１は、支持ダイアフラム１７を第２の台座プレート２５と協働して挟んでいる。第１および第２の台座プレート２１，２５は、それぞれサファイアによって円板状に形成されており、それぞれ支持ダイアフラム１７に接合されている。第１および第２の台座プレート２１，２５には、被測定流体を通すための連通孔２６～２８が穿設されている。

カバー１９にはハーメチックシール３１を介して複数の電極リード部３２が埋め込まれている。電極リード部３２は、電極リードピン３３と金属製のシールド３４とを備えている。電極リードピン３３は、シールド３４の中にハーメチックシール３５を介して支持されている。電極リードピン３３の一端は、パッケージ１２の外に露出し、図示していない配線を介して外部の信号処理部に接続されている。電極リードピン３３の他端は、導電性を有するコンタクトばね３６を介して後述するセンサチップ１３のコンタクトパッド３７に接続されている。

センサチップ１３は、パッケージ１２内の導入部２２の圧力を静電容量に基づいて検出するもので、支持ダイアフラム１７と第１および第２の台座プレート２１，２５とによってパッケージ１２内で支持されている。センサチップ１３は、図２に示すように、図２において下側に位置するセンサダイアフラム４１と、このセンサダイアフラム４１に接合されたセンサ台座４２とを備えている。センサダイアフラム４１は、サファイアによって円板状に形成されており、図１に示すように、スペーサ４３を介して第１の台座プレート２１に取付けられている。このセンサダイアフラム４１と第１の台座プレート２１との間には被測定流体が導入される圧力室４４が形成されている。このため、センサダイアフラム４１は、圧力室４４の壁の一部を構成している。この実施の形態においては、このセンサダイアフラム４１が本発明でいう「ダイアフラム」に相当する。

センサ台座４２は、サファイアによって円筒の窪みを有する角形状に形成されている。センサ台座４２の窪みの開口部はセンサダイアフラム４１によって閉塞されている。センサ台座４２には、図２に示すように、センサ台座４２の内部の容量室４５とセンサ台座４２の外の基準真空室２３とを連通する連通孔４６が穿設されている。容量室４５と基準真空室２３とは同一の真空度を保っている。
センサ台座４２の内側底面４２ａと、センサダイアフラム４１におけるセンサ台座４２の内側底面４２ａと対向する一方の面４１ａとには、それぞれ２種類の電極４７～５０が設けられている。センサダイアフラム４１の中央部とセンサ台座４２の内側底面４２ａの中央部とには、一対の感圧電極４７，４８が設けられている。センサダイアフラム４１の外周部とセンサ台座４２の内側底面４２ａの外周部とには、一対の参照電極が４９，５０が設けられている。センサチップ１３は、感圧電極４７，４８からなる感圧キャパシタの静電容量と、参照電極４９，５０からなる参照キャパシタの静電容量とに基づいて、センサダイアフラム４１に加えられている圧力を検出する。

センサダイアフラム４１における、センサ台座４２とは反対側に位置して被測定流体と接触する他方の面４１ｂ（図１においては下側の面）には、成膜用の被測定流体が圧力室４４に導入されることによって膜（図示せず）が形成される。この実施の形態によるセンサダイアフラム４１は、詳細は後述するが、膜が堆積して生じる膜応力による曲げモーメントが無視できるほど小さくなるような構成が採られている。

センサダイアフラム４１に平坦な面が存在すれば、それを如何に細かく分断しても、それぞれに対して膜応力による曲げモーメントが働き、ダイアフラム全体として影響を完全に排除することが現実的には困難である。
発明者は、センサダイアフラム４１の膜が堆積する面を分割するのではなく、この面を傾斜させて曲げモーメントの作用する方向をセンサダイアフラムに対して垂直な方向に近付けることにより、センサダイアフラム４１が撓み難くなると考えた。
すなわち、センサダイアフラム４１の表面にセンサダイアフラム４１の厚み方向とは垂直な平坦部分がなるべく少なくなるように、傾斜面を用いて凹凸構造を構成し、膜応力による撓みを抑制する。

ここでは先ず、発明者が本発明の圧力センサに想到するにあたって行ったシミュレーションについて図３～図６を参照して説明する。
図３（Ａ）は、山形構造のシミュレーションの計算モデルを示す断面図、図３（Ｂ）は、山形構造の一部を拡大して示す断面図、図３（Ｃ）は、山形構造の一部を拡大して示す斜視図である。
図３に示す平板５１の一方の面には、多数の断面山形状の突出部５２が並べて形成されている。図３の示す突出部５２は、平板５１の厚み方向とは垂直な方向に延びる突条である。このため、平板５１の一方の面は、突出部５２の側面、言い換えれば平板５１の厚み方向（平板５１の平坦な他方の面５１ａとは垂直な方向）に対して傾斜する複数の傾斜面５３，５４によって形成されている。この実施の形態においては、平板５１の平坦な他方の面５１ａが請求項８に記載した発明でいう「ダイアフラムに平行な面」に相当する。
これらの傾斜面５３，５４は、図３において上方、すなわち平板５１の外を指向している。この平板５１をセンサダイアフラム４１とすると、傾斜面５３，５４は圧力室４４の内方を指向することになる。このような突出部５２は、例えばドライエッチング法によって形成することができる。傾斜面５３，５４に堆積膜５５が形成されている。

このシミュレーションを実施するにあたっては、膜分割の計算と同様に、５０００μｍのスパンの平板５１に山形の構造を配置し、全体の厚みＴが２００μｍとなるように山（突出部５２）の高さＨと幅Ｗを設定して計算を行った。堆積膜５５の厚みは１０μｍとした。
シミュレーションを行ったところ、図４および図５に示すような結果が得られた。図４（Ａ）は、山形構造を採用したダイアフラムモデルの結果を示し、図４（Ｂ）は、平坦なダイアフラムモデルの結果を示す。図４（Ａ）と図４（Ｂ）は、変形スケールを合わせて表示してある。図４においては、変位の度合いをドットの密度で表現している。山形構造の山（突出部５２）の幅は１００μｍ、高さも１００μｍで、分割数は５０であるが、殆ど撓んでいないことが分かる。

図５は、山の構造の幅Ｗ、高さＨを変えて計算してセンサダイアフラムの中心部の変位を示したグラフである。図３においては、横軸に分割数、縦軸に２００μｍのフラットな平板のシフトを１００％とした時の変位値をとっている。構造を変化させると膜を変化させた場合だけでなく、圧力を受けたときの撓みも変化するので、一定圧力を受けた時の最大変位値で規格化している。山の高さＨが高い程効果も高く、分割数が５０で十分な効果が得られることがわかる。分割数５０は、１００μｍに相当するので、加工工程上極めて現実的である。

山の高さは、ダイアフラム厚みの２５％（図５においては５０μｍ）以下となる斜面角度を確保するためにはパターンも小さくせねばならず、加工困難となる上にプロセス中の堆積により山形構造が埋まってしまう可能性がある。山の高さが７５％（図５においては１５０μｍ）を超えると大気圧等の過大圧を受けたときに強度的な問題を生じる可能性がある。このため、突出部５２の高さは、ダイアフラム全体の厚みに対して２５％～７５％であることが望ましい。

図６は、図５のグラフに関し、斜面角度を横軸に取り直してプロットしたものである。各線の％はダイアフラムに対する山の高さを表す。図５によれば、シフト値は斜面角度が４５°以上の時にフラットな構造に対して凡そ２０％以下、２０°以上の時に５０％以下となる。角度がきつければその方が有利ではあるが、８０°を超えると山の幅小さくなり過ぎて、コンタクト露光装置によるフォトリソパターニング及びドライエッチ等による加工が困難になる。このため、突出部の斜面角度が２０°～９０°であれば効果が得られる。望ましい斜面角度は、４５°～８０°である。

ここでいう「斜面角度」とは、図７中に符号αで示す角度である。図７は、山形状の突出部５２の断面形状を示す模式図である。この図７に示す断面は、突出部５２の突出端５２ａを含みかつ突出部５２の傾斜面５３，５４と交差する断面である。この断面において、一方の傾斜面５３に相当する辺および他方の傾斜面５４に相当する辺とセンサダイアフラム４１に平行な平面（面５１ａ）とのなす角度αがそれぞれ少なくとも２０°～９０°で、４５°～８０°であることが望ましい。図７においては、角度αを理解し易いように、仮想の面５１ａを傾斜面５３，５４と交差する位置に二点鎖線で描いてある。

この計算過程で判明したことは、膜が一体の場合や山の頂点にスリットを入れた場合に効果は全くなく、スリットを谷の部位に入れると効果が表れるということである。山の頂点に溝を設けて膜を分断する構造は、供給された原料ガスが最も衝突しやすい箇所であるから溝が膜で埋められ易く、効果を得難い。それに対して谷間は元々頂点に比べれば原料ガスが到達し難く、膜厚は薄くなる傾向にあるので、大きな効果が得られる。
さらに、山形構造を採る場合は、図８に示すように、互いに隣接する二つの山（突出部５２）の間で谷になる部分に断面矩形状のスリット（溝）５６を形成することができる。スリット５６の幅Ｗは、成膜に関与する原料ガスの平均自由行程以下の幅である。このようにスリット５６を形成することにより、谷の部分に到達しうる原料ガスの分子は激減することが予想され、大きな効果が得られる。
スリット５６を設ける場合、互いに隣合う突出部５２どうしの間が堆積膜で埋められることがないように、スリット５６の溝幅Ｗを１０～５０μｍとすることが望ましく、スリット深さＤを溝幅より大きくすることが望ましい。

突出部５２は、図９（Ａ）～図９（Ｃ）に示すように構成することができる。図９（Ａ）に示す突出部５２は、頂部５２ｂが凸曲面になるように形成されている。このように山の頂点が丸みを帯びて凸曲面となるように形成されている場合であっても、突出部５２の側面が傾斜面５３，５４であるから、山の頂点が尖る場合と同等の効果が得られる。
図９（Ｂ）に示す突出部５２は、断面形状が半球状を呈するように形成されている。このように断面半球状の突出部５２であっても、突出部５２の側面が丸みを帯びた傾斜面（断面円弧状の凸曲面５７）であるから、突出部５２が山形状である場合と同等の効果が得られる。
図９（Ｃ）に示す突出部５２は、断面形状が台形状を呈するように形成されている。台形は、上辺５８が突出部５２の先端面に含まれる形状である。このように断面台形状の突出部５２であっても、突出部５２の側面が傾斜面５３，５４であるから、突出部５２が山形状である場合と同等の効果が得られる。

次に、センサダイアフラムに複数の傾斜面が形成されることによりセンサダイアフラムの撓みが抑制される原理を図１０を参照して説明する。
図１０（Ａ）は、従来の構造の断面図を示し、図１０（Ｂ）は、本発明の構造の断面図を示す。
図１０（Ａ）に示すセンサダイアフラム６１は、断面矩形状の複数の突出部６２を有している。堆積膜５５は、突出部６２の平坦な突出端面６３と、突出部６２どうしの間で露出するセンサダイアフラム６１の平坦なダイアフラム表面６１ａとに形成されている。
このようにセンサダイアフラム６１に対して平行な部分（突出端面６３とダイアフラム表面６１ａ）がセンサダイアフラム６１に形成されていると、センサダイアフラム６１に働く膜応力モーメントＭは、個々の部分で分断されていても全体で合成されるとそれなりの値となってしまう。

ところが、図１０（Ｂ）に示す山形構造のように、センサダイアフラム４１の表面を複数の傾斜面５３，５４で形成すると、個々の膜応力モーメントＭの向きが変化し、センサダイアフラム４１に対して水平方向ではなくなる。すなわち、平坦なセンサダイアフラム４１に堆積膜が形成された場合とは異なり、センサダイアフラム４１の面方向に対して傾斜した方向に、言い換えればセンサダイアフラム４１に対して垂直に近くなる方向に曲げモーメントＭが作用する。
また、個々の膜応力モーメントＭが山（突出部５２）の対向側の斜面で生じている膜応力モーメントＭと打ち消し合うので、センサダイアフラム４１の全体として膜応力モーメントＭが低減される。
この結果、センサダイアフラム４１を曲げる力が小さくなり、センサダイアフラム４１が撓み難くなると推察される。

図３～図１０に示した形態において、個々の突出部５２は突条によって形成されている。しかし、本発明は、このような限定にとらわれることはなく、個々の突出部５２を図１１～図１５に示すように、センサダイアフラム４１に突設された角錐状、円錐状、角錐台状、円錐台状、半球状など様々な形状に形成することができる。これらの角錐、円錐、角錐台および円錐台などが本発明でいう「錘状の突出部」に相当する。角錐は、平面上にある多角形の辺上の各点と、その平面外の一点とを結んでできる立体多角形である。このため、三角錐や四角錐など、多くの錐体の形状を含む。
この突出部５２は、センサダイアフラム４１に格子状に配置したり、圧力室４４内から見て６角形状に配置したり、適宜変更可能である。

図１１に示す突出部５２は、四角錘状に形成されている。この四角錘の４つの側面６４が本発明でいう「傾斜面」に相当する。
図１２に示す突出部５２は、円錐状に形成されている。円錐の側面である周面６５が本発明でいう「傾斜面」に相当する。
図１３に示す突出部５２は、底面が四角形の角錐台状に形成されている。この角錐台の４つの側面６６が本発明でいう「傾斜面」に相当する。
図１４に示す突出部５２は、円錐台状に形成されている。この円錐台の周面６７が本発明でいう「傾斜面」に相当する。
図１５に示す突出部５２は、半球状に形成されている。この半球状の球面６８が本発明でいう「傾斜面」に相当する。

四角錐を格子状に配置してシミュレーションを行った場合の計算結果を以下に示す。
図１６は３次元の計算モデルを示す図で、図１６（Ａ）は、四角錐からなる突出部５２が設けられたダイアフラムモデル７１の一部を示す斜視図、図１６（Ｂ）は、図１６（Ａ）の一部を拡大して示す斜視図である。図１６（Ｃ）は、平坦なダイアフラムモデル７２の一部を示す斜視図、図１６（Ｄ）は、図１６（Ｃ）の一部を拡大して示す斜視図である。
ダイアフラムモデル７１の厚みは全体で１００μｍである。突出部５２となる四角錐は、底面幅が５０μｍ×５０μｍ、高さが５０μｍである。この四角錐は格子状に配置されている。ダイアフラムモデル７１の径は６．５ｍｍとしたので半径方向の配置数（すなわち分割数）は１３０である。比較の為の平坦なダイアフラムモデル７２は、圧力感度を等しくする為に厚みを６３．２μｍとした。

このシミュレーションの結果を図１７に示す。図１７（Ａ）は、四角錐を有するダイアフラムモデル７１の変位の度合いをドットの密度で示す斜視図であり、図１７（Ｂ）は、平坦なダイアフラムモデル７２の変位の度合いをドットの密度で示す斜視図である。図１７は、ドットの密度が高いほど変位が大きいことを示す。ダイアフラムモデル７１の中心部の変位は、ダイアフラムモデル７２の変位の凡そ１／１２となり、３次元の場合でも十分な効果が得られることが検証された。

このような突出部５２は、センサダイアフラム４１の表面を５００～１０００程度に分割する場合とは異なり、現実的な加工寸法で実現することができる。
したがって、この実施の形態によれば、膜応力低減のための構造を現実的な加工寸法で実現し、センサダイアフラム４１の堆積膜５５が原因で生じる零点シフトが可及的小さくなる圧力センサを提供することができる。

突出部５２を角錐状、円錐状、角錐台状、円錐台状、半球状などの形状に形成する場合であっても、高さは、センサダイアフラム４１の全体の厚みに対して２５％～７５％であることが望ましい。
また、突出部５２を角錐状、円錐状、角錐台状、円錐台状に形成する場合であっても、傾斜面５３，５４がセンサダイアフラム４１に平行な面とのなす角度は、図７に示すように、それぞれ少なくとも２０°～９０°であり、４５°～８０°であることが望ましい。
さらに、突出部５２を角錐状や円錐状などの形状に形成する場合であっても互いに隣接する二つの突出部５２どうしの間に断面矩形状のスリット（溝）５６を形成することができる。このスリット５６も図８に示すように溝幅Ｗが１０～５０μｍであり、深さＤが溝幅より大きいことが望ましい。

１…静電容量型隔膜真空計、１３…センサチップ（圧力センサ）、４１…センサダイアフラム（ダイアフラム）、４４…圧力室、５２…突出部、５３，５４…傾斜面、５６…スリット（溝）、６４…側面、６５，６７…周面、６８…球面。

Claims (2)

1. 壁の一部がダイアフラムによって形成された圧力センサの圧力室に成膜用の被測定流体が導入されて前記ダイアフラムに堆積膜が生成され、前記堆積膜が収縮したときの膜応力による圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法であって、
   前記ダイアフラムにおける前記被測定流体と接触する一方の面に複数の傾斜面を有する複数個の突出部を用いて凹凸構造を構成し、
   前記傾斜面は、角錐状の突出部の側面であり、
   前記突出部の底辺となる各辺は、互いに隣り合う突出部の対向する辺どうしが密着するように、隣接する突出部にそれぞれ密着し、
   前記傾斜面に堆積膜が形成され、前記堆積膜による膜応力が生じたときに、前記傾斜面に前記ダイアフラムに対して垂直に近くなる方向に曲げモーメントが作用し、前記傾斜面に作用する前記曲げモーメントと、隣接する傾斜面に作用する曲げモーメントとを相殺させることを特徴とする圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法。
2. 請求項１記載の圧力センサ用ダイアフラムの撓みを抑制する方法に使用する圧力センサ用ダイアフラムであって、
   前記ダイアフラムは、堆積膜を形成し得る被測定流体が導入される圧力室の壁の一部を構成するものであり、
   前記ダイアフラムにおける前記被測定流体と接触する一方の面は、前記ダイアフラムに対して垂直に近くなる方向に前記堆積膜による曲げモーメントが作用するように、前記ダイアフラムの厚み方向に対して傾斜しかつ圧力室の内方を指向する複数の傾斜面を有する複数個の突出部を用いて凹凸構造が構成され、
   前記傾斜面は、前記一方の面に突設された角錐状の突出部の側面であり、
   前記突出部の底辺となる各辺は、互いに隣り合う突出部の対向する辺どうしが密着するように、隣接する突出部にそれぞれ密着していることを特徴とする圧力センサ用ダイアフラム。

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