JP7415919B2

JP7415919B2 - 濾材及びフィルターユニット

Info

Publication number: JP7415919B2
Application number: JP2020522884A
Authority: JP
Inventors: 亮介壱岐尾; 康裕浅田; 直貴山賀
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2019-03-15
Filing date: 2020-03-13
Publication date: 2024-01-17
Anticipated expiration: 2040-03-13
Also published as: WO2020189537A1; KR20210136991A; CN113613753A; JPWO2020189537A1

Description

本発明は、一般産業用、空調機用、空気清浄機用、掃除機用、車載用等のエアフィルターとして用いることができる濾材及びそれを備えたフィルターユニットに関する。

ビル、工場、自動車、一般家庭用等の使用される空調機及び空気清浄機には、濾材が枠体に装填されたエアフィルターが使用されている。このようなフィルターは、限られた寸法内により多くの濾材を装填できるように、プリーツ加工と呼ばれる山谷状の加工を施して濾過面積を増大させている。プリーツ加工を施した濾材に、プリーツの山部の稜線に交差する方向に延在するホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）を塗布すること等により形状を保持してプリーツ間の隙間を確保し、枠体と組み合わせたものがフィルターユニットとして用いられる。

このようなプリーツ加工を施した濾材は、エアフィルターとしての強度を保ち、高捕集且つ圧力損失の低減化（低圧損化）を図るために、異なる密度の複数の繊維シートを積層させたものが多く使用されている。複数の繊維シートを積層させた濾材は、例えば、エアフィルターとしての強度を付与するための繊維シート（骨材層）と、空気中の粒子を捕集するための繊維シート（集塵層）とを積層した濾材である。特に骨材層として用いられる繊維シートは、高強度で、圧力損失が低いことが求められる。

プリーツ加工された濾材を枠体に装填したフィルターユニットの圧力損失は、濾材自体の通気抵抗による圧力損失（濾材圧損）と、風圧によるプリーツ濾材の変形によって発生する構造起因の圧力損失（構造圧損）とからなる。特に構造圧損は、濾材に空気を通したときに、濾材への風圧により濾材が伸び、変形して、隣り合うプリーツ濾材間に挟まれた空気流路の幅が狭まることや、濾材同士が接触して空気が流れにくくなることにより発生する。そこで構造圧損の低減のために、厚みが薄く、たわみ難い濾材が検討されている。

特許文献１では高風速濾過に適した、通気度が高く濾材厚みの薄いミニプリーツ加工が可能な実用的な濾材として、単繊維間が固定された、有機繊維を主体とする不織布を有し、該不織布は、ヤング率と繊度が異なる複数の単繊維で構成されるとともに、少なくともヤング率１５０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、繊度７ｄｔｅｘ以上の非捲縮の単繊維が繊維全質量の２０％以上の割合で含まれ、かつ、単繊維間がガラス転移点温度３０℃以上の樹脂で固定されており、１％伸長時の比強度が１０００Ｎ・ｃｍ／ｇ以上で、且つ通気度が１００ｃｍ^３／ｃｍ^２・秒以上である濾材が開示されている。

一方、特許文献２では、フィルター用濾材の骨材層にガラス短繊維を配合すると高強度で圧力損失を低減できるため有利であるが、ガラス繊維を配合した濾材をプリーツ加工するとガラス繊維の毛羽立ちが問題になるこが記載されている。そして、特許文献２ではガラス短繊維を含みながら毛羽立ちが少ないフィルター用濾材として、２層以上のシートを含む濾材であり、少なくとも第１のシートは、ガラス短繊維、有機短繊維およびバインダー樹脂を含み、かつ有機短繊維は、少なくとも１～２０μｍの繊維径のものを含み、かつ前記１～２０μｍの繊維径の有機短繊維がガラス短繊維に対して少なくとも２５質量％であって、第２のシートがエレクトレット加工された不織布のシートであることを特徴とするフィルター用濾材が開示されている。

特許第５４３４０７６号公報特開２０１４－１５１２９９号公報

上記の通り、山部と谷部が交互に連続するように折り畳まれたプリーツ形状の濾材での構造圧損は、濾材に空気を通したときに、濾材への風圧により濾材が伸び、変形して、隣り合うプリーツ濾材間に挟まれた空気流路の幅が狭まることや、濾材同士が接触して空気が流れにくくなることにより発生する。このため、隣接する山部の間のピッチが５．０ｍｍ以下或いは３．５ｍｍ以下と非常に短い場合には、空気流路が狭く通気時の圧力損失は特に大きくなる。なお特許文献１の実施例比較例では山部の高さ８ｍｍのプリーツ加工された濾材を用いて圧力損失を抑制することが検討されているが、プリーツの山部のピッチについては記載されていない。特許文献２では、プリーツ加工された濾材の山部のピッチが短い濾材において圧力損失が大きくなるという課題及びこの課題を解決する手段については記載も示唆もされていない。

そこで本発明の一以上の実施形態は、山部と谷部が交互に連続し、少なくとも一方の面における山部のピッチが５．０ｍｍ以下であるプリーツ形状の濾材における、通気時の圧力損失を低減することを目的とする。

前記目的を達成するための本発明の一以上の実施形態は、下記のいずれかの構成を有するものである。

（１）骨材層である第１の繊維シート及び集塵層である第２の繊維シートを含む濾材であって、
山部と谷部が交互に連続し、山部の高さが５ｍｍ～５０ｍｍであり、少なくとも一方の面における山部のピッチが０．５ｍｍ～５．０ｍｍであるプリーツ形状であり、
濾材の厚みが０．１０ｍｍ～０．４３ｍｍであり、
濾材のガーレ法による剛軟度が１０００μＮ以上であることを特徴とする濾材。
（２）山部の延在する方向と垂直な断面上において、濾材の第１の面の側の山部の頂部が、濾材の第２の面の側に凸の、曲率半径が２００ｍｍ以下の曲線上に位置する形状である、（１）に記載の濾材。
（３）第１の繊維シートが、１％伸長時のモジュラスが５０Ｎ以上の繊維シートである、（１）又は（２）に記載の濾材。
（４）第１の繊維シートが、３５質量％以上の、ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維を含有する、（１）～（３）のいずれかに記載の濾材。
（５）第１の繊維シートが、１０質量％以上のパルプを含有する、（１）～（４）のいずれかに記載の濾材。
（６）山部の稜線に交差する方向に延在する、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）を更に備え、
前記樹脂部の厚みが０．５ｍｍ～２．５ｍｍである、（１）～（５）のいずれかに記載の濾材。
（７）（１）～（６）のいずれかに記載の濾材と、前記濾材を支持する枠体とを備える、フィルターユニット。

本明細書は本願の優先権の基礎となる日本国特許出願番号２０１９－０４８６５７号の開示内容を包含する。

本発明の一以上の実施形態に係る濾材及びそれを用いたフィルターユニットは、プリーツの山部のピッチが０．５ｍｍ～５．０ｍｍと短いにも関わらず、圧力損失が低い。

図１は、濾材１０と、それを支持する一対の枠体２０、２０とを備えるフィルターユニット１の斜視図である。図２は、図１に示すフィルターユニット１における濾材１０の、軸Ｃに垂直な面による断面の一部の模式図である。図３は、濾材１０のプリーツ形状を保持し易くするために、第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの稜線Ｌ_１に直交する方向に、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）Ｒ_１を連続的に塗布し、第２の面Ｓ_２の側の山部Ａの稜線Ｌ_２に直交する方向に、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）Ｒ_２を連続的に塗布した濾材１０の実施形態の、山部Ａの稜線Ｌ_１、Ｌ_２に垂直な面による断面の一部の模式図である。図４は、濾材１０のプリーツ形状を保持し易くするために、第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの稜線Ｌ_１に直交する方向に、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）Ｒ_１を間欠的に塗布し、第２の面Ｓ_２の側の山部Ａの稜線Ｌ_２に直交する方向に、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）Ｒ_２を間欠的に塗布した濾材１０の実施形態の、山部Ａの稜線Ｌ_１、Ｌ_２に垂直な面による断面の一部の模式図である。この実施形態では、隣り合う樹脂部Ｒ_１，Ｒ_２は接触してつながっているので、樹脂部Ｒ_１，Ｒ_２は一本の紐状となって連続的に延在している。

＜濾材＞
本発明の濾材は、骨材層である第１の繊維シート及び集塵層である第２の繊維シートが積層された構造を有している。また、本発明の濾材は、山部と谷部が交互に連続したプリーツ形状である。このプリーツ形状における、山部の高さは５ｍｍ～５０ｍｍであり、少なくとも一方の面における山部のピッチは０．５ｍｍ～５．０ｍｍである。
濾材のプリーツ形状の好ましい実施形態、について図１～３に示す具体例を参照して説明する。

図１は、濾材１０と、それを支持する一対の枠体２０、２０とを備えるフィルターユニット１の斜視図である。濾材１０は、軸Ｃを中心軸とする円筒形状に成形されており、その両端が、それぞれ環状の枠体２０、２０にホットメルト接着剤により固定してシールされている。フィルターユニット１により処理される空気は、濾材１０の外側から供給され、濾材１０を通過して、内側から軸Ｃの方向に排出される。

図２は、図１に示すフィルターユニット１における濾材１０の、軸Ｃに垂直な面による断面の一部の模式図である。濾材１０は、山部Ａと谷部Ｂが交互に連続するように折られたプリーツ形状である。濾材１０の一方の面を第１の面Ｓ_１とし、該第１の面の裏側の面を第２の面Ｓ_２とする。本実施形態では、第１の面Ｓ_１は濾材１０の内周面であり、第２の面Ｓ_２は濾材１０の外周面である。濾材１０の、第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの頂部を頂部Ｐ_１とし、第２の面Ｓ_２の側の山部Ａの頂部を頂部Ｐ_２とする。図２では空気流を白抜きの矢印で示す。第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの頂部を頂部Ｐ_１がなす稜線を稜線Ｌ１とし、第２の面Ｓ_２の側の山部Ａの頂部を頂部Ｐ_２がなす稜線を稜線Ｌ_２とする。

山部Ａの高さＨは、第１の面Ｓ_１の側の頂部Ｐ_１から、第２の面Ｓ_２の側の頂部Ｐ_２までの、頂部Ｐ_１を含む面に垂直な方向に沿った距離を指す。本実施形態では、山部Ａの高さＨが５ｍｍ～５０ｍｍであることが好ましい。

本実施形態では、濾材１０の第１の面Ｓ_１における山部ＡのピッチＸ及び第２の面Ｓ_２における山部ＡのピッチＹの少なくとも一方が、０．５ｍｍ～５．０ｍｍが好ましく、０．５ｍｍ～３．５ｍｍであることが好ましく、０．５ｍｍ～３．０ｍｍであることがより好ましい。本実施形態のように、山部Ａが延在する方向（軸Ｃに一致する）と垂直な断面上において、濾材１０の第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの頂部Ｐ_１が、第２の面Ｓ_２の側に凸の曲線上に位置する場合には、第１の面Ｓ_１における山部ＡのピッチＸは、第２の面Ｓ_２における山部ＡのピッチＹよりも小さくなるから、典型的には、第１の面Ｓ_１における山部ＡのピッチＸが前記の所定の範囲内にある。更に、第２の面Ｓ_２における山部ＡのピッチＹが前記の所定の範囲にあってもよい。少なくとも一方の面における山部のピッチが５．０ｍｍ以下であるプリーツ形状の濾材では、空気が流入する側の谷部（図２に示す実施例での第２の面Ｓ_２側の谷部Ｂ）が画成する空気流路が狭いため、構造圧損が大きいことが課題であるが、本実施形態では、後述する特徴によりこの課題を解決することができる。プリーツ形状の濾材での構造圧損は、少なくとも一方の面における山部のピッチが３．５ｍｍ以下又は３．０ｍｍ以下である場合に特に大きいが、本実施形態は、このように短い山部ピッチを有するプリーツ形状の濾材での構造圧損を低減することができる。

本実施形態のように、山部Ａが延在する方向（軸Ｃに一致する）と垂直な断面上において、濾材１０の第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの頂部Ｐ_１が、第２の面Ｓ_２の側に凸の曲線上に位置する場合、該曲線の曲率半径は例えば２００ｍｍ以下、１５０ｍｍ以下又は１２０ｍｍ以下であることができる。このような濾材１０は、第１の面Ｓ_１における山部ＡのピッチＸが特に小さく、構造圧損が大きくなる課題があるが、本実施形態では、後述する特徴によりこの課題を解決することができる。本実施形態の濾材は、山部が延在する方向と垂直な断面上において濾材の第１の面の側の山部の頂部が位置する第２の面の側に凸の曲線が全周にわたり閉じた円形となる、円筒形の濾材であるが、他の形状であってもよい。例えば前記曲線は、放物線、半円等の、部分的に開放した曲線であってもよいし、楕円形、或いは円形又は楕円形が扁平した形状等の全周にわたり閉じた形状の曲線であってもよい。

濾材のプリーツ形状を保持し易くするために、山部の稜線に交差する方向に延在する、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）を、濾材の一方又は両方の面上に塗布して形成することが好ましい。なお、図１、図２では前記樹脂部は描写していない。

図３及び４は、山部Ａの稜線Ｌ_１、Ｌ_２に直交する方向に延在するホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２を塗布した濾材１０の実施形態を説明するために、濾材１０の山部Ａのピッチを、図２とは異なるピッチで描写する。図３及び図４に示す実施形態に係る濾材１０は、樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２が塗布されていることを除いて、図２に示す実施形態に係る濾材１０と同様の特徴を有する。

図３は、濾材１０のプリーツ形状を保持し易くするために、第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの稜線Ｌ_１に直交する方向に、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）Ｒ_１を連続的に塗布し、第２の面Ｓ_２の側の山部Ａの稜線Ｌ_２に直交する方向に、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）Ｒ_２を連続的に塗布した濾材１０の実施形態の、山部Ａの稜線Ｌ_１、Ｌ_２に垂直な面による断面の一部の模式図である。この実施形態では、紐状の樹脂部Ｒ_１，Ｒ_２は、山部Ａの稜線Ｌ１、Ｌ２に直交する方向に延在している。

図４は、濾材１０のプリーツ形状を保持し易くするために、第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの稜線Ｌ_１に直交する方向に、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）Ｒ_１を間欠的に塗布し、第２の面Ｓ_２の側の山部Ａの稜線Ｌ_２に直交する方向に、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部（ビード）Ｒ_２を間欠的に塗布した濾材１０の実施形態の、山部Ａの稜線Ｌ_１、Ｌ_２に垂直な面による断面の一部の模式図である。この実施形態では、紐状の樹脂部Ｒ_１，Ｒ_２は山部Ａの頂部Ｐ_１、Ｐ_２の近傍に存在し、谷部Ｂの底の近傍には存在していないが、隣り合う山部Ａに塗布された樹脂部Ｒ_１，Ｒ_２は接触してつながっているので、樹脂部Ｒ_１，Ｒ_２は一本の紐状となって、山部Ａの稜線Ｌ１、Ｌ２に直交する方向に延在している。

図３、４に示す実施形態では、紐状の樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２は、山部Ａの稜線Ｌ_１、Ｌ_２に直交する方向に延在しているが、この実施形態には限らず、山部Ａの稜線Ｌ１、Ｌ２と交差する方向に延在していればよい。

図示しないが、紐状の樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２は濾材１０の繊維シートに一部又は全部が浸透していてもよい。紐状の樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２は、山部Ａが延在する方向上の異なる位置に複数形成されていてもよいし、１つのみ形成されていてもよい。紐状の樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２は、濾材１０の軸Ｃの周方向の全体に亘り形成されていてもよいし、一部のみに形成されていてもよい。また、濾材１０の第１の面Ｓ_１上の紐状の樹脂部Ｒ_１と、濾材１０の第２の面Ｓ_２上の紐状の樹脂部Ｒ_２のうち一方が存在しなくてもよい。

紐状の樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２の厚みＷ（濾材１０の厚みＤの方向の、紐状の樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２の厚み）は、０．５ｍｍ～２．５ｍｍであることが好ましい。紐状の樹脂部Ｒ_１、Ｒ_２の、山部Ａの稜線Ｌ_１、Ｌ_２の方向の幅は、例えば、０．５ｍｍ～２．５ｍｍであることができる。
なお、以下の説明では、濾材上にホットメルト樹脂を、濾材の山部の稜線に交差する方向に塗布して紐状の樹脂部を形成することを「ビード加工」と称し、形成された紐状の樹脂部を「ビード」と称する場合がある。

続いて、本発明の濾材の形状以外の特徴について説明する。

本発明の濾材は、厚みが０．１０ｍｍ～０．４３ｍｍであることが好ましく、０．１０ｍｍ～０．４０ｍｍであることがより好ましく、０．１０ｍｍ～０．３７ｍｍであることがより好ましく、０．１０ｍｍ～０．３４ｍｍであることが特に好ましい。濾材の厚みは前記範囲において更に好ましくは０．２０ｍｍ以上である。濾材の厚みがこの範囲であるとき構造圧損が低減される。濾材の厚みは、図２、３に示す濾材１０の厚みＤに相当する。
本発明の濾材の目付は特に減されず、例えば１０～１００ｇ／ｍ^２であることができ、好ましくは２０～８０ｇ／ｍ^２であることができる。

本発明の濾材は、ガーレ法による剛軟度が１０００μＮ以上であることが好ましく、１２００μＮ以上であることがより好ましく、１３００μＮ以上であることがより好ましく、１５００μＮ以上であることが特に好ましい。プリーツ形状の濾材の構造に起因する圧力損失は、濾材の厚みと剛軟度のバランスで決まり、厚みは薄いほど圧力損失が低減するため好ましいが、濾材のガーレ法による剛軟度は少なくとも１０００μＮは必要である。濾材のガーレ法による剛軟度が上記の範囲であるとき、通気時に濾材の変形が抑制されるため構造圧損が低減される。一方、濾材のガーレ法による剛軟度はプリーツ加工性を害しない限り高いほど好ましく上限は特に限定されないが、シャープな山形状を形成できる良好な折性を達成するためには５０００μＮ以下であることが好ましく、典型的には４０００μＮ以下又は３５００μＮ以下であることができる。

続いて、濾材を構成する繊維シートについて説明する。
本発明の濾材は骨材層である第１の繊維シート及び集塵層である第２の繊維シートが積層された構造を有し、他のシートが更に積層されていてもよい。第１の繊維シート及び第２の繊維シートは、それぞれ、好ましくは不織布シートから構成される。
図示する実施形態の濾材１０は、骨材層である第１の繊維シート１１及び集塵層である第２の繊維シート１２が積層された積層濾材である。図示する実施形態の濾材１０は、空気流の上流に該当する外周側に第１の繊維シート１１が配置され、空気流の下流に該当する内周側に第２の繊維シート１２が配置されている。

第１の繊維シートの好ましい実施形態について説明する。

骨材層である第１の繊維シートは、濾材に剛性等の機械的強度を付与することを目的とする。この目的のためには、第１の繊維シートは、１％伸長時のモジュラスが５０Ｎ以上であることが好ましい。１％伸長時のモジュラスがこの範囲の第１の繊維シートを含む濾材は、通気時に濾材の変形が抑制されるため構造圧損が特に低減される。

第１の繊維シートは繊維とバインダー樹脂を含むことが好ましく、パルプを更に含むことが好ましい。

第１の繊維シートに含まれる繊維としては有機繊維及び無機繊維から選択される１種以上が挙げられる。有機繊維としては、ポリエステル繊維（ＰＥＴ繊維等）、ビニロン繊維、ポリアミド繊維、超高分子量ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリアラミド繊維、炭素繊維等が例示できる。有機繊維としてはポリエステル繊維及びビニロン繊維から詮索される１種以上が特に好ましい。無機繊維としてはガラス繊維、金属繊維が例示でき、ガラス繊維が特に好ましい。

ビニロン繊維には、古くから行われている水系湿式紡糸法によって製造されるビニロン繊維と、新たに開発された溶剤湿式冷却ゲル紡糸法によって生産される高ヤング率のビニロン繊維がある。特に、溶剤湿式冷却ゲル紡糸法によって生産されるビニロン繊維は、従来から使用されていた水系湿式紡糸法によって製造されるビニロン繊維よりもヤング率が高く、且つ破断伸度が４～１５％と高いためプリーツ加工でも繊維切断が発生し難くいこと、また乾熱収縮率が１．２％以下と少ないため繊維集積体を繊維固定する際の乾燥熱処理での不織布の寸法変化が小さいこと、さらに水分吸収率が低いため、湿気の影響を受けにくいため濾材の寸法変化が小さく、後述する難燃性も得られやすい繊維であることなどから、不織布を構成する単繊維として最適な繊維である。

第１の繊維シートに含まれる繊維は、非捲縮単繊維であることが好ましい。非捲縮単繊維を用いると、不織布における繊維集積が平面的となるため、１本１本の単繊維の配向性が１次元的であり、ルーズ性のない状態となる。そのため、不織布に外力が加わった時、ルーズ性に伴う伸びが少ないため、すぐに単糸物性に応じた引っ張り抵抗力が発生し易いという点で好適である。

第１の繊維シートは、ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の配合比率が好ましくは３５質量％以上、より好ましくは３８質量％以上、より好ましくは４０質量％以上、より好ましくは４２質量％以上、より好ましくは４５質量％以上である。ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の配合比率がこの範囲の第１の繊維シートは、高強度で変形しにくく、それを含む濾材の圧力損失が小さくなるため、骨材層として特に好ましい。第１の繊維シートにおけるヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の配合比率の上限は特に限定されないが、例えば７０質量％以下又は６０質量％以下であることができる。

ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維としては有機繊維であっても無機繊維であってもよいが、ビニロン繊維及びガラス繊維から選択される１種以上が好適に使用できる。より好ましくは第１の繊維シートは、ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の有機繊維を、第１の繊維シートの全量に対して５質量％以上含有する。

第１の繊維シートに含まれる有機繊維、特に、ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の有機繊維として、太繊度の繊維は強度、曲げ剛性を上げるのに適している。この目的から、有機繊維は、繊度７ｄｔｅｘ（繊維径２６μｍ）以上のものが適する。一方、太過ぎると皮膚に刺さったりするため、好ましい繊度７～４０ｄｔｅｘ（繊維径２６～６３μｍ）範囲のものである。一方、細繊度の繊維は高強度の太繊度の繊維を接合する役割を果たす。よって第１の繊維シートに含まれる有機繊維としては、太繊度の繊維と、細繊度の繊維との混繊が好ましい。なお、本明細書において、繊度の横に付記した繊維径は、繊維素材の比重を１．３０ｇ／ｃｍ^３とした場合の繊維径である。

一方、骨格となるような太い有機繊維は捕集効率が低いため、繊度１～６ｄｔｅｘ（繊維径１０～２４μｍ）の細い有機繊維も配合して微細粒子から粗大粒子までの捕集性能確保とダスト保持量のコントロールを行うのが良い。このような有機繊維としてはポリエステル繊維が挙げられる。

第１の繊維シートに含まれる有機繊維の繊維長は特に限定されないが、十分な引張強度の付与、ガラス繊維が含まれる場合の飛散及び毛羽立ちの防止の観点から、長さ平均繊維長は５ｍｍ以上であることが好ましい。有機繊維の繊維長の上限は特に限定されないが、繊維長が長すぎると水中での分散性が悪化する傾向がみられることから、３０ｍｍ以下が好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましい。

第１の繊維シートに含まれるガラス繊維の繊維径は特に限定されるものではないが、有機繊維と同様に、繊維径が小さいと骨材層として意図する強度が付与され難いことから、ガラス繊維の繊維径は５μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましく、１３μｍ以上がより好ましく、繊維径が太すぎるとプリーツ加工時に濾材が折り曲げにくい、濾材表面の毛羽立ちが多いという問題があることから、ガラス繊維の繊維径は２５μｍ以下が好ましく、２０μｍ以下がより好ましく、１５μｍ以下がより好ましい。また、ガラス繊維の繊維長も特に限定されないが、繊維長が短いと１本のガラス繊維に対しての有機繊維との交絡点が少なくなり、ガラス繊維がシートから飛散しやすくなるため、長さ平均繊維長は５ｍｍ以上であることが好ましく、１０ｍｍ以上であることがより好ましく、繊維長が長すぎると水中での分散性が悪化する傾向がみられるとのことから、３０ｍｍ以下であることが好ましく、２０ｍｍ以下であることがより好ましい。また、ガラス繊維は第１の繊維シートの全量に対して好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４５質量％以下、より好ましくは４０質量％以下である。ガラス繊維の配合量がこの範囲であれば、プリーツ形成時の毛羽立ちが少ない。また、第１の繊維シートはガラス繊維を全く含んでいなくてもよいが、ガラス繊維が第１の繊維シートの全量に対して好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、より好ましくは３０質量％以上であると、第１の繊維シートを含む濾材としての剛軟度を高めることが容易であるとともに、第１の繊維シートの厚みを低減し濾材としての圧力損失を低減することが容易である。

第１の繊維シートはパルプを更に含有することが好ましい。パルプは、第１の繊維シートの厚みを低減して、濾材の圧力損失を低減する働きと、ガラス繊維が含まれる場合にガラス繊維の飛び出し又は毛羽立ちを抑制する働きがある。この目的のために、第１の繊維シートの全量あたりのパルプの含有量は好ましくは１０質量％以上、より好ましくは１５質量％以上である。第１の繊維シートの全量あたりのパルプの含有量の上限は特に限定されないが、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下である。

第１の繊維シートはバインダー樹脂を含む。バインダー樹脂は繊維間を接着し、第１の繊維シートに強度を持たせる機能を有する。バインダー樹脂については特に限定されるものではなく、ポリビニルアルコール樹脂、酢酸ビニル樹脂、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、アクリル－スチレン樹脂等を使用することができる。特に、バインダー樹脂としてポリビニルアルコール樹脂やアクリル樹脂を使用すると異臭が少ないため好ましい。また、バインダー樹脂は第１の繊維シートにおいて１０～４０質量％であることが好ましい。少ないと第１の繊維シートの強度が低下する傾向があり、多いと濾材の圧力損失が増える傾向がある。

第1の繊維シートには繊維、バインダー樹脂、パルプ以外にも、顔料、染料、着色剤、撥水剤、吸水剤、難燃剤、安定化剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、金属粒子等の無機化合物粒子、結晶核剤、滑剤、可塑剤、香料、脱臭剤、抗菌剤、防カビ剤、抗ウイルス剤、抗アレルゲン剤、忌避剤、ガス吸着剤、ガス吸着多孔質体等の他の成分を添加することができる。

また、第１の繊維シートは、強度を保持し、低い圧力損失もたせるため、目付は例えば１０ｇ／ｍ^２～６０ｇ／ｍ^２であることができ、好ましくは２０ｇ／ｍ^２～５０ｇ／ｍ^２であることができる。また、同様の理由により、厚みは例えば０．０５ｍｍ～０．３３ｍｍ、好ましくは０．１０ｍｍ～０．３０ｍｍであることができる。

第１の繊維シートの製法は特に限定されるものではなく、公知の方法から任意に選択することができるが、太細混繊し易いことから抄紙法が好ましい。

第２の繊維シートは、塵等の粒子を捕集する（集塵する）機能を有する繊維シートであれば特に限定されないが、極細化が可能な製法（例えばメルトブロー法）により製造された不織布であることが好ましい。不織布は、さらに高い捕集効率を実現するため、好ましくはポリオレフィン系繊維、特に好ましくはポリプロピレン繊維を使用したものである。第２の繊維シートはまた、そしてエレクトレット加工がされた不織布であることが好ましい。

エレクトレット加工の方法としては特に限定されるものではなく、コロナ放電法、流体接触法、摩擦帯電法等から任意に選択した帯電方法を不織布シートに施すことが挙げられる。

また、本発明におけるエレクトレット不織布に用いる繊維は、エレクトレット加工による帯電効果を向上させるための添加剤を含むものであってもよい。このような添加剤としては種々使用できるが、なかでもヒンダードアミン系やトリアジン系添加剤が、静電気が維持しやすいためより好ましい。

第２の繊維シートは高い集塵性能と低い圧力損失を合わせ持つため、目付は例えば１０ｇ／ｍ^２～５０ｇ／ｍ^２であることができ、好ましくは１０ｇ／ｍ^２～４０ｇ／ｍ^２であることができる。また、同様の理由により、厚みは例えば０．０５ｍｍ～０．２０ｍｍ、好ましくは０．０５ｍｍ～０．１５ｍｍであることができる。

第１の繊維シート及び第２の繊維シートを積層して濾材を作製する方法は特に限定されない。第１の繊維シート及び第２の繊維シートを単に重ねてもよいし、熱融着樹脂、湿気硬化型樹脂等の接着剤を介して第１の繊維シートと第２の繊維シートとを接着してもよい。特に接着剤によって第１の繊維シートと第２の繊維シートとを接着する方法は、プリーツ加工時に繊維シート間が剥れにくいため好ましい。熱融着樹脂を使用する場合、第１の繊維シート及び第２の繊維シートのうち一方の繊維シートにパウダー状の接着剤を散布し、炉内で加熱した後に、他方の繊維シートと積層させることができる。また第１の繊維シート及び第２の繊維シートのうち一方の繊維シートにパウダー状の接着剤を散布し、他方の繊維シートを重ねながら加熱ロールで挟み込んで積層させることもできる。第１の繊維シート及び第２の繊維シートのうち一方の繊維シートにホットメルトスプレーによりホットメルト樹脂を塗布し、他方の繊維シートを重ねて積層させることもできる。湿気硬化型樹脂を使用する場合、一方の繊維シートに接着剤を塗布し、他方の繊維シートを積層させて接着させることができる。

濾材をプリーツ加工する方法としては、レシプロ方式やロータリー方式などの方法があり、いずれを使用可能である。また、プリーツ形状を保持するため、山同士の隙間を保持するためのくしや、紐状の樹脂部（ビード）などのセパレータを用いた加工を行うことが好ましく、生産効率の観点からビードを用いた加工（ビード加工）を行うことが好ましい。

＜フィルターユニット＞
本発明のフィルターユニットは、本発明の濾材と、濾材を支持する枠体とを組み合わせ固定したものである。本発明のフィルターユニットにおいて、濾材の上流や下流には防かび剤や抗アレルゲン剤、ガス吸着多孔質体などの機能性粒子を添着もしくは挟み込んだシートを濾材と一緒に枠体に固定してもよい。枠体は金属枠、不織布枠、紙枠などが使用でき、いずれの形でもよい。また、枠体と濾材との接着は接着テープ、ウレタン接着剤、ホットメルト接着剤などが使用できるが、作業性および接着性の観点からホットメルト接着剤が好ましい。図１に示すフィルターユニット１では、枠体として一対の環状の枠体２０，２０を用いるが、この例には限定されない。

以下、実施例を用いて本発明を具体的に説明する。なお、本実施例における評価方法は以下の通りである。

＜厚み＞
ダイヤルシックネスゲージ（ＴＥＣＬＯＣＫ社ＳＭ－１１４測定子形状１０ｍｍφ、目量０．０１ｍｍ、測定力２．５Ｎ）を用いて厚みを測定した。測定は１検体から任意に５か所をサンプリングして行い、その平均値を用いた。

＜剛軟度＞
剛軟度の測定はＪＩＳＬ１９１３（２０１０年）の６．７．４ガーレ法に基づき、株式会社東洋精機製作所製ガーレ・柔軟度試験機にて実施した。ガーレ試験機での剛軟度は以下の方法により求めた。試験片は、不織布長さ方向（製造工程における不織布の流れる方向：ＭＤ方向）を試験片の長さ方向として５点採取した。下記式を用いて、表裏各１回、試験片５点の合計１０回の平均値を求め、有効数字一桁となるよう四捨五入して試料の剛軟度（μＮ）を算出した。なお、不織布の表裏については、任意に片面を表面、その反対面を裏面と設定した。本明細書ではガーレ法による剛軟度を「ガーレ剛軟度」又は「剛軟度」と称する場合がある。
Ｓ＝Ｒ×（Ｄ１Ｗ１＋Ｄ２Ｗ２＋Ｄ３Ｗ３）×（Ｌ－１２．７）^２／ｂ
×３．３７５×１０^－８
ここでＳ：ガーレ剛軟度（μＮ）
Ｒ：目盛板の読み
Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３：振子支点からおもり取付位置までの距離［２５．４ｍｍ（１ｉｎ．）、５０．８ｍｍ（２ｉｎ．）及び１０１．６ｍｍ（４ｉｎ．）］
Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３：Ｄ１、Ｄ２及びＤ３の各孔に取り付けた重りの質量（ｇ）
Ｌ：試験片の長さ（ｍｍ）
ｂ：試験片の幅（ｍｍ）。

＜繊維のヤング率＞
ＪＩＳＬ１０１３（１９９９年）に準じて評価した。初期引張抵抗度から見かけヤング率を求め、この数値をヤング率とした。また繊維長が数ｍｍから数十ｍｍと短いため、１分間の引っ張り速度は繊維長の１００％とした。また評価Ｎ数は少なくとも１０本以上とし、算術平均を本発明におけるヤング率とした。

＜繊維シートのモジュラス＞
ＪＩＳＬ１９１３（２０１０年）の６．３に記載の方法に準じ、実施例・比較例で用いた第１の繊維シートから５ｃｍ×２０ｃｍの試料を採取し、タテ方向（製造工程における不織布の流れる方向：ＭＤ方向）に対してつかむ間隔１０ｃｍ、速度１０ｃｍ／ｍｉｎで引っ張り、１％伸長時のモジュラスを計測した。

＜圧力損失＞
測定装置の上下風洞に挟み込む形でフィルターをセットし、フィルターユニットと風洞の間から空気が漏れないように閉め、吸引による処理風量８．０ｍ^３／ｍｉｎにて空気を通過させた時のフィルターユニット上下流の差圧をマノメーター（株式会社山本電機製作所製マノスターゲージＷＯ８１）にて測定した。

圧力損失が７５Ｐａ未満のとき「＋＋」と評価し、７５Ｐａ以上８５Ｐａ未満のとき「＋」と評価し、８５Ｐａ以上のとき「－」と評価した。

＜捕集効率＞
測定装置の上下風洞に挟み込む形でフィルターをセットし、フィルターユニットと風洞の間から空気が漏れないように閉め、吸引による処理風量８．０ｍ^３／ｍｉｎにて空気を通過させ、フィルター上流および下流の粒径０．３μｍの大気塵粉塵数をパーティクルカウンターで測定し、次式より捕集効率を算出した。
捕集効率（％）＝１－（下流粒子数／上流粒子数）×１００

＜毛羽立ち＞
プリーツ加工した後の山の頂部（長さ２０ｍｍ）を顕微鏡で観察し、繊維の長さ２ｍｍ以上の飛び出しがないものを「＋＋」、２ｍｍ以上の飛び出しが１本以下であるものを「＋」、２ｍｍ以上の飛び出しが２本以上であるものを「－」とした。

＜実施例１＞
（第１の繊維シート）
傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３５ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。第１の繊維シートは、第１のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維（繊度３．３ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ、非捲縮、ヤング率４５ｃＮ／ｄｔｅｘ）４質量％、第２のＰＥＴ繊維（繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ、非捲縮、ヤング率５５ｃＮ／ｄｔｅｘ）１６質量％、第１のビニロン繊維（繊度１７ｄｔｅｘ、繊維長１２ｍｍ、非捲縮、ヤング率３００ｃＮ／ｄｔｅｘ）７質量％、第１のガラス繊維（繊維径１０μｍ、繊維長１３ｍｍ、ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上）１５．５質量％、第２のガラス繊維（繊維径１３μｍ、繊維長２５ｍｍ、ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上）１５．５質量％、パルプ１０質量％、バインダー樹脂（スチレンアクリル重合体、ガラス転移点温度Ｔｇ３０℃、造膜温度４５℃）３２質量％となるように構成した。
得られた実施例１の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは５９Ｎ、厚みは０．２８ｍｍであった。

（第２の繊維シート）
トリアジン系化合物である“キマソーブ”（登録商標）９４４（チバガイギージャパン製）を１質量％添加したポリプロピレンからメルトブロー法により目付２５ｇ／ｍ^２の不織布を作成した。さらに得られた不織布を流体接触法にてエレクトレット加工し、エレクトレット不織布を作製した。このエレクトレット不織布を第２の繊維シートとした。
得られた実施例１の第２の繊維シートの厚みは０．１０ｍｍであった。

（積層濾材）
前記第１及び第２の繊維シートに湿気硬化型ウレタン樹脂を５ｇ／ｍ^２散布してシート同士を接着し濾材を得た。
得られた実施例１の濾材（積層シート）の目付は６０ｇ／ｍ^２、厚みは０．３８ｍｍ、剛軟度は３５００μＮであった。

（プリーツ、ビード、枠付け加工）
前記濾材をプリーツ・ビード加工し枠体に取り付けてフィルターユニットを作製した。このフィルターユニットを、図１、２を参照して説明する。濾材１０を幅（図１でのＴ）２００ｍｍ、山部の高さ（図２でのＨ）２０ｍｍ、山部のピッチは後述するピッチとなるようにプリーツ・ビード加工して切り出した。図１に示すように、切り出した濾材１０を、プリーツの山部Ａ及び谷部Ｂが延在する方向が軸Ｃと一致し、濾材１０の第１の面Ｓ_１の側の山部Ａの頂部Ｐ_１が、直径２００ｍｍの円筒面上に位置するように円筒形に加工した。得られた円筒形の濾材１０の両端をそれぞれ環状の枠体２０、２０にホットメルト接着剤により固定してシールし、図１に示すフィルターユニット１を作製した。

図１に示すフィルターユニット１における濾材１０の、軸Ｃに垂直な表面による断面の一部の模式図を図２に示す。濾材１０は、第１の繊維シート１１と、第２の繊維シート１２とが積層した構造であり、外側に第１の繊維シート１１が位置し、内側に第２の繊維シート１２が位置する。処理される空気は、濾材１０の外側から供給され、濾材１０を、第１の繊維シート１１、第２の繊維シート１２の順で通過して、内側から軸Ｃの方向に排出される。濾材１０の第１の面Ｓ_１の側の頂部Ｐ_１は、直径２００ｍｍの円弧上に配置されていることから、曲率半径１００ｍｍの円弧上に位置する。濾材１０の第１の面Ｓ_１の側の頂部Ｐ_１のピッチＸ（湾曲内側山ピッチ）は１ｍｍであり、濾材１０の第２の面Ｓ_２の側の頂部Ｐ_２のピッチＹ（湾曲外側山ピッチ）は３ｍｍである。濾材１０の山部Ａの高さＨ（頂部Ｐ_１から頂部Ｐ_２までの径方向の距離）は、上記の通り、２０ｍｍである。

（フィルターユニットの評価）
実施例１の濾材１０を用いたフィルターユニット１は、捕集効率９９．９５％、圧力損失は「＋」（８０Ｐａ）、毛羽立ちは「＋」であった。捕集効率は高く、圧力損失は小さく、毛羽立ちは小さいことから、実施例１の濾材１０の総合評価を良好（＋）とした。

以下の実施例及び比較例で用いた、第１のＰＥＴ繊維、第２のＰＥＴ繊維、第１のビニロン繊維、第１のガラス繊維、第２のガラス繊維、パルプ、バインダー樹脂は、それぞれ、実施例１におけるこれらの材料と同じである。実施例７、実施例８、比較例１で用いた第２のビニロン繊維（繊度７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ、非捲縮、ヤング率２５０ｃＮ／ｄｔｅｘ）は、第１のビニロン繊維よりも繊度が低い。

＜実施例２＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。実施例２の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第１のガラス繊維２４質量％、第２のガラス繊維２４質量％、パルプ１０質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた実施例１の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは５４Ｎ、厚みは０．２４ｍｍであった。
実施例２の第１の繊維シートは、実施例１の第１の繊維シートと比較して、ガラス繊維の比率が高く、目付が小さいため、厚みが小さい。

（第２の繊維シート）
実施例１と同じ第２の繊維シートを使用した。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた実施例２の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．３４ｍｍ、剛軟度は１８００μＮであった。

（プリーツ、ビード、枠付け加工）
実施例１と同様に、前記濾材のプリーツ、ビード、枠付け加工を実施し、実施例１と同様の寸法、形状のフィルターユニットを作製した。

（フィルターユニットの評価）
実施例２の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９５％、圧力損失は「＋＋」（７４Ｐａ）、毛羽立ちは「＋」であった。捕集効率は高く、圧力損失は顕著に小さく、毛羽立ちは小さいことから、実施例２の濾材の総合評価を良好（＋）とした。

実施例２の濾材は、実施例１と比較して厚みが小さいため剛軟度は低下するが、ガラス繊維及びビニロン繊維を含むヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の配合比率を高めているため実用的な剛軟度（１０００μＮ以上）は維持することができた。また、実施例２の濾材は、実施例１と比較して、厚みの減少により圧力損失を更に低減することができた。

＜実施例３＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。実施例３の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第１のガラス繊維１６質量％、第２のガラス繊維２４質量％、パルプ１８質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた実施例３の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは５３Ｎ、厚みは０．２２ｍｍであった。

実施例３の第１の繊維シートは、実施例２の第１の繊維シートと比較して、ガラス繊維の比率を低減し、パルプの比率を高めることにより、厚みを更に低減したものである。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた実施例３の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．３２ｍｍ、剛軟度は１６７０μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
実施例３の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９５％、圧力損失は「＋＋」（７０Ｐａ）、毛羽立ちは「＋」であった。捕集効率は高く、圧力損失が顕著に小さく、毛羽立ちは小さいことから、実施例３の濾材の総合評価を良好（＋）とした。
実施例３の濾材は、実施例２と比較して厚みが更に小さいため、圧力損失を更に低減することができた。

＜実施例４＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。実施例４の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第１のガラス繊維２４質量％、第２のガラス繊維１６質量％、パルプ１８質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた実施例４の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは５６Ｎ、厚みは０．２２ｍｍであった。

実施例４の第１の繊維シートは、実施例３の第１の繊維シートと比較して、ガラス繊維の合計比率は同じであるが、繊維長の短い第１のガラス繊維の比率を高めて、繊維の重なり合いの緻密さを高めて毛羽立ちの抑制を意図したものである。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた実施例４の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．３２ｍｍ、剛軟度は１５２０μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
実施例４の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９５％、圧力損失は「＋＋」（７０Ｐａ）、毛羽立ちは「＋＋」であった。捕集効率は高く、圧力損失が顕著に小さく、毛羽立ちは顕著に抑制されていることから、実施例４の濾材の総合評価を最良（＋＋）とした。

実施例４の濾材は、実施例３の濾材の特徴を維持しつつ、毛羽立ちを更に抑制した濾材である。実施例４では、実施例３と比較して、繊維長の短い第１のガラス繊維の比率を高めたことにより、繊維の重なり合いの緻密が高まり、毛羽立ちが顕著に抑制されたものと考えられる。

＜実施例５＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。実施例５の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第１のガラス繊維４０質量％、パルプ１８質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた実施例５の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは６１Ｎ、厚みは０．２２ｍｍであった。

実施例５の第１の繊維シートは、実施例４の第１の繊維シートと比較して、ガラス繊維の合計比率は同じであるが、繊維長の短い第１のガラス繊維のみを用い、繊維長の長い第２のガラス繊維を用いないことにより、繊維の重なり合いの緻密さを更に高めて毛羽立ちの更なる抑制を意図したものである。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた実施例５の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．３２ｍｍ、剛軟度は１７３０μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
実施例５の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９５％、圧力損失は「＋＋」（７０Ｐａ）、毛羽立ちは「＋＋」であった。捕集効率は高く、圧力損失が顕著に小さく、毛羽立ちは顕著に抑制されていることから、実施例５の濾材の総合評価を最良（＋＋）とした。

実施例５の濾材は、実施例４の濾材の特徴を維持しつつ、毛羽立ちを更に抑制した濾材である。実施例５では、実施例４と比較して、繊維長の短い第１のガラス繊維の比率を更に高めたことにより、繊維の重なり合いの緻密さが更に高まり、毛羽立ちが顕著に抑制されたものと考えられる。

＜実施例６＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。実施例６の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第１のガラス繊維３５質量％、パルプ２３質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた実施例６の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは５５Ｎ、厚みは０．２０ｍｍであった。

実施例６の第１の繊維シートは、繊維長の短い第１のガラス繊維のみを用い、繊維長の長い第２のガラス繊維を用いない点では実施例５と同じであるが、実施例５の第１の繊維シートと比較して、第１のガラス繊維の比率を低減し、パルプの比率を高めることで、積層シートの厚みを低減することを意図したものである。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた実施例５の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．３０ｍｍ、剛軟度は１３００μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
実施例６の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９５％、圧力損失は「＋＋」（７２Ｐａ）、毛羽立ちは「＋＋」であった。捕集効率は高く、圧力損失が顕著に小さく、毛羽立ちは顕著に抑制されていることから、実施例６の濾材の総合評価を最良（＋＋）とした。

実施例６の濾材は、実施例５の濾材よりもパルプの比率を高めているため毛羽立ちが顕著に抑制された。一方で、実施例６の濾材は、実施例５の濾材と比較して、ガラス繊維及びビニロン繊維を含むヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率を低減しているため、剛軟度が低減し、通気時に濾材の変形が生じやすく、その結果、圧力損失が若干上昇した。

＜実施例７＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。実施例７の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第２のビニロン繊維（繊度７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ、非捲縮、ヤング率２５０ｃＮ／ｄｔｅｘ）４８質量％、パルプ１０質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた実施例７の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは５４Ｎ、厚みは０．３０ｍｍであった。

実施例７の第１の繊維シートは、実施例２の第１の繊維シートと比較して、ガラス繊維を含まず、代わりに、第２のビニロン繊維を含む。実施例７の第１の繊維シートの、ヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率は、実施例２の第１の繊維シートと同じく、５５質量％である。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた実施例７の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．４０ｍｍ、剛軟度は１８００μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
実施例７の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９４％、圧力損失は「＋」（８２Ｐａ）、毛羽立ちは「＋＋」であった。捕集効率は高く、圧力損失が小さく、毛羽立ちは顕著に小さいことから、実施例７の濾材の総合評価を良好（＋）とした。

実施例７の濾材は、ガラス繊維を含まないため、毛羽立ちは顕著に小さい。実施例７の濾材は、ガラス繊維を含まないが、第２のビニロン繊維を配合することで、実施例２の濾材と同程度の剛軟度を保持している。しかし、実施例７の濾材は、実施例２の濾材と比較して厚みが大きいため、圧力損失がやや上昇した。

＜実施例８＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。実施例８の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第２のビニロン繊維（繊度７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ、非捲縮、ヤング率２５０ｃＮ／ｄｔｅｘ）４０質量％、パルプ１８質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた実施例８の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは５２Ｎ、厚みは０．２７ｍｍであった。

実施例８の第１の繊維シートは、実施例２の第１の繊維シートと比較して、ガラス繊維を含まず、第２のビニロン繊維を含む点で異なり、実施例７の第１の繊維シートにおいて第２のビニロン繊維の量を低減し、パルプの比率を高めたものである。実施例８の第１の繊維シートの、ヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率は４７質量％である。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた実施例８の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．３７ｍｍ、剛軟度は１６００μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
実施例８の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９４％、圧力損失は「＋」（８０Ｐａ）、毛羽立ちは「＋＋」であった。捕集効率は高く、圧力損失が小さく、毛羽立ちは顕著に小さいことから、実施例８の濾材の総合評価を良好（＋）とした。

実施例８の濾材は、ガラス繊維を含まないため、毛羽立ちは顕著に小さい。実施例８の濾材は、実施例７の濾材と比較して第２のビニロン繊維の比率を低減したため剛軟度が低減するが、濾材の厚みが低減したため圧力損失が実施例７の濾材よりも向上した。

＜比較例１＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。比較例１の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維１４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第２のビニロン繊維２５質量％、パルプ２３質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた比較例１の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは４８Ｎ、厚みは０．２４ｍｍであった。

比較例１の第１の繊維シートは、実施例８の第１の繊維シートにおいて、第２のビニロン繊維の比率を低減し、パルプの比率を高めたものである。比較例１の第１の繊維シートの、ヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率は３２質量％である。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた比較例１の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．３４ｍｍ、剛軟度は９００μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
比較例１の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９４％、圧力損失は「－」（９０Ｐａ）、毛羽立ちは「＋＋」であった。捕集効率は高く、毛羽立ちは顕著に小さいが、圧力損失が大きく実用に適さないことから、比較例１の濾材の総合評価を不良（－）とした。

比較例１の濾材は、第１の繊維シートでのヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率が３２質量％と低いため、剛軟度が１０００μＮ未満であり通気時に変形し易く圧力損失が大きい。

＜比較例２＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。比較例２の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維４質量％、第１のビニロン繊維７質量％、第１のガラス繊維２５質量％、パルプ３３質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた比較例２の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは４９Ｎ、厚みは０．１８ｍｍであった。

比較例２の第１の繊維シートは、実施例６の第１の繊維シートにおいて、第１のガラス繊維の比率を低減し、パルプの比率を高めたものである。比較例２の第１の繊維シートの、ヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率は３２質量％である。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた比較例２の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．２８ｍｍ、剛軟度は９００μＮであった。

（フィルターユニットの評価）

比較例２の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９４％、圧力損失は「－」（８５Ｐａ）、毛羽立ちは「＋」であった。捕集効率は高く、毛羽立ちは小さいが、圧力損失は、実施例６の濾材と比較して悪化していることから、比較例２の濾材の総合評価を不良（－）とした。

比較例２の濾材は、第１の繊維シートでのヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率が３２質量％と低いため、剛軟度が１０００μＮ未満であり通気時に変形し易く圧力損失が大きい。

＜比較例３＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。比較例３の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維１９質量％、第２のＰＥＴ繊維４０質量％、パルプ１０質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた比較例３の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは４９Ｎ、厚みは０．２５ｍｍであった。

比較例３の第１の繊維シートは、実施例２の第１の繊維シートにおいて、ヤング率の高いビニロン繊維及びガラス繊維を配合せず、ヤング率の低いＰＥＴ繊維の比率を高めたものである。比較例３の第１の繊維シートの、ヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率は０質量％である。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた比較例３の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．３５ｍｍ、剛軟度は７００μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
比較例３の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９３％、圧力損失は「－」（９５Ｐａ）、毛羽立ちは「＋＋」であった。捕集効率は高く、毛羽立ちは顕著に小さいが、圧力損失は大きいことから、比較例３の濾材の総合評価を不良（－）とした。

比較例３の濾材は、第１の繊維シートでのヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維を含まないため、剛軟度が１０００μＮ未満であり通気時に変形し易く圧力損失が大きい。

＜比較例４＞
（第１の繊維シート）
実施例１と同様に、傾斜ワイヤー方式の湿式抄紙方法により繊維集積体を作製した後、該繊維集積体をバインダー樹脂に含浸させ、乾燥熱処理して目付３０ｇ／ｍ^２の第１の繊維シートを作製した。比較例４の第１の繊維シートは、第１のＰＥＴ繊維７質量％、第２のＰＥＴ繊維２０質量％、第１のビニロン繊維２５質量％、第２のビニロン繊維７質量％、パルプ１０質量％、バインダー樹脂３１質量％となるように構成した。
得られた比較例４の第１の繊維シートの１％伸長時モジュラスは４９Ｎ、厚みは０．３５ｍｍであった。

比較例４の第１の繊維シートは、実施例２の第１の繊維シートにおいて、ガラス繊維を配合せず、第１及び第２のＰＥＴ樹脂を適宜配合し、繊維径の大きな第１のビニロン繊維を２５質量％、繊維径の小さな第２のビニロン繊維を７質量％用いたものである。また比較例４の第１の繊維シートは、実施例７の第１の繊維シートにおいて、第１及び第２のＰＥＴ樹脂を適宜配合し、第１のビニロン繊維の比率を高め、第２のビニロン繊維の比率を低くしたものである。比較例４の第１の繊維シートの、ヤング率が２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維の比率は３２質量％である。

（積層濾材）
実施例１と同様の方法で第１の繊維シートと第２の繊維シートとを積層して濾材を得た。
得られた比較例４の濾材（積層シート）の目付は５５ｇ／ｍ^２、厚みは０．４５ｍｍ、剛軟度は２０００μＮであった。

（フィルターユニットの評価）
比較例４の濾材を用いたフィルターユニットは、捕集効率９９．９５％、圧力損失は「－」（９５Ｐａ）、毛羽立ちは「＋＋」であった。捕集効率は高く、毛羽立ちは顕著に小さいが、圧力損失は大きいことから、比較例４の濾材の総合評価を不良（－）とした。
比較例４の濾材は厚みが０．４５ｍｍと大きいため圧力損失が大きい。

本発明の濾材は家庭用空気清浄機用途やビル、工場、車載用等の空調設備に使用されるエアフィルターに利用可能である。

本明細書で引用した全ての刊行物、特許及び特許出願はそのまま引用により本明細書に組み入れられるものとする。

Claims

骨材層である第１の繊維シート及び集塵層である第２の繊維シートを含む濾材であって、
山部と谷部が交互に連続し、山部の高さが５ｍｍ～５０ｍｍであり、少なくとも一方の面における山部のピッチが０．５ｍｍ～５．０ｍｍであるプリーツ形状であり、
山部の延在する方向と垂直な断面上において、濾材の第１の面の側の山部の頂部が、濾材の第２の面の側に凸の、曲率半径が２００ｍｍ以下の曲線上に位置する形状であり、
濾材の厚みが０．１０ｍｍ～０．４３ｍｍであり、
濾材のガーレ法による剛軟度が１０００μＮ以上であり、
第１の繊維シートが、１％伸長時のモジュラスが５０Ｎ以上の繊維シートであり、
第１の繊維シートが、１５質量％以上１８質量％以下のパルプを含有することを特徴とする濾材。
第１の繊維シートが、３５質量％以上の、ヤング率２００ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の繊維を含有する、請求項１に記載の濾材。
山部の稜線に交差する方向に延在する、ホットメルト樹脂を含む紐状の樹脂部を更に備え、
前記樹脂部の厚みが０．５ｍｍ～２．５ｍｍである、請求項１または２に記載の濾材。
請求項１～３のいずれか１項に記載の濾材と、前記濾材を支持する枠体とを備える、フィルターユニット。