JP7408783B2 - 液晶ポリエステル繊維およびその製造方法 - Google Patents
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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Description
〔態様1〕
全カルボキシ末端量(全CEG量)が5.0meq/kg以下(好ましくは4.5meq/kg以下、より好ましくは4.0meq/kg以下)であり、強度が18cN/dtex以上(好ましくは20cN/dtex以上、より好ましくは23cN/dtex以上)である、液晶ポリエステル繊維。
〔態様2〕
態様1に記載の液晶ポリエステル繊維であって、初期弾性率バラつきが3.0%以下(好ましくは2.5%以下、より好ましくは2.0%以下)である、液晶ポリエステル繊維。
〔態様3〕
態様1または2に記載の液晶ポリエステル繊維であって、4-ヒドロキシ安息香酸に由来する構成単位を50モル%以上(好ましくは53モル%以上、より好ましくは60モル%以上)有する液晶ポリエステルを含む、液晶ポリエステル繊維。
〔態様4〕
態様1~3のいずれか一態様に記載の液晶ポリエステル繊維であって、カルボキシフェニル末端のカルボキシ基についてのCEG量が4.0meq/kg以下(好ましくは3.5meq/kg以下、より好ましくは3.0meq/kg以下)である、液晶ポリエステル繊維。
〔態様5〕
態様1~4のいずれか一態様に記載の液晶ポリエステル繊維を製造する方法であって、
液晶ポリエステル繊維の紡糸原糸を80~220℃(好ましくは85~210℃、より好ましくは90~205℃)で予備加熱する工程と、
予備加熱工程後の前記紡糸原糸を230℃以上(好ましくは240℃以上、より好ましくは250℃以上)で固相重合する工程と、を少なくとも含み、
少なくとも前記固相重合工程において、前記紡糸原糸を伸長倍率1.000~1.200倍(好ましくは1.001~1.150倍、より好ましくは1.002~1.100倍、さらに好ましくは1.003~1.050倍)で搬送して固相重合を行う、液晶ポリエステル繊維の製造方法。
〔態様6〕
態様5に記載の製造方法であって、前記紡糸原糸をロール・トゥ・ロール方式で搬送しながら前記予備加熱および前記固相重合を行う、液晶ポリエステル繊維の製造方法。
〔態様7〕
態様1に記載の液晶ポリエステル繊維を製造する方法であって、液晶ポリエステル繊維の紡糸原糸を230℃以上(好ましくは240℃以上、より好ましくは250℃以上)で固相重合する工程を含み、前記固相重合工程において、前記紡糸原糸をボビンに巻き付けた状態でバッチ式で熱処理を行い、前記固相重合工程に供する前記紡糸原糸は、熱処理温度が230℃に到達した時点での、熱処理中の糸から生じるガスに含まれる水分量が1分間・糸1kg当たり1g以下(好ましくは0.1g以下、より好ましくは0.01g以下)である、液晶ポリエステル繊維の製造方法。
〔態様8〕
態様5~7のいずれか一態様に記載の製造方法であって、固相重合工程前後の強度比が1.5倍以上(好ましくは1.8倍以上、より好ましくは2.0倍以上)である、液晶ポリエステル繊維の製造方法。
〔態様9〕
態様5~8のいずれか一態様に記載の製造方法であって、前記固相重合工程に供する紡糸原糸の水分率が200ppm以下(好ましくは180ppm以下、より好ましくは150ppm以下)である、液晶ポリエステル繊維の製造方法。
〔態様10〕
態様1~4のいずれか一態様に記載の液晶ポリエステル繊維を少なくとも一部に含む繊維構造体。
本発明の液晶ポリエステル繊維は、液晶ポリエステルで構成される。液晶ポリエステルとしては、例えば芳香族ジオール、芳香族ジカルボン酸、芳香族ヒドロキシカルボン酸等に由来する反復構成単位からなり、本発明の効果を損なわない限り、芳香族ジオール、芳香族ジカルボン酸、芳香族ヒドロキシカルボン酸に由来する構成単位は、その化学的構成については特に限定されるものではない。また、本発明の効果を阻害しない範囲で、液晶ポリエステルは、芳香族ジアミン、芳香族ヒドロキシアミンまたは芳香族アミノカルボン酸に由来する構成単位を含んでいてもよい。例えば、好ましい構成単位としては、表1に示す例が挙げられる。
本発明の発明者らは、全CEG量をあらかじめ調整した液晶ポリエステルを紡糸しても、上述のような液晶ポリエステル繊維を製造することができないことを見出した。紡糸原糸が水分を含む状態で固相重合を行うと、高分子鎖中のエステル結合において加水分解が起こり、その結果、末端のカルボキシ基の量が増えてしまう。そこで、本発明の製造方法では、紡糸原糸の状態で水分量を調整した後に固相重合を行うことにより、末端のカルボキシ基の量の少ない液晶ポリエステル繊維を得ている。
搬送による連続熱処理の場合、本発明の液晶ポリエステル繊維の製造方法は、液晶ポリエステル繊維の紡糸原糸を80~220℃で予備加熱する工程と、
予備加熱工程後の前記紡糸原糸を230℃以上で固相重合する工程と、を少なくとも含んでいてもよく、
少なくとも前記固相重合工程において、前記紡糸原糸を伸長倍率1.000~1.200倍で搬送して熱処理を行ってもよい。
さらに、特定の伸長倍率で連続的に搬送しながら熱処理することにより、繊維長手方向にわたってより均一な環境で熱処理することができるため、繊維長手方向の力学物性のバラつきが低減された液晶ポリエステル繊維を得ることができる。
バッチ式での熱処理の場合、本発明の液晶ポリエステル繊維の製造方法は、液晶ポリエステル繊維の紡糸原糸を230℃以上で固相重合する工程を含み、
前記固相重合工程において、前記紡糸原糸をボビンに巻き付けた状態でバッチ式で熱処理を行い、前記固相重合工程に供する前記紡糸原糸は、熱処理温度が230℃に到達した時点での、熱処理中の糸から生じるガスに含まれる水分量が1分間・糸1kg当たり1g以下であってもよい。
JIS L 1013:2010 8.3.1 A法に基づき、株式会社大栄科学精器製作所製検尺器「Wrap Reel by Motor Driven」を用いて液晶ポリエステル繊維を100mカセ取りし、その重量(g)を100倍して1水準当たり2回の測定を行い、その平均値を、得られた液晶ポリエステル繊維の総繊度(dtex)とした。また、この値をフィラメント本数で除した商を単繊維繊度(dtex)とした。
JIS K 7121に準拠し、示差走査熱量計(DSC;メトラー社製、「TA3000」)を用いて測定し、観察される主吸収ピーク温度を融点とした。具体的には、前記DSC装置に、試料を10~20mgをとりアルミ製パンへ封入した後、キャリヤーガスとして窒素を100mL/分の流量で流し、25℃から20℃/分で昇温したときの吸熱ピークを測定した。
切れ目なく連続した液晶ポリエステル繊維から、1mの測定用試料を50本採取した。これらの測定用試料は繊維全長を長手方向に50等分した点から各々±0.5%幅を持った範囲でそれぞれ採取した。
次に、JIS L 1013:2010 8.5.1を参考に、株式会社島津製作所製オートグラフ「AGS-100B」を用いて、試験長10cm、初荷重2.94mN/dtex、引張速度10cm/分の条件で引張試験を行い、50本の測定用試料それぞれにつき1回ずつ破断時の強度を測定し、計50回の測定の平均値(A1)を強度(cN/dtex)とした。
また、50回の測定結果における標準偏差(σ1)を、平均値(A1)で除した商に、100を掛けたものを強度バラつき(%)とした。
強度バラつき(%)=(σ1/A1)×100 (1)
上記強度の測定と同じ条件で測定した結果において、強度-伸び率曲線における伸び率0.25%と1.00%の2点を結ぶ直線の傾きを算出し、計50回の測定の平均値(A2)を初期弾性率(cN/dtex)とした。
また、50回の測定結果における標準偏差(σ2)を、平均値(A2)で除した商に、100を掛けたものを初期弾性率バラつき(%)とした。
初期弾性率バラつき(%)=(σ2/A2)×100 (2)
1検体につき0.2~0.5gの液晶ポリエステル繊維サンプルを用意した。水分率計(株式会社三菱アナリテック製、微量水分測定装置「CA-200」および水分気化装置「VA-200」)のサンプル用ボートに入れられる程度に液晶ポリエステル繊維サンプルを小さく束ね、サンプル用ボートにサンプルを入れ、水分率を測定した。サンプルが室温以上の温度環境下にあった場合は、測定作業中の水分の変動をなるべく小さくするため、サンプルを用意してから水分気化装置に入れるまでの時間は1分以内とした。
なお、予備加熱工程と固相重合工程を直結して行う場合、固相重合工程に相当するゾーンの加熱を取りやめて処理した液晶ポリエステル繊維、もしくは、予備加熱工程が完了した段階でオーブンの加熱や気流流通を止めて取り出した液晶ポリエステル繊維を、サンプルとして工程水分率を求めた。
熱処理チャンバーの気流出口側配管に気体採取用の側管を設け、そこからAリットルの気体を採取し、採取した気体中に含まれる水分量を水分率計(株式会社三菱アナリテック製、微量水分測定装置「CA-200」)を用いて測定し、その測定値をBグラムとした。熱処理が行われている液晶ポリエステル繊維(熱処理前の紡糸原糸)の重量をCキログラム、気流の流通速度をDリットル/分として、熱処理中の糸から生じるガスに含まれる1分間・糸1kg当たりの水分量W[g/(分・kg)]を以下の式より算出した。
W = (B×D)/(A×C) (3)
液晶ポリエステル樹脂または繊維試料をd90=100μm以下(d90:粒子径分布において累積容積が90%となる粒子径)になるまで凍結粉砕し、その粉砕試料に大過剰のn-プロピルアミンを加え、40℃で90分間加熱攪拌処理を行い、試料を分解した。この場合、高分子鎖の内部に存在したエステル結合はカルボン酸n-プロピルアミドとヒドロキシ基に分解され、高分子鎖の末端に存在したカルボキシ基(CEG)とヒドロキシ基はそのままカルボキシ基とヒドロキシ基から変化しないので、HPLC法により分解物を分離し、カルボキシ基を有する分解物のピーク面積を、それぞれの標品のHPLC分析により作成した検量線と比較することで各々のモノマー由来のカルボキシ末端量(meq/kg)を定量した。例えば、4-ヒドロキシ安息香酸や6-ヒドロキシ-2-ナフトエ酸といった一価のカルボン酸由来のCEG量は、そのまま4-ヒドロキシ安息香酸や6-ヒドロキシ-2-ナフトエ酸を定量することで求められ、テレフタル酸やイソフタル酸や2,6-ナフタレンジカルボン酸といった二価のカルボン酸由来のCEG量は、テレフタル酸モノn-プロピルアミドやイソフタル酸モノn-プロピルアミドや2,6-ナフタレンジカルボン酸モノn-プロピルアミドといった片方のカルボキシ基がアミド化した物質を定量することで求められる。
各試料が含む全てのカルボキシ末端量の合計を、その試料の全カルボキシ末端量(全CEG量)とした。また、各試料が含むカルボキシフェニルのカルボキシ末端(例えば、4-ヒドロキシ安息香酸、テレフタル酸、イソフタル酸等のカルボキシフェニル基を有するモノマー由来のカルボキシ末端)量の合計を、カルボキシフェニル末端のカルボキシ基についてのCEG量とした。
液晶ポリエステル繊維を加熱した際のCO2ガス発生量を、熱分解GC-BID法にて評価した。具体的には、まず液晶ポリエステル繊維をd90=100μm以下になるまで凍結粉砕し分析用試料とした。これを試料導入部にパイロライザー、ガス検知器にBID(誘電体バリア放電イオン化検出器)を備えたGC(ガスクロマトグラフ)装置を用いて、300℃で10分間処理し生じたガスからCO2を分離検出し定量した。測定は同一試料に対して3回行い、平均値をその試料からのCO2ガス発生量(meq/kg)とした。
まず液晶ポリエステル繊維を用いて、緯糸密度13本/2.5cm、経糸密度13本/2.5cmの平織物を作製した。この織物の目付は、180g/m2であり、厚さは0.29mmであった。この織物を一辺10cmの正方形に裁断し、その上下両面に、同じく一辺10cmの正方形に裁断したポリカーボネートフィルム(三菱ガス化学社製、「ユーピロン・フィルムFE-2000」、厚さ100μm)を1枚ずつ重ね合わせ、フィルムが完全に溶ける温度である280℃で3分間加熱し、3MPaの圧力を1分間かけた後、100℃以下まで冷却することで、外観評価用試料である液晶ポリエステル繊維強化複合ポリカーボネート樹脂を得た。なお、該複合体における繊維と樹脂の重量比率は3:4である。この外観評価用試料の中央、一辺6cmの正方形の領域の表裏をルーペで観察し、長径1mm以上の気泡の数をカウントした。
下記式で示した構成単位(A)と(B)が(A)/(B)=73/27(mol比)である液晶ポリエステル(α)(Mp0:281℃)を使用した。これを押出機にて溶融押し出しし、ギアポンプで計量しつつ紡糸頭にポリマーを供給した。このときの押出機出口から紡糸頭の温度は310℃とした。紡糸頭には孔径0.125mmφ、ランド長0.175mm、孔数300個の紡糸口金を備え、吐出量168g/分でポリマーを吐出し、巻き取り速度1000m/分でボビンに巻き取り紡糸原糸を得た。この際、紡糸口金直下に配置したオイリングガイドから、2重量%のドデシルリン酸ナトリウム(和光純薬工業株式会社製、和光一級)水溶液を紡糸原糸に付与した。この水溶液の付与量は8.4g/分であり、紡糸原糸に対するドデシルリン酸ナトリウムの付着比率は計算上0.1重量%であった。
実施例1と同様にして得た紡糸原糸を用い、以下に述べるようにロール・トゥ・ロール方式で搬送による連続熱処理を2回行った。
1回目は、熱処理炉3の炉管7を通過する時間(熱処理炉3の炉管7を糸試料が通過する距離/第一ローラー2の搬送速度)が60分間になるように第一ローラー2の回転速度を設定した。また、伸長倍率(第二ローラー4の回転速度/第一ローラー2の回転速度)が1.005倍になるように第二ローラー4の回転速度を設定した。また、熱処理炉3内は、窒素雰囲気で、露点は-55℃であり、加熱ゾーン6aは200℃とし、他の加熱ゾーン6b~6fは加熱を行わなかった。
2回目は、1回目に巻取機5で採取した処理糸を再び巻出機1に配して、熱処理炉3の炉管7を通過する時間(熱処理炉3の炉管7を糸試料が通過する距離/第一ローラー2の搬送速度)が60分間になるように第一ローラー2の回転速度を設定した。また、伸長倍率(第二ローラー4の回転速度/第一ローラー2の回転速度)が1.005倍になるように第二ローラー4の回転速度を設定した。また、熱処理炉3内は、窒素雰囲気で、露点は-55℃であり、加熱ゾーン6aは加熱を行わず、加熱ゾーン6b~6fは通過する順に260℃、260℃、260℃、290℃、290℃とした。
ここで、予備加熱は1回目の連続熱処理において加熱ゾーン6aにおいて200℃で10分間行われ、固相重合は2回目の連続熱処理において加熱ゾーン6b~6fにおいて260℃~290℃で50分間行われた。なお、糸道の高さ等の調整のため、適宜、表面梨地処理のセラミックローラーやセラミックガイド(いずれも不図示)も用いた。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
予備加熱温度を100℃とすることを目的に、熱処理炉3に於ける加熱ゾーン6aの温度を100℃にした以外は実施例1と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
孔径0.100mmφ、ランド長0.140mm、孔数600個の紡糸口金を用いたこと以外は実施例1と同様にして紡糸原糸を得た。その後、実施例1と同様に予備加熱、固相重合を行い、熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
孔径0.150mmφ、ランド長0.210mm、孔数50個の紡糸口金を用いたこと以外は実施例1と同様にして紡糸原糸を得た。その後、実施例1と同様に予備加熱、固相重合を行い、熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
孔径0.125mmφ、ランド長0.175mm、孔数20個の紡糸口金を用いたこと、吐出量11.2g/分でポリマーを吐出したこと、およびオイリングガイドからのドデシルリン酸ナトリウム水溶液の付与量を0.56g/分にしたこと以外は実施例1と同様にして紡糸原糸を得た。その後、実施例1と同様に予備加熱、固相重合を行い、熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
実施例1で用いた紡糸頭および紡糸口金を4個同時に使用し、各々から吐出量168g/分で吐出したポリマーを、1糸条として重ねて巻き取り速度1000m/分でボビンに巻き取り紡糸原糸を得たこと以外は実施例1と同様にして紡糸原糸を得た。この際オイリングガイドからドデシルリン酸ナトリウム水溶液を付与する工程は、1糸条として重ねるより前段階でそれぞれ行い、各紡糸口金直下で実施例1と同様にして付与した。その後、実施例1と同様に予備加熱、固相重合を行い、熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
連続熱処理において、熱処理炉3の炉管7を通過する時間(熱処理炉3の炉管7を糸試料が通過する距離/第一ローラー2の搬送速度)が960分間になるように第一ローラー2の回転速度を設定し、また、伸長倍率(第二ローラー4の回転速度/第一ローラー2の回転速度)が1.005倍になるように第二ローラー4の回転速度を設定したこと以外は実施例1と同様にして熱処理糸を得た。ここで、予備加熱は加熱ゾーン6aにおいて200℃で160分間行われ、固相重合は加熱ゾーン6b~6fにおいて260℃~290℃で800分間行われた。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
連続熱処理において、伸長倍率(第二ローラー4の回転速度/第一ローラー2の回転速度)が1.100倍になるように第二ローラー4の回転速度を設定したこと以外は実施例1と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
連続熱処理において、伸長倍率(第二ローラー4の回転速度/第一ローラー2の回転速度)が1.000倍になるように第二ローラー4の回転速度を設定した以外は、実施例1と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
実施例1に記載の液晶ポリエステル(α)ではなく、下記式で示した各構成単位のmol比が(A)/(C)/(D)/(E)=65/10/5/20である液晶ポリエステル(β)(Mp0:348℃)を使用し、押出機出口から紡糸頭の温度を350℃とした以外は、実施例1と同様にして紡糸原糸を得た。その後、熱処理炉3における6つの加熱ゾーン6a~6fの温度を通過する順に200℃、300℃、300℃、300℃、330℃、330℃とした以外は、実施例1と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
実施例1に記載の液晶ポリエステル(α)ではなく、下記式で示した各構成単位のmol比が(A)/(C)/(D)/(E)/(F)=54/15/8/16/7である液晶ポリエステル(γ)(Mp0:315℃)を使用し、押出機出口から紡糸頭の温度を340℃とした以外は、実施例1と同様にして紡糸原糸を得た。熱処理炉3における6つの加熱ゾーン6a~6fの温度を通過する順に200℃、280℃、280℃、280℃、310℃、310℃とした以外は、実施例1と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
連続熱処理において、加熱ゾーン6aの温度を260℃とした以外は、実施例1と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および紡糸原糸強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
連続熱処理において、加熱ゾーン6b~6fの温度を200℃とした以外は、実施例1と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および予備加熱前強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
連続熱処理において、加熱ゾーン6aの温度を300℃とした以外は、実施例11と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および紡糸原糸強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
連続熱処理において、加熱ゾーン6aの温度を280℃とした以外は、実施例12と同様にして熱処理糸を得た。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果、および紡糸原糸強度や工程水分率など工程中の分析結果を表5に示す。
上記構成単位(A)と(B)が(A)/(B)=73/27(mol比)である液晶ポリエステル(α)(Mp0:281℃)を使用した。これを押出機にて溶融押し出しし、ギアポンプで計量しつつ紡糸頭にポリマーを供給した。このときの押出機出口から紡糸頭の温度は310℃とした。紡糸頭には孔径0.125mmφ、ランド長0.175mm、孔数300個の紡糸口金を備え、吐出量168g/分でポリマーを吐出し、巻き取り速度1000m/分でボビンに巻き取り紡糸原糸を得た。この際、紡糸口金直下に配置したオイリングガイドから、2.00重量%のドデシルリン酸ナトリウム(和光純薬工業株式会社製、和光一級)水溶液を紡糸原糸に付与した。この水溶液の付与量は8.40g/分であり、紡糸原糸に対するドデシルリン酸ナトリウムの付着比率は0.100重量%であった。
オイリングガイドから付与したドデシルリン酸ナトリウム(和光純薬工業社製、和光一級)水溶液の液濃度を0.200重量%にし、該水溶液の紡糸原糸への付与量を84.0g/分にした以外は参考例13と同様にして熱処理糸を得た。なお、230℃に到達した時点での熱処理中の糸から生じるガスに含まれる水分量は3.0g/(分・kg)であった。得られた液晶ポリエステル繊維(熱処理糸)の分析結果を表5に示す。
2・・・第一ローラー
3・・・熱処理炉
4・・・第二ローラー
5・・・巻取機
6a,6b,6c,6d,6e,6f・・・加熱ゾーン
7・・・炉管
8・・・制御部
Claims (9)
- 全カルボキシ末端量(全CEG量)が5.0meq/kg以下であり、強度が18cN/dtex以上であり、初期弾性率バラつきが3.0%以下である、液晶ポリエステル繊維。
- 請求項1に記載の液晶ポリエステル繊維であって、初期弾性率が100~1000cN/dtexである、液晶ポリエステル繊維。
- 請求項1または2に記載の液晶ポリエステル繊維であって、4-ヒドロキシ安息香酸に由来する構成単位を50モル%以上有する液晶ポリエステルを含む、液晶ポリエステル繊維。
- 請求項1~3のいずれか一項に記載の液晶ポリエステル繊維であって、カルボキシフェニル末端のカルボキシ基についてのCEG量が4.0meq/kg以下である、液晶ポリエステル繊維。
- 全カルボキシ末端量(全CEG量)が5.0meq/kg以下であり、強度が18cN/dtex以上である、液晶ポリエステル繊維を製造する方法であって、
液晶ポリエステル繊維の紡糸原糸を80~220℃で予備加熱する工程と、
予備加熱工程後の前記紡糸原糸を230℃以上で固相重合する工程と、を少なくとも含み、
少なくとも前記固相重合工程において、前記紡糸原糸を伸長倍率1.000~1.200倍で搬送して熱処理を行う、液晶ポリエステル繊維の製造方法。 - 請求項5に記載の製造方法であって、前記紡糸原糸をロール・トゥ・ロール方式で搬送しながら前記予備加熱および前記固相重合を行う、液晶ポリエステル繊維の製造方法。
- 請求項5または6に記載の製造方法であって、固相重合前後の強度比が1.5倍以上である、液晶ポリエステル繊維の製造方法。
- 請求項5~7のいずれか一項に記載の製造方法であって、前記固相重合工程に供する紡糸原糸の水分率が200ppm以下である、液晶ポリエステル繊維の製造方法。
- 請求項1~4のいずれか一項に記載の液晶ポリエステル繊維を少なくとも一部に含む繊維構造体。
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