JP7398533B2 - 金型用粉末 - Google Patents
金型用粉末 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7398533B2 JP7398533B2 JP2022149802A JP2022149802A JP7398533B2 JP 7398533 B2 JP7398533 B2 JP 7398533B2 JP 2022149802 A JP2022149802 A JP 2022149802A JP 2022149802 A JP2022149802 A JP 2022149802A JP 7398533 B2 JP7398533 B2 JP 7398533B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- less
- powder
- alloy
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims description 52
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 43
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 43
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 26
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 19
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 19
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 21
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 21
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 21
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 15
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 15
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 9
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 8
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 6
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- 238000000498 ball milling Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000149 argon plasma sintering Methods 0.000 description 1
- 238000010296 bead milling Methods 0.000 description 1
- 238000009690 centrifugal atomisation Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- GSOLWAFGMNOBSY-UHFFFAOYSA-N cobalt Chemical compound [Co][Co][Co][Co][Co][Co][Co][Co] GSOLWAFGMNOBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000001739 density measurement Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000003701 mechanical milling Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009692 water atomization Methods 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/05—Metallic powder characterised by the size or surface area of the particles
- B22F1/052—Metallic powder characterised by the size or surface area of the particles characterised by a mixture of particles of different sizes or by the particle size distribution
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
- B22F5/007—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product of moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
- B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
- B33Y70/00—Materials specially adapted for additive manufacturing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
- B22F10/20—Direct sintering or melting
- B22F10/28—Powder bed fusion, e.g. selective laser melting [SLM] or electron beam melting [EBM]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
- B22F10/30—Process control
- B22F10/34—Process control of powder characteristics, e.g. density, oxidation or flowability
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Description
本発明は、金型の材料に適した粉末に関する。詳細には、本発明は、三次元積層造形法のような急速溶融急冷凝固プロセスを伴う造形法で製作される金型の材料に適した粉末に関する。
金属からなる造形物の製作に、３Ｄプリンターが使用されている。この３Ｄプリンターでは、積層造形法によって造形物が製作される。積層造形法では、敷き詰められた金属粉末に、レーザービーム又は電子ビームが照射される。照射により、粉末の金属粒子が溶融する。粒子はその後、凝固する。この溶融と凝固とにより、粒子同士が結合する。照射は、金属粉末の一部に、選択的になされる。粉末の、照射がなされなかった部分は、溶融しない。照射がなされた部分のみにおいて、結合層が形成される。
結合層の上に、さらに金属粉末が敷き詰められる。この金属粉末に、レーザービーム又は電子ビームが照射される。照射により、金属粒子が溶融する。金属はその後、凝固する。この溶融と凝固とにより、粉末中の粒子同士が結合され、新たな結合層が形成される。新たな結合層は、既存の結合層とも結合される。
照射による結合が繰り返されることにより、結合層の集合体が徐々に成長する。この成長により、三次元形状を有する造形物が得られる。積層造形法により、複雑な形状の造形物が、容易に得られる。積層造形法の一例が、特許第４６６１８４２号公報に開示されている。
金型の材質は、一般的には鋼である。金型に適した鋼種として、ＪＩＳには、ＳＫＤ４、ＳＫＤ５、ＳＫＤ６、ＳＫＤ６１、ＳＫＤ６２、ＳＫＤ７及びＳＫＤ８が規定されている。
一般的な金型は、その内部に冷却液の流路を有している。従来の金型の製作では、まず溶製されたインゴットに、鍛造、圧延等の塑性加工が施され、塊状の母材が得られる。この母材に切削加工等により、流路が形成される。この切削加工では、流路の配置及び形状の自由度が小さい。
特開２０１５－２０９５８８公報には、積層造形法によって製作された金型が開示されている。積層造形法の採用により、配置及び形状が複雑な流路を有する金型が形成されうる。
積層造形法によって金型が製作される場合、凝固割れが生じやすい。急速溶融急冷凝固プロセスを伴う造形法による金型の製作には、凝固割れの抑制が急務である。
本発明の目的は、急速溶融急冷凝固を伴うプロセスに供されても凝固割れが生じにくい金型用粉末の提供にある。
本発明に係る金型用粉末の材質は、合金である。この合金は、
Ｃ：０．２５質量％以上０．４５質量％以下、
Ｓｉ：０．０１質量％以上１．２０質量％以下、
Ｍｎ：１．５０質量％以下、
Ｃｒ：２．０質量％以上５．５質量％以下
及び
Ｖ：０．２質量％以上２．１質量％以下
を含む。この合金はさらに、
Ｍｏ：３．０質量％以下、
Ｗ：９．５質量％以下
及び
Ｃｏ：４．５質量％以下
のいずれか１種又は２種以上を含有する。この合金は、下記数式を満たす。
（Ｍｎ％）３／ Ｓ％ ＞ ６．７
この数式において、Ｍｎ％はＭｎの含有率（質量％）を表し、Ｓ％はＳの含有率（質量％）を表す。この合金の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。この合金では、Ｐ、Ｓ及びＢの含有率は、合計で０．０２０質量％以下である。
Ｃ：０．２５質量％以上０．４５質量％以下、
Ｓｉ：０．０１質量％以上１．２０質量％以下、
Ｍｎ：１．５０質量％以下、
Ｃｒ：２．０質量％以上５．５質量％以下
及び
Ｖ：０．２質量％以上２．１質量％以下
を含む。この合金はさらに、
Ｍｏ：３．０質量％以下、
Ｗ：９．５質量％以下
及び
Ｃｏ：４．５質量％以下
のいずれか１種又は２種以上を含有する。この合金は、下記数式を満たす。
（Ｍｎ％）３／ Ｓ％ ＞ ６．７
この数式において、Ｍｎ％はＭｎの含有率（質量％）を表し、Ｓ％はＳの含有率（質量％）を表す。この合金の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。この合金では、Ｐ、Ｓ及びＢの含有率は、合計で０．０２０質量％以下である。
好ましくは、この粉末の、平均粒径Ｄ５０は１０μｍ以上１５０μｍ以下であり、９０％粒径Ｄ９０は２００μｍ以下である。
本発明に係る金型用粉末は、急速溶融急冷凝固を伴うプロセスに供されても、凝固割れが生じにくい。この粉末から、複雑な構造を有する金型が製作されうる。
積層造形法によって金型が製作される場合、金属が急速に溶融し、かつ急冷に凝固する。本合金は、急冷凝固により、平衡状態とは異なる凝固過程をとる。平衡状態ではδ相が初晶として晶出するが、急冷凝固を伴う積層造形法の場合、初晶はγ相となる。γ相はδ相よりもＰ、Ｓ及びＢのような不純物元素の溶解度が低いため、溶液中に排出され残留液相が凝固の最終段階で偏析する。
積層造形法では、凝固収縮に起因する内部応力が発生する。この内部応力は、結晶粒界に集中する。
従来金型に用いられている鋼を用いて積層造形法によって金型が製作される場合、金属が急冷されることに起因して、マルテンサイト組織が生じる。この組織は、靱性に劣る。
これらの要因によって、金型の形成時に、結晶粒界に凝固割れが生じることを、本発明者は突き止めた。
本発明に係る金型用粉末は、多数の粒子の集合である。この粒子の材質は、合金である。この合金は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ及びＶを含みうる。この合金は、さらに、Ｍｏ、Ｗ及びＣｏの内の１種又は２種以上を含みうる。この合金における残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。以下、この合金における各元素の役割が詳説される。
［炭素（Ｃ）］
Ｃは、Ｆｅに固溶して合金の強度を高める。さらにＣは、ＶとＭＣ型炭化物を形成し、Ｃｒ、Ｍｏ等とＭ６Ｃ型炭化物又はＭ７Ｃ型炭化物を形成する。これらの炭化物は、高温環境下での合金の強さを高める。これらの観点から、Ｃの含有率は０．２５質量％以上が好ましく、０．２８質量％以上がより好ましく、０．３０質量％以上が特に好ましい。Ｃの含有率が過剰であると、炭化物が結晶粒界に連続的に析出する。この析出は、結晶粒界の脆弱化を招来し、かつ結晶粒界の靱性の劣化を招来する。これらの観点から、Ｃの含有率は０．４５質量％以下が好ましく、０．４３質量％以下がより好ましく、０．４１質量％以下が特に好ましい。
Ｃは、Ｆｅに固溶して合金の強度を高める。さらにＣは、ＶとＭＣ型炭化物を形成し、Ｃｒ、Ｍｏ等とＭ６Ｃ型炭化物又はＭ７Ｃ型炭化物を形成する。これらの炭化物は、高温環境下での合金の強さを高める。これらの観点から、Ｃの含有率は０．２５質量％以上が好ましく、０．２８質量％以上がより好ましく、０．３０質量％以上が特に好ましい。Ｃの含有率が過剰であると、炭化物が結晶粒界に連続的に析出する。この析出は、結晶粒界の脆弱化を招来し、かつ結晶粒界の靱性の劣化を招来する。これらの観点から、Ｃの含有率は０．４５質量％以下が好ましく、０．４３質量％以下がより好ましく、０．４１質量％以下が特に好ましい。
［ケイ素（Ｓｉ）］
Ｓｉは、合金の成分調整時に脱酸材として添加される。Ｓｉは、Ｆｅに固溶して合金の強度を高める。この観点から、Ｓｉの含有率は０．０１質量％以上が好ましく、０．１５質量％以上がより好ましく、０．２５質量％以上が特に好ましい。Ｓｉの含有率が過剰であると、高温環境下での合金の耐酸化性が阻害される。この観点から、Ｓｉの含有率は１．２０質量％以下が好ましく、１．１０質量％以下がより好ましく、１．００質量％以下が特に好ましい。
Ｓｉは、合金の成分調整時に脱酸材として添加される。Ｓｉは、Ｆｅに固溶して合金の強度を高める。この観点から、Ｓｉの含有率は０．０１質量％以上が好ましく、０．１５質量％以上がより好ましく、０．２５質量％以上が特に好ましい。Ｓｉの含有率が過剰であると、高温環境下での合金の耐酸化性が阻害される。この観点から、Ｓｉの含有率は１．２０質量％以下が好ましく、１．１０質量％以下がより好ましく、１．００質量％以下が特に好ましい。
［マンガン（Ｍｎ）］
ＭｎはＳと共にＭｎＳを形成する。このＭｎＳは、高融点化合物である。ＭｎＳの形成は、Ｓを含む低融点化合物の析出量を低減し、凝固割れを抑制する。この観点から、Ｍｎの含有率は０．２０質量％以上が好ましく、０．２５質量％以上がより好ましく、０．３０質量％以上が特に好ましい。Ｍｎの含有率が過剰であると、高温環境下での合金の耐酸化性が阻害される。この観点から、Ｍｎの含有率は１．５０質量％以下が好ましく、１．４５質量％以下がより好ましく、１．４０質量％以下が特に好ましい。
ＭｎはＳと共にＭｎＳを形成する。このＭｎＳは、高融点化合物である。ＭｎＳの形成は、Ｓを含む低融点化合物の析出量を低減し、凝固割れを抑制する。この観点から、Ｍｎの含有率は０．２０質量％以上が好ましく、０．２５質量％以上がより好ましく、０．３０質量％以上が特に好ましい。Ｍｎの含有率が過剰であると、高温環境下での合金の耐酸化性が阻害される。この観点から、Ｍｎの含有率は１．５０質量％以下が好ましく、１．４５質量％以下がより好ましく、１．４０質量％以下が特に好ましい。
［クロム（Ｃｒ）］
Ｃｒは、Ｆｅに固溶して合金の強度を高める。さらにＣｒは、合金の耐酸化性に寄与する。これらの観点から、Ｃｒの含有率は２．０質量％以上が好ましく、２．３質量％以上がより好ましく、２．５質量％以上が特に好ましい。Ｃｒの含有率が過剰であると、高温環境下での合金の強度が阻害される。この観点から、Ｃｒの含有率は５．５質量％以下が好ましく、５．３質量％以下がより好ましく、５．１質量％以下が特に好ましい。
Ｃｒは、Ｆｅに固溶して合金の強度を高める。さらにＣｒは、合金の耐酸化性に寄与する。これらの観点から、Ｃｒの含有率は２．０質量％以上が好ましく、２．３質量％以上がより好ましく、２．５質量％以上が特に好ましい。Ｃｒの含有率が過剰であると、高温環境下での合金の強度が阻害される。この観点から、Ｃｒの含有率は５．５質量％以下が好ましく、５．３質量％以下がより好ましく、５．１質量％以下が特に好ましい。
［バナジウム（Ｖ）］
Ｖは、金型の焼き戻しによる二次硬化に寄与する。さらにＶは、高温環境下での合金の強度に寄与する。これらの観点から、Ｖの含有率は０．２質量％以上が好ましく、０．３質量％以上がより好ましく、０．４質量％以上が特に好ましい。合金のコストの観点から、Ｖの含有率は２．１質量％以下が好ましく、１．５質量％以下がより好ましく、１．０質量％以下が特に好ましい。
Ｖは、金型の焼き戻しによる二次硬化に寄与する。さらにＶは、高温環境下での合金の強度に寄与する。これらの観点から、Ｖの含有率は０．２質量％以上が好ましく、０．３質量％以上がより好ましく、０．４質量％以上が特に好ましい。合金のコストの観点から、Ｖの含有率は２．１質量％以下が好ましく、１．５質量％以下がより好ましく、１．０質量％以下が特に好ましい。
［モリブデン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）及びコバルト（Ｃｏ）］
前述の通り、Ｃは合金の強度に寄与する。一方、過剰なＣの含有は、合金の靱性を阻害する。合金が、適量なＣと共にＭｏ、Ｗ又はＣｏを含有することにより、強度と靱性とが両立されうる。合金が、Ｍｏを含有し、Ｗ及びＣｏを含有しなくてもよい。合金が、Ｗを含有し、Ｃｏ及びＭｏを含有しなくてもよい。合金が、Ｃｏを含有し、Ｍｏ及びＷを含有しなくてもよい。合金が、Ｍｏ及びＷを含有し、Ｃｏを含有しなくてもよい。合金が、Ｗ及びＣｏを含有し、Ｍｏを含有しなくてもよい。合金が、Ｃｏ及びＭｏを含有し、Ｗを含有しなくてもよい。合金が、Ｍｏ、Ｗ及びＣｏを含有してもよい。
前述の通り、Ｃは合金の強度に寄与する。一方、過剰なＣの含有は、合金の靱性を阻害する。合金が、適量なＣと共にＭｏ、Ｗ又はＣｏを含有することにより、強度と靱性とが両立されうる。合金が、Ｍｏを含有し、Ｗ及びＣｏを含有しなくてもよい。合金が、Ｗを含有し、Ｃｏ及びＭｏを含有しなくてもよい。合金が、Ｃｏを含有し、Ｍｏ及びＷを含有しなくてもよい。合金が、Ｍｏ及びＷを含有し、Ｃｏを含有しなくてもよい。合金が、Ｗ及びＣｏを含有し、Ｍｏを含有しなくてもよい。合金が、Ｃｏ及びＭｏを含有し、Ｗを含有しなくてもよい。合金が、Ｍｏ、Ｗ及びＣｏを含有してもよい。
Ｍｏは、炭化物の微細化に寄与する。微細な炭化物は、合金の強度に寄与する。この観点から、Ｍｏの含有率は０．２質量％以上が好ましく、０．５質量％以上がより好ましく、１．０質量％以上が特に好ましい。合金のコストの観点から、Ｍｏの含有率は３．０質量％以下が好ましく、２．５質量％以下がより好ましく、２．０質量％以下が特に好ましい。
Ｗは、炭化物の微細化に寄与する。微細な炭化物は、合金の強度に寄与する。この観点から、Ｗの含有率は０．５質量％以上が好ましく、１．０質量％以上がより好ましく、１．２質量％以上が特に好ましい。合金のコストの観点から、Ｗの含有率は９．５質量％以下が好ましく、９．１質量％以下がより好ましく、８．５質量％以下が特に好ましい。
Ｃｏは、Ｆｅへの固溶によって合金の強度を高める。さらにＣｏは、析出硬化にも寄与する。これらの観点から、Ｃｏの含有率は０．５質量％以上が好ましく、１．０質量％以上がより好ましく、１．５質量％以上が特に好ましい。合金のコストの観点から、Ｃｏの含有率は４．５質量％以下が好ましく、４．１質量％以下がより好ましく、３．５質量％以下が特に好ましい。
Ｍｏ、Ｗ及びＣｏの合計含有率は、０．５質量％以上１７質量％以下が好ましい。
［リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）及びホウ素（Ｂ）］
Ｐ、Ｓ及びＢは、不可避的不純物である。本発明にかかる金型用合金において、Ｐ、Ｓ及びＢは、凝固時に低融点の液相を生じさせる。急速溶融急冷凝固を伴うプロセスによって金型が成形されるとき、結晶粒界に、Ｐ、Ｓ又はＢに起因する低融点共晶組織が偏析する。この偏析は、凝固割れを助長する。凝固割れ抑制の観点から、Ｐ、Ｓ及びＢの含有率の合計は、０．０２０質量％以下が好ましく、０．０１７質量％以下がより好ましく、０．０１５質量％以下が特に好ましい。
Ｐ、Ｓ及びＢは、不可避的不純物である。本発明にかかる金型用合金において、Ｐ、Ｓ及びＢは、凝固時に低融点の液相を生じさせる。急速溶融急冷凝固を伴うプロセスによって金型が成形されるとき、結晶粒界に、Ｐ、Ｓ又はＢに起因する低融点共晶組織が偏析する。この偏析は、凝固割れを助長する。凝固割れ抑制の観点から、Ｐ、Ｓ及びＢの含有率の合計は、０．０２０質量％以下が好ましく、０．０１７質量％以下がより好ましく、０．０１５質量％以下が特に好ましい。
ＳはＦｅと共にＦｅＳを形成し凝固割れの原因となるが、Ｍｎと共にＭｎＳを形成すれば、凝固割れを抑制する効果がある。Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓの三元状態図と実験結果より、下記数式を満たす場合にＦｅＳが形成されにくく、ＭｎＳの形成による凝固割れ抑制効果が得られることが見いだされた。
（Ｍｎ％）３／ Ｓ％ ＞ ６．７
この数式において、Ｍｎ％はＭｎの含有率（質量％）を表し、Ｓ％はＳの含有率（質量％）を表す。
（Ｍｎ％）３／ Ｓ％ ＞ ６．７
この数式において、Ｍｎ％はＭｎの含有率（質量％）を表し、Ｓ％はＳの含有率（質量％）を表す。
［粒径］
粉末の平均粒径Ｄ５０は、１０μｍ以上１５０μｍ以下が好ましい。平均粒径Ｄ５０が１０μｍ以上である粉末は、流動性に優れる。この観点から、平均粒径は２０μｍ以上がより好ましく、３０μｍ以上が特に好ましい。平均粒径Ｄ５０が１５０μｍ以下である粉末は、容器への充填率が高い。従ってこの粉末から、密度が大きい金型が得られうる。この観点から、平均粒径Ｄ５０は１２０μｍ以下がより好ましく、９０μｍ以下が特に好ましい。
粉末の平均粒径Ｄ５０は、１０μｍ以上１５０μｍ以下が好ましい。平均粒径Ｄ５０が１０μｍ以上である粉末は、流動性に優れる。この観点から、平均粒径は２０μｍ以上がより好ましく、３０μｍ以上が特に好ましい。平均粒径Ｄ５０が１５０μｍ以下である粉末は、容器への充填率が高い。従ってこの粉末から、密度が大きい金型が得られうる。この観点から、平均粒径Ｄ５０は１２０μｍ以下がより好ましく、９０μｍ以下が特に好ましい。
粉末の９０％粒径Ｄ９０は、２００μｍ以下が好ましい。粒径Ｄ９０が２００μｍ以下である粉末では、急速加熱時に全ての粒子が溶融しうる。従ってこの粉末から形成された金型では、欠陥が少ない。この観点から、粒径Ｄ９０は１６０μｍ以下がより好ましく、１４０μｍ以下が特に好ましい。
平均粒子径Ｄ５０及び９０％粒径Ｄ９０の測定では、粉末の全体積が１００％とされて、累積カーブが求められる。このカーブ上の、累積体積が５０％である点の粒子径が、Ｄ５０である。このカーブ上の、累積体積が９０％である点の粒子径が、Ｄ９０である。粒径Ｄ５０及びＤ９０は、レーザー回折散乱法によって測定される。この測定に適した装置として、日機装社のレーザー回折・散乱式粒子径分布測定装置「マイクロトラックＭＴ３０００」が挙げられる。この装置のセル内に、粉末が純水と共に流し込まれ、粒子の光散乱情報に基づいて、粒子径が検出される。
［アトマイズ］
粉末の製造方法として、水アトマイズ法、単ロール急冷法、双ロール急冷法、ガスアトマイズ法、ディスクアトマイズ法及び遠心アトマイズ法が例示される。好ましい製造方法は、単ロール冷却法、ガスアトマイズ法及びディスクアトマイズ法である。粉末に、メカニカルミリング等が施されてもよい。ミリング方法として、ボールミル法、ビーズミル法、遊星ボールミル法、アトライタ法及び振動ボールミル法が例示される。
粉末の製造方法として、水アトマイズ法、単ロール急冷法、双ロール急冷法、ガスアトマイズ法、ディスクアトマイズ法及び遠心アトマイズ法が例示される。好ましい製造方法は、単ロール冷却法、ガスアトマイズ法及びディスクアトマイズ法である。粉末に、メカニカルミリング等が施されてもよい。ミリング方法として、ボールミル法、ビーズミル法、遊星ボールミル法、アトライタ法及び振動ボールミル法が例示される。
［金型の製作］
金型は、粉末に急速溶融急冷凝固プロセスを伴う造形法が施されることで得られる。この造形法として、三次元積層造形法、溶射法、レーザーコーティング法及び肉盛法が例示される。典型的には、金型は、三次元積層造形法によって成形される。
金型は、粉末に急速溶融急冷凝固プロセスを伴う造形法が施されることで得られる。この造形法として、三次元積層造形法、溶射法、レーザーコーティング法及び肉盛法が例示される。典型的には、金型は、三次元積層造形法によって成形される。
この三次元積層造形法には、３Ｄプリンターが使用されうる。この積層造形法では、敷き詰められた合金粉末に、レーザービーム又は電子ビームが照射される。照射により、粒子が急速に加熱され、急速に溶融する。粒子はその後、急速に凝固する。この溶融と凝固とにより、粒子同士が結合する。照射は、粉末の一部に、選択的になされる。粉末の、照射がなされなかった部分は、溶融しない。照射がなされた部分のみにおいて、結合層が形成される。
結合層の上に、さらに合金粉末が敷き詰められる。この粉末に、レーザービーム又は電子ビームが照射される。照射により、粒子が急速に溶融する。粒子はその後、急速に凝固する。この溶融と凝固とにより、粉末中の粒子同士が結合され、新たな結合層が形成される。新たな結合層は、既存の結合層とも結合される。
照射による結合が繰り返されることにより、結合層の集合体が徐々に成長する。この成長により、三次元形状を有する金型が得られる。この積層造形法により、多数の冷却液用経路が複雑に配置された金型が、容易に得られる。これらの溶融及び凝固において、いわゆる凝固割れは生じにくい。
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
［粉末の製造］
真空中にて、アルミナ製坩堝で、所定の組成を有する原料を高周波誘導加熱で加熱し、溶解した。坩堝下にある直径が５ｍｍのノズルから、溶湯を落下させた。この溶湯に、高圧アルゴンガス又は高圧窒素ガスを噴霧し、粉末を得た。各粉末の組成の詳細が、下記の表１に示されている。表１において、Ｎｏ．１からＮｏ．９の粉末は本発明例であり、Ｎｏ．１０からＮｏ．１７の粉末は比較例である。
真空中にて、アルミナ製坩堝で、所定の組成を有する原料を高周波誘導加熱で加熱し、溶解した。坩堝下にある直径が５ｍｍのノズルから、溶湯を落下させた。この溶湯に、高圧アルゴンガス又は高圧窒素ガスを噴霧し、粉末を得た。各粉末の組成の詳細が、下記の表１に示されている。表１において、Ｎｏ．１からＮｏ．９の粉末は本発明例であり、Ｎｏ．１０からＮｏ．１７の粉末は比較例である。
［成形］
この粉末を原料として、３次元積層造形装置（ＥＯＳ－Ｍ２９０）による積層造形法を実施し、成形体を得た。成形体の形状は立方体であり、一辺の長さは１０ｍｍであった。
この粉末を原料として、３次元積層造形装置（ＥＯＳ－Ｍ２９０）による積層造形法を実施し、成形体を得た。成形体の形状は立方体であり、一辺の長さは１０ｍｍであった。
［割れの評価］
成形体を、造形方向に対して平行に切断した。この断面を、光学顕微鏡にて、倍率１００倍で観察した。５視野についての顕微鏡画像を撮影し、画像解析によって割れの数をカウントした。この結果が、下記の表１に示されている。
成形体を、造形方向に対して平行に切断した。この断面を、光学顕微鏡にて、倍率１００倍で観察した。５視野についての顕微鏡画像を撮影し、画像解析によって割れの数をカウントした。この結果が、下記の表１に示されている。
［成形体の相対密度］
成形体の空気中での重量、水中での重量、及び水の密度を用いて、この成形体の密度を算出した（アルキメデス密度測定法）。この密度を、粉末成分から算出される理論密度で除して、相対密度を算出した。この結果が、下記の表１に示されている。
成形体の空気中での重量、水中での重量、及び水の密度を用いて、この成形体の密度を算出した（アルキメデス密度測定法）。この密度を、粉末成分から算出される理論密度で除して、相対密度を算出した。この結果が、下記の表１に示されている。
表１に示された各実施例の粉末は、諸性能に優れている。この結果から、本発明の優位性は明かである。
本発明に係る粉末は、ノズルから粉末が噴射されるタイプの３Ｄプリンターにも適している。この粉末は、ノズルから粉末が噴射されるタイプのレーザーコーティング法にも適している。
Claims (5)
- その材質が、
Ｃ：０．３５質量％以上０．４５質量％以下、
Ｓｉ：０．０１質量％以上１．２０質量％以下、
Ｍｎ：１．５０質量％以下、
Ｃｒ：２．０質量％以上５．５質量％以下
及び
Ｖ：０．２質量％以上２．１質量％以下
を含有し、さらに、
Ｍｏ：２．０質量％以下、
Ｗ：９．５質量％以下
及び
Ｃｏ：４．５質量％以下
のいずれか１種又は２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物であり、
下記数式を満たし、
（Ｍｎ％）３ ／ Ｓ％ ≧ １１．０
（この数式において、Ｍｎ％はＭｎの含有率（質量％）を表し、Ｓ％はＳの含有率（質量％）を表す。）
Ｐ、Ｓ及びＢの含有率が合計で０．０２０質量％以下である合金である、三次元積層造形法のための金型用粉末。 - 上記粉末の、平均粒径Ｄ５０が１０μｍ以上１５０μｍ以下であり、９０％粒径Ｄ９０が２００μｍ以下である請求項１に記載の金型用粉末。
- Ｃｒの含有率が２．０質量％以上５．１質量％以下である請求項１又は２に記載の金型用粉末。
- Ｍｏの含有率が１．４０質量％以下である請求項１から３のいずれかに記載の金型用粉末。
- Ｃの含有率が０．３８質量％以上０．４５質量％以下である請求項１から４のいずれかに記載の金型用粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022149802A JP7398533B2 (ja) | 2018-03-27 | 2022-09-21 | 金型用粉末 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018059288A JP2019173049A (ja) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | 金型用粉末 |
| JP2022149802A JP7398533B2 (ja) | 2018-03-27 | 2022-09-21 | 金型用粉末 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018059288A Division JP2019173049A (ja) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | 金型用粉末 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2022180515A JP2022180515A (ja) | 2022-12-06 |
| JP7398533B2 true JP7398533B2 (ja) | 2023-12-14 |
Family
ID=68061906
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018059288A Pending JP2019173049A (ja) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | 金型用粉末 |
| JP2022149802A Active JP7398533B2 (ja) | 2018-03-27 | 2022-09-21 | 金型用粉末 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018059288A Pending JP2019173049A (ja) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | 金型用粉末 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11781204B2 (ja) |
| EP (1) | EP3778068A4 (ja) |
| JP (2) | JP2019173049A (ja) |
| CN (1) | CN111405951B (ja) |
| TW (1) | TWI779182B (ja) |
| WO (1) | WO2019188854A1 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3795707A4 (en) * | 2018-05-14 | 2022-01-26 | Hitachi Metals, Ltd. | ADDITIONALLY MANUFACTURED HOT FORMING TOOL, PROCESS FOR ITS MANUFACTURE AND METAL POWDER FOR ADDITIONALLY MANUFACTURED HOT FORMING TOOL |
| JPWO2020110891A1 (ja) * | 2018-11-27 | 2021-10-21 | 日立金属株式会社 | 造形用粉末 |
| JP7459577B2 (ja) | 2019-06-18 | 2024-04-02 | 大同特殊鋼株式会社 | 積層造形用粉末及びダイカスト金型部品の製造方法 |
| JP7144757B2 (ja) | 2020-05-18 | 2022-09-30 | 大同特殊鋼株式会社 | 金属粉末 |
| WO2024070987A1 (ja) * | 2022-09-26 | 2024-04-04 | 株式会社プロテリアル | Ｆｅ基合金、合金部材、製造物及び合金部材の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017111680A1 (en) | 2015-12-22 | 2017-06-29 | Uddeholms Ab | Hot work tool steel |
| WO2017217913A1 (en) | 2016-06-16 | 2017-12-21 | Uddeholms Ab | Steel suitable for plastic moulding tools |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001342512A (ja) * | 2000-06-05 | 2001-12-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高清浄度鋼及びその製造方法 |
| JP4661842B2 (ja) | 2006-08-28 | 2011-03-30 | パナソニック電工株式会社 | 金属光造形用金属粉末の製造方法および金属光造形法 |
| BRPI0904607A2 (pt) | 2009-11-17 | 2013-07-02 | Villares Metals Sa | aÇo de alta resistÊncia ao revenido |
| JP5579480B2 (ja) * | 2010-04-01 | 2014-08-27 | 山陽特殊製鋼株式会社 | モリブデン合金 |
| JP2017507251A (ja) * | 2014-01-27 | 2017-03-16 | ロバルマ, ソシエダッド アノニマRovalma, S.A. | 鉄系合金の遠心噴霧法 |
| JP6354592B2 (ja) * | 2014-03-04 | 2018-07-11 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
| JP6645725B2 (ja) | 2014-04-30 | 2020-02-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 金型用鋼及び金型 |
| JP2015224363A (ja) | 2014-05-27 | 2015-12-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 金型用鋼及び金型 |
| JP6222189B2 (ja) * | 2014-12-05 | 2017-11-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粉末冶金用合金鋼粉および焼結体 |
| CN104550914A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-04-29 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种铁基阀门用自润滑性粉末冶金材料及其制备方法 |
| US10975460B2 (en) | 2015-01-28 | 2021-04-13 | Daido Steel Co., Ltd. | Steel powder and mold using the same |
| KR20180109891A (ko) | 2015-12-24 | 2018-10-08 | 로발마, 에쎄.아 | 구조용, 기계 및 공구 용도를 위한 고 내구성 고성능 강 |
-
2018
- 2018-03-27 JP JP2018059288A patent/JP2019173049A/ja active Pending
-
2019
- 2019-03-22 CN CN201980005984.3A patent/CN111405951B/zh active Active
- 2019-03-22 WO PCT/JP2019/012270 patent/WO2019188854A1/ja unknown
- 2019-03-22 US US17/041,041 patent/US11781204B2/en active Active
- 2019-03-22 EP EP19775017.7A patent/EP3778068A4/en active Pending
- 2019-03-27 TW TW108110609A patent/TWI779182B/zh active
-
2022
- 2022-09-21 JP JP2022149802A patent/JP7398533B2/ja active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017111680A1 (en) | 2015-12-22 | 2017-06-29 | Uddeholms Ab | Hot work tool steel |
| WO2017217913A1 (en) | 2016-06-16 | 2017-12-21 | Uddeholms Ab | Steel suitable for plastic moulding tools |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3778068A4 (en) | 2021-11-03 |
| CN111405951B (zh) | 2024-04-05 |
| EP3778068A1 (en) | 2021-02-17 |
| CN111405951A (zh) | 2020-07-10 |
| TW201942390A (zh) | 2019-11-01 |
| JP2019173049A (ja) | 2019-10-10 |
| US20210025042A1 (en) | 2021-01-28 |
| WO2019188854A1 (ja) | 2019-10-03 |
| US11781204B2 (en) | 2023-10-10 |
| TWI779182B (zh) | 2022-10-01 |
| JP2022180515A (ja) | 2022-12-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7398533B2 (ja) | 金型用粉末 | |
| TWI777018B (zh) | 成型用的不鏽鋼粉末 | |
| CN111712337B (zh) | Cu基合金粉末 | |
| JP7196181B2 (ja) | アルミニウム含有合金の付加製造における使用 | |
| WO2021039912A1 (ja) | Ｗｃ系超硬合金粉末、ｗｃ系超硬合金部材、ｗｃ系超硬合金部材の製造方法 | |
| TW202231890A (zh) | 從粉末所製作的造形體 | |
| JP7213320B2 (ja) | 造形用のステンレス鋼粉末 | |
| WO2023074613A1 (ja) | 積層造形に適したＮｉ系合金粉末及び該粉末を用いて得られた積層造形体 | |
| JP7339412B2 (ja) | 積層造形用Ｎｉ系合金粉末および積層造形体 | |
| KR20230046239A (ko) | 용융-고화 성형용 Fe계 합금 및 금속 분말 | |
| US20240026508A1 (en) | Fe-Based Alloy Powder | |
| JP2022148950A (ja) | Ｆｅ基合金粉末を用いた造形物の製造方法 | |
| JP2022122461A (ja) | 積層造形用Ｆｅ基合金粉末および積層造形物 | |
| WO2024058145A1 (ja) | Ｆｅ基合金粉末及び造形体の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220921 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230712 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230718 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230830 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20231107 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20231204 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7398533 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |