CN118119722A - 适于增材制造的Ni系合金粉末以及使用该粉末得到的增材制造体 - Google Patents

Abstract

本发明以提供高温强度和耐裂纹性优异、适于增材制造的Ni系合金粉末为课题，提供了一种Ni系合金粉末，其以质量％计包含：Ni：40.00～70.00％、Cr：15.00～25.00％、Mo：0.10～12.00％、Nb：3.00～7.00％、Al：0.10～1.50％、Ti：0.10～2.00％、Si：0.01～0.40％、C：0.001～0.15％、B：0.0002～0.0040％、S：0～0.002％、W、Co的一种以上：合计0～7.00％、以及余量：Fe和不可避免的杂质，作为强度参数的A1的值为200以上，并且作为耐裂纹性参数的A2的值为200以下。

Description

适于增材制造的Ni系合金粉末以及使用该粉末得到的增材制 造体

技术领域

本发明涉及一种适于增材制造的Ni系合金粉末以及使用该粉末得到的增材制造体。

背景技术

在由金属形成的造形体的制作中3D打印机开始被使用。3D打印机是通过增材制造法来制作造形体的设备，增材制造法的代表性方式有粉末床方式(粉末床熔融结合方式)、金属沉积方式(定向能量沉积方式)等。

在金属沉积方式中，通过反复进行将粉末的熔融物供应到规定位置使之凝固而形成造形层的工序，从而积层造形层。粉末的熔融物通过以下方式形成：利用激光束直接使向母材喷射的飞翔中的粉末或附着在母材表面的粉末熔融；或者将粉末投入熔融的母材表面间接地使之熔融。

在粉末床方式中，通过激光束或者电子束的照射，在铺展的粉末中被照射的部位进行熔融、凝固。通过这样的熔融和凝固粉末粒子彼此进行结合。照射是选择性地对金属粉末的一部分进行，没有被照射的部分不会熔融，仅在被照射的部分上形成结合层。

在形成的结合层之上进一步铺展新的金属粉末，对这些金属粉末进行激光束或者电子束的照射。当这样进行时，通过照射，金属粒子进行熔融、凝固，形成新的结合层。另外，新的结合层也与已有的结合层结合。

通过反复地顺次进行照射引发的熔融和凝固，结合层的集合体逐渐生长。通过该生长得到具有三维形状的造形体。当使用这样进行的增材制造法时，可以容易地得到形状复杂的造形体。

作为粉末床方式的增材制造法，例如，提出了一种反复进行以下步骤形成烧结层而制造三维形状造形体的方法(参照专利文献1)：粉末层形成步骤，使用混合铁系粉末与选自由镍、镍系合金、铜、铜系合金以及石墨所构成的群中的一种以上的粉末而成的粉末作为金属光造形用金属粉末而形成粉末层；烧结层形成步骤，向粉末层照射能束而形成烧结层；除去步骤，对造形体的表面进行切削。

在增材制造法所使用的其中一种粉末中，存在Ni基超合金粉末。例如像专利文献2所公开的那样，Ni基超合金通过添加Ti、Al等利用热处理使金属间化合物析出，而成为耐热性优异，因此在宇宙或者航空器领域的引擎部件原材料等用途中，以铸造材料或者锻造材料的形式被使用，但由于加工性差，因此能够通过近净成形制作部件的粉末烧结积层法的适用得到推进。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2008-81840号公报

专利文献2：国际公开第2011/149101号小册子

发明内容

发明要解决的课题

即使在使用通常的铸造或者锻造工艺将Ni系合金的部件制成母材的情况下没有发生裂纹，当使用Ni系合金粉末通过增材制造法造形部件时，在增材制造法的急速熔融急冷凝固工艺中，在部件内部容易产生裂纹。这是由于在凝固中杂质成分偏析导致稠化发生而部分地产生液相，因此当该液相进行再凝固时发生收缩而产生裂纹。

像这样，当对Ni系合金粉末适用增材制造法等的、包含急速熔融急冷凝固工艺的造形法时，具有高合金组成的金属间化合物析出，金属间化合物的析出虽然有助于耐热性提高，但使内部产生微小的裂纹，存在使密度和强度降低的问题。

作为在使用Ni系合金粉末的利用增材制造法得到的增材制造体中容易产生裂纹的一个原因的凝固裂纹，例如，在为了析出强化而含有Nb的Ni基合金中，由于γ/Laves的共晶或者γ/NbC的共晶导致直至低温都有熔液残留，因此由于低熔点熔液的存在导致BTR(固液共存区域)扩大，由于凝固收缩所引发的应变的影响，而变得容易发生。以下，将包含γ相和Laves相的共晶组织记作“γ/Laves的共晶”，将包含γ相和NbC相的共晶组织记作“γ/NbC的共晶”。

但是，由于在Ni基合金中，Nb是对γ”相(gamma double prime相)带来的析出强化有用的成分，C是为了晶界强化所必须的成分，如果过度减少这些成分则无法得到必要的高温强度。

本发明所要解决的课题在于，提供一种耐裂纹性和高温强度优异、适于增材制造的Ni系合金粉末以及使用该粉末得到的增材制造体。

用于解决课题的手段

本发明人等进行深入研究的结果为，发现了作为能够兼具耐裂纹性和高温强度的Ni系合金粉末，强度的参数A1为A1≥200并且耐裂纹性的参数A2为A2≤200的Ni系合金粉末。

本发明的第一方式涉及一种Ni系合金粉末，以质量％计包含：

Ni：40.00～70.00％；

Cr：15.00～25.00％；

Mo：0.10～12.00％；

Nb：3.00～7.00％；

Al：0.10～1.50％；

Ti：0.10～2.00％；

Si：0.01～0.40％；

C：0.001～0.15％；

B：0.0002～0.0040％；

S：0～0.002％；

W、Co的一种以上：合计0～7.00％；以及

余量：Fe和不可避免的杂质，

其中，由下式所定义的A1的值为200以上，

A1＝5.1[C]+0.3[Cr]+3.5[Mo]+2.9[W]+0.4[Co]+19.0[Nb]+9.4[Al]+33.0[Ti]+120.1[B]+48.8

(式中[C]、[Cr]、[Mo]、[W]、[Co]、[Nb]、[Al]、[Ti]以及[B]分别表示上述Ni系合金粉末中的C、Cr、Mo、W、Co、Nb、Al、Ti以及B的含有率(质量％)。)，并且

由下式所定义的A2的值为200以下，

A2＝270.4[C]+0.5[Cr]+0.6[Mo]+0.3[W]+0.1[Co]+10.0[Nb]+30.5[Al]+15.8[Ti]+2009.1[B]+4094.3[S]+62.1

(式中[C]、[Cr]、[Mo]、[W]、[Co]、[Nb]、[Al]、[Ti]、[B]以及[S]分别表示上述Ni系合金粉末中的C、Cr、Mo、W、Co、Nb、Al、Ti、B以及S的含有率(质量％)。)。

本发明的第二方式涉及一种使用本发明的第一方式的Ni系合金粉末得到的增材制造体。

发明效果

通过使用本发明的Ni系合金粉末进行增材制造，能够得到抑制γ/Laves的共晶或者γ/NbC的共晶导致的凝固裂纹，并且表现高的高温强度的增材制造体。

附图说明

图1是示出使用实施例1和比较例1的各合金粉末得到的增材制造体的X线衍射(XRD)的图谱的图。

具体实施方式

《Ni系合金粉末》

本发明的第一方式涉及Ni系合金粉末。以下说明规定本发明的第一方式的Ni系合金粉末的成分组成以及参数A1和A2的值的理由。Ni系合金粉末的成分组成中的“％”，意思是质量％。另外，“A～B％”意思是A％以上且B％以下。

Ni：40.00～70.00％

Ni是有助于耐腐蚀性的成分。特别是，Ni有助于在酸性环境下以及含有氯离子的环境下的高温中的耐腐蚀性。从该观点出发，将Ni系合金粉末中的Ni的含有率设为40.00％以上。另一方面，从奥氏体相的安定性的观点以及与Cr等其他元素的相互作用的观点出发，将Ni系合金粉末中的Ni的含有率设为70.00％以下。Ni系合金粉末中的Ni的含有率优选为45.00～69.00％，更优选为48.00～68.00％，进一步优选为50.00～67.00％，更进一步优选为52.00～66.00％。

Cr：15.00～25.00％

Cr是有助于合金的固溶体强化、以及提高在高温下被使用时的耐氧化性的元素。当Ni系合金粉末中的Cr的含有率小于15.00％时无法充分地得到上述效果。另一方面，当Ni系合金粉末中的Cr的含有率大于25.00％时生成δ相，高温强度和韧性降低。因此，将Ni系合金粉末中的Cr的含有率设为15.00～25.00％。Ni系合金粉末中的Cr的含有率优选为16.00～24.00％，更优选为17.00～24.00％，进一步优选为18.00～23.00％，更进一步优选为19.00～23.00％。

Mo：0.10～12.00％

Mo是有助于固溶体强化在提高强度上有效的元素，因此将Ni系合金粉末中的Mo的含有率设为0.10％以上。但是，当Mo过多时，助长μ相或者σ相的生成，损害造形体的韧性，成为脆化的一个原因，因此将Ni系合金粉末中的Mo的含有率设为12.00％以下。Ni系合金粉末中的Mo的含有率优选为1.00～11.50％，更优选为2.00～11.00％，进一步优选为3.00～10.50％。

Nb：3.00～7.00％

Nb是形成碳化物并形成γ”相使强度提高的成分，因此将Ni系合金粉末中的Nb的含有率设为3.00％以上。然而，当Nb过多时，Laves相的生成量增加，生成γ/Laves共晶，容易发生裂纹，因此将Ni系合金粉末中的Nb的含有率设为7.00％以下。

Al：0.10～1.50％

Al是形成γ’相(Gamma prime相)，使蠕变破断强度和耐氧化性提高的元素，因此将Ni系合金粉末中的Al的含有率设为0.10％以上。但是，当Ni系合金粉末中的Al的含有率大于1.50％时，高温裂纹变得容易发生，增材制造时容易发生裂纹，因此将Ni系合金粉末中的Al的含有率设为1.50％以下。Ni系合金粉末中的Al的含有率优选为0.20％～1.40％。

Ti：0.10～2.00％

Ti与Al同样，是形成γ’相，使蠕变破断强度和耐氧化性提高的元素，因此将Ni系合金粉末中的Ti的含有率设为0.10％以上。但是，当Ni系合金粉末中的Ti的含有率大于2.00％时，高温裂纹变得容易发生，增材制造时容易发生裂纹，因此将Ni系合金粉末中的Ti的含有率设为2.00％以下。Ni系合金粉末中的Ti的含有率优选为0.20～1.90％，更优选为0.30～1.80％。

Si：0.01～0.40％

Si是作为熔解时的脱氧剂发挥作用，并且赋予在高温下的耐氧化性的元素，因此将Ni系合金粉末中的Si的含有率设为0.01％以上。另一方面，当过量地添加Si时，在高温下的耐氧化性劣化，因此将Ni系合金粉末中的Si的含有率设为0.40％以下。Ni系合金粉末中的Si的含有率优选为0.05～0.40％。

C：0.001～0.15％

C是除了与Nb、Ti等形成MC型碳化物以外，与Cr、Mo、W等形成M₆C、M₇C₃、M₂₃C₆等碳化物，具有提高合金的高温强度的效果的元素。因此，将Ni系合金粉末中的C的含有率设为0.001％以上。但是，当C含有过剩时，生成γ/NbC的共晶，而容易发生裂纹，因此将Ni系合金粉末中的C的含有率设为0.15％以下。Ni系合金粉末中的C的含有率优选为0.01～0.14％，更优选为0.02～0.14％，进一步优选为0.03～0.13％，更进一步优选为0.04～0.12％。

B：0.0002～0.0040％

B是具有强化晶界使强度提高的效果的成分。因此将Ni系合金粉末中的B的含有率设为0.0002％以上。但是，当B过多时，在熔接的最终凝固部处助长Nb的化合物(Laves或者NbC)的稠化，因此将Ni系合金粉末中的B的含有率设为0.0040％以下。Ni系合金粉末中的B的含有率优选为0.0003～0.0035％，更优选为0.0004～0.0030％。

S：0～0.002％

S在凝固时产生低熔点的液相，由此在急速熔融急冷凝固工艺中的烧结时助长裂纹。因此将Ni系合金粉末中的S的含有率设为0.002％以下。通过将凝固时产生低熔点的液相而容易发生凝固裂纹的S的含有率设为0.002％以下，能够抑制凝固裂纹。Ni系合金粉末中的S的含有率也可以为0％，也可以大于0％。在S的含有率大于0％的情况下，S的含有率为例如0.001％以上。

W、Co的一种以上：合计0～7.00％

在Ni系合金粉末中，能够含有W或Co中的任意一种，或者含有W和Co二者。

W有助于固溶强化，但过剩的W损害成形体的韧性和强度。

Co提高γ’相相对于Ni固溶体的溶解度。因此，Co是能够提高增材制造体的高温延展性和高温强度的成分。但是，过剩的Co损害成形体的韧性和强度。

因此从韧性和强度的观点出发，将Ni系合金粉末中的W和Co的合计含有率设为7.00％以下。Ni系合金粉末中的W和Co的合计含有率优选为6.90％以下，更优选为6.80％以下，进一步优选为6.70％以下，更进一步优选为6.60％以下。W和Co的合计含有率也可以为0％，也可以大于0％。在W和Co的合计含有率大于0％的情况下，W和Co的含有率为例如1.00％以上。

余量：Fe和不可避免的杂质

本发明的第一方式的Ni系合金粉末的余量为Fe和不可避免的杂质。Fe是通过代替Ni有效地降低成本的元素，因此将本发明的第一方式的Ni系合金粉末的余量设为Fe和不可避免的杂质。

A1和A2的值

通过使A1和A2二者的值满足本发明的范围，本发明的第一方式的Ni系合金粉末能够兼具高温强度和耐裂纹性。仅一个值满足时，包含高温强度或者耐裂纹性中的一个得不到满足等难以兼具的情况，因此将A1和A2二者的值设为满足规定值。另外，A1和A2的值的意思如下所示。

A1的值：200以上

A1的值由以下的式定义：

A1＝5.1[C]+0.3[Cr]+3.5[Mo]+2.9[W]+0.4[Co]+19.0[Nb]+9.4[Al]+33.0[Ti]+120.1[B]+48.8

(式中[C]、[Cr]、[Mo]、[W]、[Co]、[Nb]、[Al]、[Ti]以及[B]分别表示本发明的第一方式的Ni系合金粉末中的C、Cr、Mo、W、Co、Nb、Al、Ti以及B的含量(质量％)。)。

A1为强度的参数，当A1的值为200以上时，充分地确保高温强度。

A2的值：200以下

A2的值由以下定义：

A2＝270.4[C]+0.5[Cr]+0.6[Mo]+0.3[W]+0.1[Co]+10.0[Nb]+30.5[Al]+15.8[Ti]+2009.1[B]+4094.3[S]+62.1

(式中[C]、[Cr]、[Mo]、[W]、[Co]、[Nb]、[Al]、[Ti]、[B]以及[S]分别表示本发明的第一方式的Ni系合金粉末中的C、Cr、Mo、W、Co、Nb、Al、Ti、B以及S的含有率(质量％)。)。

A2为耐裂纹性的参数，当A2的值为200以下时，裂纹数被抑制。

本发明的第一方式的Ni系合金粉末的平均粒径(D₅₀)优选为10μm以上且100μm以下。当D₅₀小于10μm时，微粉化导致粉末的流动性降低。另外，当D₅₀大于100μm时填充率降低，使用本发明的第一方式的Ni系合金粉末的通过增材制造法得到的增材制造体的密度降低。本发明的第一方式的Ni系合金粉末的D₅₀更优选为20μm以上且95μm以下，进一步优选为30μm以上且90μm以下，更进一步优选为40μm以上且85μm以下，更进一步优选为50μm以上且85μm以下，更进一步优选为60μm以上且85μm以下。

D₅₀(μm)是在将粉末的总体积记作100％而求得的体积基准的累积度数分布曲线中，累积体积为50％的点的粒径。D₅₀通过激光衍射散射法被测定。作为适于该测定的装置，例如通过日机装公司的激光衍射/散射式粒径分布测定装置“Microtrac MT3000”来测定。将粉末与纯水一同流入该装置的测定单元内，基于粒子的光散射信息来检测粒径。

以下，对于本发明的第一方式的Ni系合金粉末的制造进行说明。

作为Ni系合金粉末的制造方法，可例示出水雾化法、单辊急冷法、双辊急冷法、气体雾化法、盘雾化法以及离心雾化法。其中，Ni系合金粉末的优选制造方法为单辊冷却法、气体雾化法以及盘雾化法。此外，为了制作Ni系合金粉末，也能够利用机械研磨等进行粉碎来得到粉体。作为研磨方法，可例示出球磨法、珠磨法、行星球磨法、磨碎机法以及震动球磨机法。

从球状化的观点出发，增材制造法所使用的Ni系合金粉末的制造方法特别优选气体雾化法。因此，在以下的实施例中，使用通过气体雾化而制造得到的合金粉末。

《增材制造体》

本发明的第二方式涉及使用本发明的第一方式的Ni系合金粉末而得到的增材制造体。

本发明的第二方式的增材制造体为，通过使用了本发明的第一方式的Ni系合金粉末的增材制造法而得到的造形体。增材制造法包含急速熔融急冷凝固工艺。急速熔融急冷凝固工艺为，将本发明的第一方式的Ni系合金粉末进行急速熔融和急速凝固的工艺。根据使用了本发明的第一方式的Ni系合金粉末的增材制造法，能够抑制在增材制造法的急速熔融急冷凝固工艺中产生的凝固裂纹，由此能够抑制增材制造体的密度和/或强度的降低。即根据使用了本发明的第一方式的Ni系合金粉末的增材制造法，能够抑制凝固裂纹，并且得到表现高的高温强度的增材制造体。作为增材制造法的代表性方式，例如可举出：粉末床方式(粉末床熔融结合方式)、金属沉积方式(定向能量沉积方式)等。在粉末床方式中，通常使用激光束或者电子束。在金属沉积方式中，通常使用激光束。增材制造法例如能够使用3D打印机来进行。增材制造法中所使用的造形用粉末材料优选仅由本发明的第一方式的Ni系合金粉末构成，但也可以包含除本发明的第一方式的Ni系合金粉末以外的材料。造形用粉末材料也可以包含例如粉末粘合剂(例如，树脂粉末)等。

本发明的第二方式的增材制造体优选包含具有与本发明的第一方式的Ni系合金粉末实质性相同的组成的Ni系合金。构成本发明的第二方式的增材制造体的Ni系合金的组成优选在分析误差的范围内与本发明的第一方式的Ni系合金粉末的组成相同。关于本发明的第一方式的Ni系合金粉末的组成的说明，也适用于构成本发明的第二方式的积层结构体的Ni系合金的组成。

本发明的第二方式的增材制造体的相对密度优选为95％以上，更优选为96％以上，进一步优选为97％以上，更进一步优选为98％以上，更进一步优选为99％以上。通过防止在增材制造法的急速熔融急冷凝固工艺中产生的凝固裂纹的发生，能够提高增材制造体的相对密度。增材制造体的相对密度可如下所述进行测定。使用增材制造体或者从增材制造体上切下的试验片的空气中的重量、水中的重量以及水的密度，算出增材制造体或者试验片的密度(g/mm³)(阿基米德密度测定法)。在阿基米德密度测定法中，通过用增材制造体或者试验片的空中的重量除以试验片的体积(＝试验片在水中的重量/测量温度下水的密度)，算出试验片的密度。另一方面，通过利用了膨胀定容积法的干式密度测定(使用气体：氦气；使用装置：SHIMADZU制micromeritics AccuPyc1330)算出增材制造体的制造中所使用的粉末的密度(g/mm³)。根据增材制造体或者试验片的密度和粉末的密度，基于下式算出增材制造体的相对密度(％)。

增材制造体的相对密度(％)＝增材制造体或者试验片的密度/粉末的密度×100

本发明的第二方式的增材制造体的拉伸强度优选为930MPa以上，更优选为940MPa以上，进一步优选为950MPa以上，更进一步优选为960MPa以上。拉伸强度的上限没有特别限定，例如为1500MPa以下、1400MPa以下、1300MPa以下或者1200MPa以下。这些下限可以分别与上述上限的任意进行组合。增材制造体的拉伸强度通过实施例中记载的方法来进行测定。

实施例

在实施例No.1～8和比较例No.9～14中，将满足表1中记载的成分组成以及A1和A2的值的粉末材料通过气体雾化法作为合金粉末而得到。将各合金粉末以粒径成为150μm以下的方式进行分级，作为供试材用的合金粉末。气体雾化法通过以下方式实施：在真空中通过高频感应加热，在氧化铝制坩埚中将设为规定配比成分的原料进行熔解，使熔融的合金从坩埚下的直径5mm的喷嘴中落下，并对它喷雾高压氩气或者高压氮气。

[表1]

表1

下刬线表示在本发明规定范围之外。

表1中“－”的意思是，尽管可能含有小于分析下限值的微量的元素，但方便起见视作0％。

使用各合金粉末，利用金属沉积方式的三维增材制造设备制作10mm见方的块材(10mm×10mm×10mm)作为供试材来使用。

虽然结果没有示出，但在分析通过使用了各合金粉末的增材制造法而得到的增材制造体(供试材)时，增材制造体(供试材)的成分组成，在分析误差的范围内，与各合金粉末的成分组成(参照表1)相同。

各合金粉末也能够适用于粉末床方式，因此增材制造体也能够通过粉末床方式来制作。以下，以通过使用了金属沉积方式制作的供试片的实施例为例进行说明。

在表2中示出实施例No.1～8和比较例No.9～14中的各合金粉末的D₅₀以及使用各合金粉末得到的增材制造体(供试材)的特性(拉伸强度、裂纹数、相对密度)。对于D₅₀、拉伸强度、裂纹数以及相对密度的测定方法，之后进行叙述。

[表2]

表2

[裂纹评价]

将供试材(10mm见方的块材)相对于造形方向平行地进行切断得到试验片，对于该试验片，使用光学显微镜以×100拍摄五个视野的块材截面，通过图像解析算出得到的五个图像中的裂纹数。将五个图像中的裂纹数的平均值作为裂纹数。

[相对密度评价]

通过阿基米德密度测定法算出供试材(10mm见方的块材)的密度(g/mm³)。在阿基米德密度测定法中，通过用供试材的空中的重量除以供试材的体积(＝供试材在水中的重量/测量温度下水的密度)，算出供试材的密度。另一方面，通过利用了膨胀定容积法的干式密度测定(使用气体：氦气；使用装置：SHIMADZU制micromeritics AccuPyc1330)算出合金粉末的密度(g/mm³)。根据供试材的密度和合金粉末的密度，基于下式算出供试材的相对密度(％)。

供试材的相对密度(％)＝供试材的密度/合金粉末的密度×100

[拉伸试验]

从供试材(10mm见方的块材)上经过切削制作JIS G0567 I－6型试验片将该试验片在650℃的环境下提供给拉伸试验，测定拉伸强度。拉伸试验依照JIS G0567而进行。

[D₅₀的测定方法]

各合金粉末的平均粒径D₅₀的测定中，以粉末的总体积为100％，求出累积曲线。该曲线上累积体积为50％的点的粒径为D₅₀。粒子直径D₅₀可通过激光衍射散射法被测定。作为适合该测定的装置，可举出日机装公司的激光衍射/散射式粒径分布测定装置“MicrotracMT3000”。将粉末与纯水一同流入该装置的测定单元内，基于粒子的光散射信息检测粒径。

[X射线衍射(XRD)]

图1示出了使用实施例1和比较例1的各合金粉末得到的增材制造体(供试材)的XRD测定结果的衍射图谱。当将实施例1与比较例1的增材制造体进行比较时，可知在增材制造体的XRD中被观测到的Laves和NbC的信号强度，使用实施例1的合金粉末得到的增材制造体，比使用比较例1的合金粉末得到的增材制造体弱。由此确认到作为凝固裂纹的原因的这些相在本发明中得到抑制。

如表2所示，利用本发明的Ni系合金粉末而制作的增材制造体，与比较例相比兼具耐裂纹性和高温强度二者，在耐裂纹性和高温强度(例如在拉伸试验中为950MPa以上等)中的任意一种上都表现出优异的特性。

另一方面，比较例9的Nb过少，高温强度劣化。

比较例10的S过多，耐裂纹性劣化。

比较例11的B过多，耐裂纹性劣化。

比较例12的Al过多，耐裂纹性劣化。

比较例13的Ti过多，耐裂纹性劣化。

比较例14的C过多，耐裂纹性劣化。

产业上的可利用性

本发明的Ni系合金粉末适于面向金属沉积方式或者粉末床方式的增材制造的金属粉末。

Claims (2)

1.一种Ni系合金粉末，其中，以质量％计包含：

Ni：40.00％～70.00％；

Cr：15.00％～25.00％；

Mo：0.10％～12.00％；

Nb：3.00％～7.00％；

Al：0.10％～1.50％；

Ti：0.10％～2.00％；

Si：0.01％～0.40％；

C：0.001％～0.15％；

B：0.0002％～0.0040％；

S：0％～0.002％；

W、Co中的一种以上：合计为0％～7.00％；以及

余量：Fe和不可避免的杂质，

所述Ni系合金粉末中，由下式定义的A1的值为200以上，

A1＝5.1[C]+0.3[Cr]+3.5[Mo]+2.9[W]+0.4[Co]+19.0[Nb]+9.4[Al]+33.0[Ti]+120.1[B]+48.8

式中[C]、[Cr]、[Mo]、[W]、[Co]、[Nb]、[Al]、[Ti]以及[B]分别表示所述Ni系合金粉末中的C、Cr、Mo、W、Co、Nb、Al、Ti以及B的以质量％计的含有率，并且

由下式定义的A2的值为200以下，

A2＝270.4[C]+0.5[Cr]+0.6[Mo]+0.3[W]+0.1[Co]+10.0[Nb]+30.5[Al]+15.8[Ti]+2009.1[B]+4094.3[S]+62.1

式中[C]、[Cr]、[Mo]、[W]、[Co]、[Nb]、[Al]、[Ti]、[B]以及[S]分别表示所述Ni系合金粉末中C、Cr、Mo、W、Co、Nb、Al、Ti、B以及S的以质量％计的含有率。

2.一种增材制造体，其使用权利要求1所述的Ni系合金粉末而得到。