JP7394300B2 - 被覆切削工具 - Google Patents
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Description
しかしながら、発明者等の検討により、従来提案の超硬合金を基材とする被覆切削工具を用いたとしても、鋼等の高速切削加工、特に、軟鋼の高速切削加工においては、依然として、チッピングや塑性変形が発生するため、工具寿命が十分でないとの問題点を有することが確認された。
そこで、本発明者らは、鋼等の高速切削加工、特に、軟鋼の高速切削加工を行った際にも、チッピングや塑性変形を生じない被覆切削工具を提供することを解決すべき課題とし、WC基超硬合金基材および硬質皮膜層のそれぞれにおいて、耐チッピング性および耐塑性変形性にすぐれた特性を有する材料を用いることにより、従来の被覆切削工具に対し、すぐれた耐チッピング性および耐塑性変形性を備えた被覆切削工具を提供するものである。
さらに、本発明者らは、前記基材の表面に中間皮膜層を介して硬質皮膜層を有し、前記硬質皮膜層は少なくとも柱状組織からなり表面側において所定の平均幅を有し、最大膜厚のAlTiN皮膜層を有することにより、軟鋼の高速切削加工を行った際に、さらに、すぐれた耐チッピング性および耐塑性変形性を有する被覆切削工具が得られることを見出したものである。
「(1)WC基超硬合金からなる基材と、前記基材上に中間皮膜層を介して少なくとも一層のAlTiN層を有する硬質皮膜層とからなる被覆切削工具であり、
a)前記基材は、質量%で、金属元素としてCoを8.5%以上9.5%以下、Crを0.3%以上1.0%以下、Taを1.0%以上3.0%以下にて含有し、残部はWCと前記金属元素に固溶もしくは化合して存在する非金属元素と不可避的不純物とからなるWC基超硬合金からなり、
また、前記基材は、円相当の粒径が0.4μm以上であるWC粒子の平均粒径が、1.0μm以上2.0μm以下であり、かつ、前記平均粒径の粒度分布において面積比の積算値が90%となる粒径D90と面積比の積算値が10%となる粒径D10との比である、D90/D10が3.0未満であり、さらに、組織中には、Taを主成分とする相を分散してなり、
b)前記中間皮膜層を介して形成された前記硬質皮膜層の前記AlTiN層は、
b-1)金属元素の総量に対して、Alが55原子%以上90原子%以下、Tiが10原子%以上45原子%以下を有する、AlとTiの窒化物層であり、
b-2)前記基材の表面に対して膜厚方向に成長した柱状粒子の集合組織により形成され、
b-3)前記硬質皮膜層中において最大である4.0μm以上の膜厚を有することを特徴とする被覆切削工具。
(2)(1)に記載された被覆切削工具において、中間皮膜層は、Tiの窒化物または炭窒化物からなる、(1)に記載された被覆切削工具。」である。
すなわち、具体的には、基材には、Taを主成分とする相が分散した耐熱性がすぐれるWC-Co系超硬合金を用い、組成範囲と粒径および粒度分布を特定範囲に制御する。また、硬質皮膜の形成には、欠陥が少なく密着性にすぐれる化学蒸着法を適用して、中間皮膜を設けた上で耐熱性と耐摩耗性がすぐれる膜種であるAlリッチなAlとTiの窒化物を厚膜に設ける。
このような基材と硬質皮膜構造の組み合わせにより、軟鋼の高速切削加工において工具寿命を大幅に改善することができた。以下、詳述する。
本発明においては、基材としてWC基超硬合金を用いた。
以下では、用いたWC基超硬合金の組成、組織について述べる。
(1)WC基超硬合金の組成
<Co含有量>
8.5質量%以上9.5質量%以下(以下、「質量%」を単に「%」と表記する)
Coは、硬質相であるWC粒子を繋ぎとめる結合相であり、WC基超硬合金に高い靭性を付与する元素である。
本発明においては、軟鋼の高速切削加工において、すぐれた耐久性を再現するために、Coの含有量を狭い範囲で制御する必要があり、金属元素として、8.5%以上9.5%以下にて、添加する。
Coの含有量が8.5%未満では、超硬合金の靭性が低下する。また、組織が不均一になり易く、軟鋼の高速切削加工においてチッピングが発生し易くなる。一方、Coの含有量が9.5%を超えると、後述するWC粒子の粒度分布を均一にしても、硬度と耐塑性変形性が低下するため、軟鋼の高速切削加工において、工具の耐久性が著しく低下する。
よって、Coの含有量は、8.5%以上9.5%以下と規定した。
0.3%以上1.0%以下
Crは、Co中に固溶し、焼結過程でのWC粒子の粒成長を抑制して組織を均一にする元素であり、金属元素として、0.3%以上1.0%以下にて添加する。
Crの含有量が0.3%未満では、WC粒子の粒成長が抑制されずに、WC粒子の粒度分布が不均一となり、チッピングが発生し易くなる。また、WC粒子の粒度分布が不均一になることでCoの分布も不均一になり、チッピングが発生し易くなる。
一方、Crの含有量が1.0%を超えると、Crを主体とする粗大な炭化物が析出して超硬合金の靭性を低下させる。
よって、Crの含有量は、0.3%以上1.0%以下とする。好ましくは、0.5%以上であり、また、好ましくは、0.8%以下である。
1.0%以上3.0%以下
Taは、Coに固溶してWC粒子の粒成長を抑制して組織を均一化する。また、組織中にTaを主成分とする相が分散することで耐熱性を高めることができるため、金属元素として、1.0%以上3.0%以下にて添加する。
Taの含有量が1.0%未満では、WC粒子の粒度分布が不均一になるとともに、組織中に分散するTaを主成分とする相が少なく耐熱性が低下する。一方、Taの含有量が3.0%を超えると、Taを主成分とする相が多くなりすぎて超硬合金の靭性を低下させる。
よって、Taの含有量は、1.0%以上3.0%以下とする。好ましくは、2.5%以下であり、更には、2.0%以下とすることが好ましい。
WC基超硬合金の残部は、主成分であるWC、および、金属元素(Co、Cr、Ta)に固溶もしくは化合して存在する非金属元素と不可避的不純物である。
金属元素の固溶もしくは化合して存在する非金属元素とは、C、N等であり、光学顕微鏡観察にては遊離成分として確認されない量で存在する。
また、原料粉末や混合、焼結過程の不可避的不純物としてFe、Ni、Nb、Al等を微量含有する場合がある。
<WC粒子の平均粒径>
WC基超硬合金の硬度と靭性はトレードオフの関係にあり、硬度が増加すると靭性が低下する傾向にあり、他方、硬度が低下すると靭性が増加する傾向にある。
そして、WC基超硬合金のCoの含有量が同等であれば、硬度と靭性はほぼWC粒子の平均粒径によって決定される。
ここでいうWC粒子の平均粒径は、円相当の粒径(「円相当径」ともいう。)の平均粒径をいう。
なお、特に、WC粒子については、円相当の粒径が0.4μm未満の微細な粒子を含めた場合には、例えば、後述するD90/D10において、組織の均一性を正確に評価できなくなるため、円相当の粒径が0.4μm以上である粒子の平均粒径について規定する。
軟鋼の高速切削加工において、WC粒子の平均粒径が微粒になりすぎると靭性が低下してチッピングが発生する。他方、WC粒子の平均粒径が粗大になりすぎると硬度が低下して耐摩耗性が低下する。
そこで、本発明においては、円相当の粒径が0.4μm以上のWC粒子の平均粒径を1.0μm以上2.0μm以下と規定した。好ましくは、1.2μm以上であり、また、好ましくは、1.8μm以下である。
そして、具体的には、試料を鏡面加工して、縦60μm×横30μm(1800μm2)の範囲にある、円相当の粒径が0.4μm以上のWC粒子の円相当の平均粒径を求めることで、WC粒子の平均粒径を精度高く評価することができる。
WC粒子の平均粒径は、EBSD(Electron Back Scatter Diffraction:電子後方散乱回折)法を用いて測定することができる。
0.4μm未満のWC粒子の測定についてはノイズを含むため、前述のとおり、測定対象となるWC粒子の粒径を0.4μm以上のWC粒子の円相当径の平均粒径として規定することにより評価した。なお、相当径が0.4μm未満の粒子が全体に占める面積率は5%以下である。
ここで、D90/D10とは、WC平均粒径の粒度分布において面積比の積算値が90%となる粒径D90に対する、面積比の積算値が10%となる粒径D10の比をいう。
本発明では、上述した組成範囲の制御に加えて、ミクロレベルの組織の均一化が重要である。上述したように、本発明のWC基超硬合金は、軟鋼の高速切削において、硬度と靭性を高いレベルで確保するため、特定の平均粒径になるよう設定している。但し、同程度の平均粒径であっても、その粒度分布が広い場合には、ミクロレベルの組織が不均一となり、チッピングが発生し易くなる。
そこで、本発明では、ミクロレベルのWC粒子の均一性を評価する指標として、さらに、平均粒径の粒度分布において面積比の積算値が90%となる粒径D90に対して、面積比の積算値が10%となる粒径D10の比、すなわち、D90/D10を用いた。この値は、仮に全ての粒子が同じ粒径であれば、D90とD10が同じ粒径となり、D90/D10の値は最小値の1となる。粒度分布が広い組織では、粒径が大きいD90の値が大きくなる一方、粒径が小さいD10の値は小さくなるので、D90/D10の値は1を超えて大きくなる。これに対して、D90/D10の値が小さいことは、粒度分布がよりシャープで均一な組織であることを示す。
但し、前述したとおり、極めて微粒なWC粒子を考慮すると、微粒なWC粒子は数が多いため、狙いとする1.0μm以上2.0μm以下のWC粒子を正確に評価できず、D90/D10により組織の均一性が正確に評価できないため、組織中に均一分散している円相当の粒径が0.4μm未満の極めて微粒なWC粒子は考慮せず、円相当径が0.4μm以上のWC粒子について、前記D90に対する前記D10の比を評価することで、組織の均一性を正確に評価できることを確認した。そして、円相当の粒径が0.4μm以上のWC粒子の平均粒径を1.0μm以上2.0μm以下とした上で、平均粒径の粒度分布において面積比の積算値が90%における粒径D90と面積比の積算値が10%における粒径D10との比であるD90/D10を3.0未満と規定することで、軟鋼の高速切削において、チッピングの発生を抑制する効果を十分に発揮できることを見出した。
好ましくは、D90/D10を2.8以下とすることが好ましい。
上記では、円相当径が10μmを超えるWC粒子やWC凝集体が生成しない場合について説明を行ったが、組織の一部に円相当径が10μmを超えるWC粒子またはWC凝集体、さらには、円相当径が30μmを超えるWC粒子またはWC凝集体(マクロ欠陥)を生じる場合もあるので、以下では、これらの粗大WC粒子やWC凝集体が生じた場合における平均粒径の測定法について説明する。
特にマクロ欠陥が多くなるとチッピングが発生し易くなるため、円相当径が30μmを超えるWC粒子またはWC凝集体については、光学顕微鏡による組織観察において、350000μm2(500μm×700μm)の範囲で8個以下と規定することが好ましく、さらには、5個以下、円相当径が10μmを超えるWC粒子またはWC凝集体では、8個以下とすることが好ましい。
かかる条件を満たした上で、マクロ欠陥、および、円相当径が10μmを超えるWC粒子およびWC凝集体のない平均的な組織を有する場所を選択して平均粒径を測定する。
具体的には、試料を鏡面加工して、マクロ欠陥、および、円相当径が10μmを超えるWC粒子およびWC凝集体のない1800μm2(縦60μm×横30μm)の範囲にある、円相当の粒径が0.4μm以上のWC粒子の円相当の平均粒径を求めることで、WC粒子の平均粒径を精度高く評価することができる。
本発明において、組織中に分散するTaを主成分とする相は、光学顕微鏡観察により確認することができる。Taを主成分とする相はTaに次いでWを多く含有しており、主に炭化物や炭窒化物として存在する。組織中に分散するTaを主成分とする相の平均粒径が小さすぎると超硬合金の耐熱性が低下し、他方、大きすぎると靭性が低下する。
そのため、組織中に分散するTaを主成分とする相は、円相当の平均粒径を0.5μm以上3.0μm以下とすることが好ましい。
Taを主成分とする相は、金属元素としてTaを60~80質量%にて含有し、Wは10~30質量%にて含有する。
なお、Ta粒子の平均粒径は、WC粒子の平均粒径と同様、前記したEBSD法を用いて測定することができる。
硬質皮膜の主層は、AlとTiの窒化物からなるAlTiN層である。
また、本発明に係る硬質皮膜は、AlTiN層以外であっても全体で窒化物であることがより好ましい。硬質皮膜の全体が窒化物になることで、鋼等の高速切削加工において、耐チッピング性が向上する。
(1)AlTiN層
<AlTiN層の特性>
AlとTiの窒化物からなるAlTiN層は、耐摩耗性と耐熱性にすぐれる膜である。
本発明では、硬質皮膜層を化学蒸着法にて被覆するため、アークイオンプレーティング法で被覆した硬質皮膜のようにドロップレットを含有せず、硬質皮膜の内部に欠陥が少ない。
また、厚膜としても基材の密着性にすぐれるため、軟鋼の高速切削加工において、耐塑性変形性にすぐれ、AlとTiの窒化物はAlの含有量が多くなってもfcc構造を維持することでき、硬質皮膜のAlの含有比率をより高めることができる。
AlTiN層は、Alの含有比率が高いと硬質皮膜の耐熱性が高まるとともに工具刃先に潤滑保護皮膜を形成し易くなり、被覆切削工具の耐久性が向上する。これらの効果を十分に再現するために、本発明に係る硬質皮膜は、金属元素の総量に対して、Alの含有比率が55原子%以上とする。更には、Alの含有比率を60原子%以上とすることが好ましい。他方、Alの含有比率が大きくなり過ぎると、ミクロレベルで脆弱なhcp構造のAlNが多くなり被覆切削工具の耐久性が低下し易くなる。そのため、Alの含有比率は90原子%以下とする。更には、Alの含有比率を80原子%以下とすることが好ましい。
AlTiN層は、Tiの含有比率が少なすぎると硬質皮膜の結晶構造が脆弱なhcp構造のAlNが増加するため被覆切削工具の耐久性が低下する。また、工具刃先に潤滑保護皮膜が形成され難くなり、溶着が発生し易くなる。また、そのため、Tiの含有比率は10原子%以上とする。更には、Tiの含有比率は20原子%以上とすることが好ましい。但し、Tiの含有比率が大きくなり過ぎると相対的にAlの含有比率が低下して耐熱性が低下する。そのため、Tiの含有比率は45原子%以下とする。更には、Tiの含有比率は40原子%以下とすることが好ましい。
AlTiN層は化学蒸着法で被覆するため、非金属元素として少なくとも塩素(Cl)を含有し、また、酸素、炭素を不可避元素として含有する。
これらの元素の含有比率の合計が1.0質量%を超えた場合には、硬質皮膜が脆弱化するおそれがあるため、塩素、酸素および炭素の合計の含有量は、1.0質量%以下とすることが好ましい。
AlTiN層が、全体として窒化物層である場合には、前記にて許容される酸素および炭素の含有量の範囲内において、起因する酸化物、AlとTiをベースとする複合炭化物や複合炭窒化物等を一部に含有してもよい。
本実施形態においては、AlTiN層は硬質皮膜中において最大膜厚を有するものである。耐摩耗性と耐熱性にすぐれる膜種であるAlTiN層の膜厚が最も厚膜になることで、被覆切削工具の耐久性が向上する。そして、耐摩耗性と耐熱性を高めるためにAlTIN層の膜厚を4.0μm以上とする。更には、AlTiN層の膜厚は5.0μm以上にすることが好ましい。但し、AlTiN層の膜厚が厚くなり過ぎるとチッピングのリスクが高まる。そのため、AlTiN層の膜厚は20.0μm以下にすることが好ましい。更には、AlTiN層の膜厚は15.0μm以下にすることが好ましい。
AlTiN層は基材の表面に対して膜厚方向に成長した柱状粒子の集合から構成される。AlとTiの窒化物が基材の表面に対して膜厚方向に成長した柱状粒子となることで、硬質皮膜の靭性が高まり被覆切削工具の耐久性が向上する。
前記柱状粒子の表面側における平均幅が0.1μm以上2.0μm以下であることが好ましい。表面側における平均幅が0.1μm以上とすることで被覆切削工具の耐久性がより高まる。また、表面側における平均幅が2.0μm以下とすることで、硬質皮膜の塑性変形が起こり難くなり、また、AlTiN層から脱落する粒子径が小さくなるため工具摩耗が抑制され易くなる。
(1)中間皮膜
本実施形態の被覆切削工具では、基材とAlTiN層の間に中間皮膜を設けることができる。中間皮膜を設けることで基材とAlTiN層の密着性がより向上して鋼等の高速切削においてもチッピングが発生し難くなる。中間皮膜は、基材およびAlTiN層との密着性にすぐれるTiの窒化物または炭窒化物とすることが好ましい。Tiの窒化物は超硬合金およびAlTiNとの密着性に優れるため、中間皮膜として設けることでAlTiN層の密着性が向上する。また、Tiの炭窒化物であっても、窒素リッチであれば窒化物と同様にすぐれた密着性を確保することができる。中間皮膜をTiの炭窒化物とする場合、窒素と炭素の合計の原子比率を100%とした場合、窒素の含有比率を70%以上とすることが好ましい。更には、80%以上とすることが好ましい。
中間皮膜の膜厚が薄くなり過ぎると密着性の改善効果が十分ではないため、中間皮膜の膜厚は0.1μm以上であることが好ましい。更には、0.2μm以上であることが好ましい。また、中間皮膜の膜厚が厚くなり過ぎるとチッピングが発生し易くなるため、中間皮膜の膜厚は2.0μm以下であることが好ましい。更には、1.0μm以下であることが好ましい。
AlTiN層の上に、AlTiN層と異なる成分比や異なる組成を有する上層を設けることができる。但し、上層の膜厚が厚くなり過ぎるとチッピングが発生し易くなるため、上層の膜厚は3.0μm以下であることが好ましい。
以下に、本発明に係るミクロ組織を有するWC基超硬合金の製造方法の一例を示すが、本発明の製造方法は以下の製造方法に限定されるものはない。
WC基超硬合金について、上述したミクロ組織を達成するには、混合工程において、WC原料粉末の過粉砕を抑制することが有効である。そのため、混合工程では、まず、WC原料粉末以外の原料粉末を纏めて混合した後、WC原料粉末を入れて混合することが好ましい。
混合条件の一例として、アトライターを用いた場合、WC原料粉末の混合は、0.5~5時間であることが好ましい。WC原料粉末以外の原料粉末の混合は、WC原料粉末の混合時間の2~5倍であることが好ましい。また、組織を均一にするとともに過粉砕を抑制するために、アトライターの回転数は80~200rpmが好ましい。
また、使用するWC原料粉末の製造時の炭化温度が低く、微粒粉末が凝集して形成されたものを使用すると、混合工程においてWC粒子が過粉砕されて組織が不均一になるため、使用するWC原料粉末は、1900℃~2200℃で炭化処理された高温炭化原料が好ましい。
一方、原料粉末の製造時の炭化温度が高く、微粒粉末の凝集が少ないWC原料粉末であっても、平均粒径が5μm以上になると、粉砕によって粒度分布が広がり組織が不均一になるため、その場合は、WC原料粉末はフィッシャー法で測定した平均粒径が2.0μm以上4.0μm以下で、微粒粉末の凝集が少ない粉末を用いることが好ましい。
焼結工程では、焼結温度を1350℃以上1450℃以下の範囲で1時間程度保持することにより、すぐれた特性を有する、WC基超硬合金を得ることができる。
各試料毎に、使用するWC原料粉末の平均粒径、混合方法および各原料粉末の混合比率を変更し、種々のWC基超硬合金基材を作製した。(表1参照。)
まず、基材1、2、11~14では、WC原料粉末としては、2000℃程度の高温にて炭化処理された、微粒粉末の凝集が少ないWC原料粉末を原則として用い、また、基材10では、炭化温度が2000℃未満であるが、凝集が少なく平均粒径が大きいWC原料粉末を使用した。
また、基材13および基材14では、WC粉末を含めて全原料粉末を同時に装入し、3時間混合したWC混合スラリーを作製した。
なお、粉末の平均粒径はフィッシャー法で測定した代表値である。
その後、前記WC混合スラリーを静置乾燥機にて乾燥しパン造粒器にて造粒粉末を得た。得られた造粒粉末により、ミーリング加工用インサート(WDNT140520)の基材用の成形体を成形した。そして、焼結温度1400℃にて60分間加熱保持後、焼結温度から窒素ガスにより強制冷却して、中炭素組成のWC基超硬合金からなる焼結体として基材1、2、および、基材10~14を作製した。
表1に、各基材の製造に用いたWC原料粉末の平均粒径とその混合方法を示す。
なお、ノイズを含むため計算には含めなかった円相当径が0.4μm未満の粒子が全体に占める面積率は1~2%程度であった。
表1には、併せて、作製したWC超硬合金の物性値(保磁力(Hc)、飽和磁化(4πσ)、硬度(HRA))を示す。
なお、表1において示す基材20、21は、軟鋼のミーリング加工に適用されている同形状の市販されているインサートと同じ基材であり、組成および物性値を示した。
また、基材1および基材2では、組織中に円相当の平均粒径が0.5μm以上3.0μm以下であるTaを主成分とする相が分散し、前記Taを主成分とする相の組成は、Taが60~80質量%、Wが10~30質量%の炭化物である。
基材13および基材14は、D90/10が、3.0を下回り、また、硬度(HRA)値が高いものの、WC原料粉末の過粉砕が進んだため、それぞれ、平均粒径が0.7μmおよび0.9μmと小さく、他方、平均粒径が10μmを超える粗大な欠陥も多く発生していた。
また、既存の基材である、基材20および基材21は、いずれもCoの含有量が高く、9.5質量%を超えており、硬度および耐塑性変形性が低下するため、工具の耐久性に劣り、特に、軟鋼の高速切削加工においては不適である。
なお、図1に示す、本発明例1の基材として用いられる基材1の電子顕微鏡による組織観察写真によれば、基材1の組織が均一な粒径を有するWCからなる均粒組織であることが確認できる。
他方、図2に示す、比較例3の基材として用いられる基材12の組織では多くの微粒なWC粒子中に粗大粒子が存在する混粒組織であることが確認できる。
具体的な成膜方法は以下のとおりである。
CVD装置においてH2ガスを流し、炉内温度を800℃、炉内圧力12kPaに維持した後、83.1体積%のH2ガス、15.0体積%のN2ガス、1.9体積%のTiCl4ガスからなる混合ガスを炉内に導入して、基材の表面に0.5μmの中間皮膜(TiN皮膜または(W,Ti)C皮膜)を被覆した。
なお、上述したガスに加えて微量のCH3CNガスを導入すれば炭窒化物を被覆することができる。
次いで、0.15体積%のTiCl4ガス、0.45体積%のAlCl3ガス、7.50体積%のN2ガス及び52.51体積%のH2ガスからなる混合ガスAと、1.13体積%のNH3ガス、7.50体積%のN2ガス及び30.76体積%のH2ガスからなる混合ガスBとを別々のノズルから反応容器内に導入して、成膜温度800℃、反応圧力4kPa、基台の回転速度を2rpmとして、中間皮膜の上にAlTiNを被覆した。
なお、比較例5では、基材1に中間皮膜を設けずに基材1の上に直接AlTiNを被覆した。各試料について、硬質皮膜の被覆後は、ウエットブラスト処理を実施して引張応力を低減させた。
アークイオンプレーティング法では膜厚が厚くなり過ぎるとチッピングが発生し易くなるので膜厚を3μmとした。なお、本成膜条件はアークイオンプレーティング法において、すぐれた耐久性が再現される条件である。
(条件)乾式加工
・工具:高速高送り用工具
・カッター型番:ASRT5063R-4
・インサート型番:WDNT140520
・刃数:1
・被削材:S50C(220HB)、SKD11(200HB)
・切削方法:乾式のミーリング加工
・切り込み:軸方向、1.0mm、径方向、43mm
・一刃送り量:2.0mm/刃
また、高速条件においては、実施例の優位性がより顕著になる傾向にあった。
Claims (2)
- WC基超硬合金からなる基材と、前記基材上に中間皮膜層を介して少なくとも一層のAlTiN層を有する硬質皮膜層とからなる被覆切削工具であり、
a)前記基材は、質量%で、金属元素としてCoを8.5%以上9.5%以下、Crを0.3%以上1.0%以下、Taを1.0%以上3.0%以下にて含有し、残部はWCと前記金属元素に固溶もしくは化合して存在する非金属元素と不可避的不純物とからなるWC基超硬合金からなり、
また、前記基材は、円相当の粒径が0.4μm以上であるWC粒子の平均粒径が、1.0μm以上2.0μm以下であり、かつ、前記平均粒径の粒度分布において面積比の積算値が90%となる粒径D90と面積比の積算値が10%となる粒径D10との比である、D90/D10が3.0未満であり、さらに、組織中には、Taを主成分とする相を分散してなり、
b)前記中間皮膜層を介して形成された前記硬質皮膜層の前記AlTiN層は、
b-1)金属元素の総量に対して、Alが55原子%以上90原子%以下、Tiが10原子%以上45原子%以下を有する、AlとTiの窒化物層であり、
b-2)前記基材の表面に対して膜厚方向に成長した柱状粒子の集合組織により形成され、
b-3)前記硬質皮膜層中において最大である4.0μm以上の膜厚を有することを特徴とする被覆切削工具。 - 請求項1に記載された被覆切削工具において、中間皮膜層は、Tiの窒化物または炭窒化物からなる、請求項1に記載された被覆切削工具。
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