JP7492683B2 - 表面被覆切削工具 - Google Patents
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Description
WC粒子を硬質相成分とし、Coを結合相の主成分とするWC基超硬合金からなる工具基体と該工具基体の表面に設けられた硬質被覆層を有し、
(a)前記工具基体と前記硬質被覆層との間には、WとCrとCoとCを含有し、平均層厚が1~50nmの界面層が形成され、
(b)前記WC粒子の直上から、前記界面層の層厚方向へその1/2の厚さ位置までの前記界面層には、WとCrとCoとCの合計量に対して、W:88~96質量%、Cr:2.0~8.0質量%、Co:0.1~2.5質量%、C:0.8~2.0質量%の平均含有比率である低Co含有領域が形成され、
(c)前記結合相の直上から、前記界面層の層厚方向へその1/2の厚さ位置までの前記界面層には、WとCrとCoとCの合計量に対して、W:25~50質量%、Cr:4.0~12.0質量%、Co:40~70質量%、C:0.1~0.8質量%の平均含有比率である低C含有領域が形成され、
(d)前記界面層の層厚方向の1/2の厚さ位置について、前記工具基体表面と平行な方向に、前記低Co含有領域と前記低C含有領域が交互に存在する。
なお、本明細書、特許請求の範囲において、数値範囲を「A~B」(A、Bは共に数値である)で表現するとき、その範囲は上限(B)および下限(A)の数値を含んでおり、上限(B)および下限(A)の数値の単位は同じである。なお、数値はすべて測定上の公差を有するものである。
本実施形態に係る被覆工具の硬質被覆層は、従来から知られている硬質被覆層を公知の手段により被覆形成すればよく、その膜種別、層構造を特に制限するものではない。特に、TiとAlの複合窒化物層あるいはTiとAlとM(但し、Mは、Tiを除く周期表の4、5、6族の金属元素、Si、Yから選択される1種または2種以上の元素)の複合窒化物層で構成することが好ましい。例えば、TiAlN、TiAlCrN、TiAlSiN、TiAlCrSiN、TiAlCrSiYN等で硬質被覆層を構成することができる。
なお、平均層厚は、走査型電子顕微鏡を用いて複数視野(例えば5個)を観察して層厚を求め、平均を算出したものである。
本実施形態に係る被覆工具は、工具基体表面と硬質被覆層との間に、WとCrとCoとCを含有した界面層が介在形成され、その平均層厚は1~50nmが好ましい。
平均層厚が1nm未満では、工具基体表面と硬質被覆層との密着性改善効果が少なく、一方、その平均層厚が50nmを超えると、工具基体表面の脆化によって硬質被覆層が剥離しやすくなる。このことから、平均層厚は1~50nmが好ましい。
そして、このような界面層を介して硬質被覆層が形成されることによって、工具基体と硬質被覆層の密着性が高い被覆工具を得る。それゆえ、この被覆工具をステンレス鋼、Ni基耐熱合金等の難削材の高速切削加工に供した場合であっても、硬質被覆層の剥離の発生が抑制され、長期の使用にわたって、すぐれた耐摩耗性を発揮する被覆工具となる。
工具基体として用いられるWC基超硬合金では、W含有量が85~95質量%、結合相の主成分であるCoの含有量が4~14質量%であることが好ましい。さらに、結合相中に分散、または、固溶することにより含有されるTiC、VC、TaC、NbC、Cr3C2等の成分を含有してもよい。
図3A、図3Bは、本実施形態の被覆工具の界面層および硬質被覆層を形成するためのアークイオンプレーティング(以下、「AIP」という)装置の、それぞれ、概略平面図、概略正面図である。
前記工具基体1~4のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図3Aおよび図3Bに示すAIP装置の回転テーブル上の中心軸から半径方向に所定距離離れた位置に外周部に沿って装着した。AIP装置の一方に金属Crからなるターゲット(カソード電極)を配置し、他方には、硬質被覆層形成用の合金ターゲット(カソード電極)を配置した。
ここで、実施例工具1~6は、ISO・CNMG120408に規定するインサート形状を有し、実施例工具7~12は、ISO・DCGT11T302に規定するインサート形状を有する。
ついで、表5に示す雰囲気で、実施例に比べ、比較的短時間の条件でCrイオンボンバード処理を施し、表7に示される平均層厚および組成の硬質被覆層を蒸着形成することにより、表6、表7に示す比較例の表面被覆インサート1~10(以下、比較例工具1~10という)を製造した。
表4、表6に、観察結果を示す。
被削材:Ni基耐熱合金(Cr19質量%-Fe19質量%-Mo3質量%-Ti0.9質量%-Al0.5質量%-Ni残部)の丸棒
切削速度:100 m/min.
切り込み:0.5 mm、
送り:0.15 mm/rev.
切削長:10 m
切削油:水溶性クーラント
表8に、切削試験1の結果を示す。
被削材:JIS・SUS440Cの丸棒
切削速度:100 m/min.
切り込み:1.0 mm、
送り: 0.08 mm/rev.
切削長:2800 m
切削油:油性クーラント
表9に、切削試験2の結果を示す。
これに対して、比較例工具1~10は、切刃に作用する切削加工時の熱的負荷、機械的負荷により、硬質被覆層の剥離等の異常損傷を発生し、短時間で寿命に至るばかりか、耐摩耗性も劣るものであった。
2:WC粒子
3:Coが主成分の結合相
4:界面層
5:低Co含有領域(WC粒子の直上の領域)
6:低C含有領域(結合相の直上の領域)
7:硬質被覆層
11:ヒータ
12:回転テーブル
13:硬質被覆層形成用合金ターゲット(蒸発源)
14:金属Crターゲット(蒸発源)
15:アノード電極
16:工具基体(被処理物)
17:反応ガス導入口
18:排ガス口
19:アーク電源
20:バイアス電源
Claims (2)
- WC粒子を硬質相成分とし、Coを結合相の主成分とするWC基超硬合金からなる工具基体と該工具基体の表面に設けられた硬質被覆層を有する表面被覆切削工具であって、
(a)前記工具基体と前記硬質被覆層との間には、WとCrとCoとCを含有し、平均層厚が1~50nmの界面層が形成され、
(b)前記WC粒子の直上から、前記界面層の層厚方向へその1/2の厚さ位置までの前記界面層には、WとCrとCoとCの合計量に対して、W:88~96質量%、Cr:2.0~8.0質量%、Co:0.1~2.5質量%、C:0.8~2.0質量%の平均含有比率である低Co含有領域が形成され、
(c)前記結合相の直上から、前記界面層の層厚方向へその1/2の厚さ位置までの前記界面層には、WとCrとCoとCの合計量に対して、W:25~50質量%、Cr:4.0~12.0質量%、Co:40~70質量%、C:0.1~0.8質量%の平均含有比率である低C含有領域が形成され、
(d)前記界面層の層厚方向の1/2の厚さ位置について、前記工具基体表面と平行な方向に、前記低Co含有領域と前記低C含有領域が交互に存在することを特徴とする表面被覆切削工具。 - 前記硬質被覆層は、TiとAlの複合窒化物層あるいはTiとAlとM(但し、Mは、Tiを除く周期表の4、5、6族の金属元素、Si、Yから選択される1種または2種以上の元素)の複合窒化物層であることを特徴とする請求項1に記載の表面被覆切削工具。
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