JP7347716B1 - 抵抗スポット溶接継手および抵抗スポット溶接方法 - Google Patents
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Abstract
Description
[1] 少なくとも1枚の高強度鋼板を含む、2枚以上の鋼板を重ね合わせた板組が抵抗スポット溶接された溶接部を有する、抵抗スポット溶接継手であって、
前記高強度鋼板が、質量%で、
C:0.10~0.40%、
Si:0.10~2.50%、
Mn:1.0~5.0%、
P:0.020%以下、
S:0.010%未満、
Al:0.10%以下、および
N:0.010%以下
を含有し、さらに、
Nb:0.10%以下、
Ti:0.10%以下、および
V:0.20%以下
のうちから選択された1種または2種以上を含有し、かつ、Nb、TiおよびVが式(1)の関係を満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
前記溶接部は、ナゲットと熱影響部を有し、
前記熱影響部における硬さが前記高強度鋼板の母材の硬さ以下となる領域を軟化部としたとき、ナゲット径と熱影響部における該軟化部の幅とが式(2)の関係を満足し、
かつ、前記熱影響部の最軟化部の硬さをXとしたとき、該最軟化部の硬さXと前記高強度鋼板の母材の硬さとが式(3)の関係を満足し、
かつ、前記熱影響部内における、粒径が100nm以下のNbC、TiCおよびVCの合計の平均個数密度が、80個/μm2以上である、抵抗スポット溶接継手。
([Nb]+[Ti]+[V]/5) ≧ 0.01% ……(1)
熱影響部における軟化部の幅(mm) > ナゲット径(mm)×0.2 ……(2)
X(HV) < 高強度鋼板の母材の硬さ(HV)×0.95 ……(3)
ここで、式(1)中の元素記号は、高強度鋼板における各元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。
[2] 前記成分組成は、Nb:0.08%以下、Ti:0.08%以下、およびV:0.16%以下のうちから選択された1種または2種以上を含有し、かつ、前記式(1)の下限値が0.04%である、[1]に記載の抵抗スポット溶接継手。
[3] 前記高強度鋼板は、前記成分組成に加えて、質量%で、
Mo:0.500%以下、
Cr:0.300%以下、
Ca:0.0200%以下、
Sb:0.200%以下、
B:0.0100%以下、
Cu:1.00%以下、および
Ni:0.50%以下
のうちから選択された1種または2種以上を含有する、[1]または[2]に記載の抵抗スポット溶接継手。
[4] 前記高強度鋼板は、金属めっき層を有する、[1]~[3]のいずれか1つに記載の抵抗スポット溶接継手。
[5] 前記高強度鋼板の引張強度が980MPa以上である、[1]~[4]のいずれか1つに記載の抵抗スポット溶接継手。
[6] [1]~[5]のいずれか1つに記載の抵抗スポット溶接継手を製造する抵抗スポット溶接方法であって、
少なくとも1枚の前記高強度鋼板を含む2枚以上の鋼板を重ね合わせて板組とし、該板組を1対の溶接電極で挟持し、加圧しながら通電して前記鋼板を接合するに際し、
本通電工程と後通電工程からなる前記通電と、該本通電工程と該後通電工程との間に冷却工程を有し、
前記後通電工程では、加圧力F2を2.0~7.0kNとし、かつ、前記本通電工程の電流値I1に対して式(4)の関係を満足する電流値I2で、式(5)で表される通電時間t2の間、通電を行う、抵抗スポット溶接方法。
0.6×I1 < I2 < 1.0×I1 ……(4)
2100-8200×([Nb]+[Ti]+[V]/5)< t2 ……(5)
ここで、各式において、
I1:本通電工程における電流値(kA)、
I2:後通電工程における電流値(kA)、
t2:後通電工程における通電時間(ms)、とする。
また、式(5)中の元素記号は、高強度鋼板における各元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。また、高強度鋼板が2種類以上である場合には、式(5)中の([Nb]+[Ti]+[V]/5)の値は、各高強度鋼板を用いて算出した値の平均値を使用する。
[7] 前記冷却工程では、500ms以上2000ms未満の間、無通電状態を保持する、[6]に記載の抵抗スポット溶接方法。
まず、図1を参照して、本発明の抵抗スポット溶接継手を説明する。図1には、一例として、本発明の抵抗スポット溶接継手(以下、「溶接継手」と称する場合もある)における、抵抗スポット溶接部(以下、「溶接部」と称する場合もある)およびその周辺の板厚方向断面図を示す。
本発明の溶接継手の溶接部について説明する。
熱影響部における軟化部の幅(mm)> ナゲット径(mm)×0.2 ……(2)
X(HV) < 高強度鋼板の母材の硬さ(HV)×0.95 ……(3)
なお、例えば重ね合わせる全ての鋼板に本発明の高強度鋼板を適用する場合には、全ての高強度鋼板において鋼板ごとに上記の式(2)および式(3)の関係を満たし、かつ、全ての高強度鋼板における上記のNbC、TiCおよびVCの平均個数密度の平均値が上記数値範囲となることが必要である。これにより、本発明の効果を得ることができる。
図1に示すように、「ナゲット径Dn(mm)」とは、ナゲット3の外縁と重ね面7との交点をナゲット端部Eとするとき、2つのナゲット端部E―E間を結ぶ直線(すなわち、図1に示す直線Z)の長さを指す。「熱影響部6」とは、溶接部の断面をエッチングし判別できるナゲット3の周辺組織であり、溶融熱の影響を受けて焼き入れ及び焼き戻しされた、母材の組織とは異なる組織の領域を指す。「熱影響部6における軟化部6aの幅Dh(mm)」とは、直線Zの延長線と軟化部6aの境界(すなわち、軟化部6aの内周縁および外周縁)とが交差する2点(すなわち、図1に示す点a、点b)を結ぶ直線の長さを指す。
図2には、図1に示す四角枠で囲った溶接部およびその周辺の領域における、ナゲット端部Eからの距離とヴィッカース硬さとの関係を示す。図2のグラフは、横軸にナゲット端部Eを基準とした「ナゲット端部からの距離(mm)」を示し、縦軸に各測定位置における「ヴィッカース硬さ(HV)」を示す。横軸のマイナスの数字は、ナゲット端部Eからナゲット3の中心へと向かう距離を示し、プラスの数字はナゲット端部Eから母材鋼板へと向かう距離を示す。ヴィッカース硬さは、JISZ2244(2020年)に準拠して測定する。
本発明では、上述のように、溶接部の熱影響部6に高密度の炭化物を析出することも重要である。具体的には、熱影響部6内における、粒径が100nm以下のNbC、TiCおよびVCの合計の平均個数密度が80個/μm2以上とする。
本発明の溶接継手における、高強度鋼板の成分組成の限定理由について説明する。本発明において「高強度鋼板」とは、引張強度(TS)が980MPa以上の鋼板を指す。なお、以下の説明において、成分組成の「%」表示は、特に断らない限り「質量%」を意味する。
Cは、鋼板のTSを980MPa以上とするための組織制御と、ナゲットの硬さ制御のために用いられる。Cの含有量が0.10%未満では、TSを980MPa以上とすることが困難になる。一方、Cの含有量が0.40%を超えると、ナゲット内の硬さが増加するため、ナゲット内破壊の抑制が困難である。したがって、Cの含有量は、0.10~0.40%とする。Cの含有量は、好ましくは0.13%以上とする。また、Cの含有量は、好ましくは0.25%以下とする。
Siは、鋼板の組織制御と、介在物のサイズおよび量とを制御するために用いられる。Siの含有量が0.10%未満では、TSを980MPa以上とすることが困難になる。一方、Siの含有量が2.50%を超えると、Siの炭化物生成抑制効果により、熱影響部に本発明で目標とする炭化物量が生成されず、その結果、溶接部の遅れ破壊特性を向上させることが困難になる。したがって、Siの含有量は、0.10~2.50%とする。Siの含有量は、好ましくは0.20%以上とする。また、Siの含有量は、好ましくは1.70%以下とする。
Mnは、鋼板およびナゲットの組織制御と、介在物のサイズおよび量とを制御するために用いられる。Mnの含有量が1.0%未満では、TSを980MPa以上とすることが困難になる。一方、Mnの含有量が5.0%を超えると、ナゲット内の粗大な介在物量が増加し、ナゲットの脆性破壊傾向が強まる。したがって、Mnの含有量は、1.0~5.0%とする。Mnの含有量は、好ましくは1.2%以上とする。また、Mnの含有量は、好ましくは2.8%以下とする。
Pは、ナゲット内に固溶状態で存在し、ナゲットの脆性破壊傾向を強める。そのため、Pの含有量が0.020%を超えると、ナゲットの硬さやナゲットの組織を制御しても、ナゲット内破壊が発生する可能性がある。したがって、Pの含有量は、0.020%以下とする。Pの含有量は、好ましくは0.015%以下、より好ましくは0.010%以下とする。なお、Pの含有量の下限は特に限定されない。ただし、過度の低減はコストの増加を招くので、Pの含有量は0.0005%以上とすることが好ましい。
Sは、ナゲット内で固溶状態あるいは硫化物として存在し、ナゲットの脆性破壊傾向を強める。Sの含有量が0.010%以上では、ナゲットの硬さやナゲットの組織を制御しても、ナゲット内破壊が発生する可能性がある。そのため、Sの含有量は0.010%未満にする。また、Sの含有量は、好ましくは0.005%以下とする。なお、Sの含有量の下限は特に限定されない。ただし、過度の低減はコストの増加を招くので、Sの含有量は0.0001%以上とすることが好ましい。
Alは、溶接部と外気の反応により形成される酸化物系介在物のサイズと量を制御する元素である。Alの含有量が0.10%を超えると、ナゲット内の粗大な介在物量が増加し、ナゲットの脆性破壊傾向が強まる。したがって、Alの含有量は、0.10%以下とする。Alの含有量の下限は規定しないが、生産技術上の制約から、Alの含有量は0.005%以上とすることが好ましい。また、Alの含有量は、好ましくは0.05%以下とする。
Nは、鋼中で窒化物として存在する。Nの含有量が0.010%を超えると、鋼板の変形能を低下されるため、溶接中や溶接後に、ナゲット内の脆性破壊を抑制することが困難になる。そのため、Nの含有量は0.010%以下にする。なお、Nの含有量の下限は特に規定しないが、生産技術上の制約から、Nの含有量は0.0005%以上とすることが好ましい。また、Nの含有量は、好ましくは0.005%以下とする。
Nb、Ti、Vは、鋼板および熱影響部の炭化物のサイズと量の制御のために用いられる。Nb、Ti、Vの少なくとも1種を含有する場合、それらの含有量はNb:0.10%以下、Ti:0.10%以下、V:0.20%以下であり、かつ、式(1)の範囲内(すなわち、式(1)の左辺値([Nb]+[Ti]+[V]/5)の値)が0.01%以上)とする。Nb:0.10%超え、Ti:0.10%超え、V:0.20%超えの場合には、熱影響部内に粗大な析出物が多く形成され、継手強度が低下する。Nb、Ti、Vが式(1)の範囲を外れる場合(すなわち、式(1)の左辺値が0.01%未満である場合)、本発明で目標とする熱影響部の水素トラップ効果を達成することが困難になる。
また、Nb、Ti、Vの少なくとも1種を含有する場合、Nb、Ti、Vの含有量は、好ましくは、Nb:0.001%以上、Ti:0.001%以上、V:0.005%以上とし、式(1)の左辺値は0.01%以上とする。
式(1)の左辺値は、0.55%以下とすることが好ましい。
なお、Nb、Ti、Vの各成分は、1種または2種以上を含有できるので、含有されない元素は0%であってもよい。
ここで、式(1)中の元素記号は、母材における各元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。
Moは、焼入れ性を向上させる元素であり、硬質相を生成させるために有効な元素である。Moの含有量が0.500%を超えると、硬質相の面積率が増加し、成形時の寸法精度および延性が低下する。したがって、Moの含有量は0.500%以下にする。なお、Moの含有量の下限は0.000%であってもよいが、焼入れ性を大きくし、TSをより好適な範囲内とする観点から、Moの含有量は0.010%以上とすることが好ましい。Moの含有量は、好ましくは0.300%以下、より好ましくは0.100%以下とする。また、Moの含有量は、より好ましくは0.030%以上とする。
Crは、焼入れ性を向上させる元素であり、硬質相を生成させるために有効な元素である。Crの含有量が0.300%を超えると、硬質相の面積率が増加し、成形時の寸法精度および延性が低下する。したがって、Crの含有量は0.300%以下にする。なお、Crの含有量の下限は0.000%であってもよいが、焼入れ性を大きくし、TSをより好適な範囲内とする観点から、Crの含有量は0.010%以上とすることが好ましい。また、Crの含有量は、好ましくは0.250%以下、より好ましくは0.100%以下とする。
Caは、鋼中で介在物として存在する。Caの含有量が0.0200%を超えると、鋼板中に拡散性水素を含有する場合、上記介在物が曲げ試験時に亀裂の起点となるため、曲げ性が低下する。そのため、Caの含有量は0.0200%以下にする。なお、Caの含有量の下限は0.0000%であってもよいが、生産技術上の制約から、Caの含有量は0.0001%以上とすることが好ましい。また、Caの含有量は、好ましくは0.0020%以上とする。
Sbは、焼鈍中の鋼板表面の酸化を抑制し、表層軟化厚みを制御するために有効な元素である。また、Sbは、焼鈍中に鋼板表層の窒化を抑制することで、鋼板表層の対応粒界頻度を低減することができる元素である。Sbの含有量が0.200%を超えると、表層軟化部を形成することができないため、曲げ性および耐LME特性が低下する。そのため、Sbの含有量は0.200%以下にする。なお、Sbの含有量の下限は0.000%であってもよいが、対応粒界頻度を低減し、より良好な耐LME特性を得るためには、Sbの含有量は0.001%以上とすることが好ましい。Sbの含有量は、より好ましくは0.002%以上、さらに好ましくは0.005%以上とする。また、Sbの含有量は、好ましくは0.050%以下、より好ましくは0.020%以下とする。
Bは、素材鋼板とナゲット内の組織制御に用いられる。
Cuは、焼入れ性を大きくする元素であり、硬質相の面積率をより好適な範囲内として、TSをより好適な範囲内とし、かつ成形時の寸法精度をより向上するために有効な元素である。こうした効果を得るためには、Cuの含有量を0.01%以上にする。一方、Cuの含有量が1.00%を超えると、硬質相の面積率が増加し、成形時の寸法精度および延性が低下する。また、粗大な析出物や介在物が増加し、鋼板中に拡散性水素を含有する場合、曲げ試験時に亀裂の起点となるため、曲げ性が低下する。したがって、Cuを添加する場合、その含有量は0.01%以上1.00%以下とする。Cuを添加する場合、その含有量は、好ましくは、0.02%以上とする。また、Cuを添加する場合、その含有量は、好ましくは0.20%以下とする。
Niは、焼入れ性を大きくする元素であり、硬質相の面積率をより好適な範囲内として、TSをより好適な範囲内とし、かつ成形時の寸法精度をより向上するために有効な元素である。こうした効果を得るためには、Niの含有量を0.01%以上にする。一方、Niの含有量が0.50%を超えると、硬質相の面積率が増加し、成形時の寸法精度および延性が低下する。また、粗大な析出物や介在物が増加し、鋼板中に拡散性水素を含有する場合、曲げ試験時に亀裂の起点となるため、曲げ性が低下する。したがって、Niを添加する場合、その含有量は0.01%以上0.50%以下とする。Niを添加する場合、その含有量は、好ましくは、0.02%以上とする。また、Niを添加する場合、その含有量は、好ましくは0.20%以下とする。
次に、上述の溶接部を有する溶接継手を製造するための抵抗スポット溶接方法の一実施形態について、説明する。
なお、各溶接電極が常に水冷されている状態で抵抗スポット溶接を行う。
本発明では、上述の加圧および通電を、以下に説明する特定パターンで行う。上記通電は、本通電工程と後通電工程からなる。また、本通電工程と後通電工程との間に、無通電の冷却工程を有する。
本通電工程は、重ね面7が通電により溶融し、凝固するとナゲット3(図1を参照)となるナゲット部を形成する工程である。本通電工程の通電条件および加圧条件は、そのナゲット部を形成することが可能な条件を適宜選択することができる。
上記した「ナゲット3」とは、抵抗溶接において溶接部に生じる溶融凝固した部分である。
上述の本通電工程の後、冷却工程を行う。冷却工程は、本通電工程によるナゲット形成直後、後通電工程による過加熱によりチリが発生することを防止するため、電極を接触し溶接部の温度を低下することを目的として行う。冷却工程では、所定の冷却時間tcの間、無通電状態を保持する。冷却時間tcは、500ms以上2000ms以下であることが好ましい。冷却時間tcは、550ms以上がより好ましく、また1800ms以下がより好ましい。
上述の本通電工程と冷却工程の後、後通電工程を行う。後通電工程は、供給する電流値を変更することで、ナゲットの径を拡大せずに熱影響部を加熱することを目的として行う。
0.6×I1 < I2 < 1.0×I1 ……(4)
2100-8200×([Nb]+[Ti]+[V]/5)< t2 ……(5)
ここで、各式において、
I1:本通電工程における電流値(kA)、
I2:後通電工程における電流値(kA)、
t2:後通電工程における通電時間(ms)、とする。
また、式(5)中の元素記号は、鋼板の母材における各元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。
後通電工程は、式(4)を満足する電流値I2(kA)で通電する。本発明では、本通電工程終了後、冷却工程を経て、後通電工程における電流値I2(kA)で通電し、ナゲット内を再加熱する。つまり、本通電工程において形成されたナゲットを、後通電工程において溶接部を再加熱することで、熱影響部を焼戻し、後通電工程での通電の間に炭化物をより多く析出させられる状態を維持する。
上述の電流値I2(kA)の条件で通電する場合、式(5)で表される通電時間t2(ms)を満足することにより、本発明で目標とする溶接部の焼戻しによる炭化物が形成される。これにより、形成された炭化物を上述の平均個数密度の範囲内に制御できる。後通電工程の通電時間t2が式(5)の左辺値(すなわち、(2100-8200×([Nb]+[Ti]+[V]/5))で算出される値)以下である場合、熱影響部が十分に加熱されず、炭化物が十分に析出されないため、本発明で目標とする耐遅れ破壊特性を得られない。したがって、後通電工程の通電時間t2は式(5)の左辺値を超える時間とする。通電時間t2(ms)は、好ましくは400ms以上とする。
上述の条件に加えて、後通電工程の加圧力F2は、2.0kN以上7.0kN以下とする。加圧力F2が2.0kN未満では加圧力が足りず、ナゲットが十分な大きさで形成されない。一方、加圧力F2が7.0kN超えでは溶接時にチリ発生の恐れがある。
なお、表2において、異なる鋼種の鋼板同士を重ね合わせて板組とした場合には、各鋼板のNb、TiおよびV量を用いて式(5)の左辺値を算出し、これらの平均値を後通電工程の通電時間t2との比較のために用いた。
溶接部および鋼板の母材のヴィッカース硬さは、次の方法で測定した。
得られた溶接継手を、ナゲットの中心を通る位置で切断して試験片とし、該試験片を超音波洗浄した後に樹脂埋めを行ったサンプルの溶接部断面を研磨し、ピクリン酸溶液を用いてエッチングを行い、サンプルを準備した。溶接部および母材部のヴィッカース硬さは、ヴィッカース硬度計により、JISZ2244(2020年)に準拠して測定する。測定荷重は、300gfの圧子にて15秒負荷する条件で行った。
上述の硬さ測定で準備したサンプルを用いて、軟化部の幅Dhを測定した。
具体的には、図1に示すように、ナゲット3と重ね面7の交点(すなわち、ナゲット端部E)を結ぶ直線Zの延長線と軟化部6aの境界(軟化部6aの内周縁および外周縁)とが交差する2点(すなわち、点a、点b)を求め、該2点を結ぶ直線の長さを光学顕微鏡で測定し、軟化部6aの幅Dh(mm)とした。点aは直線Zの延長線と軟化部6aの内周縁との交点とし、点bは直線Zの延長線と軟化部6aの外周縁との交点とした。
断面観察では、熱影響部内の炭化物密度を測定した。ここでは、炭化物としてNbC、TiCおよびVCを測定した。
浸漬試験による耐遅れ破壊特性の評価は、次の方法で行った。まず、溶接後、常温(ここでは、20℃)で大気中に24時間以上静置した溶接継手を試料とした。該試料をpH2.5の塩酸溶液で96時間浸漬した後、遅れ破壊の有無を調査した。表3中、ナゲットがはく離しなかった試料には記号「〇」を記し、ナゲットがはく離した試料には記号「×」を記した。上記の「ナゲットがはく離」とは、接合界面でナゲットが二つに剥離する現象を指す。ここでは、記号「〇」の場合に、「優れた耐遅れ破壊特性」を有すると評価した。
2 上鋼板
3 ナゲット
4 下電極
5 上電極
6 熱影響部
6a 軟化部
7 重ね面
8 仮溶接点
9 溶接点
10 スペーサ
Claims (6)
- 少なくとも1枚の高強度鋼板を含む、2枚以上の鋼板を重ね合わせた板組が抵抗スポット溶接された溶接部を有する、抵抗スポット溶接継手であって、
前記高強度鋼板が、質量%で、
C:0.10~0.40%、
Si:0.10~2.50%、
Mn:1.0~5.0%、
P:0.020%以下、
S:0.010%未満、
Al:0.10%以下、および
N:0.010%以下
を含有し、さらに、
Nb:0.10%以下、
Ti:0.10%以下、および
V:0.20%以下
のうちから選択された1種または2種以上を含有し、
さらに任意選択的に、
Mo:0.500%以下、
Cr:0.300%以下、
Ca:0.0200%以下、
Sb:0.200%以下、
B:0.0100%以下、
Cu:1.00%以下、および
Ni:0.50%以下
のうちから選択された1種または2種以上を含有し、
かつ、Nb、TiおよびVが式(1)の関係を満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
前記溶接部は、ナゲットと熱影響部を有し、
前記熱影響部における硬さが前記高強度鋼板の母材の硬さ以下となる領域を軟化部としたとき、ナゲット径と熱影響部における該軟化部の幅とが式(2)の関係を満足し、
かつ、前記熱影響部の最軟化部の硬さをXとしたとき、該最軟化部の硬さXと前記高強度鋼板の母材の硬さとが式(3)の関係を満足し、
かつ、前記ナゲットの中心を通る板厚断面での前記熱影響部内における、粒径が100nm以下のNbC、TiCおよびVCの合計の平均個数密度が、80個/μm2以上である、抵抗スポット溶接継手。
([Nb]+[Ti]+[V]/5) ≧ 0.01% ……(1)
熱影響部における軟化部の幅(mm) > ナゲット径(mm)×0.2 ……(2)
X(HV) < 高強度鋼板の母材の硬さ(HV)×0.95 ……(3)
ここで、式(1)中の元素記号は、高強度鋼板における各元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。 - 前記成分組成は、
Nb:0.08%以下、Ti:0.08%以下、およびV:0.16%以下のうちから選択された1種または2種以上を含有し、かつ、前記式(1)の下限値が0.04%である、請求項1に記載の抵抗スポット溶接継手。 - 前記高強度鋼板は、金属めっき層を有する、請求項2に記載の抵抗スポット溶接継手。
- 前記高強度鋼板の引張強度が980MPa以上である、請求項2に記載の抵抗スポット溶接継手。
- 請求項1~4のいずれか1項に記載の抵抗スポット溶接継手を製造する抵抗スポット溶接方法であって、
少なくとも1枚の前記高強度鋼板を含む2枚以上の鋼板を重ね合わせて板組とし、該板組を1対の溶接電極で挟持し、加圧しながら通電して前記鋼板を接合するに際し、
本通電工程と後通電工程からなる前記通電と、該本通電工程と該後通電工程との間に冷却工程を有し、
前記後通電工程では、加圧力F2を2.0~7.0kNとし、かつ、前記本通電工程の電流値I1に対して式(4)の関係を満足する電流値I2で、式(5)で表される通電時間t2の間、通電を行う、抵抗スポット溶接方法。
0.6×I1 < I2 < 1.0×I1 ……(4)
2100-8200×([Nb]+[Ti]+[V]/5) < t2 ……(5)
ここで、各式において、
I1:本通電工程における電流値(kA)、
I2:後通電工程における電流値(kA)、
t2:後通電工程における通電時間(ms)、とする。
また、式(5)中の元素記号は、高強度鋼板における各元素の含有量(質量%)を表し、該元素が含有されていない場合には0とする。また、高強度鋼板が2種類以上である場合には、式(5)中の([Nb]+[Ti]+[V]/5)の値は、各高強度鋼板を用いて算出した値の平均値を使用する。 - 前記冷却工程では、500ms以上2000ms未満の間、無通電状態を保持する、請求項5に記載の抵抗スポット溶接方法。
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